JP2001271928A

JP2001271928A - ピストンリング

Info

Publication number: JP2001271928A
Application number: JP2000082320A
Authority: JP
Inventors: Eiji Hitosugi; 英司一杉; Keiichi Kanemitsu; 圭一金光
Original assignee: Nippon Piston Ring Co Ltd
Current assignee: Nippon Piston Ring Co Ltd
Priority date: 2000-03-23
Filing date: 2000-03-23
Publication date: 2001-10-05
Anticipated expiration: 2020-03-23
Also published as: JP4209575B2

Abstract

(57)【要約】【課題】合口部付近における面圧を低減し、実働時の
合口部周辺における当たり抜けを防止するとともに、合
口部付近における摩耗の少ないピストンリングの提供。【解決手段】ピストンリング１０は、略円形状をな
し、外周摺働面３と、ピストンに対向する内周面４と、
略円形状を半径方向に分断する１つの合口部２とを備え
ている。内周面４側において、合口部２の端面を始端と
する所定の周長部分に亘り、内周面４の一部をなす切欠
部４ａが形成されており、所定周長部分における半径方
向の厚さが、所定周長部分以外の部分の半径方向の厚さ
に比較して小さくなっている。切欠部４ａは合口部２端
面に向かって徐々に外周摺働面３に近づく円弧面状をな
し、合口部２端面における半径方向厚さが、所定周長部
分以外の部分における半径方向の厚さの０．６乃至０．
８倍であり、所定周長部分は外周摺働面３の中心軸で規
定される中心角３０°乃至５０°の範囲に亘り形成され
ている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はピストンリングに関し、
特にローポイントピストンリングに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来のピストンリングの面圧分布として
は、図８に示す等面圧分布、図９に示す楕円面圧分布、
図１０に示す桃型分布（合口高面圧分布）、図１１に示
すりんご型分布などが知られている。

【０００３】図８に示される等面圧分布は、全周に亘り
均一に面圧が分布している。中高回転型４サイクルエン
ジンでは使用時のリング摩耗によって、合口部の面圧の
低下が生じるため、低回転型エンジンやコンプレッサ等
のリングに用いられる。

【０００４】図９に示される楕円面圧分布は、合口付近
とその反対側位置（１８０°位置）の面圧のみが高くな
るよう面圧が分布している。この分布は、合口部から９
０°位置と２７０°位置の２箇所で面圧が高くなるよう
分布させても良い。

【０００５】図１０に示される桃型分布（合口高圧分
布）は、合口部における面圧が他の部分の面圧と比較し
て高くなる面圧分布である。自動車を始めとする各種高
回転型のエンジンのリングに用いられている。

【０００６】図１１に示されるりんご型分布は、合口部
における面圧が他の部分の面圧と比較して低くなる面圧
分布である。特に、合口部における面圧の変化率は０で
あり、合口部付近において面圧はなだらかに変化する。
そして、合口部付近の両端側では、他の部分と比較して
面圧が高くなっている。りんご型分布のピストンリング
は、２サイクルエンジンや、合口部よりスカッフィング
の発生しやすい大型の舶用リングに用いられる。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】上述した等面圧分布等
のピストンリングでは、シリンダとピストンリングの温
度差による熱膨張量の差や、ピストンリングの内周側と
外周側の温度差による熱応力等により、ピストンリング
のリングカーブの曲率が小さくなり、合口部付近が高面
圧となる。

【０００８】特に、高Ｐｍａｘディーゼルエンジンのト
ップリングとして用いた場合では、極めて過酷な運転条
件にあるため、合口部のブローバイガスの吹き抜けによ
って合口部付近が極端に加熱される。このため、ピスト
ンリングの内周側と外周側の温度差による熱応力が極端
に大きくなると共に、合口部付近の周方向への熱膨張が
大きくなるため、合口部付近での曲率が極端に小さくな
り、筒内圧力作用時以外の行程では、図１２に示すよう
に、ピストンリング４０の合口部４２の周辺位置である
α部とβ部の中間位置においてシリンダボア４５に対す
る当たり抜けが発生する。一方で、このような状態で筒
内圧力が作用した場合は、ピストンリング背部に作用す
る筒内圧力によってピストンリングがシリンダボア４５
に押しつけられ、ピストンリングの摺動面がシリンダボ
ア４５に追従する。これにより、図１２に示すα部とβ
部付近の面圧が高くなる。ここで、α部は特に、点接触
状態でシリンダボアに押しつけられるため、非常に高い
接触圧力となる。

【０００９】また、こうして、合口部におけるピストン
リング外周部の面圧が高くなり、摩耗が増大することに
より、ピストンリングの耐摩擦性を向上させる目的でピ
ストンリング外周面に被覆したＰＶＤ被膜のクラック・
剥離の原因となり、合口端部に向かって極端に摩耗が増
加していく摩耗形状となる。ここで、特に外周面にクロ
ムめっきを施したピストンリングの場合は、摩耗量が極
端に多くなり、シリンダ呼び径の治具に耐久運転後のピ
ストンリングを挿入した場合、合口部が当たり抜けして
漏光してしまう程になる。

【００１０】従って、高Ｐｍａｘディーゼルエンジンに
対しては、耐摩耗性の高いＣｒ−Ｎ系のＰＶＤコーティ
ングを施したピストンリングを使用することになる。し
かし、ＰＶＤコーティングを施したトップリングについ
ては、合口部近傍のＰＶＤ被膜のクラック・剥離等の問
題が数多く発生しているという問題がある。

【００１１】そこで本発明は、合口部付近における面圧
を低減し、実働時の合口部周辺における当たり抜けを防
止するとともに、合口部付近における摩耗の少ない高Ｐ
ｍａｘディーゼルエンジン用ピストンリングを提供する
ことを目的とする。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、略円形状をなし、シリンダに対し摺動す
る外周摺動面３と、ピストンに対向する内周面４と、該
略円形状を半径方向に分断する１つの合口部２とを備
え、該内周面側４において、該合口部２の端面を始端と
する所定の周長部分に亘り、該内周面４の一部をなす切
欠部４ａが形成されており、該所定周長部分における半
径方向の厚さが、該所定周長部分以外の部分の半径方向
の厚さａ₁に比較して小さくなっているピストンリング
であって、該切欠部４ａは該合口部２端面に向かって徐
々に該外周摺動面３に近づく円弧面状をなし、該合口部
２端面における半径方向厚さが、該所定周長部分以外の
部分における半径方向の厚さａ₁の０．６乃至０．８倍
であり、該所定周長部分は該外周摺動面４の中心軸Ｏ₁
で規定される中心角３０°乃至５０°の範囲に亘り形成
されているピストンリングを提供している。

【００１３】また、略円形状をなし、シリンダに対し摺
動する外周摺動面１３と、ピストンに対向する内周面１
４と、該略円形状を半径方向に分断する１つの合口部１
２とを備え、該内周面１４側において、該合口部１２の
端面を始端とする所定の周長部分に亘り、該内周面１４
の一部をなす切欠部１４ａ、１４ｂ、……が形成されて
おり、該切欠部形成部分における半径方向の厚さが、該
所定周長部分以外の部分の半径方向の厚さａ₁に比較し
て小さくなっているピストンリングであって、該切欠部
１４ａ、１４ｂ、……は該内周面１４側に略等間隔に複
数箇所形成されて、該所定周長部分の内周面１４が交互
に連続する凹凸状をなし、該所定周長部分は該外周摺動
面の中心軸で規定される中心角２０°乃至４０°の範囲
に亘り形成されているピストンリングを提供している。

【００１４】更に、略円形状をなし、シリンダに対し摺
動する外周摺動面２３と、ピストンに対向する内周面２
４と、該略円形状を半径方向に分断する１つの合口部２
２とを備え、該内周面２４側において、該合口部２２の
端面から所定距離離れた位置を中心点として、所定の周
長部分に亘り対称に該内周面２４の一部をなす切欠部２
４ａが形成されており、該所定周長部分における半径方
向の厚さが、該所定周長部分以外の部分の半径方向の厚
さａ₁に比較して小さくなっているピストンリングであ
って、該切欠部２４ａの所定周長部分は外周摺動面に略
平行な直線状又は曲面状をなし、該中心点は、合口端面
を始点として中心角２０°乃至４０°の範囲に位置して
いるピストンリングを提供している。

【００１５】加えて、略円形状をなし、シリンダに対し
摺動する外周摺動面３３と、ピストンに対向する内周面
３４と、該略円形状を半径方向に分断する１つの合口部
３２とを備え、該合口部３２の端面を始端とする所定の
周長部分に亘り、切欠部３５が形成されているピストン
リングであって、該切欠部３５は該外周摺動面３３及び
内周面３４と同心円の円弧状をなすように、該外周摺動
面３３と内周面３４との間であって、該外周摺動面３３
から半径方向の厚さの０．６乃至０．８倍の距離に位置
して形成され、該所定周長部分は該外周摺動面３３の中
心軸で規定される中心角略３０°の範囲に亘り形成され
ているピストンリングを提供している。

【００１６】これらのピストンリングは、スチール母材
に窒化処理を施してその後該外周摺動面３、１３、２
３、３３にＰＶＤ膜を形成するのが好ましい。

【００１７】

【発明の実施の形態】本発明の第１の実施の形態による
ピストンリングについて図１に基づき説明する。図１に
示すピストンリング１は、略円形状をなし、図示せぬシ
リンダに対し摺動する外周面（外周摺動面）３と、図示
せぬピストンに対向する内周面４と、略円形状を半径方
向に分断する１つの合口部２とを有し、呼び径の半分は
Ｒ₁である。

【００１８】外周面３と内周面４との距離（ピストンリ
ング半径方向の厚さ寸法）がａ₁であるが、内周面４側
において、合口部２の端面を始端とする所定の周長部分
に亘り（図１のＡ乃至Ｂに亘り）、内周面４の一部をな
す切欠部４ａが形成されており、該所定周長部分におけ
る半径方向の厚さが、所定周長部分以外の部分の半径方
向の厚さに比較して小さく形成されている。

【００１９】具体的には、切欠部４ａは合口部２の端面
に向かって徐々に外周面３に近づく円弧面Ａ−Ｂをなし
ている。Ｂにおけるリング半径方向の厚さはａ₁である
が、合口部２の端面上に存在するＡに向かってリング半
径方向の厚さが徐々に減少し、Ａでは０．６乃至０．８
ａ₁となる。０．６ａ₁未満では半径方向曲げ剛性低減幅
が大きすぎ、また、削除体積が大きいので合口近傍の曲
率変化が大きく漏光が過大となってしまうが、実機運転
による温度上昇時でも合口端部付近の面圧が十分でなく
なる。０．８ａ₁を越えると、半径方向曲げ剛性低減幅
が十分でなく、また削減体積が小さいので、漏光エリア
が過小で、実機運転による温度上昇時では合口端部の面
圧が高くなり本リングの効果を発揮できない。そのた
め、０．６乃至０．８ａ₁とする必要がある。

【００２０】円弧面Ａ−Ｂは、本実施の形態では、ピス
トンリング１の外周面の中心軸Ｏ₁に平行で、この中心
軸Ｏ₁から合口部２方向へｂ＝３ｍｍ乃至５ｍｍ離れた
軸Ｏ₂を中心とし、半径Ｒ₂＝Ｒ₁−０．６ａ₁−ｂの円周
面の一部をなす。また、円弧面Ａ−Ｂは、合口面を始点
とし、外周面３の中心軸Ｏ₁で規定される中心角３０°
乃至４０°（本実施の形態では３０°）の範囲に亘り形
成されている。ここで、中心角が３０°未満では半径方
向曲げ剛性低減幅が十分でなく、機関運転時に面圧上昇
が発生する。一方、中心角が４０°を越えると、合口端
部の面圧が機関運転時であっても十分に上昇しないので
潤滑油消費量に対し問題となる。

【００２１】このピストンリング１によると、合口部付
近の曲げ剛性を減少させることができ、合口端部の面圧
が均一断面形状のピストンリングよりも小さくなること
から、機関運転時には局所的摩耗、ＰＶＤ皮膜のクラッ
ク、剥離等に対して優位となる。尚、図面には示さない
が、図に示された合口面に対向するもう一方の合口面か
らも、同様の切欠部４ａが形成される。

【００２２】本発明の第２の実施の形態によるピストン
リングについて図２に基づき説明する。図２に示すピス
トンリング１０は、略円形状をなし、図示せぬシリンダ
に対し摺動する外周面（外周摺動面）１３と、図示せぬ
ピストンに対向する内周面１４と、略円形状を半径方向
に分断する１つの合口部１２とを有する。

【００２３】内周面１４側において、合口部１２の端面
を始端とする中心角２０°乃至４０°の周長部分に亘
り、内周面１４の一部をなす切欠部１４ａ、１４ｂ……
が形成されており、切欠部形成部分における半径方向の
厚さが、合口面を始点とする中心角２０°乃至４０°の
周長部分以外の部分の半径方向の厚さａ₁に比較して小
さくなっている。この実施の形態の場合、中心角が２０
°未満では合口近傍の曲率変化が小さく曲げ剛性低減幅
が小さいので、実機運転による温度上昇時は合口端部の
面圧が高くなってしまう。４０°を超えると、合口近傍
の曲率変化が大きく、曲げ剛性低減の幅も大きくなりす
ぎるので、温度上昇時に十分な面圧が発生しにくくな
る。

【００２４】切欠部１４ａ、１４ｂ、……は内周面１４
側に略等間隔に複数箇所形成されて、所定周長部分の内
周面が交互に連続する凹凸状をなしている。尚、図面に
は示さないが、図に示された合口面に対向するもう一方
の合口面からも、同様の切欠部が形成される。

【００２５】本発明の第３の実施の形態によるピストン
リングについて図３に基づき説明する。図３に示すピス
トンリング２０は、略円形状をなし、図示せぬシリンダ
に対し摺動する外周面（外周摺動面）２３と、図示せぬ
ピストンに対向する内周面２４と、略円形状を半径方向
に分断する１つの合口部２２とを有する。

【００２６】内周面２４側において、合口部２２の端面
から中心角２０°乃至４０°離れた位置を中心点とし
て、中心角２０°の周長部分に亘り対称に内周面２４の
一部をなす切欠部２４ａが形成されており、当該切欠部
２４ａ形成部分における半径方向の厚さが、当該切欠部
２４ａ形成部分以外の部分の半径方向の厚さａ₁に比較
して小さくなっている。切欠部２４ａの所定周長部分は
外周摺動面に略平行な直線状又は曲面状をなしている。
尚、図面には示さないが、図に示された合口面に対向す
るもう一方の合口面から中心角２０°乃至４０°の範囲
にも、同様の切欠部が形成される。この中心角２０°乃
至４０°の範囲に限定する理由は図２に示した実施の形
態と同様の理由に基づくものである。

【００２７】本発明の第４の実施の形態によるピストン
リングについて図４に基づき説明する。図４（ａ）に示
すピストンリング３０は、略円形状をなし、図示せぬシ
リンダに対し摺動する外周面（外周摺動面）３３と、図
示せぬピストンに対向する内周面３４と、略円形状を半
径方向に分断する１つの合口部３２とを有する。合口部
３２の端面を始端とする中心角３０°の周長部分に亘
り、外周摺動面３３及び内周面３４と同心円の円弧状を
なすようにスリット状の切欠部３５が形成されている。
スリット状の切欠部３５は、外周摺動面３３と内周面３
４との間であって、外周摺動面３３から半径方向の厚さ
ａ₁の０．６乃至０．８倍の距離に位置して形成されて
いる。即ち、ピストンリング３０の呼び径の半分をＲ₁
とすると、スリット状の切欠部３５は半径Ｒ₂＝Ｒ₁−
（０．６乃至０．８）ａ₁の円弧を描いて形成される。

【００２８】図４（ｂ）は、本実施の形態のピストンリ
ングを半径方向に切断する断面図である。尚、図面には
示さないが、図に示された合口面に対向するもう一方の
合口面から中心角２０°乃至４０°の範囲にも、同様の
スリット状の切欠部が形成される。

【００２９】図５に示す面圧分布測定装置によって本発
明の第１の実施の形態によるピストンリングの面圧分布
と従来例のピストンリングの面圧分布とを測定し、比較
した。尚、測定に際しては、各リングの軸方向厚さや外
周面形状、半径方向厚さａ₁が同一のものを用いた。

【００３０】図５は、測定装置の左半分を示しており、
シリンダ１０２、１０３は、シリンダホルダ１０１に支
持され、シリンダ１０３の外周面の一部に凹部１０３ａ
が形成されて最薄部となる。テストピースであるピスト
ンリングを、ピストン１０５のリング溝１０５ａに装着
し、ピストンリングの外周面をシリンダ１０３の内周面
に当接させる。すると、シリンダ１０３の最薄部にはピ
ストンリングからの面圧が作用し、歪みが生じることと
なる。よって、凹部１０３ａの底部に歪みゲージ１０４
を貼りつけ、歪みゲージ１０４をストレインアンプ１０
７に接続し、ペンレコーダ１０８に歪みの値を記録する
ことによって、歪み値を面圧として測定した。また、ピ
ストンリング溝１０５ａ付近と、ピストンリングに対向
する位置にあるシリンダ１０３の内周面付近に、Ｊ型熱
電対１０９を備え、高速打点計１１０に接続すること
で、温度を計測した。更に、ピストンリングを保持する
ピストン１０５の上側に、ヒーター１０６を取付けて、
ピストンリングを加熱する一方で、シリンダ１０３の外
周側には冷却水を接触させてシリンダ１０３の冷却を行
い、ピストン１０５からシリンダ１０３まで実機運転時
に近い温度勾配を分布させた。

【００３１】図６、７は、縦軸が面圧、横軸が合口部か
らの周方向角度を示す。また、黒丸は常温時（リング・
ライナともに２０℃）、白丸は実働時（ピストン２５０
℃、ライナ１２０℃）の実験結果を示す。従来例の等面
圧のピストンリングでは、図６に白丸で示すように熱負
荷の作用が働くと、合口端部付近の面圧が極端に上昇し
た。そして、合口端部付近においてピストンリングがシ
リンダに強く押しつけられるのに伴い、５°乃至２０°
の範囲において、当たり抜けが生じた。

【００３２】これに対して本発明の第１の実施の形態に
よるピストンリング１では、図７から明らかなように、
黒丸で示す常温時の外周面３のシリンダ１０３に対する
面圧の分布は、合口部２からその近傍に亘ってゼロであ
り、合口部２端面を始点として該中心角１５°の範囲に
亘り当たり抜けが生じている。また、中心角が大きくな
る方向へ向かって、ゼロから急激に上昇した後に最大値
を取り、その後なだらかに減少した後に略一定値とな
り、面圧が略一定値となり始める位置は、合口部１２端
面を始点として中心角が略８０°の位置である。また、
合口部１２端面を始点として該中心角１５°の位置にお
ける面圧の変化率が不連続となっている。

【００３３】しかし、実働時とほぼ同様の熱負荷を与え
た時には、白丸に示されるように、合口端部近傍におけ
る面圧が上昇し、合口端部近傍における当たり抜けは見
られなくなった。また従来のピストンリングと比して、
合口端部の急激な面圧上昇が見られない。従って、これ
に伴い、合口端部２の周辺における当たり抜けが生じな
くなっている。なお、この実験結果より、実働時の合口
部におけるブローバイガスの吹き抜けによる加熱を考慮
しても、合口部における面圧の極端な上昇は見られない
ことがわかる。

【００３４】本実施の形態では単にピストンリング合口
部の内周側に切欠部を形成することのみを説明したが、
このような加工を、スチールに窒化処理を施してその後
摺動面にＰＶＤ被膜を形成したピストンリングに対して
行うことにより、更に顕著な効果を得ることができる。
ＰＶＤ被膜と窒化膜の持つ圧縮応力を利用して合口付近
のリング曲率をより大きくすることができるからであ
る。

【００３５】尚、本実験においては常温時における合口
部近辺以外の部分の面圧が約１．５ｋｇｆ／ｃｍ²程度
のピストンリングを試作し、実験を行ったが、この数値
はその用途に応じて様々に設定しうることは言うまでも
ない。

【００３６】本発明によるピストンリングは上述した実
施の形態に限定されず、特許請求の範囲に記載した範囲
で種々の変形や改良が可能である。例えば、本実施の形
態では常温時に合口端部にて当たり抜けが生じるよう構
成したが、合口端部の面圧が他の部分に比して極端に小
さくなっていれば、当たり抜けが生じないよう構成して
も良い。

【００３７】

【発明の効果】本発明のピストンリングによれば、合口
端部の高面圧を抑制するために、合口部近傍のピストン
リング半径方向の厚さ寸法ａ₁を小さくし、曲げ剛性を
減少させている。これにより、合口端部の面圧を均一断
面形状のピストンリングよりも低減することができる。
従って、実動時において合口部における極端な面圧の上
昇を抑えることができ、合口部の極端な摩耗を防止する
と同時に、特にピストンリング外周面にＰＶＤ被膜を施
した場合には、膜のクラック、剥離等の障害を阻止する
ことができる。更に、請求項１記載のピストンリングに
よると、ピストンリングの半径方向厚さが緩やかに減少
しているので、曲げ剛性の変化も緩やかな減少となり、
応力集中を回避することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施の形態によるピストンリン
グの合口部近傍の形状を示す平面図。

【図２】本発明の第２の実施の形態によるピストンリン
グの合口部近傍の形状を示す平面図。

【図３】本発明の第３の実施の形態によるピストンリン
グの合口部近傍の形状を示す平面図。

【図４】本発明の第４の実施の形態によるピストンリン
グの合口部近傍の形状を示す図であり、（ａ）は平面
図、（ｂ）はＩＶ−ＩＶ線断面図。

【図５】本発明の実施の形態によるピストンリングの面
圧分布と従来例のピストンリングの面圧分布との測定に
用いた面圧分布測定装置を示す断面図。

【図６】従来のピストンリングの面圧分布を示す折線
図。

【図７】本発明の第１の実施の形態によるピストンリン
グの面圧分布を示す折線図。

【図８】等面圧分布の面圧分布を示す図。

【図９】楕円面圧分布の面圧分布を示す図。

【図１０】桃型分布（合口高圧分布）の面圧分布を示す
図。

【図１１】りんご型分布の面圧分布を示す図。

【図１２】従来のピストンリングの機関動作中の合口部
付近の形状を示す図。

【符号の説明】

１、１０、２０、３０ピストンリング２、１２、２２、３２合口部３、１３、２３、３３外周面４、１４、２４、３４内周面４ａ、１４ａ、１４ｂ、２４ａ、切欠部３５スリット状の切欠部

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】略円形状をなし、シリンダに対し摺動す
る外周摺動面と、ピストンに対向する内周面と、該略円
形状を半径方向に分断する１つの合口部とを備え、該内周面側において、該合口部の端面を始端とする所定
の周長部分に亘り、該内周面の一部をなす切欠部が形成
されており、該所定周長部分における半径方向の厚さ
が、該所定周長部分以外の部分の半径方向の厚さに比較
して小さくなっているピストンリングであって、該切欠部は該合口部端面に向かって徐々に該外周摺動面
に近づく円弧面状をなし、該合口部端面における半径方向厚さが、該所定周長部分
以外の部分における半径方向の厚さの０．６乃至０．８
倍であり、該所定周長部分は該外周摺動面の中心軸で規定される中
心角３０°乃至５０°の範囲に亘り形成されていること
を特徴とするピストンリング。
【請求項２】略円形状をなし、シリンダに対し摺動す
る外周摺動面と、ピストンに対向する内周面と、該略円
形状を半径方向に分断する１つの合口部とを備え、該内周面側において、該合口部の端面を始端とする所定
の周長部分に亘り、該内周面の一部をなす切欠部が形成
されており、該切欠部形成部分における半径方向の厚さ
が、該所定周長部分以外の部分の半径方向の厚さに比較
して小さくなっているピストンリングであって、該切欠部は該内周面側に略等間隔に複数箇所形成され
て、該所定周長部分の内周面が交互に連続する凹凸状を
なし、該所定周長部分は該外周摺動面の中心軸で規定される中
心角２０°乃至４０°の範囲に亘り形成されていること
を特徴とするピストンリング。
【請求項３】略円形状をなし、シリンダに対し摺動す
る外周摺動面と、ピストンに対向する内周面と、該略円
形状を半径方向に分断する１つの合口部とを備え、該内周面側において、該合口部の端面から所定距離離れ
た位置を中心点として、所定の周長部分に亘り対称に該
内周面の一部をなす切欠部が形成されており、該所定周
長部分における半径方向の厚さが、該所定周長部分以外
の部分の半径方向の厚さに比較して小さくなっているピ
ストンリングであって、該切欠部の所定周長部分は外周摺動面に略平行な直線状
又は曲面状をなし、該中心点は、合口端面を始点として
中心角２０°乃至４０°の範囲に位置していることを特
徴とするピストンリング。
【請求項４】略円形状をなし、シリンダに対し摺動す
る外周摺動面と、ピストンに対向する内周面と、該略円
形状を半径方向に分断する１つの合口部とを備え、該合口部の端面を始端とする所定の周長部分に亘り、切
欠部が形成されているピストンリングであって、該切欠部は該外周摺動面及び内周面と同心円の円弧状を
なすように、該外周摺動面と内周面との間であって、該
外周摺動面から半径方向の厚さの０．６乃至０．８倍の
距離に位置して形成され、該所定周長部分は該外周摺動面の中心軸で規定される中
心角略３０°の範囲に亘り形成されていることを特徴と
するピストンリング。
【請求項５】スチール母材に窒化処理を施してその後該
外周摺動面にＰＶＤ膜を形成したことを特徴とする請求
項１乃至４記載のピストンリング。