JP2001254634A

JP2001254634A - ガスタービン燃焼器

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Publication number: JP2001254634A
Application number: JP2001001837A
Authority: JP
Inventors: Keizo Onishi; 慶三大西; Kazufumi Ikeda; 和史池田; Masaki Ono; 正樹小野; Masaharu Nishimura; 正治西村; Katsunori Tanaka; 克則田中
Original assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Current assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority date: 2000-01-07
Filing date: 2001-01-09
Publication date: 2001-09-21
Anticipated expiration: 2021-01-09
Also published as: JP3930252B2

Abstract

(57)【要約】【課題】燃焼振動の発生を抑制したガスタービン燃焼
器を提供すること。【解決手段】燃焼器（１０）の壁（１００）の第１壁
（１１０）、第２壁（１１０’）はともに周方向に波形
にされた薄い波板から構成されている。第１壁と第２壁
の連結部では波形ではなく互いに単純な円筒にされてス
プリングクリップ（１０５）で結合されている。第１
壁、第２壁共に、厚さが薄いのでフレーム（１１１、１
１１’）で周方向に補剛され、フレーム（１１２、１１
２’）で軸方向にも補剛される。第１壁、第２壁は圧力
変化に応じて半径方向に伸縮することができ、断面方向
の音場が誘起された場合に、そのモードに応じて第１
壁、第２壁が半径方向に伸縮し、吸音効果を発揮し、燃
焼器内での音のこもりは小さくなり、共鳴倍率が小さく
なって燃焼振動が発生しにくい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はガスタービン燃焼器
に関し、特にガスタービン燃焼器の壁の構造に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来のガスタービンの燃焼器の構造が図
１６に示されており、図１６の（Ａ）は吸気車室内にお
ける燃焼器の配置を示す図であり、ガスタービンの燃焼
器１０は外側ケーシング２１と内側ケーシング２２から
成るケーシング２０で形成される略環状の車室３０内に
複数個配置される（図では１個のみ示す）。圧縮機から
出た空気は吸気車室３０に入り、燃焼器１０の周囲を通
って燃焼器上部の空気取り入れ口１１から燃焼器１０の
内部に入り、別途燃料ノズル４０から導入された燃料と
予混合された後、燃焼器１０内で燃焼され、燃焼ガスは
タービンに供給される。

【０００３】図１６の（Ｂ）は、図１６の（Ａ）におけ
る（Ｂ）部を拡大して断面で示した図であって、燃焼器
１０の壁１００は、燃料ノズル４０の側の真っ直ぐに延
びる第１壁２００とタービン室側の傾斜した第２壁２０
０’と、から構成され、第１壁２００は冷却空気が通る
隙間１０５を設けた冷却壁とされ、第２壁２００’は蒸
気冷却される２重壁とされていて、両者はスプリングク
リップ１０５を介して連結されるている。

【０００４】図１７の（Ａ），（Ｂ）は、燃焼器１０の
周りをカバー５０で被い、対流冷却通路６０を形成し、
圧縮機を出た空気をこの対流冷却通路６０に導いて燃焼
器１０を冷却してから燃焼器１０の内部に導くようにし
たものを、図１６の（Ａ）、（Ｂ）と同様な見方でそれ
ぞれ示したものであって、燃焼器１０の第１壁２００、
第２壁２００’は図１６の（Ｂ）に示したのと同じ構造
を有している。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】図１６の（Ｂ）、図１
７の（Ｂ）に示した、第１壁２００、第２壁２００’
は、両者共に、音響的には非常に剛な境界であり、音波
はほとんど透過しない。従って、燃焼器１０内の音場の
共鳴倍率が高くなり、いわゆる燃焼振動現象を引き起こ
しやすい。

【０００６】燃焼振動現象とは、燃焼変動の発生により
発生した燃焼ガスの圧力変動の、音場の固有振動数に対
応する、周波数成分が増幅されて燃焼器１０内の圧力変
動がさらに大きくなり、その結果、燃焼器１０内に流入
する燃料や空気量が変動し、益々大きな燃焼変動に成長
していくものである。特に、燃焼器１０の断面内に発生
する音響モードに対応する高周波の燃焼振動は、燃焼器
１０の壁１００の音響特性に強く影響され、燃焼器１０
の壁１００が音響的に剛な場合に非常に発生しやすい。

【０００７】そして、近年の、排気ガス規制の強化、特
にＮＯｘの規制の強化にともない、燃料の量に対する空
気の量の比、すなわち空燃比が大きな希薄燃焼をおこな
わねばならなくなってきている。このように希薄燃焼を
おこなうと燃焼変動が発生しやすく、それにともなって
燃焼ガスの圧力変動が発生しやすい。したがって、燃焼
ガスの圧力変動が音場で増幅されることを防止し、燃焼
振動の発生を抑制する燃焼器を提供することが強くもと
められている。

【０００８】本発明は上記問題に鑑み、燃焼振動の発生
を防止したガスタービン燃焼器を提供することを目的と
する。

【０００９】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明によれ
ば、吸気車室内に配置されれる燃焼器の壁の一部または
全部を、燃焼器内で発生した燃焼変動の音響エネルギを
吸収し得る音響エネルギ吸収部材で形成したガスタービ
ン燃焼器が提供される。この様に構成されたガスタービ
ン燃焼器では燃焼器内で発生した燃焼変動の音響エネル
ギは燃焼器の壁で吸収されるので燃焼振動現象が発生す
ることが防止される。

【００１０】請求項２の発明によれば、請求項１の発明
において、音響エネルギ吸収部材が周方向に波状の薄い
波板で構成され、燃焼器内で発生した燃焼変動の音響エ
ネルギは薄い波板の径方向の伸縮で吸収される。請求項
３の発明によれば、請求項２の発明において、波板が軸
方向に分割された分割波板を端部で重ね合わせて連結し
て形成され、燃焼器内で発生した燃焼変動の音響エネル
ギは薄い波板の径方向の伸縮に加えて、重ね合わせられ
た波板間の摩擦によっても、吸収される。請求項４の発
明によれば、請求項３の発明において、分割波板の厚
さ、大きさを、燃焼変動の複数の周波数成分に合わせて
変更され、燃焼変動の複数の周波数成分を吸収すること
ができる。請求項５の発明によれば、請求項４の発明に
おいて、重ね合わせ連結部が空気の流通可能な半径方向
の隙間を有し、この隙間に冷却空気を通すことができ燃
焼器の冷却を向上することができる。

【００１１】請求項６の発明の発明によれば、請求項１
の発明において、音響エネルギ吸収部材が耐高温多孔質
材とされ、燃焼器内で発生した燃焼変動の音響エネルギ
は外部に逃げることができ燃焼振動現象の発生が防止さ
れる。

【００１２】請求項７の発明では、音響エネルギ吸収部
材が、多孔板と、多孔板の半径方向外側に離間配置され
た背後板から構成され、多孔板と背後板の間に形成され
る共鳴吸音壁で燃焼器内で発生した燃焼変動の音響エネ
ルギは吸収される。請求項８の発明では、請求項７の発
明において、背後板に孔が形成され、背後板の孔によっ
ても音響エネルギが吸収される。請求項９の発明では、
請求項７の発明において、多孔板と背板の間にハニカム
板が配設され、空気層を仕切ることにより共鳴吸音壁と
しての効果をより高めている。請求項１０の発明では、
請求項７の発明において、多孔板の孔の径が５ｍｍ以下
とされる。請求項１１の発明では、請求項７の発明にお
いて、多孔板の孔の径が複数種類とされ、異なる周波数
の音響エネルギを吸収することができる。請求項１２の
発明では、請求項７の発明において、多孔板の孔の、燃
焼器長手方向間隔Ｌ１と燃焼器周方向間隔Ｌ２が、０．
２５≦Ｌ１／Ｌ２≦４とされる。請求項１３の発明で
は、請求項７の発明において、多孔板の孔の間隔が不均
等にされ、異なる周波数の音響エネルギを吸収すること
ができる。請求項１４の発明では、請求項７の発明にお
いて、多孔板と背後板の間の距離が不均等にされ、異な
る周波数の音響エネルギを吸収することができる。請求
項１５の発明では、請求項７の発明において、多孔板の
厚さが不均等にされ、異なる周波数の音響エネルギを吸
収することができる。請求項１６の発明では、請求項７
の発明において、多孔板が蒸気冷却される。請求項１７
の発明では、請求項７の発明において、多孔板と背後板
の間に冷却空気が導入され、多孔板の冷却が良好におこ
なわれる。

【００１３】請求項１８の発明では、請求項７の発明に
おいて、音響エネルギ吸収部材の径方向外側に音響エネ
ルギ吸収部材を離間被覆するカバー部材が配設される。
請求項１９の発明では、請求項１８の発明において、音
響エネルギ吸収部材とカバー部材の間に冷却空気が導入
される。請求項２０の発明では、請求項１の発明におい
て、音響エネルギ吸収部材、および、または、カバー部
材が、周方向、および、または、長さ方向に延伸するフ
レームで補剛されている。

【００１４】

【発明の実施の形態】以下、添付の図面を参照しながら
本発明の実施形態について説明する。初めに、第１の実
施形態について説明する。図１は第１の実施形態にける
燃焼器１０の壁１００の構造を示す図であって、第１の
実施形態における燃焼器１０の壁１００の第１壁１１
０、第２壁１１０’はともに周方向に波形にされた薄い
波板から構成されている。第１壁１１０と第２壁１１
０’の連結部では波形ではなく互いに単純な円筒にされ
てスプリングクリップ１０５で結合されている。第１壁
１１０、第２壁１１０’共に、厚さが薄いのでフレーム
１１１、１１１’で周方向に補剛され、必要に応じて、
さらにフレーム１１２、１１２’で軸方向にも補剛され
る。

【００１５】第１の実施形態の燃焼器１０の壁１００の
第１壁１１０、第２壁１１０’は薄い波板で構成されて
おり、圧力変化に応じて半径方向に伸縮することができ
る。したがって、断面方向の音場が誘起された場合に、
そのモードに応じて第１壁１１０、第２壁１１０’が半
径方向に伸縮し、吸音効果を発揮し、燃焼器１０内での
音のこもりは小さくなり、共鳴倍率が小さくなって燃焼
振動が発生しにくい。また、第１壁１１０、第２壁１１
０’の厚さは薄いので、外側を流れる空気で充分冷却さ
れる。

【００１６】図２の（Ａ），（Ｂ）は第１の実施形態の
第１変形例の構造を示す図であって、この第１変形例
は、従来技術に関し図１７の（Ａ），（Ｂ）で説明した
のと同様に、対流冷却通路６０を有する燃焼器を適用し
た例である。

【００１７】図３の（Ａ），（Ｂ）は第１の実施形態の
第２変形例の構造を示す図であって第１壁１１０、第２
壁１１０’がそれぞれ、複数の壁部分１１０ａ，１１０
ｂ，１１０ｃ等、および１１０’ａ，１１０’ｂ等に軸
方向に分割され、分割された壁の端部同士が互いに重ね
合わせて結合されている点が第１の実施形態と異なる。
なお、図３の（Ｂ）は分かりやすくするために拡大して
示してある。この様な構造とすることにより、重ね合わ
せた部分で振動しやすくなると共に、重ね合わせた部分
の互いの摩擦によって振動を減衰する効果も得ることが
できるのである。

【００１８】図４は第１の実施形態の第３変形例の特徴
部分を示す図であって、この第３変形例は、燃焼器１０
の冷却が不足する場合の対策として有効なものであっ
て、第２変形例に対して、重ね合わせ部分の一方に、こ
の場合は内側にある方の壁部分１１０ｂに、図示のよう
に微小波型を形成して、その結果形成される隙間１１５
を介して冷却空気を燃焼器１０の内部に導入するように
してものである。なお、隙間１１５を形成する方法は、
このように、微小波型を形成する方法に限られるもので
はなく、一方に溝を切ったり、あるいは、周方向に連続
しないスペーサを挟む等の他の適当な方法でよい。

【００１９】なお、第２変形例のように、対流冷却通路
を有する場合においても、第３、第４変形例のように、
壁を分割して重ね合わせで連結し、あるいは、さらに、
重ね合わせ部に空気通路を形成するようにすることも可
能である。また、第２変形例、第３変形例において、分
割波板の大きさ、厚さを燃焼変動の複数の周波数成分に
合わせて変更することにより、燃焼変動の複数の周波数
成分を吸収することができる。

【００２０】次に、第２の実施形態について説明する。
図５の（Ａ）、（Ｂ）が第２の実施形態の構造を示す図
であって、この第２の実施形態においては、燃焼器１０
の壁１００を構成する第１壁１２０、第２壁１２０’は
共に、セラミック等の耐熱性があり、流れ抵抗の非常に
大きな多孔質材料１２１、１２１’を、多孔板１２２、
１２３、および１２２’、１２３’で半径方向外側と半
径方向内側から鋏んで形成されており、補剛のためにさ
らに外側の多孔板１２２、１２２’が周方向のフレーム
１２４、１２４’、および軸方向のフレーム１２５、１
２５’で保持されている。第２の実施形態は上記のよう
に構成され、音響エネルギーは外部に逃げやすく、燃焼
器１０内で音のこもりは小さくなり、共鳴倍率が小さく
なって燃焼振動が発生しにくくなる。

【００２１】図６は第２の実施形態の変形例を示す図で
あって、第２の実施形態に対して、外側に対流冷却通路
６０を持つ点が異なる。このようにすることによって、
燃焼器１０内部から見た場合、多孔質材１２１、１２
１’の後ろに背後空気層を介して剛壁が存在することに
なり、背後空気層の厚みによりチューニングされた吸音
壁を形成することになる。従ってこの場合はさらに燃焼
器１０内部で音がこもりにくく、より燃焼振動は発生し
にくくなる。

【００２２】次に、第３の実施形態について説明する。
図７の（Ａ）、（Ｂ）が第３の実施形態の構造を示す図
であって、燃焼器１０の壁１００を構成する第１壁１３
０と１３０’は半径方向内側の多孔板１３１、１３１’
と、該多孔板１３１、１３１’からスペーサ１３２、１
３２’を介して半径方向外側に離間配置された背後板１
３３、１３３’で形成されており、多孔板１３１、１３
１’と背後板１３３、１３３’には、それぞれ、孔１３
４、１３４’と孔１３５、１３５’形成されている。

【００２３】第３の実施形態はこの様に構成され、多孔
板１３１と背後板１３３の間に、いわゆる共鳴吸音壁が
形成され、多孔板が音圧に対する抵抗となり、音圧エネ
ルギを低減するが、背後板１３３、１３３’の孔１３
５、１３５’から共鳴吸音壁の内部に空気を導き、その
空気で共鳴吸音壁を冷却してから燃焼器内に導くように
されている点が、通常の共鳴吸音壁と異なる。また、燃
焼器１０の複数の音響固有値に対応して、それを、減衰
できるように、第１壁１３０に就いては、多孔板１３１
と背後板１３３の間の隙間距離は、均一ではなく、また
多孔板１３１の厚さも均一とはされておらず、また、多
孔板１３１の孔１３４の径も均一ではない。なお、背後
板１３３の孔径は均一にされている。

【００２４】この例では、軸方向で、多孔板１３１の厚
さ、隙間、を変更し、周方向で孔１３４の径の大きさを
変更しているが、どの方向で、どのパラメータを変更す
るかの選択は自由である。

【００２５】図８の（Ａ），（Ｂ）は第３の実施形態の
第１変形例の構造を示す図であって、第３の実施形態に
対して、外側に対流冷却通路６０を持つ点が異なる。こ
のようにすることによって、第１の実施形態に対する第
１変形例と同じように、燃焼器１０の内部から見た場
合、多孔板１３１、１３１’と背後板１３３、１３３’
で形成される吸音共鳴壁の後ろに背後空気層を介して剛
壁が存在することになり、背後空気層の厚みによりチュ
ーニングされた吸音壁を有することになる。従ってこの
場合はさらに燃焼器１０の内部で音がこもりにくく、よ
り燃焼振動は発生しにくくなる。

【００２６】図９の（Ａ），（Ｂ）は第３の実施形態の
第２変形例の構造を示す図であって、図１０は図９の
（Ｂ）のX-X 線に沿って見た断面図であり、図１１は図
９の（Ｂ）のXI-XI 線に沿って見た断面図であり、この
第３の実施形態の第２変形例はスペーサ１３２、１３
２’の代わりにハニカム材１３６、１３６’を配した点
が、第３の実施形態と異なる。第３の実施形態の第２変
形例は上記のように構成され、第３の実施形態と同様の
効果を発生することができる。なお、この第２変形例に
対しても、第１変形例のように対流冷却層６０を設ける
ことができる。

【００２７】次に、第３の実施形態の第３変形例につい
て説明する。図１２が第３の実施形態の第３変形例の構
造を示す断面図であって、燃焼器１０の壁１００は、第
１壁１４０と第２壁１４０’で構成されるが、第１壁１
４０と第２壁１４０’は半径方向内側の多孔板１４１、
１４１’と、該多孔板１４１、１４１’から半径方向外
側に離間配置された共通の背後板１４２で形成されてい
る。第３の実施の形態、および、その第１〜第２変形例
と同様に、多孔板１４１，１４１’には、孔１４３、１
４３’が形成されており、背後板には孔１４４が形成さ
れている。

【００２８】しかしながら、背後板１４２は第１の実施
の形態の変形例、第２の実施の形態の第１変形例、第３
の実施の形態の第１変形例における対流冷却通路６０を
形成するためのカバー５０と同じような位置に配設され
ており、背後板１４２と多孔板１４１，１４１’との離
間距離が大きい点が第３の実施の形態、および、その第
１〜第２変形例と異なる。したがって、この第３の実施
の形態の第３変形例においては、カバー５０を設ける必
要はない。なお、多孔板１４１，１４１’の冷却を向上
させるために背後板１４２と多孔板１４１，１４１’と
の間に冷却空気を導入するのが好ましい。

【００２９】ここで、前述したように、背後板１４２と
多孔板１４１，１４１’との離間距離が大きいのでチュ
ーニングがしやすい。そして、実験の結果、孔１４３の
径を５ｍｍ以下にし、孔１４３の長さ方向の間隔をＬ
１、周方向の間隔をＬ２としたときに、Ｌ１／Ｌ２が、
０．２５から４の間にあるように、すなわち、０．２≦
Ｌ１／Ｌ２≦４となるようにすると、最適な効果を得ら
れることが確認されている。

【００３０】図１３の（Ａ）は多孔板１４１に形成され
ている孔１４３の配列を示すものであって、周方向の隣
接した列に並ぶ孔の長さ方向位置がずれ、１つおきの列
に並ぶ孔の長さ方向の位置が同じになるように、すなわ
ち市松模様状に、配列されている。一方、図１３の
（Ｂ）は多孔板１４１’に形成されている孔１４３’の
配列を示す図であって、多孔板１４１’は内部に蒸気冷
却用の配管１４１ｓ’を有するのでこの配管１４１ｓ’
を避けながら、周方向に隣接した列に並ぶ孔の長さ方向
の位置が同じになるようにされている。なお、多孔板１
４１’を図１３の（Ａ）のようにし、多孔板１４１を図
１３の（Ｂ）のようにしてもよいし、両方の多孔板の孔
の配列をいずれかに統一してもよい。

【００３１】図１４に示すのは、第３の実施の形態の第
４変形例であって、背後板１４２に孔を形成しない点が
第３変形例と異なる。この場合は、背後板１４２は第１
の実施の形態の変形例、第２の実施の形態の第１変形
例、第３の実施の形態の第１変形例における対流冷却通
路６０を形成するためのカバー５０と同じ機能を有す
る。すなわち、多孔板１４１，１４１’と背後板１４２
の間の空気層の厚みによりチューニングされた吸音壁を
形成するので、この作用が多孔板１４１，１４１’の孔
１４３，１４３’の抵抗作用による効果に付加される。

【００３２】図１５は第３の実施の形態の第５変形例を
示す図であって、第３の変形例に対して吸音構造にされ
ている範囲が小さくされている点が異なる。すなわち、
第３の変形例では、燃焼器１０の全長にわたって吸音構
造とされているのに対し、この第５変形例においては、
図１６、図１７で丁度符合（Ｂ）を付して楕円で囲んだ
範囲のみが吸音構造とされている。このように吸音構造
にする部分を限定することにより、コストが低減され
る。なお、どこの部分を吸音構造にするかは燃焼振動の
発生部位等により決められるものであり、図１５に示し
た部分とすることが必要ということではなく、各燃焼器
の特性に応じて、より燃料ノズル４０に近い部分、ある
いは、よりタービンに近い部分を吸音構造にしてもよ
い。このように、吸音構造とする範囲を限定すること
は、変形例を含む第１〜第２の実施の形態、第３の実施
の形態の第１、２、４の変形例においても可能である。

【００３３】

【発明の効果】本発明のガスタービン燃焼器は、吸気車
室内に配置されれる燃焼器の壁の一部または全部が、燃
焼器内で発生した燃焼変動の音響エネルギを吸収し得る
音響エネルギ吸収部材で形成されており、燃焼器内で発
生した燃焼変動の音響エネルギは燃焼器の壁で吸収され
るので燃焼振動現象が発生することが防止される。

【００３４】特に、請求項２のようにすれば、音響エネ
ルギ吸収部材が周方向に波状の薄い波板で構成され、燃
焼器内で発生した燃焼変動の音響エネルギは薄い波板の
径方向の伸縮で吸収される。さらに、請求項３のように
すれば、波板が軸方向に分割された分割波板を端部で重
ね合わせて連結して形成され、燃焼器内で発生した燃焼
変動の音響エネルギは薄い波板の径方向の伸縮に加え
て、重ね合わせられた波板間の摩擦によっても、吸収さ
れる。加えて、請求項４のようにすれば、分割波板の厚
さ、大きさを、燃焼変動の複数の周波数成分に合わせて
変更され、燃焼変動の複数の周波数成分を吸収すること
ができる。あるいは、加えて、請求項５のようにすれ
ば、重ね合わせ連結部が空気の流通可能な半径方向の隙
間を有し、この隙間に冷却空気を通すことができ燃焼器
の冷却を向上することができる。

【００３５】特に、請求項６のようにすれば、音響エネ
ルギ吸収部材が耐高温多孔質材とされ、燃焼器内で発生
した燃焼変動の音響エネルギは外部に逃げることができ
燃焼振動現象の発生が防止される。

【００３６】特に、請求項７のようにすれば、音響エネ
ルギ吸収部材が、多孔板と、多孔板の半径方向外側に離
間配置された背後板から構成され、多孔板と背後板の間
に形成される共鳴吸音壁で燃焼器内で発生した燃焼変動
の音響エネルギは吸収される。さらに、請求項８のよう
にすれば、背後板に孔が形成され、背後板の孔によって
も音響エネルギが吸収される。さらに、請求項９のよう
にすれば、多孔板と背板の間にハニカム板が配設され、
空気層を仕切ることにより共鳴吸音壁としての効果をよ
り高めている。さらに、請求項１１のようにすれば、多
孔板の孔の径が複数種類とされ、異なる周波数の音響エ
ネルギを吸収することができる。さらに、請求項１３の
ようにすれば、多孔板の孔の間隔が不均等にされ、異な
る周波数の音響エネルギを吸収することができる。さら
に、請求項１４のようにすれば、多孔板と背後板の間の
距離が不均等にされ、異なる周波数の音響エネルギを吸
収することができる。さらに、請求項１５のようにすれ
ば、多孔板の厚さが不均等にされ、異なる周波数の音響
エネルギを吸収することができる。さらに、請求項１６
のようにすれば、多孔板が蒸気冷却され、多孔板の冷却
が良好におこなわれるさらに、請求項１７のようにすれ
ば、多孔板と背後板の間に冷却空気が導入され、多孔板
の冷却が良好におこなわれる。

【００３７】特に、請求項１８のようにすれば、音響エ
ネルギ吸収部材の径方向外側に音響エネルギ吸収部材を
離間被覆するカバー部材が配設される。さらに、請求項
１９のようにすれば、音響エネルギ吸収部材とカバー部
材の間に冷却空気が導入され音響エネルギ吸収部材の冷
却が良好におこなわれる。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１の実施形態の構造を示す図で、（Ａ）は軸
に平行な面で切った断面図であって、（Ｂ）は図１の
（Ａ）のIB-IB 線に沿って見た断面図である。

【図２】第１の実施形態の第１変形例の構造を示す図
で、（Ａ）は軸に平行な面で切った断面図であって、
（Ｂ）は図２の（Ａ）のIIB-IIB 線に沿って見た断面図
である。

【図３】第１の実施形態の第２変形例の構造を示す図
で、（Ａ）は軸に平行な面で切った断面図であって、
（Ｂ）は図３の（Ａ）のIIIB-IIIB 線に沿って見た断面
図である。

【図４】第１の実施形態の第３変形例の構造を示す断面
図である。

【図５】第２の実施形態の構造を示す図で、（Ａ）は軸
に平行な面で切った断面図であって、（Ｂ）は図５の
（Ａ）のVB-VB 線に沿って見た断面図である。

【図６】第２の実施形態の変形例の構造を示す図で、
（Ａ）は軸に平行な面で切った断面図であって（Ｂ）は
図６の（Ａ）のVIB-VIB 線に沿って見た断面図である。

【図７】第３の実施形態の構造を示す図で、（Ａ）は軸
に平行な面で切った断面図であって（Ｂ）は図７の
（Ａ）のVIB-VIB 線に沿って見た断面図である。

【図８】第３の実施形態の第１変形例の構造を示す図
で、（Ａ）は軸に平行な面で切った断面図であって
（Ｂ）は図８の（Ａ）のVIIIB-VIIIB 線に沿って見た断
面図である。

【図９】第３の実施形態の第２変形例の構造を示す図
で、（Ａ）は軸に平行な面で切った断面図であって
（Ｂ）は図９の（Ａ）のIXB-IXB 線に沿って見た断面図
である。

【図１０】図９の（Ｂ）のX-X 線に沿って見た断面図で
ある。

【図１１】図９の（Ｂ）のXI-XI 線に沿って見た断面図
である。

【図１２】第３の実施形態の第３変形例の構造を軸に平
行な面で切った断面で示す図である。

【図１３】第３の実施の形態の第３変形例の多孔板に形
成される孔の配列の例を示す図で、（Ａ）は周方向の隣
接した列に並ぶ孔の長さ方向位置がずれ、１つおきの列
に並ぶ孔の長さ方向の位置が同じになるように配列され
たものを示し、（Ｂ）は周方向に隣接した列に並ぶ孔の
長さ方向の位置が同じになるように配列されたものを示
している。

【図１４】第３の実施の形態の第４変形例の構造を示す
断面図である。

【図１５】第３の実施の形態の第５変形例の構造を示す
断面図である。

【図１６】従来技術の燃焼器の構造の構造を示す図で、
（Ａ）は軸に平行な面で切った断面図であって（Ｂ）は
図１２の（Ａ）の（Ｂ）部の拡大図である。

【図１７】対流冷却層を有する別の従来技術の構造を示
す図で、（Ａ）は軸に平行な面で切った断面図であって
（Ｂ）は図１３の（Ａ）の（Ｂ）部の拡大図である。

【符号の説明】

１０…燃焼器１１…空気取り入れ口３０…吸気車室５０…カバー６０…対流冷却通路１００…壁１０５…スプリングクリップ１１０、１２０、１３０、１４０、２００…第１壁１１０’、１２０’、１３０’、１４０’、２００’…
第２壁１１１、１１１’、１２４、１２４’…周方向フレーム１１２、１１２’、１２５、１２５’…軸方向フレーム１１５…隙間１２１、１２１’…多孔質部材１３１、１３１’、１４１，１４１’…多孔板１３４、１３４’、１４３、１４３’…（多孔板の）孔１３２、１３２’…スペーサ１３３、１３３’、１４２、１４２’…背後板１３５、１３５’、１４４、１４４’…（背後板の）孔１３６、１３６’…ハニカム部材

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者小野正樹兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目１番１号三菱重工業株式会社高砂研究所内 (72)発明者西村正治兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目１番１号三菱重工業株式会社高砂研究所内 (72)発明者田中克則兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目１番１号三菱重工業株式会社高砂製作所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】吸気車室内に配置される燃焼器の壁の一
部または全部を、燃焼器内で発生した燃焼変動の音響エ
ネルギを吸収し得る音響エネルギ吸収部材で形成したこ
とを特徴とするガスタービン燃焼器。
【請求項２】音響エネルギ吸収部材が、周方向に波状
の薄い波板で構成されていることを特徴とする請求項１
に記載のガスタービン燃焼器。
【請求項３】波板が軸方向に分割された分割波板を端
部で重ね合わせて連結して成ることを特徴とする請求項
２に記載のガスタービン燃焼器。
【請求項４】分割波板の厚さ、大きさを、燃焼変動の
複数の周波数成分に合わせて変更したことを特徴とする
請求項３に記載のガスタービン燃焼器。
【請求項５】重ね合わせ連結部が空気の流通可能な半
径方向の隙間を有することを特徴とする請求項３に記載
のガスタービン燃焼器。
【請求項６】音響エネルギ吸収部材が、耐高温多孔質
材であることを特徴とする請求項１に記載のガスタービ
ン燃焼器。
【請求項７】音響エネルギ吸収部材が、多孔板と、多
孔板の半径方向外側に離間配置された背後板から構成さ
れることを特徴とする請求項１に記載のガスタービン燃
焼器。
【請求項８】背後板が空気の流通可能な孔を有するこ
とを特徴とする請求項７に記載のガスタービン燃焼器。
【請求項９】多孔板と背後板の間にハニカム板を配設
したことを特徴とする請求項７に記載のガスタービン燃
焼器。
【請求項１０】多孔板の孔径が５ｍｍ以下であること
を特徴とする請求項７に記載のガスタービン燃焼器。
【請求項１１】多孔板の孔径が複数種類あることを特
徴とする請求項７に記載のガスタービン燃焼器。
【請求項１２】多孔板の孔の、燃焼器長手方向間隔Ｌ
１と燃焼器周方向間隔Ｌ２が、０．２５≦Ｌ１／Ｌ２≦
４とされていることを特徴とする請求項７に記載のガス
タービン燃焼器。
【請求項１３】多孔板の孔の間隔が不均等であること
を特徴とする請求項７に記載のガスタービン燃焼器。
【請求項１４】多孔板と背後板の離間距離が不均等で
あることを特徴とする請求項７に記載のガスタービン燃
焼器。
【請求項１５】多孔板の厚さが不均等であることを特
徴とする請求項７に記載のガスタービン燃焼器。
【請求項１６】多孔板が蒸気冷却されることを特徴と
する請求項７に記載のガスタービン燃焼器。
【請求項１７】多孔板と背後板の間に冷却空気が導入
されることを特徴とする請求項７に記載のガスタービン
燃焼器。
【請求項１８】音響エネルギ吸収部材の径方向外側に
音響エネルギ吸収部材を離間被覆するカバー部材を配設
したことを特徴とする請求項１に記載のガスタービン燃
焼器。
【請求項１９】音響エネルギ吸収部材とカバー部材の
間に冷却空気が導入されることを特徴とする請求項１８
に記載のガスタービン燃焼器。
【請求項２０】音響エネルギ吸収部材、および、また
は、カバー部材が、周方向、および、または、長さ方向
に延伸するフレームで補剛されていることを特徴とする
請求項１に記載のガスタービン燃焼器。