JP2001253781A - 溶鋼取鍋湯当たり部用不定形耐火物 - Google Patents
溶鋼取鍋湯当たり部用不定形耐火物Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 アルミナ−マグネシア質の湯当たり部耐火物
において、アルミナ−マグネシア質がもつ組織の緻密性
を損なうことなく、十分な荷重軟化性を付与すること。 【解決手段】 １．マグネシア３〜１５質量％、揮発シ
リカ０〜２質量％、残部がアルミナ主材の耐火骨材100
質量％にアルミナセメントおよび分散剤を添加して成
り、且つ前記アルミナのうち耐火骨材100質量％中に占
める割合で10〜80質量％をアルミナ質ラウンド粒子とし
た溶鋼取鍋湯当たり部用不定形耐火物。 ２．不定形耐火物が、予めブロック状に流し込み施工し
たものである前記１項記載の溶鋼取鍋湯当たり部用不定
形耐火物。 ３．荷重軟化点が、ＪＩＳ―Ｒ2209に準じた試験方法に
よる測定値において、Ｔ2（軟化曲線における最高点Ｔ1
から試験片の最初の高さの２％圧縮された点）が1400〜
1600℃である前記1又は２項記載の溶鋼取鍋湯当たり部
用不定形耐火物。
において、アルミナ−マグネシア質がもつ組織の緻密性
を損なうことなく、十分な荷重軟化性を付与すること。 【解決手段】 １．マグネシア３〜１５質量％、揮発シ
リカ０〜２質量％、残部がアルミナ主材の耐火骨材100
質量％にアルミナセメントおよび分散剤を添加して成
り、且つ前記アルミナのうち耐火骨材100質量％中に占
める割合で10〜80質量％をアルミナ質ラウンド粒子とし
た溶鋼取鍋湯当たり部用不定形耐火物。 ２．不定形耐火物が、予めブロック状に流し込み施工し
たものである前記１項記載の溶鋼取鍋湯当たり部用不定
形耐火物。 ３．荷重軟化点が、ＪＩＳ―Ｒ2209に準じた試験方法に
よる測定値において、Ｔ2（軟化曲線における最高点Ｔ1
から試験片の最初の高さの２％圧縮された点）が1400〜
1600℃である前記1又は２項記載の溶鋼取鍋湯当たり部
用不定形耐火物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶鋼取鍋の湯当た
り部に使用する不定形耐火物に関する。
り部に使用する不定形耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】製鉄産業で使用される溶鋼取鍋は、転炉
等から受鋼する際に溶鋼流が当たる敷部中央を湯当たり
部と称し、この個所は一般ににその周囲より耐食性、耐
摩耗性に優れた耐火物が設けられている。
等から受鋼する際に溶鋼流が当たる敷部中央を湯当たり
部と称し、この個所は一般ににその周囲より耐食性、耐
摩耗性に優れた耐火物が設けられている。
【０００３】この湯当たり部は、取鍋敷部に位置するこ
とで外周が取鍋の側壁下端に拘束された形となり、加熱
を受けると熱膨張応力で座屈破壊し、耐火物組織のぜい
弱化を招く。しかも、溶鋼落下による衝撃傷を受ける。
とで外周が取鍋の側壁下端に拘束された形となり、加熱
を受けると熱膨張応力で座屈破壊し、耐火物組織のぜい
弱化を招く。しかも、溶鋼落下による衝撃傷を受ける。
【０００４】湯当たり部耐火物に使用される不定形耐火
物の具体的材質は、例えば、特開平9-76056号公報、及
び特開平5-185202号公報にみられるように、アルミナ−
マグネシア質が主流である。
物の具体的材質は、例えば、特開平9-76056号公報、及
び特開平5-185202号公報にみられるように、アルミナ−
マグネシア質が主流である。
【０００５】アルミナ−マグネシア質不定形耐火物は、
使用中の高温下でアルミナとマグネシアが互いに反応
し、二次スピネルを生成することにより、耐火物組織を
緻密化して耐食性が向上する。しかし、湯当たり部耐火
物においては、このスピネルの生成は前記した座屈破壊
の原因となり、溶鋼落下衝撃に対しても逆効果になる。
使用中の高温下でアルミナとマグネシアが互いに反応
し、二次スピネルを生成することにより、耐火物組織を
緻密化して耐食性が向上する。しかし、湯当たり部耐火
物においては、このスピネルの生成は前記した座屈破壊
の原因となり、溶鋼落下衝撃に対しても逆効果になる。
【０００６】この問題の対策として、アルミナ−マグネ
シア質不定形耐火物に対し、揮発シリカを添加すること
が知られている。揮発シリカはその添加量の調整によ
り、耐火物に適度な荷重軟化性をもたせ、湯当たり部用
耐火物が受ける熱膨張および溶鋼落下衝撃の応力を緩和
する。
シア質不定形耐火物に対し、揮発シリカを添加すること
が知られている。揮発シリカはその添加量の調整によ
り、耐火物に適度な荷重軟化性をもたせ、湯当たり部用
耐火物が受ける熱膨張および溶鋼落下衝撃の応力を緩和
する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、揮発シリカの
添加で湯当たり部用耐火物に必要な荷重軟化性を得るに
は、揮発シリカの添加量が増し、シリカ成分による液層
が過多となって過焼結を招く。そして、この過焼結が原
因して、揮発シリカの添加だけでは十分な荷重軟化性を
付与することはできない。
添加で湯当たり部用耐火物に必要な荷重軟化性を得るに
は、揮発シリカの添加量が増し、シリカ成分による液層
が過多となって過焼結を招く。そして、この過焼結が原
因して、揮発シリカの添加だけでは十分な荷重軟化性を
付与することはできない。
【０００８】本発明は、アルミナ−マグネシア質の湯当
たり部耐火物において、アルミナ−マグネシア質がもつ
組織の緻密性を損なうことなく、十分な荷重軟化性を付
与することを目的とする。
たり部耐火物において、アルミナ−マグネシア質がもつ
組織の緻密性を損なうことなく、十分な荷重軟化性を付
与することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴とするとこ
ろは、マグネシア３〜１５質量％、揮発シリカ０〜２質
量％、残部がアルミナ主材の耐火骨材100質量％にアル
ミナセメントおよび分散剤を添加して成り、且つ前記ア
ルミナのうち耐火骨材100質量％中に占める割合で１０
〜８０質量％をアルミナ質ラウンド粒子とした溶鋼取鍋
湯当たり部用不定形耐火物である。
ろは、マグネシア３〜１５質量％、揮発シリカ０〜２質
量％、残部がアルミナ主材の耐火骨材100質量％にアル
ミナセメントおよび分散剤を添加して成り、且つ前記ア
ルミナのうち耐火骨材100質量％中に占める割合で１０
〜８０質量％をアルミナ質ラウンド粒子とした溶鋼取鍋
湯当たり部用不定形耐火物である。
【００１０】この湯当たり部用不定形耐火物は、、アル
ミナ−マグネシア質がもつ耐食性、組織の緻密性に加
え、熱膨張応力および溶鋼落下衝撃の緩和に作用する適
度な荷重軟化性を備えることで、優れた耐用性を発揮す
る。
ミナ−マグネシア質がもつ耐食性、組織の緻密性に加
え、熱膨張応力および溶鋼落下衝撃の緩和に作用する適
度な荷重軟化性を備えることで、優れた耐用性を発揮す
る。
【００１１】ここでいうアルミナ質ラウンド粒子とは、
角張りのない粒子表面性状を有したアルミナ質粒子であ
る。球状、楕円球の他、角が滑らかな非破砕粒もこれに
含まれる。
角張りのない粒子表面性状を有したアルミナ質粒子であ
る。球状、楕円球の他、角が滑らかな非破砕粒もこれに
含まれる。
【００１２】不定形耐火物の耐火骨材として一般に使用
されるアルミナは、粉砕による粒径調整のために、粒子
表面は角張っている。これに対しアルミナ質ラウンド粒
子は、角張っていないことで耐火骨材同士の摩擦が少な
く、不定形耐火物施工時の流動性に優れ、施工体組織を
緻密化する。しかも、アルミナ質ラウンド粒子はこの耐
火骨材同士の摩擦が少なく、耐火骨材が動きやすい状態
にあることで、耐火物組織の熱膨張あるいは溶鋼落下衝
撃に対する応力緩和に作用する。その結果、本発明の不
定形耐火物は、緻密組織にもかかわらず、湯当たり部に
必要な荷重軟化性の効果を発揮する。
されるアルミナは、粉砕による粒径調整のために、粒子
表面は角張っている。これに対しアルミナ質ラウンド粒
子は、角張っていないことで耐火骨材同士の摩擦が少な
く、不定形耐火物施工時の流動性に優れ、施工体組織を
緻密化する。しかも、アルミナ質ラウンド粒子はこの耐
火骨材同士の摩擦が少なく、耐火骨材が動きやすい状態
にあることで、耐火物組織の熱膨張あるいは溶鋼落下衝
撃に対する応力緩和に作用する。その結果、本発明の不
定形耐火物は、緻密組織にもかかわらず、湯当たり部に
必要な荷重軟化性の効果を発揮する。
【００１３】本発明の材質においても揮発シリカを添加
してもよい。揮発シリカは超微粒子のために不定形耐火
物を流し込み施工する際に流動性を付与し、施工体の充
填率向上の効果をもつ。しかし、シリカ成分による液層
生成で過焼結の原因となるので、添加量は少なくするこ
とが必要である。
してもよい。揮発シリカは超微粒子のために不定形耐火
物を流し込み施工する際に流動性を付与し、施工体の充
填率向上の効果をもつ。しかし、シリカ成分による液層
生成で過焼結の原因となるので、添加量は少なくするこ
とが必要である。
【００１４】本発明は、アルミナ質ラウンド粒子の使用
による荷重軟化性の付与により、少量の揮発シリカであ
れば本発明による荷重軟化性の効果を損なうこともな
い。
による荷重軟化性の付与により、少量の揮発シリカであ
れば本発明による荷重軟化性の効果を損なうこともな
い。
【００１５】
【発明の実施の形態】本発明で使用するマグネシアは、
使用中の高温でアルミナとの反応で二次スピネルを生成
し、耐火物組織を緻密化することで、耐食性向上の効果
をもつ。このマグネシアは焼結品、電融品のいずれでも
よい。また、アルミナとの反応による二次スピネル生成
を促進させるために、微粉で使用するのが好ましい。
使用中の高温でアルミナとの反応で二次スピネルを生成
し、耐火物組織を緻密化することで、耐食性向上の効果
をもつ。このマグネシアは焼結品、電融品のいずれでも
よい。また、アルミナとの反応による二次スピネル生成
を促進させるために、微粉で使用するのが好ましい。
【００１６】耐火骨材100質量％中に占めるマグネシア
の割合は、３質量％より少ないと十分な耐食性が得られ
ず、１５質量％を超えると二次スピネルの生成が過多と
なり、スピネル生成に伴なう急激な膨張により、組織劣
化や剥離の原因となる。
の割合は、３質量％より少ないと十分な耐食性が得られ
ず、１５質量％を超えると二次スピネルの生成が過多と
なり、スピネル生成に伴なう急激な膨張により、組織劣
化や剥離の原因となる。
【００１７】揮発シリカは、シリコンまたは珪素合金製
造の際の副産物として得られ、一般に、シリカフラワ
ー、又はマイクロシリカなどの商品名で知られている。
揮発シリカは高温下で液層を生成し、耐火物組織に荷重
軟化性を付与する効果をもつ。しかし、多量に添加する
と過燒結となり、好ましくないため、本発明では、添加
する場合でも耐火骨材に占める割合で２質量％以下にと
どめる。
造の際の副産物として得られ、一般に、シリカフラワ
ー、又はマイクロシリカなどの商品名で知られている。
揮発シリカは高温下で液層を生成し、耐火物組織に荷重
軟化性を付与する効果をもつ。しかし、多量に添加する
と過燒結となり、好ましくないため、本発明では、添加
する場合でも耐火骨材に占める割合で２質量％以下にと
どめる。
【００１８】本発明で使用するアルミナ質ラウンド粒子
は、Ａｌ2Ｏ3純度９５ｗｔ％以上ものが好ましい。その
粒子径は通常の耐火骨材の粒径と特に変わりなく、例え
ば１０ｍｍ未満、さらに好ましくは８ｍｍ以下の範囲で
調整する。
は、Ａｌ2Ｏ3純度９５ｗｔ％以上ものが好ましい。その
粒子径は通常の耐火骨材の粒径と特に変わりなく、例え
ば１０ｍｍ未満、さらに好ましくは８ｍｍ以下の範囲で
調整する。
【００１９】アルミナ質ラウンド粒子は、例えばロータ
リーキルンで製造された焼結アルミナ粒子を、粉砕せず
に篩によって粒度調整を行うことによって得ることがで
きる。
リーキルンで製造された焼結アルミナ粒子を、粉砕せず
に篩によって粒度調整を行うことによって得ることがで
きる。
【００２０】本発明で使用するアルミナは、このアルミ
ナ質ラウンド粒子に、粉砕アルミナを組合わせてもよ
い。特に微粉部には、粉砕アルミナの一種である仮焼ア
ルミナを使用することが好ましい。
ナ質ラウンド粒子に、粉砕アルミナを組合わせてもよ
い。特に微粉部には、粉砕アルミナの一種である仮焼ア
ルミナを使用することが好ましい。
【００２１】耐火骨材に占めるアルミナの割合は、前記
したマグネシアと揮発シリカが占める残部において主材
となる。好ましくは、８３〜９７重量％である。
したマグネシアと揮発シリカが占める残部において主材
となる。好ましくは、８３〜９７重量％である。
【００２２】アルミナ質ラウンド粒子は、このアルミナ
のうち、耐火骨材に占める割合で10質量％未満では荷重
軟化性付与の効果が得られず、８０質量％を超えるとそ
の分、マグネシアの割合が少なくなり、スピネル生成が
不十分となって耐食性に劣る。さらに好ましくは、２０
〜７０質量％である。
のうち、耐火骨材に占める割合で10質量％未満では荷重
軟化性付与の効果が得られず、８０質量％を超えるとそ
の分、マグネシアの割合が少なくなり、スピネル生成が
不十分となって耐食性に劣る。さらに好ましくは、２０
〜７０質量％である。
【００２３】本発明の効果を損なわない範囲であれば、
以上の耐火骨材に他の耐火骨材を組合わせてもよい。例
えば、スピネル、ろう石、けい石、ムライト、カイアナ
イト、アンダリュウサイト、マグネシア、マグネシア−
カルシア、ジルコン、ジルコニア、クロム鉱、窒化珪
素、酸化クロム等である。本発明の効果の面から、これ
ら他の耐火骨材の使用は、１０質量％以下とすることが
好ましい。
以上の耐火骨材に他の耐火骨材を組合わせてもよい。例
えば、スピネル、ろう石、けい石、ムライト、カイアナ
イト、アンダリュウサイト、マグネシア、マグネシア−
カルシア、ジルコン、ジルコニア、クロム鉱、窒化珪
素、酸化クロム等である。本発明の効果の面から、これ
ら他の耐火骨材の使用は、１０質量％以下とすることが
好ましい。
【００２４】アルミナセメントは、結合剤としての役割
をもつ。分散剤は、不定形耐火物を流し込み施工する際
の流動性を付与し、施工体の緻密化を図る。これらアル
ミナセメントおよび分散剤の添加量は従来材質と特に変
わりない。アルミナセメントおよび分散剤の添加量は、
耐火骨材100質量％に対する外掛けで、アルミナセメン
トは３〜１５重量％、分散剤は0.01〜１質量％が好まし
い。
をもつ。分散剤は、不定形耐火物を流し込み施工する際
の流動性を付与し、施工体の緻密化を図る。これらアル
ミナセメントおよび分散剤の添加量は従来材質と特に変
わりない。アルミナセメントおよび分散剤の添加量は、
耐火骨材100質量％に対する外掛けで、アルミナセメン
トは３〜１５重量％、分散剤は0.01〜１質量％が好まし
い。
【００２５】分散剤の具体例としては、トリポリリン酸
ソーダ、ヘキサメタリン酸ソーダ、ウルトラポリリン酸
ソーダ、酸性ヘキサメタリン酸ソーダ、ホウ酸ソーダ、
炭酸ソーダ、ポリメタリン酸塩などの無機塩、クエン酸
ソーダ、酒石酸ソーダ、ポリアクリル酸ソーダ、スルホ
ン酸ソーダ、ポリカルボン酸塩、β−ナフタレンスルホ
ン酸塩類、ナフタリンスルフォン酸、ポリエーテル系化
合物等である。
ソーダ、ヘキサメタリン酸ソーダ、ウルトラポリリン酸
ソーダ、酸性ヘキサメタリン酸ソーダ、ホウ酸ソーダ、
炭酸ソーダ、ポリメタリン酸塩などの無機塩、クエン酸
ソーダ、酒石酸ソーダ、ポリアクリル酸ソーダ、スルホ
ン酸ソーダ、ポリカルボン酸塩、β−ナフタレンスルホ
ン酸塩類、ナフタリンスルフォン酸、ポリエーテル系化
合物等である。
【００２６】以上の耐火骨材、結合剤以外にも、必要に
よっては不定形耐火物の添加物として知られている乾燥
促進剤、金属ファイバー、有機ファイバー、セラミック
ファイバー、乳酸アルミニウム、増粘剤、耐火粗大粒子
等を添加してもよい。
よっては不定形耐火物の添加物として知られている乾燥
促進剤、金属ファイバー、有機ファイバー、セラミック
ファイバー、乳酸アルミニウム、増粘剤、耐火粗大粒子
等を添加してもよい。
【００２７】耐火粗大粒子は、耐火物組織に発生した亀
裂の進展を防止する役割をもつ。耐火骨材の粒径は一般
に１０ｍｍ未満の範囲で粗粒、中粒、微粒に調整される
が、耐火粗大粒子は粒径がさらに大きく、耐火骨材とは
明確に区別される。
裂の進展を防止する役割をもつ。耐火骨材の粒径は一般
に１０ｍｍ未満の範囲で粗粒、中粒、微粒に調整される
が、耐火粗大粒子は粒径がさらに大きく、耐火骨材とは
明確に区別される。
【００２８】耐火粗大粒子の粒径は耐火骨材の粒径との
兼ね合いもあるが、１０〜５０ｍｍが好ましい。その材
質は、アルミナ、スピネル、マグネシア等あるいはこれ
らを主材とした耐火物廃材を使用することができる。そ
の割合は、耐火骨材組成100質量％に対し外掛けで５０
質量％以下、好ましくは２０〜４０質量％である。
兼ね合いもあるが、１０〜５０ｍｍが好ましい。その材
質は、アルミナ、スピネル、マグネシア等あるいはこれ
らを主材とした耐火物廃材を使用することができる。そ
の割合は、耐火骨材組成100質量％に対し外掛けで５０
質量％以下、好ましくは２０〜４０質量％である。
【００２９】本発明による不定形耐火物の荷重軟化点
は、ＪＩＳ―Ｒ2209に準じた試験方法による測定値にお
いて、Ｔ2（軟化曲線における最高点Ｔ1から試験片の最
初の高さの２％圧縮された点）が1450〜1600℃であるこ
とが耐用性において好ましい。
は、ＪＩＳ―Ｒ2209に準じた試験方法による測定値にお
いて、Ｔ2（軟化曲線における最高点Ｔ1から試験片の最
初の高さの２％圧縮された点）が1450〜1600℃であるこ
とが耐用性において好ましい。
【００３０】なお、この荷重軟化点は、各不定形耐火物
を流し込み施工し、養生・乾燥（110℃×24時間）して
得た試験片をもって測定した。
を流し込み施工し、養生・乾燥（110℃×24時間）して
得た試験片をもって測定した。
【００３１】Ｔ2の調整はアルミナ質ラウンド粒子の使
用量だけでなく、揮発シリカの添加量によっても行うこ
とができる。耐火物中にシリカ成分が多くなると過焼結
となり、亀裂や剥離の発生で本発明の効果が損なわれる
ので、揮発シリカは2質量％以下にとどめ、この範囲内
での調整となる。したがって、Ｔ2の調整の主体はアル
ミナ質ラウンド粒子の使用量であり、揮発シリカの添加
量は補助的なものである。
用量だけでなく、揮発シリカの添加量によっても行うこ
とができる。耐火物中にシリカ成分が多くなると過焼結
となり、亀裂や剥離の発生で本発明の効果が損なわれる
ので、揮発シリカは2質量％以下にとどめ、この範囲内
での調整となる。したがって、Ｔ2の調整の主体はアル
ミナ質ラウンド粒子の使用量であり、揮発シリカの添加
量は補助的なものである。
【００３２】本発明による不定形耐火物の施工は従来材
質と同様、不定形耐火物組成全体に対する外掛けで施工
水４〜８質量％程度添加し、混合後、型枠内に流し込む
ことで行う。施工時には通常、充填性を高めるためにバ
イブレータによって加振する。
質と同様、不定形耐火物組成全体に対する外掛けで施工
水４〜８質量％程度添加し、混合後、型枠内に流し込む
ことで行う。施工時には通常、充填性を高めるためにバ
イブレータによって加振する。
【００３３】この施工では、取鍋敷部の湯当たりに相当
部に直接流し込みする他、あらかじめ型枠に流し込んで
ブロック化したものを湯当たりに相当部に配置してもよ
い。
部に直接流し込みする他、あらかじめ型枠に流し込んで
ブロック化したものを湯当たりに相当部に配置してもよ
い。
【００３４】
【実施例】以下に本発明実施例とその比較例を示す。表
１は各例の配合組成とその試験結果である。試験は耐火
物施工時の適正な流動性を得るために、各例の材質に合
わせて施工水分を、耐火物材質に合わせて外掛け６〜８
質量％の範囲で添加し、混練後、流し込み施工した。施
工後は養生および乾燥（110℃×24時間）を経て試験片
とした。
１は各例の配合組成とその試験結果である。試験は耐火
物施工時の適正な流動性を得るために、各例の材質に合
わせて施工水分を、耐火物材質に合わせて外掛け６〜８
質量％の範囲で添加し、混練後、流し込み施工した。施
工後は養生および乾燥（110℃×24時間）を経て試験片
とした。
【００３５】ここで使用のアルミナラウンド粒子は、ロ
ータリーキルンで製造された焼結アルミナ粒子を、粉砕
せずに篩によって粒度調整を行なうことによって得たも
ので、他のアルミナは、通常の粉砕粒子とした。
ータリーキルンで製造された焼結アルミナ粒子を、粉砕
せずに篩によって粒度調整を行なうことによって得たも
ので、他のアルミナは、通常の粉砕粒子とした。
【００３６】各試験の方法は以下のとおりである。 気孔率；ＪＩＳ・Ｒ2205-74に準じて測定した。 耐食性；重量比で鋼片：転炉スラグ＝１：１としたもの
を侵食剤とし、1650℃×４時間の回転侵食試験を行い、
溶損寸法を測定した。耐食性の数値は、比較例１の溶損
寸法を100とした指数で示し、数値が小さいほど耐食性
に優れる。
を侵食剤とし、1650℃×４時間の回転侵食試験を行い、
溶損寸法を測定した。耐食性の数値は、比較例１の溶損
寸法を100とした指数で示し、数値が小さいほど耐食性
に優れる。
【００３７】荷重軟化点；径５０ｍｍ、高さ５０ｍｍの
円柱状の試験片をもって、ＪＩＳ−Ｒ2209に準じて測定
してＴ2を求めた。
円柱状の試験片をもって、ＪＩＳ−Ｒ2209に準じて測定
してＴ2を求めた。
【００３８】耐スポーリング性；重量比で鋼片：転炉ス
ラグ＝１：１としたものを侵食剤とし、回転侵食法によ
り、1700℃×0.5Ｈ加熱した後、コンプレッサーにより
空気を吹き込み0.5Ｈの強制空冷を行い、熱衝撃を与え
た。これを６回繰り返したのち、冷却後、試料切断面の
亀裂発生の状況を観察した。評価は、◎…微細亀裂、○
…亀裂小、×…亀裂大、とした。
ラグ＝１：１としたものを侵食剤とし、回転侵食法によ
り、1700℃×0.5Ｈ加熱した後、コンプレッサーにより
空気を吹き込み0.5Ｈの強制空冷を行い、熱衝撃を与え
た。これを６回繰り返したのち、冷却後、試料切断面の
亀裂発生の状況を観察した。評価は、◎…微細亀裂、○
…亀裂小、×…亀裂大、とした。
【００３９】実機試験；溶鋼取鍋湯当たり部にあらかじ
めブロック状に流し込み施工した不定形耐火物を施工
し、約７５回受鋼後に損耗寸法を測定し、損耗速度（ｍ
ｍ／回）を求めた。
めブロック状に流し込み施工した不定形耐火物を施工
し、約７５回受鋼後に損耗寸法を測定し、損耗速度（ｍ
ｍ／回）を求めた。
【００４０】
【表１】
【００４１】表の試験結果が示すように、本発明実施例
はいずれも耐食性および耐熱スポーリング性に優れ、し
かも適度な荷重軟化性であるＴ2：1450〜1600℃以下の
範囲にある。また、本発明の効果は実機試験の結果から
も確認される。
はいずれも耐食性および耐熱スポーリング性に優れ、し
かも適度な荷重軟化性であるＴ2：1450〜1600℃以下の
範囲にある。また、本発明の効果は実機試験の結果から
も確認される。
【００４２】また、表の試験値には示していないが、本
発明実施例は使用後の観察から受鋼衝撃および熱膨張応
力が原因した耐火物組織の亀裂発生はほとんど見られ
ず、このことが実機試験での耐用性に大きく作用してい
ることは明かである。
発明実施例は使用後の観察から受鋼衝撃および熱膨張応
力が原因した耐火物組織の亀裂発生はほとんど見られ
ず、このことが実機試験での耐用性に大きく作用してい
ることは明かである。
【００４３】これに対し比較例１は、アルミナ質ラウン
ド粒子を使用しておらず、耐火物組織の緻密化が不十分
なためか耐食性に劣る。比較例２はアルミナ質ラウンド
粒子の割合が少なく、緻密化、および荷重軟化性付与の
効果が小さい。
ド粒子を使用しておらず、耐火物組織の緻密化が不十分
なためか耐食性に劣る。比較例２はアルミナ質ラウンド
粒子の割合が少なく、緻密化、および荷重軟化性付与の
効果が小さい。
【００４４】比較例３はマグネシアの割合が少ないため
に、スピネル生成による緻密化の効果が十分でなく、耐
食性に劣る。比較例４はマグネシアの割合が多いため、
二次スピネル生成に起因する熱膨張が大きいために、荷
重軟化点が高く、また、耐熱スポーリング性に劣る。
に、スピネル生成による緻密化の効果が十分でなく、耐
食性に劣る。比較例４はマグネシアの割合が多いため、
二次スピネル生成に起因する熱膨張が大きいために、荷
重軟化点が高く、また、耐熱スポーリング性に劣る。
【００４５】比較例５は揮発シリカの割合が多いために
液層を多く生じやすく、耐熱スポーリング性に劣る。
液層を多く生じやすく、耐熱スポーリング性に劣る。
【００４６】比較例６はアルミナ質ラウンド粒子を使用
せずに、揮発シリカの割合を少なくしたものであるが、
荷重軟化点が高く、適度な荷重軟化性が得られていない
ために、実機において剥離が生じやすく、損耗速度が大
きい。
せずに、揮発シリカの割合を少なくしたものであるが、
荷重軟化点が高く、適度な荷重軟化性が得られていない
ために、実機において剥離が生じやすく、損耗速度が大
きい。
【００４７】実施例３の配合組成を基本とし、同配合組
成の中でアルミナ質ラウンド粒子の割合のみを変化させ
（アルミナの合計量を一定に保つため、アルミナ質ラウ
ンド粒子の変化に合わせて粉砕アルミナの割合を調整し
た。）、アルミナ質ラウンド粒子の添加量と実機試験で
の損傷速度との関係を試験し、その結果を示したのが図
１のグラフである。
成の中でアルミナ質ラウンド粒子の割合のみを変化させ
（アルミナの合計量を一定に保つため、アルミナ質ラウ
ンド粒子の変化に合わせて粉砕アルミナの割合を調整し
た。）、アルミナ質ラウンド粒子の添加量と実機試験で
の損傷速度との関係を試験し、その結果を示したのが図
１のグラフである。
【００４８】同グラフから分かるように、アルミナ質ラ
ウンド粒子の割合が、本発明で限定した範囲内におい
て、湯当たり用不定形耐火物として適正な荷重軟化性が
得られている。
ウンド粒子の割合が、本発明で限定した範囲内におい
て、湯当たり用不定形耐火物として適正な荷重軟化性が
得られている。
【００４９】
【発明の効果】本発明の不定形耐火物は以上の実施例の
試験結果が示すように、優れた耐用性が得られる。その
結果、本発明の不定形耐火物は、溶鋼取鍋湯当たり部の
寿命を延長し、耐火物原単位の低減等に寄与するため、
産業的価値はきわめて高い。
試験結果が示すように、優れた耐用性が得られる。その
結果、本発明の不定形耐火物は、溶鋼取鍋湯当たり部の
寿命を延長し、耐火物原単位の低減等に寄与するため、
産業的価値はきわめて高い。
【図１】アルミナ質ラウンド粒子の添加量と実機試験で
の損傷速度との関係の試験結果を示す図。
の損傷速度との関係の試験結果を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ２７Ｄ 1/16 Ｆ２７Ｄ 1/16 Ｆ (72)発明者 松井 剛 大分市大字西ノ洲１番地 新日本製鐵株式 会社大分製鐵所内 (72)発明者 礒部 利弘 兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号 ハリマセラミック株式会社内 (72)発明者 神尾 英俊 兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号 ハリマセラミック株式会社内 Ｆターム(参考） 4G033 AA02 AA03 AA06 AA24 AB00 AB02 BA01 4K002 AA01 BC03 4K051 AA06 AB05 BE03 LC01
Claims (3)
- 【請求項１】 マグネシア３〜１５質量％、揮発シリカ
０〜２質量％、残部がアルミナ主材の耐火骨材100質量
％にアルミナセメントおよび分散剤を添加して成り、且
つ前記アルミナのうち耐火骨材100質量％中に占める割
合で10〜80質量％をアルミナ質ラウンド粒子とした溶鋼
取鍋湯当たり部用不定形耐火物。 - 【請求項２】 不定形耐火物が、予めブロック状に流し
込み施工したものである請求項１記載の溶鋼取鍋湯当た
り部用不定形耐火物。 - 【請求項３】 荷重軟化点が、ＪＩＳ―Ｒ2209に準じた
試験方法による測定値において、Ｔ2（軟化曲線におけ
る最高点Ｔ1から試験片の最初の高さの２％圧縮された
点）が1400〜1600℃である請求項１又は２記載の溶鋼取
鍋湯当たり部用不定形耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000063607A JP4388190B2 (ja) | 2000-03-08 | 2000-03-08 | 溶鋼取鍋湯当たり部用不定形耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000063607A JP4388190B2 (ja) | 2000-03-08 | 2000-03-08 | 溶鋼取鍋湯当たり部用不定形耐火物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001253781A true JP2001253781A (ja) | 2001-09-18 |
| JP4388190B2 JP4388190B2 (ja) | 2009-12-24 |
Family
ID=18583446
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000063607A Expired - Fee Related JP4388190B2 (ja) | 2000-03-08 | 2000-03-08 | 溶鋼取鍋湯当たり部用不定形耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4388190B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020059612A (ja) * | 2018-10-04 | 2020-04-16 | 日本製鉄株式会社 | アルミナ−マグネシア質キャスタブル耐火物の耐剥離性の評価方法 |
-
2000
- 2000-03-08 JP JP2000063607A patent/JP4388190B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020059612A (ja) * | 2018-10-04 | 2020-04-16 | 日本製鉄株式会社 | アルミナ−マグネシア質キャスタブル耐火物の耐剥離性の評価方法 |
| JP7070304B2 (ja) | 2018-10-04 | 2022-05-18 | 日本製鉄株式会社 | アルミナ－マグネシア質キャスタブル耐火物の耐剥離性の評価方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4388190B2 (ja) | 2009-12-24 |
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