JP2001238433A - 半導体電力変換装置 - Google Patents
半導体電力変換装置Info
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- JP2001238433A JP2001238433A JP2000048428A JP2000048428A JP2001238433A JP 2001238433 A JP2001238433 A JP 2001238433A JP 2000048428 A JP2000048428 A JP 2000048428A JP 2000048428 A JP2000048428 A JP 2000048428A JP 2001238433 A JP2001238433 A JP 2001238433A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ３相電力変換器のコモンモード漏洩電流を抑
制する。 【解決手段】 ３相電力変換器のコモンモード電流抑制
用リアクタンスＬの出力側にＣＲの直列回路をＹ接続し
たバイパス回路３を接続し、その中性点Ｎを３相電力変
換器１の直流側に接続し、コモンモード電流を装置内部
で環流させることによって装置負荷側に流れるコモンモ
ード電流を抑制する。
制する。 【解決手段】 ３相電力変換器のコモンモード電流抑制
用リアクタンスＬの出力側にＣＲの直列回路をＹ接続し
たバイパス回路３を接続し、その中性点Ｎを３相電力変
換器１の直流側に接続し、コモンモード電流を装置内部
で環流させることによって装置負荷側に流れるコモンモ
ード電流を抑制する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、コモンモード漏
洩電流の少ない半導体電力変換器に関するものである。
洩電流の少ない半導体電力変換器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】３相電力変換器は図９に示すように半導
体スイッチ素子Ｓ１〜Ｓ６のスイッチングによって、直
流電圧Ｖｄｃを３相電圧Ｖｕ〜Ｖｗに変換して出力して
いるが、一般的な正弦波出力可能な３相電圧源の場合と
異なり、瞬時の出力相電圧の合計は表１のように３相各
相の相電圧Ｖｕ〜Ｖｗのスイッチングの状態によって変
化する（正弦波出力３相電源では一定値）。
体スイッチ素子Ｓ１〜Ｓ６のスイッチングによって、直
流電圧Ｖｄｃを３相電圧Ｖｕ〜Ｖｗに変換して出力して
いるが、一般的な正弦波出力可能な３相電圧源の場合と
異なり、瞬時の出力相電圧の合計は表１のように３相各
相の相電圧Ｖｕ〜Ｖｗのスイッチングの状態によって変
化する（正弦波出力３相電源では一定値）。
【０００３】
【表１】
【０００４】このため、３相電力変換器２はコモンモー
ド電圧（零相電圧）Ｖｃを入出力間に発生させている場
合が殆どである。このコモンモード電圧Ｖｃは変圧器な
どの接地線や負荷の浮遊キャパシタンス、３相電力変換
器を構成する素子とヒートシンクの間の浮遊キャパシタ
ンスなどに印加されるため、コモンモード電圧Ｖｃの周
波数が高い場合は図１０のように浮遊キャパシタンスＣ
ｓ1〜Ｃｓ3を介してコモンモード電流Ｉｃ1〜Ｉｃ3が流
れることになり、コモンモード電流経路となってしまっ
た機器に障害を与える。
ド電圧（零相電圧）Ｖｃを入出力間に発生させている場
合が殆どである。このコモンモード電圧Ｖｃは変圧器な
どの接地線や負荷の浮遊キャパシタンス、３相電力変換
器を構成する素子とヒートシンクの間の浮遊キャパシタ
ンスなどに印加されるため、コモンモード電圧Ｖｃの周
波数が高い場合は図１０のように浮遊キャパシタンスＣ
ｓ1〜Ｃｓ3を介してコモンモード電流Ｉｃ1〜Ｉｃ3が流
れることになり、コモンモード電流経路となってしまっ
た機器に障害を与える。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記コモンモード電流
障害への対策としては、コモンモード電流経路のコモン
モードインダクタンスを増加させ、漏洩しやすい高周波
コモンモード電流を制限する方式が利用されている。し
かし、コモンモード電流経路の配線の電流容量が大きい
場合は大きなインダクタンスの確保が容易でない。
障害への対策としては、コモンモード電流経路のコモン
モードインダクタンスを増加させ、漏洩しやすい高周波
コモンモード電流を制限する方式が利用されている。し
かし、コモンモード電流経路の配線の電流容量が大きい
場合は大きなインダクタンスの確保が容易でない。
【０００６】この発明は、このような課題に鑑みてなさ
れたものであり、その目的とするところはコモンモード
漏洩電流の少ない半導体電力変換器を提供することにあ
る。
れたものであり、その目的とするところはコモンモード
漏洩電流の少ない半導体電力変換器を提供することにあ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明は、３相電力変
換器の交流側に、リアクトルが直列に接続された半導体
電力変換装置において、リアクトルの反電力変換器側に
キャパシタンスと抵抗の直列回路をＹ接続したバイパス
回路を接続し、バイパス回路の中性点を３相電力変換器
の直流側に接続して、コモンモード電流をバイパスさせ
る。直流側に直流電圧の中間点のある場合はバイパス回
路の中性点を直流電圧の中間点に接続する。
換器の交流側に、リアクトルが直列に接続された半導体
電力変換装置において、リアクトルの反電力変換器側に
キャパシタンスと抵抗の直列回路をＹ接続したバイパス
回路を接続し、バイパス回路の中性点を３相電力変換器
の直流側に接続して、コモンモード電流をバイパスさせ
る。直流側に直流電圧の中間点のある場合はバイパス回
路の中性点を直流電圧の中間点に接続する。
【０００８】または、３相電力変換器の交流側にリアク
トルが直列に接続され直流側に直流電圧の中間点を有す
る半導体電力変換装置において、リアクトルの反電力変
換器側にキャパシタンスと抵抗の直列回路をＹ接続しバ
イパス回路を接続しバイパス回路の中性点を直流電圧の
中間点に接続する。
トルが直列に接続され直流側に直流電圧の中間点を有す
る半導体電力変換装置において、リアクトルの反電力変
換器側にキャパシタンスと抵抗の直列回路をＹ接続しバ
イパス回路を接続しバイパス回路の中性点を直流電圧の
中間点に接続する。
【０００９】あるいは交流側に入力リアクトルが接続さ
れた３相電力変換器と、この３相電力変換器と直流側を
共通とし交流側に出力リアクトルが接続された３相変換
器とを有する半導体電力変換装置において、入力リアク
トルの入力側と出力リアクトルの出力側にそれぞれキャ
パシタンスと抵抗の直列回路をＹ接続した第１、第２の
バイパス回路を接続し、第１、第２バイパス回路の中性
点同士を接続する。またはすべてのバイパス回路の中性
点を直流側に接続する。
れた３相電力変換器と、この３相電力変換器と直流側を
共通とし交流側に出力リアクトルが接続された３相変換
器とを有する半導体電力変換装置において、入力リアク
トルの入力側と出力リアクトルの出力側にそれぞれキャ
パシタンスと抵抗の直列回路をＹ接続した第１、第２の
バイパス回路を接続し、第１、第２バイパス回路の中性
点同士を接続する。またはすべてのバイパス回路の中性
点を直流側に接続する。
【００１０】または、交流側に入力リアクトルが接続さ
れた３相電力変換器と、この３相電力変換器と直流側を
共通としそれぞれ交流側に出力リアクトルが接続された
複数の３相電力変換器とを有する半導体電力変換装置に
おいて、入力リアクトルと各出力リアクトルの反電力変
換器側にそれぞれキャパシタンスと抵抗の直列回路をＹ
接続したバイパス回路を接続し、入力リアクトル側のバ
イパス回路の中性点と出力リアクトル側の１つのバイパ
ス回路の中性点同士を接続すると共に、出力リアクトル
側の他のバイパス回路の中性点を直流側に接続する。ま
たは、各バイパス回路の中性点をすべて直流側に接続す
る。
れた３相電力変換器と、この３相電力変換器と直流側を
共通としそれぞれ交流側に出力リアクトルが接続された
複数の３相電力変換器とを有する半導体電力変換装置に
おいて、入力リアクトルと各出力リアクトルの反電力変
換器側にそれぞれキャパシタンスと抵抗の直列回路をＹ
接続したバイパス回路を接続し、入力リアクトル側のバ
イパス回路の中性点と出力リアクトル側の１つのバイパ
ス回路の中性点同士を接続すると共に、出力リアクトル
側の他のバイパス回路の中性点を直流側に接続する。ま
たは、各バイパス回路の中性点をすべて直流側に接続す
る。
【００１１】バイパス回路は入力リアクトルまたは出力
リアクトルとの共振周波数が３相電力変換器の出力成分
が少ない周波数帯域となるように構成する。
リアクトルとの共振周波数が３相電力変換器の出力成分
が少ない周波数帯域となるように構成する。
【００１２】
【発明の実施の形態】３相電力変換器にコモンモード電
流をバイパスする回路を用意し、負荷などに印加される
コモンモード電圧が小さく、かつ低い周波数になるよう
にする。また、ノーマルモードリアクタンス成分を追加
することによって、純粋なコモンモードリアクタンス成
分が不足していてもコモンモード電圧の低減を実現す
る。
流をバイパスする回路を用意し、負荷などに印加される
コモンモード電圧が小さく、かつ低い周波数になるよう
にする。また、ノーマルモードリアクタンス成分を追加
することによって、純粋なコモンモードリアクタンス成
分が不足していてもコモンモード電圧の低減を実現す
る。
【００１３】図１のような３相電力変換器１の出力する
コモンモード電圧Ｖｃとすると、この回路のコモンモー
ド回路は図２のようになるが、ここにコモンモード電流
のバイパス回路３を接続する。バイパス回路３が無い場
合はコモンモード電圧Ｖｃが直接装置出力になるが、バ
イパス回路３を接続することによってコモンモードバイ
パス電流ＩCがバイパス回路３に流れ、出力インピーダ
ンス（ｗＬ）によってコモンモード電圧降下が生じ３相
電力変換器１が出力するコモンモード電圧が小さくな
る。
コモンモード電圧Ｖｃとすると、この回路のコモンモー
ド回路は図２のようになるが、ここにコモンモード電流
のバイパス回路３を接続する。バイパス回路３が無い場
合はコモンモード電圧Ｖｃが直接装置出力になるが、バ
イパス回路３を接続することによってコモンモードバイ
パス電流ＩCがバイパス回路３に流れ、出力インピーダ
ンス（ｗＬ）によってコモンモード電圧降下が生じ３相
電力変換器１が出力するコモンモード電圧が小さくな
る。
【００１４】環流させるコモンモード電流経路全体の周
波数特性を高域通過形にすれば、一般的な問題を引き起
こしている高い周波数のコモンモード電圧だけを除去す
ることができる。
波数特性を高域通過形にすれば、一般的な問題を引き起
こしている高い周波数のコモンモード電圧だけを除去す
ることができる。
【００１５】コモンモード回路として見た場合にこのよ
うな特性を持つように実際の回路を構成する。
うな特性を持つように実際の回路を構成する。
【００１６】以下にこの発明の実施の形態について説明
する。実施の形態１３相電力変換器１台の場合の半導体
電力変換装置の回路図を図３に示す。３相電力変換器
（逆変換器）１にコモンモード出力リアクトルＬを接続
し、出力リアクトルＬの負荷側と３相電力変換器１の直
流側２をバイパス回路３で接続する。
する。実施の形態１３相電力変換器１台の場合の半導体
電力変換装置の回路図を図３に示す。３相電力変換器
（逆変換器）１にコモンモード出力リアクトルＬを接続
し、出力リアクトルＬの負荷側と３相電力変換器１の直
流側２をバイパス回路３で接続する。
【００１７】バイパス回路３はキャパスタンスＣと抵抗
Ｒの直列回路をＹ接続し交流側の中性点Ｎを作り直す回
路になっていて、キャパシタンスＣと抵抗Ｒを介して各
相を直流側２に接続する構成となっている。図３ではバ
イパス回路３の中性点Ｎを直流側２の０Ｖ側に接続して
いるが、点線で示すように＋Ｖｄｃ側に接続してもよ
い。
Ｒの直列回路をＹ接続し交流側の中性点Ｎを作り直す回
路になっていて、キャパシタンスＣと抵抗Ｒを介して各
相を直流側２に接続する構成となっている。図３ではバ
イパス回路３の中性点Ｎを直流側２の０Ｖ側に接続して
いるが、点線で示すように＋Ｖｄｃ側に接続してもよ
い。
【００１８】バイパス回路３で環流させようとしている
コモンモード電流Ｉｃは数ｋＨｚ以上の高周波電流成分
であるため、０Ｖ側、＋Ｖｄｃ側のどちらに接続しても
ほぼ同等の特性が得られる。
コモンモード電流Ｉｃは数ｋＨｚ以上の高周波電流成分
であるため、０Ｖ側、＋Ｖｄｃ側のどちらに接続しても
ほぼ同等の特性が得られる。
【００１９】なお、直流側２のコンデンサＣDCが図５に
示すようにコンデンサＣDC１，ＣDC２からなり中間点Ｏ
を持つ場合は、直流側中間点Ｏと交流側中性点Ｎを接続
することによってバイパス回路３の耐圧を低く設定でき
る。
示すようにコンデンサＣDC１，ＣDC２からなり中間点Ｏ
を持つ場合は、直流側中間点Ｏと交流側中性点Ｎを接続
することによってバイパス回路３の耐圧を低く設定でき
る。
【００２０】バイパス回路３は以下のように設計する。
図３の回路のコモンモード回路は図４のようになり、３
相電力変換器１のコモンモード出力インダクタンスＬと
バイパス回路３のキャパシタンスＣ、抵抗Ｒによって直
列共振回路が構成される。ここで、３相電力変換器１の
出力コモンモード電圧Ｖｃｉと装置出力コモンモード電
圧Ｖｃｏの間には、
図３の回路のコモンモード回路は図４のようになり、３
相電力変換器１のコモンモード出力インダクタンスＬと
バイパス回路３のキャパシタンスＣ、抵抗Ｒによって直
列共振回路が構成される。ここで、３相電力変換器１の
出力コモンモード電圧Ｖｃｉと装置出力コモンモード電
圧Ｖｃｏの間には、
【００２１】
【数１】
【００２２】によって決まる共振回路のＱによって決ま
る。
る。
【００２３】回路が直列共振回路になっている関係上、
共振周波数ではゲインが高くなっており、３相電力変換
器１から出力されるコモンモード電圧Ｖｃｉより大きな
電圧Ｖｃｏが出力されてしまう。よって、３相電力変換
器１から出力されるコモンモード電圧Ｖｃｉが小さい周
波数帯域に共振周波数ｆを設定する。
共振周波数ではゲインが高くなっており、３相電力変換
器１から出力されるコモンモード電圧Ｖｃｉより大きな
電圧Ｖｃｏが出力されてしまう。よって、３相電力変換
器１から出力されるコモンモード電圧Ｖｃｉが小さい周
波数帯域に共振周波数ｆを設定する。
【００２４】通常の３相電力変換器では、三角波キャリ
ア比較ＰＷＭのように、出力される電圧のスペクトルが
キャリア周波数の整数倍近傍に集中する特徴がある。そ
こで、共振周波数をこの周波数の間に設定すれば、ゲイ
ンが高い周波数領域に含まれる電圧成分が少ない条件で
運転が可能である。仮にキャリア周波数が５ｋＨｚであ
れば、その整数倍の周波数の間の周波数、７．５ｋＨ
ｚ、１２．５ｋＨｚ、１７．５ｋＨｚなどを選択すれば
よい。
ア比較ＰＷＭのように、出力される電圧のスペクトルが
キャリア周波数の整数倍近傍に集中する特徴がある。そ
こで、共振周波数をこの周波数の間に設定すれば、ゲイ
ンが高い周波数領域に含まれる電圧成分が少ない条件で
運転が可能である。仮にキャリア周波数が５ｋＨｚであ
れば、その整数倍の周波数の間の周波数、７．５ｋＨ
ｚ、１２．５ｋＨｚ、１７．５ｋＨｚなどを選択すれば
よい。
【００２５】共振回路のＱについては、ある程度低く設
定しないとノーマルモード回路への影響が大きくなるた
め、コモンモード回路に流れる電流がノーマルモード回
路に許容される範囲ですむような値にする。実施の形態
２３相電力変換器２台組合せの半導体電力変換装置の回
路図を図６に示す。３相電力変換器（順変換器）１ａの
コモンモード入力リアクトルＬａの交流電源側および３
相電力変換器（逆変換器）１ｂのコモンモード出力リア
クトルＬｂの負荷側にそれぞれコモンモード電流のバイ
パス回路３ａおよび３ｂを接続し、バイパス回路３ａ，
３ｂによって取り出した中性点Ｎａ，Ｎｂ同志を接続し
た。バイパス回路３ａ，３ｂはそれぞれ図３のバイパス
回路３と同様に設計してある。
定しないとノーマルモード回路への影響が大きくなるた
め、コモンモード回路に流れる電流がノーマルモード回
路に許容される範囲ですむような値にする。実施の形態
２３相電力変換器２台組合せの半導体電力変換装置の回
路図を図６に示す。３相電力変換器（順変換器）１ａの
コモンモード入力リアクトルＬａの交流電源側および３
相電力変換器（逆変換器）１ｂのコモンモード出力リア
クトルＬｂの負荷側にそれぞれコモンモード電流のバイ
パス回路３ａおよび３ｂを接続し、バイパス回路３ａ，
３ｂによって取り出した中性点Ｎａ，Ｎｂ同志を接続し
た。バイパス回路３ａ，３ｂはそれぞれ図３のバイパス
回路３と同様に設計してある。
【００２６】コモンモード電流はバイパス回路３ａ，３
ｂにバイパスされるので、交流電源側や負荷側へのコモ
ンモード電流が減少する。
ｂにバイパスされるので、交流電源側や負荷側へのコモ
ンモード電流が減少する。
【００２７】３相電力変換器１ａ，１ｂの出力している
コモンモード電圧が同じである場合は２台の３相電力変
換器１ａ，１ｂを通してみるとコモンモード電圧が０と
なり、その期間はバイパス回路３ａ，３ｂに流れる電流
は少なくなるためバイパス回路中の抵抗Ｒでの損失が減
少する。
コモンモード電圧が同じである場合は２台の３相電力変
換器１ａ，１ｂを通してみるとコモンモード電圧が０と
なり、その期間はバイパス回路３ａ，３ｂに流れる電流
は少なくなるためバイパス回路中の抵抗Ｒでの損失が減
少する。
【００２８】なお、図６のように２台の３相電力変換器
１ａ，１ｂを接続した半導体電力変換装置に、図３（図
５）のようにバイパス回路３の中性点Ｎを直流側に接続
する方式を組み合わせることも可能であるが、その場
合、個々の３相電力変換器にコモンモード電流が環流さ
れてしまうので、効率の面で図６の方式の方が有利であ
る。 実施の形態３３相電力変換器３台以上組合せの場合の半
導体電力変換装置の回路図を図７に示す。この半導体電
力変換装置は１つの３相電力変換器（順変換器）１ａに
複数の３相電力変換器（逆変換器）１ｂ1，１ｂ2…を接
続し、３相電力変換器１ａの交流側に接続されたコモン
モード入力インダクタンスＬａの電源側にコモンモード
電流のバイパス回路３ａを接続すると共に、３相電力変
換器１ｂ1，１ｂ2…に接続されたコモンモード出力イン
ダクタンスＬａの負荷側にコモンモード電流のバイパス
回路３ｂを接続し、バイパス回路３ａ，３ｂの中性点Ｎ
ａ，Ｎｂをそれぞれ直流側２に接続し、コモンモード電
流をバイパスさせて交流電源側や負荷側に流れるコモン
モード電流を抑制する。 実施の形態４図８について、この半導体電力変換装置は
図７と同様に、１つの３相電力変換器（順変換器）１ａ
に複数の３相電力変換器（逆変換器）１ｂ1，１ｂ2…が
接続されている。そして、３相電力変換器１ａのバイパ
ス回路３ａの中性点Ｎａと第１の３相電力変換器１ｂ1
のバイパス回路３ｂの中性点Ｎｂは図６の場合と同様に
直接接続されている。また、第２、第３…の３相電力変
換器１ｂ2，１ｂ3…のバイパス回路３ｂの中性点Ｎbは
図３の場合と同様に直流側２に接続してある。
１ａ，１ｂを接続した半導体電力変換装置に、図３（図
５）のようにバイパス回路３の中性点Ｎを直流側に接続
する方式を組み合わせることも可能であるが、その場
合、個々の３相電力変換器にコモンモード電流が環流さ
れてしまうので、効率の面で図６の方式の方が有利であ
る。 実施の形態３３相電力変換器３台以上組合せの場合の半
導体電力変換装置の回路図を図７に示す。この半導体電
力変換装置は１つの３相電力変換器（順変換器）１ａに
複数の３相電力変換器（逆変換器）１ｂ1，１ｂ2…を接
続し、３相電力変換器１ａの交流側に接続されたコモン
モード入力インダクタンスＬａの電源側にコモンモード
電流のバイパス回路３ａを接続すると共に、３相電力変
換器１ｂ1，１ｂ2…に接続されたコモンモード出力イン
ダクタンスＬａの負荷側にコモンモード電流のバイパス
回路３ｂを接続し、バイパス回路３ａ，３ｂの中性点Ｎ
ａ，Ｎｂをそれぞれ直流側２に接続し、コモンモード電
流をバイパスさせて交流電源側や負荷側に流れるコモン
モード電流を抑制する。 実施の形態４図８について、この半導体電力変換装置は
図７と同様に、１つの３相電力変換器（順変換器）１ａ
に複数の３相電力変換器（逆変換器）１ｂ1，１ｂ2…が
接続されている。そして、３相電力変換器１ａのバイパ
ス回路３ａの中性点Ｎａと第１の３相電力変換器１ｂ1
のバイパス回路３ｂの中性点Ｎｂは図６の場合と同様に
直接接続されている。また、第２、第３…の３相電力変
換器１ｂ2，１ｂ3…のバイパス回路３ｂの中性点Ｎbは
図３の場合と同様に直流側２に接続してある。
【００２９】しかして、３相電力変換器１ａと１ｂ1に
より発生するコモンモード電圧に基づくコモンモード電
流は図６の場合と同様にバイパスされ、また、３相電力
変換器１ｂ2，１ｂ3…に発生するコモンモード電圧に基
づくコモンモード電流はそれぞれ図３の場合と同様にバ
イパスされるので、交流電源側および負荷側に流れるコ
モンモード電流が抑制される。
より発生するコモンモード電圧に基づくコモンモード電
流は図６の場合と同様にバイパスされ、また、３相電力
変換器１ｂ2，１ｂ3…に発生するコモンモード電圧に基
づくコモンモード電流はそれぞれ図３の場合と同様にバ
イパスされるので、交流電源側および負荷側に流れるコ
モンモード電流が抑制される。
【００３０】上記は順変換器、逆変換器などと呼ばれる
半導体電力変換装置の例であるが、この発明はそれらを
利用した無効電力補償装置やパワーアクティブフィル
タ、ＵＰＳなどの装置にも適用できる。
半導体電力変換装置の例であるが、この発明はそれらを
利用した無効電力補償装置やパワーアクティブフィル
タ、ＵＰＳなどの装置にも適用できる。
【００３１】
【発明の効果】この発明によれば、不十分なコモンモー
ドインダクタンスしか確保できない場合でもバイパス回
路によって交流中性点を取り出し、これを入力側コモン
モード端子と接続してコモンモード電流を装置内部で環
流させることによって、より大きなコモンモード電圧削
減効果を得ることができる。
ドインダクタンスしか確保できない場合でもバイパス回
路によって交流中性点を取り出し、これを入力側コモン
モード端子と接続してコモンモード電流を装置内部で環
流させることによって、より大きなコモンモード電圧削
減効果を得ることができる。
【図１】出力リアクタンス成分を含む３相電力変換器の
回路図。
回路図。
【図２】コモンモード電流バイパス原理図。
【図３】実施の形態１にかかる半導体電力変換器の回路
図。
図。
【図４】同回路のコモンモード回路図。
【図５】直流側に中点がある場合のバイパス回路接続
図。
図。
【図６】実施の形態２にかかる半導体電力変換器の回路
図。
図。
【図７】実施の形態３にかかる半導体電力変換器の回路
図。
図。
【図８】実施の形態４にかかる半導体電力変換器の回路
図。
図。
【図９】３相電力変換器を示す回路図。
【図１０】コモンモード電流の説明図。
１…３相電力変換器 ３…コモンモード電流のバイパス回路 Ｌ…コモンモード出力（入力）リアクトル Ｖｃ…コモンモード電圧 Ｉｃ…コモンモード電流
Claims (7)
- 【請求項１】 ３相電力変換器の交流側にリアクトルが
直列に接続された半導体電力変換装置において、 リアクトルの反電力変換器側にキャパシタンスと抵抗の
直列回路をＹ接続したバイパス回路を接続し、バイパス
回路の中性点を３相電力変換器の直流側に接続したこと
を特徴とする半導体電力変換装置。 - 【請求項２】 ３相電力変換器の交流側にリアクトルが
直列に接続され直流側に直流電圧の中間点を有する半導
体電力変換装置において、 リアクトルの反電力変換器側にキャパシタンスと抵抗の
直列回路をＹ接続しバイパス回路を接続しバイパス回路
の中性点を直流電圧の中間点に接続したことを特徴とす
る半導体電力変換装置。 - 【請求項３】 交流側に入力リアクトルが接続された３
相電力変換器と、この３相電力変換器と直流側を共通と
し交流側に出力リアクトルが接続された３相変換器とを
有する半導体電力変換装置において、 入力リアクトルの入力側と出力リアクトルの出力側にそ
れぞれキャパシタンスと抵抗の直列回路をＹ接続した第
１、第２のバイパス回路を接続し、第１、第２バイパス
回路の中性点同士を接続したことを特徴とする半導体電
力変換装置。 - 【請求項４】 交流側に入力リアクトルが接続された３
相電力変換器と、この３相電力変換器と直流側を共通と
し交流側に出力リアクトルが接続された３相変換器とを
有する半導体電力変換装置において、 入力リアクトルの入力側と出力リアクトルの出力側にそ
れぞれキャパシタンスと抵抗の直列回路をＹ接続した第
１、第２のバイパス回路を接続し、第１、第２バイパス
回路の中性点を直流側に接続したことを特徴とする半導
体電力変換装置。 - 【請求項５】 交流側に入力リアクトルが接続された３
相電力変換器と、この３相電力変換器と直流側を共通と
しそれぞれ交流側に出力リアクトルが接続された複数の
３相電力変換器とを有する半導体電力変換装置におい
て、 入力リアクトルと各出力リアクトルの反電力変換器側に
それぞれキャパシタンスと抵抗の直列回路をＹ接続した
バイパス回路を接続し、 入力リアクトル側のバイパス回路の中性点と出力リアク
トル側の１つのバイパス回路の中性点同士を接続すると
共に、出力リアクトル側の他のバイパス回路の中性点を
直流側に接続したことを特徴とする半導体電力変換装
置。 - 【請求項６】 交流側に入力リアクトルが接続された３
相電力変換器と、この３相電力変換器と直流側を共通と
しそれぞれ交流側に出力リアクトルが接続された複数の
３相電力変換器とを有する半導体電力変換装置におい
て、 入力リアクトルと各出力リアクトルの反電力変換器側に
それぞれキャパシタンスと抵抗の直列回路をＹ接続した
バイパス回路を接続し、 各バイパス回路の中性点をすべて直流側に接続したこと
を特徴とする半導体電力変換装置。 - 【請求項７】 請求項１ないし７のいずれか１つにおい
て、 バイパス回路はリアクトルとの共振周波数が３相電力変
換器の出力成分が少ない周波数帯域となるように構成さ
れていることを特徴とする半導体電力変換装置。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP2000048428A JP2001238433A (ja) | 2000-02-25 | 2000-02-25 | 半導体電力変換装置 |
Applications Claiming Priority (1)
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