JP2001234250A - 表面処理性と深絞り成形性に優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
表面処理性と深絞り成形性に優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法Info
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- JP2001234250A JP2001234250A JP2000044198A JP2000044198A JP2001234250A JP 2001234250 A JP2001234250 A JP 2001234250A JP 2000044198 A JP2000044198 A JP 2000044198A JP 2000044198 A JP2000044198 A JP 2000044198A JP 2001234250 A JP2001234250 A JP 2001234250A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 優れた表面処理性を有し、さらに従来のＩＦ
鋼並の優れた深絞り成形性を有する冷延鋼板の製造方法
を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓ
ｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：０．１〜２．５％、Ｐ：
０．１０％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：
０．１％以下、Ｎ：０．０１％以下、残部が実質的にＦ
ｅからなる低炭素鋼を、仕上圧延温度をＡｒ3点以上、
巻取温度を７００℃以下で熱間圧延を行い、次いでＣ：
０．００１％以下まで脱炭焼鈍を行い、冷間圧延、再結
晶焼鈍を行う。
鋼並の優れた深絞り成形性を有する冷延鋼板の製造方法
を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓ
ｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：０．１〜２．５％、Ｐ：
０．１０％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：
０．１％以下、Ｎ：０．０１％以下、残部が実質的にＦ
ｅからなる低炭素鋼を、仕上圧延温度をＡｒ3点以上、
巻取温度を７００℃以下で熱間圧延を行い、次いでＣ：
０．００１％以下まで脱炭焼鈍を行い、冷間圧延、再結
晶焼鈍を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車のフェンダ
ー、オイルパン等の部品に用いられる冷延鋼板の製造方
法に関する。
ー、オイルパン等の部品に用いられる冷延鋼板の製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車のフェンダー、オイルパン等の部
品に用いられる鋼板には深絞り成形性が要求され、一般
的に高ｒ値の鋼板が用いられている。従来は、熱間圧延
において低温巻取された低炭素熱延鋼板を冷間圧延後に
箱焼鈍を施して、焼鈍初期段階のＡｌＮの析出を利用し
て、＜１１１＞／／ＮＤ方位の強いパンケーキ状の集合
組織を得ることで、ｒ値１．６程度の深絞り用軟質冷延
鋼板が製造されていた。
品に用いられる鋼板には深絞り成形性が要求され、一般
的に高ｒ値の鋼板が用いられている。従来は、熱間圧延
において低温巻取された低炭素熱延鋼板を冷間圧延後に
箱焼鈍を施して、焼鈍初期段階のＡｌＮの析出を利用し
て、＜１１１＞／／ＮＤ方位の強いパンケーキ状の集合
組織を得ることで、ｒ値１．６程度の深絞り用軟質冷延
鋼板が製造されていた。
【０００３】しかし、さらなる深絞り性向上と連続焼鈍
化の要望から、特公昭４２−１２３４８号公報、特公昭
５３−３５００２号公報等では、ＩＦ(Interstitial Fr
ee)鋼の開発が開示され、ｒ値１．８程度の超深絞り用
軟質冷延鋼板が製造されている。このＩＦ鋼は極低炭素
鋼にＴｉ、Ｎｂなどの炭窒化物形成元素を添加し、Ｃを
固定することによって再結晶焼鈍時に＜１１１＞／／Ｎ
Ｄ方位の強い集合組織を得、高ｒ値化を図ったものであ
る。これらのＩＦ鋼は一般に軟質であるため、高い強度
が要求される場合には、強化元素を添加して高強度化を
図ることができる。このような高強度ＩＦ鋼のｒ値は
１．６程度で、超深絞り用軟質冷延鋼板よりは劣るもの
の、従来の高強度冷延鋼板に比べて高く、深絞り用高強
度冷延鋼板として製造されている。
化の要望から、特公昭４２−１２３４８号公報、特公昭
５３−３５００２号公報等では、ＩＦ(Interstitial Fr
ee)鋼の開発が開示され、ｒ値１．８程度の超深絞り用
軟質冷延鋼板が製造されている。このＩＦ鋼は極低炭素
鋼にＴｉ、Ｎｂなどの炭窒化物形成元素を添加し、Ｃを
固定することによって再結晶焼鈍時に＜１１１＞／／Ｎ
Ｄ方位の強い集合組織を得、高ｒ値化を図ったものであ
る。これらのＩＦ鋼は一般に軟質であるため、高い強度
が要求される場合には、強化元素を添加して高強度化を
図ることができる。このような高強度ＩＦ鋼のｒ値は
１．６程度で、超深絞り用軟質冷延鋼板よりは劣るもの
の、従来の高強度冷延鋼板に比べて高く、深絞り用高強
度冷延鋼板として製造されている。
【０００４】一方、自動車のフェンダー、オイルパン等
の部品に用いられる鋼板は、使用環境での腐食を防止す
るために、亜鉛めっき等の金属めっきを施してから成形
されるか、あるいは部品に成形された後に化成処理およ
び塗装を施されるのが一般的である。そのため、これら
の鋼板には、良好な深絞り成形性の他に、優れた表面処
理性、即ち均一な表面性状を併せ持つことが要求され
る。ところが、Ｔｉ、Ｎｂなどの炭窒化物形成元素は鋼
板表面に濃化し、鋼板表層の結晶粒成長を不均一化する
ため、亜鉛めっき、化成処理等の表面処理を施した場合
には、鋼板表面にすじ状のムラが発生し、問題となって
いる。このような表面ムラ改善のために、特開平３−２
８１７６４号公報では表面濃化層を酸洗除去してめっき
を行う方法、特開平２−１１７４６号公報、特開平２−
３８５４９号公報、特開平７−２４３０１５号公報では
前処理を施してめっきを行う方法、特開平３−１８０４
２９号公報、特開平６−１０１００９号公報ではＴｉ添
加を少量に抑え、ＮｂやＢを添加する方法、特開平９−
２９６２２２号公報ではスラブ加熱温度を低くする方法
がそれぞれ開示されている。
の部品に用いられる鋼板は、使用環境での腐食を防止す
るために、亜鉛めっき等の金属めっきを施してから成形
されるか、あるいは部品に成形された後に化成処理およ
び塗装を施されるのが一般的である。そのため、これら
の鋼板には、良好な深絞り成形性の他に、優れた表面処
理性、即ち均一な表面性状を併せ持つことが要求され
る。ところが、Ｔｉ、Ｎｂなどの炭窒化物形成元素は鋼
板表面に濃化し、鋼板表層の結晶粒成長を不均一化する
ため、亜鉛めっき、化成処理等の表面処理を施した場合
には、鋼板表面にすじ状のムラが発生し、問題となって
いる。このような表面ムラ改善のために、特開平３−２
８１７６４号公報では表面濃化層を酸洗除去してめっき
を行う方法、特開平２−１１７４６号公報、特開平２−
３８５４９号公報、特開平７−２４３０１５号公報では
前処理を施してめっきを行う方法、特開平３−１８０４
２９号公報、特開平６−１０１００９号公報ではＴｉ添
加を少量に抑え、ＮｂやＢを添加する方法、特開平９−
２９６２２２号公報ではスラブ加熱温度を低くする方法
がそれぞれ開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
３−２８１７６４号公報、特開平２−１１７４６号公
報、特開平２−３８５４９号公報、特開平７−２４３０
１５号公報、特開平３−１８０４２９号公報、特開平６
−１０１００９号公報、特開平９−２９６２２２号公報
記載のいずれの技術も炭窒化物形成元素による表面ムラ
の発生を抑える効果、もしくは目立たなくする効果はあ
っても、完全に表面ムラ防止にはなっておらず、充分で
あるとはいえない。
３−２８１７６４号公報、特開平２−１１７４６号公
報、特開平２−３８５４９号公報、特開平７−２４３０
１５号公報、特開平３−１８０４２９号公報、特開平６
−１０１００９号公報、特開平９−２９６２２２号公報
記載のいずれの技術も炭窒化物形成元素による表面ムラ
の発生を抑える効果、もしくは目立たなくする効果はあ
っても、完全に表面ムラ防止にはなっておらず、充分で
あるとはいえない。
【０００６】本発明は、上記問題点を鑑みなされたもの
で、表面処理を施した場合に従来のＩＦ鋼（超深絞り用
軟質冷延鋼板もしくは深絞り用高強度冷延鋼板）で発生
するようなすじ状の表面ムラが全く発生せず、優れた表
面処理性を有し、さらに従来のＩＦ鋼（超深絞り用軟質
冷延鋼板もしくは深絞り用高強度冷延鋼板）並の優れた
深絞り成形性を有する冷延鋼板の製造方法を提供するこ
とを目的とする。
で、表面処理を施した場合に従来のＩＦ鋼（超深絞り用
軟質冷延鋼板もしくは深絞り用高強度冷延鋼板）で発生
するようなすじ状の表面ムラが全く発生せず、優れた表
面処理性を有し、さらに従来のＩＦ鋼（超深絞り用軟質
冷延鋼板もしくは深絞り用高強度冷延鋼板）並の優れた
深絞り成形性を有する冷延鋼板の製造方法を提供するこ
とを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】冷延鋼板の深絞り性向上
には再結晶焼鈍によって＜１１１＞／／ＮＤ方位の強い
集合組織を得る必要があり、そのためには鋼中の固溶
Ｃ、Ｎが再結晶焼鈍時にほとんどないこと、および熱延
鋼板の組織が細粒であることが特に重要である。しかし
Ｔｉ、Ｎｂなどの炭窒化物形成元素の添加は冷延鋼板の
表面処理性を劣化させるため、避けなければならない。
そこで製鋼で強脱炭し、ＮはＡｌＮとして固定すること
で、再結晶焼鈍時の固溶Ｃ、Ｎの悪影響をなくすことが
考えられる。ところが製鋼で＜１１１＞／／ＮＤ方位の
集合組織形成に悪影響を与えない程度にＣ量を安定して
下げる技術は未だ確立されていない。仮に製鋼でそのよ
うな超極低炭素鋼を鋳造したとしても、粒成長性が良す
ぎるため熱延鋼板組織の粗大化は避けられず、＜１１１
＞／／ＮＤ方位の強い集合組織は得られない。
には再結晶焼鈍によって＜１１１＞／／ＮＤ方位の強い
集合組織を得る必要があり、そのためには鋼中の固溶
Ｃ、Ｎが再結晶焼鈍時にほとんどないこと、および熱延
鋼板の組織が細粒であることが特に重要である。しかし
Ｔｉ、Ｎｂなどの炭窒化物形成元素の添加は冷延鋼板の
表面処理性を劣化させるため、避けなければならない。
そこで製鋼で強脱炭し、ＮはＡｌＮとして固定すること
で、再結晶焼鈍時の固溶Ｃ、Ｎの悪影響をなくすことが
考えられる。ところが製鋼で＜１１１＞／／ＮＤ方位の
集合組織形成に悪影響を与えない程度にＣ量を安定して
下げる技術は未だ確立されていない。仮に製鋼でそのよ
うな超極低炭素鋼を鋳造したとしても、粒成長性が良す
ぎるため熱延鋼板組織の粗大化は避けられず、＜１１１
＞／／ＮＤ方位の強い集合組織は得られない。
【０００８】本発明者らはＴｉ、Ｎｂなどの炭窒化物形
成元素を添加しないことを前提に固溶Ｃ、Ｎの除去と熱
延鋼板組織の細粒化を両立させる製造方法について鋭意
研究を重ねた。その結果、低炭素鋼を熱間圧延した後、
脱炭焼鈍することが表面処理性及び高ｒ値の点で非常に
有効なことを見いだした。
成元素を添加しないことを前提に固溶Ｃ、Ｎの除去と熱
延鋼板組織の細粒化を両立させる製造方法について鋭意
研究を重ねた。その結果、低炭素鋼を熱間圧延した後、
脱炭焼鈍することが表面処理性及び高ｒ値の点で非常に
有効なことを見いだした。
【０００９】脱炭焼鈍に供する熱延鋼板は熱間圧延の巻
取処理によって十分に歪みが除去されているため、脱炭
焼鈍によって結晶粒が粗大化することなく、細粒組織を
維持している。しかもＣは脱炭焼鈍によって除去され、
ＮはＡｌによって固定されているため、冷間圧延後の再
結晶焼鈍によって＜１１１＞／／ＮＤ方位の強い集合組
織となり、高ｒ値の鋼板が得られる。
取処理によって十分に歪みが除去されているため、脱炭
焼鈍によって結晶粒が粗大化することなく、細粒組織を
維持している。しかもＣは脱炭焼鈍によって除去され、
ＮはＡｌによって固定されているため、冷間圧延後の再
結晶焼鈍によって＜１１１＞／／ＮＤ方位の強い集合組
織となり、高ｒ値の鋼板が得られる。
【００１０】本発明は上記骨子に基づきなされ、以下の
発明により解決される。第一の発明は、重量％で、Ｃ：
０．０１〜０．１％、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：
０．１〜２．５％、Ｐ：０．１０％以下、Ｓ：０．０５
％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下、Ｎ：０．０１％
以下、残部が実質的にＦｅからなる低炭素鋼を、仕上圧
延温度をＡｒ3点以上、巻取温度を７００℃以下で熱間
圧延を行い、次いでＣ：０．００１％以下まで脱炭焼鈍
を行い、冷間圧延、再結晶焼鈍を行うことを特徴とする
表面処理性と深絞り成形性に優れた極低炭素冷延鋼板の
製造方法である。
発明により解決される。第一の発明は、重量％で、Ｃ：
０．０１〜０．１％、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：
０．１〜２．５％、Ｐ：０．１０％以下、Ｓ：０．０５
％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下、Ｎ：０．０１％
以下、残部が実質的にＦｅからなる低炭素鋼を、仕上圧
延温度をＡｒ3点以上、巻取温度を７００℃以下で熱間
圧延を行い、次いでＣ：０．００１％以下まで脱炭焼鈍
を行い、冷間圧延、再結晶焼鈍を行うことを特徴とする
表面処理性と深絞り成形性に優れた極低炭素冷延鋼板の
製造方法である。
【００１１】第二の発明は、再結晶焼鈍が連続焼鈍であ
ることを特徴とする第一の発明記載の表面処理性と深絞
り成形性に優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法である。
ることを特徴とする第一の発明記載の表面処理性と深絞
り成形性に優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法である。
【００１２】第三の発明は、再結晶焼鈍が箱焼鈍である
ことを特徴とする第一の発明記載の表面処理性と深絞り
成形性に優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法である。
ことを特徴とする第一の発明記載の表面処理性と深絞り
成形性に優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法である。
【００１３】なお、これらの手段において、「残部実質
的にＦｅ」とは、本発明の作用効果を無くさない限り、
不可避不純物をはじめ、他の微量元素を含有するものが
本発明の範囲に含まれることを意味する。
的にＦｅ」とは、本発明の作用効果を無くさない限り、
不可避不純物をはじめ、他の微量元素を含有するものが
本発明の範囲に含まれることを意味する。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、発明の詳細について説明す
る。まず、最初に、鋼の成分限定理由を述べる。 Ｃ：熱間圧延に供する鋼のＣ量は熱延鋼板組織の細粒化
を図るためにある程度含有したものを用いる。Ｃ量が
０．０１％未満の場合には熱間仕上圧延後に急冷しても
結晶粒の粗大化は避けられず、０．１％を超える場合に
は次工程の脱炭焼鈍の長時間化をまねき、製造コストの
増加につながる。したがって、熱間圧延に供する鋼のＣ
量は０．０１〜０．１％とする。
る。まず、最初に、鋼の成分限定理由を述べる。 Ｃ：熱間圧延に供する鋼のＣ量は熱延鋼板組織の細粒化
を図るためにある程度含有したものを用いる。Ｃ量が
０．０１％未満の場合には熱間仕上圧延後に急冷しても
結晶粒の粗大化は避けられず、０．１％を超える場合に
は次工程の脱炭焼鈍の長時間化をまねき、製造コストの
増加につながる。したがって、熱間圧延に供する鋼のＣ
量は０．０１〜０．１％とする。
【００１５】Ｓｉ：鋼を強化する元素であり、所望の強
度に応じて添加するが、含有量が０．２５％を超えると
深絞り性及び表面性状に悪影響を与えるので、０．２５
％以下とする。
度に応じて添加するが、含有量が０．２５％を超えると
深絞り性及び表面性状に悪影響を与えるので、０．２５
％以下とする。
【００１６】Ｍｎ：ＳをＭｎＳとして固定し、Ｓによる
熱間延性劣化を防止する作用を有するため、０．１％以
上添加する必要がある。また鋼を強化する元素でもあ
り、所望の強度に応じて添加する。しかしＭｎ量が２．
５％を超えると深絞り性の劣化をまねくため、上限は
２．５％とする。
熱間延性劣化を防止する作用を有するため、０．１％以
上添加する必要がある。また鋼を強化する元素でもあ
り、所望の強度に応じて添加する。しかしＭｎ量が２．
５％を超えると深絞り性の劣化をまねくため、上限は
２．５％とする。
【００１７】Ｐ：鋼を強化する有効な元素であり、所望
の強度に応じて適宜添加するが、多量に添加すると表面
処理性を劣化させるため、０．１０％以下とする。特に
高い強度が要求されない場合には、０．０５％以下とす
るのが望ましい。
の強度に応じて適宜添加するが、多量に添加すると表面
処理性を劣化させるため、０．１０％以下とする。特に
高い強度が要求されない場合には、０．０５％以下とす
るのが望ましい。
【００１８】Ｓ：鋼の熱間延性を劣化させるため、０．
０５％以下とする。
０５％以下とする。
【００１９】Ｓｏｌ．Ａｌ：製鋼における脱酸と鋼中の
Ｎの固定に必要である。しかし、必要以上に添加しても
コスト増加をまねくので、０．１％以下とする。
Ｎの固定に必要である。しかし、必要以上に添加しても
コスト増加をまねくので、０．１％以下とする。
【００２０】Ｎ：ＡｌＮとして固定されるが、含有量が
多い場合には多量に析出したＡｌＮが再結晶焼鈍時の粒
成長性を劣化させるので、０．０１％以下とする。
多い場合には多量に析出したＡｌＮが再結晶焼鈍時の粒
成長性を劣化させるので、０．０１％以下とする。
【００２１】以下、本発明における製造条件の限定理由
について述べる。まず、上記組成の鋼を熱間圧延する。
粗圧延は鋳造したスラブを一旦冷却した後、再加熱して
行っても良いし、鋳造直後のスラブを適当な温度まで冷
却した後に行っても良い。仕上圧延は熱延鋼板組織の極
端な粗大化を避けるため、Ａｒ3点以上で行う。また巻
取温度は低い方が熱延鋼板の細粒化にとって有利である
ため、７００℃以下、より好ましくは６５０℃以下とす
る。
について述べる。まず、上記組成の鋼を熱間圧延する。
粗圧延は鋳造したスラブを一旦冷却した後、再加熱して
行っても良いし、鋳造直後のスラブを適当な温度まで冷
却した後に行っても良い。仕上圧延は熱延鋼板組織の極
端な粗大化を避けるため、Ａｒ3点以上で行う。また巻
取温度は低い方が熱延鋼板の細粒化にとって有利である
ため、７００℃以下、より好ましくは６５０℃以下とす
る。
【００２２】次いで、上記熱間圧延板を脱炭焼鈍する。
従来のＩＦ鋼並の高ｒ値を得るためにはＣ量を０．００
１％以下とする必要があるため、脱炭焼鈍はＣ量が０．
００１％以下となるまで行う。脱炭焼鈍の方法は常法に
従うことができるが、例えば、熱延鋼板をオープンコイ
ルの状態で箱型焼鈍炉に挿入し、２０ｖｏｌ％Ｈ2、８
０ｖｏｌ％Ｎ2、露点２０℃の雰囲気中において７００
℃で焼鈍することで脱炭できる。
従来のＩＦ鋼並の高ｒ値を得るためにはＣ量を０．００
１％以下とする必要があるため、脱炭焼鈍はＣ量が０．
００１％以下となるまで行う。脱炭焼鈍の方法は常法に
従うことができるが、例えば、熱延鋼板をオープンコイ
ルの状態で箱型焼鈍炉に挿入し、２０ｖｏｌ％Ｈ2、８
０ｖｏｌ％Ｎ2、露点２０℃の雰囲気中において７００
℃で焼鈍することで脱炭できる。
【００２３】次いで、脱炭焼鈍後、冷間圧延する。冷間
圧延は所望の板厚に圧延すればよく、限定するものでは
ないが、特に優れた深絞り性を得るためには冷圧率６０
％以上で圧延するのが良い。
圧延は所望の板厚に圧延すればよく、限定するものでは
ないが、特に優れた深絞り性を得るためには冷圧率６０
％以上で圧延するのが良い。
【００２４】次いで、上記冷間圧延板を再結晶焼鈍す
る。再結晶焼鈍は、連続焼鈍法により行うことができ
る。ここで連続焼鈍法とは、連続焼鈍ラインで再結晶焼
鈍のみを単独で行う場合の他に、めっき設備の前工程な
どで再結晶焼鈍とめっきを連続的に行う場合や、調質圧
延等の他工程を連続的に行う場合を含む。連続焼鈍法は
生産効率が高く、鋼板長手方向全長に渡り均一性の高い
再結晶組織を得ることができる。しかしながら、本発明
では冷間圧延前に脱炭焼鈍を施しているため焼鈍時の鋼
板強度が小さく、板厚が薄い場合には、焼鈍中にいわゆ
る幅絞りが生じ、板形状を損なうことがある。板形状劣
化の生じる板厚は、個々の連続焼鈍ラインの特性、例え
ば張力条件の設定範囲などにより異なるが、概ね０．３
ｍｍ以下である。このような薄鋼板の場合には、箱焼鈍
法を用いることにより、板形状の劣化を防止することが
できる。本発明においては焼鈍時のＣ量がごく微量であ
るため、箱焼鈍法においても通常の低炭素鋼よりはるか
に均一性の高い再結晶組織を得ることができる。
る。再結晶焼鈍は、連続焼鈍法により行うことができ
る。ここで連続焼鈍法とは、連続焼鈍ラインで再結晶焼
鈍のみを単独で行う場合の他に、めっき設備の前工程な
どで再結晶焼鈍とめっきを連続的に行う場合や、調質圧
延等の他工程を連続的に行う場合を含む。連続焼鈍法は
生産効率が高く、鋼板長手方向全長に渡り均一性の高い
再結晶組織を得ることができる。しかしながら、本発明
では冷間圧延前に脱炭焼鈍を施しているため焼鈍時の鋼
板強度が小さく、板厚が薄い場合には、焼鈍中にいわゆ
る幅絞りが生じ、板形状を損なうことがある。板形状劣
化の生じる板厚は、個々の連続焼鈍ラインの特性、例え
ば張力条件の設定範囲などにより異なるが、概ね０．３
ｍｍ以下である。このような薄鋼板の場合には、箱焼鈍
法を用いることにより、板形状の劣化を防止することが
できる。本発明においては焼鈍時のＣ量がごく微量であ
るため、箱焼鈍法においても通常の低炭素鋼よりはるか
に均一性の高い再結晶組織を得ることができる。
【００２５】
【実施例】表１の軟質材供試鋼Ａ〜Ｊ、高強度材供試鋼
Ｋ〜Ｐを溶製し、熱間圧延を施して、表２のＮｏ．１〜
２２の熱延鋼板を得た。これらのうちＮｏ．１〜３、Ｎ
ｏ．１６〜１８については、酸洗した後に冷間圧延、再
結晶焼鈍を施し供試材とした。Ｎｏ．４〜１５、Ｎｏ．
１９〜２２については、酸洗した後に４８時間の脱炭焼
鈍を行い、冷間圧延、再結晶焼鈍を施し供試材とした。
Ｋ〜Ｐを溶製し、熱間圧延を施して、表２のＮｏ．１〜
２２の熱延鋼板を得た。これらのうちＮｏ．１〜３、Ｎ
ｏ．１６〜１８については、酸洗した後に冷間圧延、再
結晶焼鈍を施し供試材とした。Ｎｏ．４〜１５、Ｎｏ．
１９〜２２については、酸洗した後に４８時間の脱炭焼
鈍を行い、冷間圧延、再結晶焼鈍を施し供試材とした。
【００２６】
【表１】
【００２７】各供試材について、深絞り性の評価を行っ
た。深絞り性の評価は、引張試験を行い、ｒ値を測定し
て、深絞り性の指標とし、Ｎｏ．１〜１５の軟質冷延鋼
板についてはｒ値が１．８以上のものを深絞り性良好と
して○、１．８未満を深絞り性不十分として×、Ｎｏ．
１６〜２２の高強度冷延鋼板についてはｒ値が１．６以
上のものを○、１．６未満のものを×とした。また供試
材すべてについて合金化溶融亜鉛めっきを施した後、目
視によって表面性状を調査し、表面ムラが確認されない
ものを○、少しでも確認されたものを×とした。供試材
Ｎｏ．１〜２２の製造条件と評価結果を併せて表２に示
す。
た。深絞り性の評価は、引張試験を行い、ｒ値を測定し
て、深絞り性の指標とし、Ｎｏ．１〜１５の軟質冷延鋼
板についてはｒ値が１．８以上のものを深絞り性良好と
して○、１．８未満を深絞り性不十分として×、Ｎｏ．
１６〜２２の高強度冷延鋼板についてはｒ値が１．６以
上のものを○、１．６未満のものを×とした。また供試
材すべてについて合金化溶融亜鉛めっきを施した後、目
視によって表面性状を調査し、表面ムラが確認されない
ものを○、少しでも確認されたものを×とした。供試材
Ｎｏ．１〜２２の製造条件と評価結果を併せて表２に示
す。
【００２８】
【表２】
【００２９】表２より、鋼の成分および製造条件が本発
明範囲内であるＮｏ．５〜７、Ｎｏ．１０〜１４、Ｎ
ｏ．１９〜２１では、深絞り性、表面処理性ともに優れ
ていることがわかる。
明範囲内であるＮｏ．５〜７、Ｎｏ．１０〜１４、Ｎ
ｏ．１９〜２１では、深絞り性、表面処理性ともに優れ
ていることがわかる。
【００３０】Ｎｏ．５〜７、Ｎｏ．１０〜１４では、ｒ
値が１．８以上と従来の超深絞り用軟質冷延鋼板並のｒ
値が得られ、深絞り性に優れている上に表面処理性も良
好である。
値が１．８以上と従来の超深絞り用軟質冷延鋼板並のｒ
値が得られ、深絞り性に優れている上に表面処理性も良
好である。
【００３１】Ｎｏ．１９〜２１では、高強度化のための
Ｐを軟質材より多めに添加しているので深絞り用高強度
冷延鋼板並の強度が得られ、かつ、ｒ値が１．６以上と
高強度材として十分な深絞り性を有している。さらに、
表面処理性も良好である。
Ｐを軟質材より多めに添加しているので深絞り用高強度
冷延鋼板並の強度が得られ、かつ、ｒ値が１．６以上と
高強度材として十分な深絞り性を有している。さらに、
表面処理性も良好である。
【００３２】以上より、熱間圧延後に脱炭焼鈍を施して
Ｃ量を０．００１％以下にすることによって、従来のＩ
Ｆ鋼（超深絞り用軟質冷延鋼板もしくは深絞り用高強度
冷延鋼板）並の優れた深絞り性を有する冷延鋼板が得ら
れ、表面処理性に優れることがわかる。
Ｃ量を０．００１％以下にすることによって、従来のＩ
Ｆ鋼（超深絞り用軟質冷延鋼板もしくは深絞り用高強度
冷延鋼板）並の優れた深絞り性を有する冷延鋼板が得ら
れ、表面処理性に優れることがわかる。
【００３３】一方、製鋼で強脱炭し、後の脱炭焼鈍を行
わなかったＮｏ．１は深絞り性が劣り、従来の超深絞り
用軟質冷延鋼板であるＮｏ．２、３、従来の深絞り用高
強度冷延鋼板であるＮｏ．１６、１７、１８は表面処理
性が劣っていた。また、熱間圧延に供する鋼のＣ量が
０．０１％未満の場合（Ｎｏ．４）には熱延鋼板組織が
粗大化し、脱炭焼鈍を行ってＣを０．００１％以下に下
げたとしても高ｒ値が得られないこと、０．１％を超え
る場合（Ｎｏ．１５）には４８時間の脱炭焼鈍によって
もＣ量が０．００１％以下にならないため、長時間の脱
炭焼鈍が必要なことがわかる。またＭｎ量が２．５％を
超える場合（Ｎｏ．２２）にも高ｒ値が得られないこ
と、熱間圧延の仕上温度がＡｒ3変態点以下のＮｏ．９
および巻取温度が高いＮｏ．８のいずれの場合でも、ｒ
値が劣化することがわかる。
わなかったＮｏ．１は深絞り性が劣り、従来の超深絞り
用軟質冷延鋼板であるＮｏ．２、３、従来の深絞り用高
強度冷延鋼板であるＮｏ．１６、１７、１８は表面処理
性が劣っていた。また、熱間圧延に供する鋼のＣ量が
０．０１％未満の場合（Ｎｏ．４）には熱延鋼板組織が
粗大化し、脱炭焼鈍を行ってＣを０．００１％以下に下
げたとしても高ｒ値が得られないこと、０．１％を超え
る場合（Ｎｏ．１５）には４８時間の脱炭焼鈍によって
もＣ量が０．００１％以下にならないため、長時間の脱
炭焼鈍が必要なことがわかる。またＭｎ量が２．５％を
超える場合（Ｎｏ．２２）にも高ｒ値が得られないこ
と、熱間圧延の仕上温度がＡｒ3変態点以下のＮｏ．９
および巻取温度が高いＮｏ．８のいずれの場合でも、ｒ
値が劣化することがわかる。
【００３４】
【発明の効果】本発明によれば、深絞り性、表面処理性
ともに優れた冷延鋼板が得られ、自動車のフェンダー、
オイルパン等の部品に用いられる冷延鋼板として好適で
ある。
ともに優れた冷延鋼板が得られ、自動車のフェンダー、
オイルパン等の部品に用いられる冷延鋼板として好適で
ある。
【００３５】また、通常の低炭素熱延鋼板を素材とし
て、それ以降の製造工程の変更だけで深絞り用鋼板を製
造できるので、鋳造工程以前でのつくりわけの必要がな
く、大幅な在庫低減につながる。
て、それ以降の製造工程の変更だけで深絞り用鋼板を製
造できるので、鋳造工程以前でのつくりわけの必要がな
く、大幅な在庫低減につながる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田原 健司 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 三塚 賢一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 田中 靖 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA05 EA15 EA16 EA18 EA23 EA25 EA27 EB06 FC07 FE01 FE02 FE03 FF00 FG01 FG03 FH01 FH03 GA04 GA05
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓ
ｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：０．１〜２．５％、Ｐ：
０．１０％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：
０．１％以下、Ｎ：０．０１％以下、残部が実質的にＦ
ｅからなる低炭素鋼を、仕上圧延温度をＡｒ3点以上、
巻取温度を７００℃以下で熱間圧延を行い、次いでＣ：
０．００１％以下まで脱炭焼鈍を行い、冷間圧延、再結
晶焼鈍を行うことを特徴とする表面処理性と深絞り成形
性に優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 再結晶焼鈍が連続焼鈍であることを特徴
とする請求項１記載の表面処理性と深絞り成形性に優れ
た極低炭素冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 再結晶焼鈍が箱焼鈍であることを特徴と
する請求項１記載の表面処理性と深絞り成形性に優れた
極低炭素冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000044198A JP2001234250A (ja) | 2000-02-22 | 2000-02-22 | 表面処理性と深絞り成形性に優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000044198A JP2001234250A (ja) | 2000-02-22 | 2000-02-22 | 表面処理性と深絞り成形性に優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001234250A true JP2001234250A (ja) | 2001-08-28 |
Family
ID=18566999
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000044198A Pending JP2001234250A (ja) | 2000-02-22 | 2000-02-22 | 表面処理性と深絞り成形性に優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001234250A (ja) |
-
2000
- 2000-02-22 JP JP2000044198A patent/JP2001234250A/ja active Pending
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RD01 | Notification of change of attorney |
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