JP2001193464A - 圧縮自己着火式ガソリン内燃機関 - Google Patents
圧縮自己着火式ガソリン内燃機関Info
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 圧縮自己着火燃焼を調速燃焼として打音発生
を防止すると共に、低圧縮比，低内部ＥＧＲ率による運
転領域の拡大化、および自己着火開始時期の確定化を図
る。 【解決手段】 副室１０内に高温の既燃ガスが残留し、
かつ、副室１０が排気バルブ配置側の高温領域にあるた
め、噴口１１を通して副室１０に流入した混合気が燃焼
室４側よりも早く反応してラジカルを発生し、副室１０
内の圧力上昇によりラジカルを含んだ高温ガスが噴口１
１から噴出して燃焼室４内の混合気を自己着火燃焼させ
る。
を防止すると共に、低圧縮比，低内部ＥＧＲ率による運
転領域の拡大化、および自己着火開始時期の確定化を図
る。 【解決手段】 副室１０内に高温の既燃ガスが残留し、
かつ、副室１０が排気バルブ配置側の高温領域にあるた
め、噴口１１を通して副室１０に流入した混合気が燃焼
室４側よりも早く反応してラジカルを発生し、副室１０
内の圧力上昇によりラジカルを含んだ高温ガスが噴口１
１から噴出して燃焼室４内の混合気を自己着火燃焼させ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は圧縮自己着火式ガソ
リン内燃機関に関する。
リン内燃機関に関する。
【０００２】
【従来の技術】ガソリン内燃機関の熱効率向上手段とし
て、混合気のリーン化が挙げられるが通常の火花点火と
火炎伝播による燃焼では、燃焼が不安定となってリーン
化にも自ずと限界が生じてしまうことと、リーン燃焼時
には排気浄化のための触媒がいわゆる量論比での燃焼時
ほど浄化性能、特にＮＯx の還元性能を発揮できなくな
ってしまうため、このリーン燃焼の運転可能な負荷範囲
の拡大と低ＮＯx 化を目的として、例えば特開平１０−
１９６４２４号公報に示されているように、機関の低中
負荷時等に燃焼室内の混合気をピストンの圧縮作用によ
り自己着火燃焼させるようにした圧縮自己着火燃焼式の
ガソリン内燃機関が知られている。
て、混合気のリーン化が挙げられるが通常の火花点火と
火炎伝播による燃焼では、燃焼が不安定となってリーン
化にも自ずと限界が生じてしまうことと、リーン燃焼時
には排気浄化のための触媒がいわゆる量論比での燃焼時
ほど浄化性能、特にＮＯx の還元性能を発揮できなくな
ってしまうため、このリーン燃焼の運転可能な負荷範囲
の拡大と低ＮＯx 化を目的として、例えば特開平１０−
１９６４２４号公報に示されているように、機関の低中
負荷時等に燃焼室内の混合気をピストンの圧縮作用によ
り自己着火燃焼させるようにした圧縮自己着火燃焼式の
ガソリン内燃機関が知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】圧縮自己着火燃焼のよ
うな化学反応は燃焼室内の圧力，温度，混合気の組成と
濃度等に依存しており、ディーゼル機関と異なりセタン
価が低く着火性の悪いガソリンを燃料として用いるガソ
リン内燃機関では、圧縮自己着火燃焼を成立させる１つ
の手法として、圧縮比を高く設定することと併せて、燃
焼室内の温度を高く維持して混合気の活性化を促進する
ために、吸，排気バルブのバルブオーバーラップを大き
く設定することにより高温の既燃ガスを大量に残留させ
て所謂内部ＥＧＲ率を高める等の手段を講じる必要があ
る。
うな化学反応は燃焼室内の圧力，温度，混合気の組成と
濃度等に依存しており、ディーゼル機関と異なりセタン
価が低く着火性の悪いガソリンを燃料として用いるガソ
リン内燃機関では、圧縮自己着火燃焼を成立させる１つ
の手法として、圧縮比を高く設定することと併せて、燃
焼室内の温度を高く維持して混合気の活性化を促進する
ために、吸，排気バルブのバルブオーバーラップを大き
く設定することにより高温の既燃ガスを大量に残留させ
て所謂内部ＥＧＲ率を高める等の手段を講じる必要があ
る。
【０００４】ところが、高圧縮比，高内部ＥＧＲ率に設
定した場合、圧縮上死点付近での燃焼室内の圧力および
温度が一様に高まるために、圧縮自己着火燃焼が一斉に
生じる所謂急速燃焼が行われ、圧力上昇率が著しく高く
なって打音が発生する傾向となり易い。
定した場合、圧縮上死点付近での燃焼室内の圧力および
温度が一様に高まるために、圧縮自己着火燃焼が一斉に
生じる所謂急速燃焼が行われ、圧力上昇率が著しく高く
なって打音が発生する傾向となり易い。
【０００５】また、この高圧縮比，高内部ＥＧＲ率の設
定は空燃比の希薄限界やノッキング限界を生じて、圧縮
自己着火燃焼の運転可能領域を狭めたり、火花点火燃焼
を行わせる高回転・高負荷域の運転性能の悪化をもたら
す。
定は空燃比の希薄限界やノッキング限界を生じて、圧縮
自己着火燃焼の運転可能領域を狭めたり、火花点火燃焼
を行わせる高回転・高負荷域の運転性能の悪化をもたら
す。
【０００６】更に、燃焼室内ではその周壁面付近では冷
却により温度が低くなるため燃焼室全体の温度が不均一
となり、また、混合気も燃焼室全体で完全に均一となる
ことはないため、圧縮自己着火燃焼の開始時期が燃焼場
の自己着火条件の整，不整にによって変動し、燃焼が不
安定となってサイクル毎の出力変動を来す可能性があ
る。
却により温度が低くなるため燃焼室全体の温度が不均一
となり、また、混合気も燃焼室全体で完全に均一となる
ことはないため、圧縮自己着火燃焼の開始時期が燃焼場
の自己着火条件の整，不整にによって変動し、燃焼が不
安定となってサイクル毎の出力変動を来す可能性があ
る。
【０００７】そこで、本発明は圧縮自己着火燃焼を多段
的な熱発生の形態をとる調速燃焼とすることができて燃
焼時の打音発生を回避することができ、かつ、圧縮比お
よび内部ＥＧＲ率を可及的に低減できて圧縮自己着火運
転領域を拡大できると共に火花点火運転域でのノッキン
グ発生を抑制でき、しかも、圧縮自己着火の開始時期を
確定できて燃焼を安定化することができる圧縮自己着火
式ガソリン内燃機関を提供するものである。
的な熱発生の形態をとる調速燃焼とすることができて燃
焼時の打音発生を回避することができ、かつ、圧縮比お
よび内部ＥＧＲ率を可及的に低減できて圧縮自己着火運
転領域を拡大できると共に火花点火運転域でのノッキン
グ発生を抑制でき、しかも、圧縮自己着火の開始時期を
確定できて燃焼を安定化することができる圧縮自己着火
式ガソリン内燃機関を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明にあって
は、火花点火運転時は燃焼室内に設けた点火プラグによ
り燃焼室内の混合気を火花点火して燃焼させ、圧縮自己
着火運転時はピストンの圧縮作用により燃焼室内の混合
気を自己着火して燃焼させる圧縮自己着火式ガソリン内
燃機関において、燃焼室壁の最も高温領域となる排気バ
ルブ配置側の部位に、燃焼室よりも容積の小さな副室
と、副室断面積よりも小さな開口面積に形成されて該副
室と燃焼室とを連絡する噴口を設けたことを特徴として
いる。
は、火花点火運転時は燃焼室内に設けた点火プラグによ
り燃焼室内の混合気を火花点火して燃焼させ、圧縮自己
着火運転時はピストンの圧縮作用により燃焼室内の混合
気を自己着火して燃焼させる圧縮自己着火式ガソリン内
燃機関において、燃焼室壁の最も高温領域となる排気バ
ルブ配置側の部位に、燃焼室よりも容積の小さな副室
と、副室断面積よりも小さな開口面積に形成されて該副
室と燃焼室とを連絡する噴口を設けたことを特徴として
いる。
【０００９】請求項２の発明にあっては、請求項１に記
載の噴口を、燃焼室内の該噴口から最も遠い吸気バルブ
配置側へ向けて形成したことを特徴としている。
載の噴口を、燃焼室内の該噴口から最も遠い吸気バルブ
配置側へ向けて形成したことを特徴としている。
【００１０】請求項３の発明にあっては、請求項１，２
に記載の圧縮自己着火式ガソリン内燃機関の吸気系に、
吸気行程で燃焼室内に旋回流を発生させるガス流動生成
手段を設けたことを特徴としている。
に記載の圧縮自己着火式ガソリン内燃機関の吸気系に、
吸気行程で燃焼室内に旋回流を発生させるガス流動生成
手段を設けたことを特徴としている。
【００１１】請求項４の発明にあっては、請求項１〜３
に記載の燃焼室内に、該燃焼室内に燃料を直接噴射する
燃料噴射弁を設けると共に、副室噴口を圧縮自己着火運
転時に該燃料噴射弁から噴射された燃料噴霧が圧縮行程
で指向する方向とほぼ対向する位置に設けたことを特徴
としている。
に記載の燃焼室内に、該燃焼室内に燃料を直接噴射する
燃料噴射弁を設けると共に、副室噴口を圧縮自己着火運
転時に該燃料噴射弁から噴射された燃料噴霧が圧縮行程
で指向する方向とほぼ対向する位置に設けたことを特徴
としている。
【００１２】請求項５の発明にあっては、請求項４に記
載の圧縮自己着火運転時における燃料噴射弁の噴射時期
を、圧縮行程に設定したことを特徴としている。
載の圧縮自己着火運転時における燃料噴射弁の噴射時期
を、圧縮行程に設定したことを特徴としている。
【００１３】請求項６の発明にあっては、請求項４に記
載の圧縮自己着火運転時における燃料噴射弁の噴射時期
を、圧縮行程の前半と後半とに２回設定したことを特徴
としている。
載の圧縮自己着火運転時における燃料噴射弁の噴射時期
を、圧縮行程の前半と後半とに２回設定したことを特徴
としている。
【００１４】請求項７の発明にあっては、請求項４に記
載の圧縮自己着火運転時における燃料噴射弁の噴射時期
を、吸気行程と圧縮行程とに２回設定したことを特徴と
している。
載の圧縮自己着火運転時における燃料噴射弁の噴射時期
を、吸気行程と圧縮行程とに２回設定したことを特徴と
している。
【００１５】請求項８の発明にあっては、請求項４〜７
に記載の圧縮自己着火式ガソリン内燃機関のピストンの
冠面には、圧縮自己着火運転時に燃料噴射弁より噴射さ
れた燃料噴霧を、ピストンの圧縮作用により噴口に指向
して流動ガイドする凹部を設けたことを特徴としてい
る。
に記載の圧縮自己着火式ガソリン内燃機関のピストンの
冠面には、圧縮自己着火運転時に燃料噴射弁より噴射さ
れた燃料噴霧を、ピストンの圧縮作用により噴口に指向
して流動ガイドする凹部を設けたことを特徴としてい
る。
【００１６】請求項９の発明にあっては、請求項４〜８
に記載の燃料噴射弁を噴口とほぼ対向的に燃焼室の吸気
バルブ近傍位置に設けると共に、点火プラグをこれら燃
料噴射弁と噴口との間で該噴口に近接した位置に設け、
かつ、吸気系にはガス流動生成手段として吸気行程で燃
焼室内に順タンブル流を生成するタンブル生成手段を設
けたことを特徴としている。
に記載の燃料噴射弁を噴口とほぼ対向的に燃焼室の吸気
バルブ近傍位置に設けると共に、点火プラグをこれら燃
料噴射弁と噴口との間で該噴口に近接した位置に設け、
かつ、吸気系にはガス流動生成手段として吸気行程で燃
焼室内に順タンブル流を生成するタンブル生成手段を設
けたことを特徴としている。
【００１７】請求項１０の発明にあっては、請求項９に
記載の圧縮自己着火式ガソリン内燃機関の圧縮自己着火
運転時に、圧縮自己着火時期よりも早い時期に点火プラ
グを点火作動して自己着火を補助するようにしたことを
特徴としている。
記載の圧縮自己着火式ガソリン内燃機関の圧縮自己着火
運転時に、圧縮自己着火時期よりも早い時期に点火プラ
グを点火作動して自己着火を補助するようにしたことを
特徴としている。
【００１８】請求項１１の発明にあっては、請求項１〜
１０に記載の圧縮自己着火式ガソリン内燃機関の火花点
火運転時における燃料噴射弁の噴射時期を、吸気行程に
設定したことを特徴としている。
１０に記載の圧縮自己着火式ガソリン内燃機関の火花点
火運転時における燃料噴射弁の噴射時期を、吸気行程に
設定したことを特徴としている。
【００１９】請求項１２の発明にあっては、請求項１〜
１１に記載の圧縮自己着火式ガソリン内燃機関の噴口お
よび副室を断熱構造としたことを特徴としている。
１１に記載の圧縮自己着火式ガソリン内燃機関の噴口お
よび副室を断熱構造としたことを特徴としている。
【００２０】請求項１３の発明にあっては、請求項１〜
１２に記載の圧縮自己着火式ガソリン内燃機関の副室
を、噴口の中心軸線上に長軸を持つ回転楕円形に形成
し、噴口断面積は副室最大断面積より小さくしたことを
特徴としている。
１２に記載の圧縮自己着火式ガソリン内燃機関の副室
を、噴口の中心軸線上に長軸を持つ回転楕円形に形成
し、噴口断面積は副室最大断面積より小さくしたことを
特徴としている。
【００２１】
【発明の効果】請求項１に記載の発明によれば、燃焼室
と副室とを連絡する噴口は副室断面積よりも小さな開口
面積であるため、該副室は十分な掃気がなされずに既燃
ガスが残る温度の高い空間となり、しかも、該副室は排
気バルブ配置側の高温領域にあって壁温も高い空間であ
るため、圧縮自己着火運転時は圧縮行程で噴口を通じて
副室内に流入する混合気は燃焼室内の混合気よりも早く
反応してラジカルを多量に生成する。
と副室とを連絡する噴口は副室断面積よりも小さな開口
面積であるため、該副室は十分な掃気がなされずに既燃
ガスが残る温度の高い空間となり、しかも、該副室は排
気バルブ配置側の高温領域にあって壁温も高い空間であ
るため、圧縮自己着火運転時は圧縮行程で噴口を通じて
副室内に流入する混合気は燃焼室内の混合気よりも早く
反応してラジカルを多量に生成する。
【００２２】このラジカルの生成による発熱は副室内の
圧力上昇を伴い、この圧力上昇によってラジカルは絞ら
れた噴口を通過する際に噴流となって燃焼室内へ吹き出
し、このラジカルを含んだ高温ガス噴流により燃焼室内
の混合気を活性化して自己着火燃焼させる。
圧力上昇を伴い、この圧力上昇によってラジカルは絞ら
れた噴口を通過する際に噴流となって燃焼室内へ吹き出
し、このラジカルを含んだ高温ガス噴流により燃焼室内
の混合気を活性化して自己着火燃焼させる。
【００２３】このような噴口から噴出するラジカルをト
リガーとした自己着火燃焼は、燃焼室内の全域で一斉蜂
起的に発生する自己着火燃焼と異なって多段的な熱発生
の形態をとる調速燃焼となり、これにより燃焼時の打音
発生を防止することができる。
リガーとした自己着火燃焼は、燃焼室内の全域で一斉蜂
起的に発生する自己着火燃焼と異なって多段的な熱発生
の形態をとる調速燃焼となり、これにより燃焼時の打音
発生を防止することができる。
【００２４】また、自己着火のトリガーとなるラジカル
を準備できるため、従来、燃焼室内の全域で圧縮自己着
火を発生させるために高めていた圧縮比および内部ＥＧ
Ｒ率を下げることができ、この結果、圧縮自己着火運転
によるリーン燃焼領域を拡大できると共に火花点火運転
領域でのノッキング発生を抑制することができる。
を準備できるため、従来、燃焼室内の全域で圧縮自己着
火を発生させるために高めていた圧縮比および内部ＥＧ
Ｒ率を下げることができ、この結果、圧縮自己着火運転
によるリーン燃焼領域を拡大できると共に火花点火運転
領域でのノッキング発生を抑制することができる。
【００２５】しかも、噴口から噴出するラジカルによっ
て燃焼室内の混合気を確実に圧縮自己着火燃焼させるこ
とができるため、混合気をより稀薄化でき、前記圧縮自
己着火運転によるリーン燃焼領域を拡大できることと相
俟って、燃費を一段と向上することができる。
て燃焼室内の混合気を確実に圧縮自己着火燃焼させるこ
とができるため、混合気をより稀薄化でき、前記圧縮自
己着火運転によるリーン燃焼領域を拡大できることと相
俟って、燃費を一段と向上することができる。
【００２６】更に、前述のように副室内で発生したラジ
カルをトリガーとして圧縮自己着火燃焼を行わせるた
め、圧縮自己着火燃焼の開始時期を確定できて燃焼を安
定化することができる。
カルをトリガーとして圧縮自己着火燃焼を行わせるた
め、圧縮自己着火燃焼の開始時期を確定できて燃焼を安
定化することができる。
【００２７】請求項２に記載の発明によれば、請求項１
の発明の効果に加えて、副室内で発生したラジカルを噴
口から最も遠い吸気バルブ配置側へ向けて噴出させるこ
とができるため、燃焼室全体で効率よく圧縮自己着火燃
焼を行わせることができる。
の発明の効果に加えて、副室内で発生したラジカルを噴
口から最も遠い吸気バルブ配置側へ向けて噴出させるこ
とができるため、燃焼室全体で効率よく圧縮自己着火燃
焼を行わせることができる。
【００２８】請求項３に記載の発明によれば、請求項
１，２の発明の効果に加えて、燃焼室内に形成される旋
回流によって混合気を噴口付近に分布させることができ
るので、圧縮行程でピストンの圧縮作用により噴口から
副室内への混合気の流入を良好に行わせることができ
る。
１，２の発明の効果に加えて、燃焼室内に形成される旋
回流によって混合気を噴口付近に分布させることができ
るので、圧縮行程でピストンの圧縮作用により噴口から
副室内への混合気の流入を良好に行わせることができ
る。
【００２９】請求項４に記載の発明によれば、請求項１
〜３の発明の効果に加えて、圧縮自己着火運転時に燃料
噴射弁から噴射された燃料噴霧が噴口に向かうため、副
室への混合気供給性能が高められ、ラジカルの生成，増
殖を促進することができる。
〜３の発明の効果に加えて、圧縮自己着火運転時に燃料
噴射弁から噴射された燃料噴霧が噴口に向かうため、副
室への混合気供給性能が高められ、ラジカルの生成，増
殖を促進することができる。
【００３０】また、副室内で生成するラジカルをトリガ
ーとする圧縮自己着火の開始時期を燃料噴射時期に応じ
て確定できるので、圧縮自己着火開始時期を最適にコン
トロールすることができる。
ーとする圧縮自己着火の開始時期を燃料噴射時期に応じ
て確定できるので、圧縮自己着火開始時期を最適にコン
トロールすることができる。
【００３１】請求項５に記載の発明によれば、請求項４
の発明の効果に加えて、圧縮自己着火運転時は圧縮行程
で燃料噴射弁から燃料を噴射させるため、噴口を経由し
て副室内へ濃混合気を供給でき、一層多くのラジカルの
生成，増殖を促進することができる。
の発明の効果に加えて、圧縮自己着火運転時は圧縮行程
で燃料噴射弁から燃料を噴射させるため、噴口を経由し
て副室内へ濃混合気を供給でき、一層多くのラジカルの
生成，増殖を促進することができる。
【００３２】また、燃料の圧縮行程噴射によって成層燃
焼を実現できるため、混合気の希薄限界を広げることが
できる。
焼を実現できるため、混合気の希薄限界を広げることが
できる。
【００３３】請求項６に記載の発明によれば、請求項４
の発明の効果に加えて、圧縮自己着火運転時は圧縮行程
の前半と後半でそれぞれ燃料噴射弁から燃料を噴射させ
るため、この圧縮行程における短時間での２回の燃料噴
霧により燃焼室内の混合気層が２層となって、燃焼によ
る熱発生を２段階にして熱のピークを下げることがで
き、従って、圧縮自己着火運転領域の高負荷側でのノッ
キング発生を防止することができる。
の発明の効果に加えて、圧縮自己着火運転時は圧縮行程
の前半と後半でそれぞれ燃料噴射弁から燃料を噴射させ
るため、この圧縮行程における短時間での２回の燃料噴
霧により燃焼室内の混合気層が２層となって、燃焼によ
る熱発生を２段階にして熱のピークを下げることがで
き、従って、圧縮自己着火運転領域の高負荷側でのノッ
キング発生を防止することができる。
【００３４】また、燃料の圧縮行程噴射によって、噴口
を経由して副室内へ濃混合気を供給できて一層多くのラ
ジカルの生成，増殖を促進することができ、かつ、該燃
料の圧縮行程噴射によって成層燃焼を実現できて混合気
の希薄限界を広げることができる。
を経由して副室内へ濃混合気を供給できて一層多くのラ
ジカルの生成，増殖を促進することができ、かつ、該燃
料の圧縮行程噴射によって成層燃焼を実現できて混合気
の希薄限界を広げることができる。
【００３５】請求項７に記載の発明によれば、請求項４
の発明の効果に加えて、圧縮自己着火運転時は吸気行程
と圧縮行程でそれぞれ燃料噴射弁から燃料を噴射させる
ため、吸気行程での１回目の燃料噴射によって燃焼室内
に均一な希薄混合気が準備され、圧縮行程でこの希薄混
合気が副室内に流入して活性化された状態で、該圧縮行
程で２回目の燃料噴射が行われることによって濃い混合
気が副室内に流入し、副室内でのラジカルの生成，増殖
をより促進することができる。
の発明の効果に加えて、圧縮自己着火運転時は吸気行程
と圧縮行程でそれぞれ燃料噴射弁から燃料を噴射させる
ため、吸気行程での１回目の燃料噴射によって燃焼室内
に均一な希薄混合気が準備され、圧縮行程でこの希薄混
合気が副室内に流入して活性化された状態で、該圧縮行
程で２回目の燃料噴射が行われることによって濃い混合
気が副室内に流入し、副室内でのラジカルの生成，増殖
をより促進することができる。
【００３６】しかも、このように吸気行程での１回目の
燃料噴射によって燃焼室全域に均一な希薄混合気が準備
された状態で、圧縮行程で２回目の燃料噴射を行って副
室で生成したラジカルの放出により圧縮自己着火燃焼を
行うため、燃焼を燃焼室全域で安定化させることができ
ると共に、燃焼室内の混合気層が２層となって燃焼によ
る熱発生を２段階にして熱のピークを下げることがで
き、従って、圧縮自己着火運転領域の高負荷側でのノッ
キング発生を防止することができる。
燃料噴射によって燃焼室全域に均一な希薄混合気が準備
された状態で、圧縮行程で２回目の燃料噴射を行って副
室で生成したラジカルの放出により圧縮自己着火燃焼を
行うため、燃焼を燃焼室全域で安定化させることができ
ると共に、燃焼室内の混合気層が２層となって燃焼によ
る熱発生を２段階にして熱のピークを下げることがで
き、従って、圧縮自己着火運転領域の高負荷側でのノッ
キング発生を防止することができる。
【００３７】請求項８に記載の発明によれば、請求項４
〜７の発明の効果に加えて、燃料噴射弁から噴射された
燃料噴霧をピストン冠面の凹部により噴口に指向して流
動ガイドできるため、混合気の副室への流入を確実に行
わせることができる。
〜７の発明の効果に加えて、燃料噴射弁から噴射された
燃料噴霧をピストン冠面の凹部により噴口に指向して流
動ガイドできるため、混合気の副室への流入を確実に行
わせることができる。
【００３８】請求項９に記載の発明によれば、請求項４
〜８の発明の効果に加えて、燃料噴射弁から噴射された
燃料噴霧を順タンブル流によって点火プラグ周りを経由
して該点火プラグに近接した噴口に向わせることができ
るため、点火プラグ周りに滞留する高温の既燃ガスとと
もに混合気を副室へ良好に供給することができる。
〜８の発明の効果に加えて、燃料噴射弁から噴射された
燃料噴霧を順タンブル流によって点火プラグ周りを経由
して該点火プラグに近接した噴口に向わせることができ
るため、点火プラグ周りに滞留する高温の既燃ガスとと
もに混合気を副室へ良好に供給することができる。
【００３９】この結果、圧縮自己着火運転時は副室内で
のラジカルの生成，増殖を促進できる一方、火花点火運
転時は点火プラグによる着火火炎を副室に速かに波及さ
せることができ、燃焼の最終了域が該副室内となること
を回避して副室がノッキングの発生源となるのを防止す
ることができる。
のラジカルの生成，増殖を促進できる一方、火花点火運
転時は点火プラグによる着火火炎を副室に速かに波及さ
せることができ、燃焼の最終了域が該副室内となること
を回避して副室がノッキングの発生源となるのを防止す
ることができる。
【００４０】請求項１０に記載の発明によれば、請求項
９の発明の効果に加えて、圧縮自己着火運転時は圧縮自
己着火時期よりも早い時期に点火プラグを点火作動して
点火補助するため、混合気が副室へ流入する直前で点火
エネルギーに相当した分だけ混合気にラジカルを発生さ
せ、このラジカルを火種として副室内で大量のラジカル
を生成することが可能となる。
９の発明の効果に加えて、圧縮自己着火運転時は圧縮自
己着火時期よりも早い時期に点火プラグを点火作動して
点火補助するため、混合気が副室へ流入する直前で点火
エネルギーに相当した分だけ混合気にラジカルを発生さ
せ、このラジカルを火種として副室内で大量のラジカル
を生成することが可能となる。
【００４１】このため、圧縮自己着火の正確なトリガー
時期を決定することができると共に、高回転時のように
燃焼時間の短い運転域でも安定した燃焼を行えるため、
圧縮自己着火運転領域を更に拡大することができる。
時期を決定することができると共に、高回転時のように
燃焼時間の短い運転域でも安定した燃焼を行えるため、
圧縮自己着火運転領域を更に拡大することができる。
【００４２】請求項１１に記載の発明によれば、請求項
１〜１０の発明の効果に加えて、火花点火運転時は吸気
行程で燃料噴射弁から燃料を噴射させるため、均一予混
合燃焼を実現して出力を確保することができる。
１〜１０の発明の効果に加えて、火花点火運転時は吸気
行程で燃料噴射弁から燃料を噴射させるため、均一予混
合燃焼を実現して出力を確保することができる。
【００４３】請求項１２に記載の発明によれば、請求項
１〜１１の発明の効果に加えて、噴口および副室を断熱
構造としてあるため噴口および副室の高温保持性が高め
られ、ラジカルの生成，増殖を更に促進することができ
ると共に、噴口からの噴出流の冷却損失を小さく抑制す
ることができる。
１〜１１の発明の効果に加えて、噴口および副室を断熱
構造としてあるため噴口および副室の高温保持性が高め
られ、ラジカルの生成，増殖を更に促進することができ
ると共に、噴口からの噴出流の冷却損失を小さく抑制す
ることができる。
【００４４】請求項１３に記載の発明によれば、請求項
１〜１２の発明の効果に加えて、副室形状を噴口の中心
軸線上に長軸を持つ回転楕円形としてあるため、ＳＶ比
を小さくして冷却損失を小さくすることができると共
に、副室内のラジカルを含んだ高温ガスを噴口からスム
ーズに噴出させることができて、圧縮自己着火燃焼の反
応速度を高めることができる。
１〜１２の発明の効果に加えて、副室形状を噴口の中心
軸線上に長軸を持つ回転楕円形としてあるため、ＳＶ比
を小さくして冷却損失を小さくすることができると共
に、副室内のラジカルを含んだ高温ガスを噴口からスム
ーズに噴出させることができて、圧縮自己着火燃焼の反
応速度を高めることができる。
【００４５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面と
共に詳述する。
共に詳述する。
【００４６】図１，２において、１はシリンダブロッ
ク、２はピストン、３はシリンダヘッド、４はこれらシ
リンダブロック１，ピストン２，およびシリンダヘッド
３により形成された燃焼室を示す。
ク、２はピストン、３はシリンダヘッド、４はこれらシ
リンダブロック１，ピストン２，およびシリンダヘッド
３により形成された燃焼室を示す。
【００４７】シリンダヘッド３は２つの吸気ポート５と
これら吸気ポート５を開閉する吸気バルブ６、およびこ
れら吸気ポート５，吸気バルブ６と対向的に配置された
２つの排気ポート７とこれら排気ポート７を開閉する排
気バルブ８を備え、一側の吸気ポート５から吸気して他
側の排気ポート７から排気するクロスフローポート構造
としてある。
これら吸気ポート５を開閉する吸気バルブ６、およびこ
れら吸気ポート５，吸気バルブ６と対向的に配置された
２つの排気ポート７とこれら排気ポート７を開閉する排
気バルブ８を備え、一側の吸気ポート５から吸気して他
側の排気ポート７から排気するクロスフローポート構造
としてある。
【００４８】シリンダヘッド３には燃焼室４内の略中心
位置に臨んで点火プラグ９を設けて、高回転・高負荷運
転時には、該点火プラグ９によって火花点火燃焼を行わ
せるようにしている。
位置に臨んで点火プラグ９を設けて、高回転・高負荷運
転時には、該点火プラグ９によって火花点火燃焼を行わ
せるようにしている。
【００４９】また、シリンダヘッド３には燃焼室壁の最
も高温領域となる排気バルブ配置側の部位、具体的には
前記２つの排気ポート７，７および排気バルブ８，８に
囲まれた部位に、燃焼室４よりも容積の小さな副室１０
と、この副室１０の断面積よりも小さな開口面積に形成
されて、該副室１０と燃焼室４とを連絡する噴口１１と
を設けてある。
も高温領域となる排気バルブ配置側の部位、具体的には
前記２つの排気ポート７，７および排気バルブ８，８に
囲まれた部位に、燃焼室４よりも容積の小さな副室１０
と、この副室１０の断面積よりも小さな開口面積に形成
されて、該副室１０と燃焼室４とを連絡する噴口１１と
を設けてある。
【００５０】これら副室１０および噴口１１は図３に示
すように周壁に鋳鉄層あるいは空気断熱層等の断熱層１
２を設けた断熱構造としてある。
すように周壁に鋳鉄層あるいは空気断熱層等の断熱層１
２を設けた断熱構造としてある。
【００５１】また、副室１０は噴口１１の中心軸線Ｏ上
に長軸を持つ回転楕円形に形成してある。
に長軸を持つ回転楕円形に形成してある。
【００５２】この実施形態では燃料噴射弁１３を燃焼室
４内に臨んで設けて、該燃料噴射弁１３により直接燃料
を燃焼室４内に噴射する筒内噴射式の機関構造としてあ
る。
４内に臨んで設けて、該燃料噴射弁１３により直接燃料
を燃焼室４内に噴射する筒内噴射式の機関構造としてあ
る。
【００５３】この燃料噴射弁１３は、燃焼室４内の前記
噴口１１とほぼ対向する吸気弁配置側の側部で２つの吸
気弁６，６間の近傍位置に所要の俯角を持って配置して
ある。
噴口１１とほぼ対向する吸気弁配置側の側部で２つの吸
気弁６，６間の近傍位置に所要の俯角を持って配置して
ある。
【００５４】前記副室１０の噴口１１は、この燃料噴射
弁１３から後述するように圧縮行程で噴射された燃料噴
霧が指向する方向とほぼ対向する位置に設けられ、従っ
て、この実施形態では噴口１１を燃焼室４内の該噴口１
１から最も遠い吸気バルブ配置側に向けて形成してあ
る。
弁１３から後述するように圧縮行程で噴射された燃料噴
霧が指向する方向とほぼ対向する位置に設けられ、従っ
て、この実施形態では噴口１１を燃焼室４内の該噴口１
１から最も遠い吸気バルブ配置側に向けて形成してあ
る。
【００５５】即ち、噴口１１は前記燃焼室４の略中心位
置の点火プラグ９に近接して開口し、換言すれば該点火
プラグ９は燃料噴射弁１３と噴口１１との間で該噴口１
１に近接した位置に設けられる。
置の点火プラグ９に近接して開口し、換言すれば該点火
プラグ９は燃料噴射弁１３と噴口１１との間で該噴口１
１に近接した位置に設けられる。
【００５６】また、本実施形態ではピストン２の冠面の
略吸気弁配置側の半部に、前記圧縮行程で燃料噴射弁１
３より噴射された燃料噴霧Ｆをガス流動により適確に前
記噴口１１に指向して流動ガイドさせるための凹部１４
を設けてある。
略吸気弁配置側の半部に、前記圧縮行程で燃料噴射弁１
３より噴射された燃料噴霧Ｆをガス流動により適確に前
記噴口１１に指向して流動ガイドさせるための凹部１４
を設けてある。
【００５７】一方、吸気系の前記２つの吸気ポート５，
５のうちの１つには、圧縮自己着火運転時に吸気行程で
燃焼室４内に旋回流の中でも横方向旋回流であるスワー
ルを発生させるガス流動生成手段としてのスワール制御
バルブ１５を設けてある。
５のうちの１つには、圧縮自己着火運転時に吸気行程で
燃焼室４内に旋回流の中でも横方向旋回流であるスワー
ルを発生させるガス流動生成手段としてのスワール制御
バルブ１５を設けてある。
【００５８】このスワール制御バルブ１５は圧縮自己着
火運転時に全閉作動され、他方の吸気ポート５のみから
吸気を行わせることによって新気を燃焼室４の内周面に
沿って流動させてスワール流を生成させるもので、場合
によってこの他方の吸気ポート５をヘリカルポート構造
としてスワール流を強化するようにしてもよい。
火運転時に全閉作動され、他方の吸気ポート５のみから
吸気を行わせることによって新気を燃焼室４の内周面に
沿って流動させてスワール流を生成させるもので、場合
によってこの他方の吸気ポート５をヘリカルポート構造
としてスワール流を強化するようにしてもよい。
【００５９】本実施形態では前記点火プラグ９の点火時
期は、火花点火運転領域でのみ最適点火時期（ＭＢＴ）
に設定される。
期は、火花点火運転領域でのみ最適点火時期（ＭＢＴ）
に設定される。
【００６０】また、燃料噴射弁１３は圧縮自己着火運転
領域では噴射時期が圧縮行程に設定され、火花点火運転
領域では噴射時期が吸気行程に設定される。
領域では噴射時期が圧縮行程に設定され、火花点火運転
領域では噴射時期が吸気行程に設定される。
【００６１】以上の実施形態の構成によれば、燃焼室４
と副室１０とを連絡する噴口１１は副室断面積よりも小
さな開口面積であるため、該副室１０は十分な掃気がな
されずに既燃ガスが残る温度の高い空間となり、しか
も、該副室１０は排気バルブ配置側の高温領域にあって
壁温も高い空間であるため、圧縮自己着火運転時は圧縮
行程で噴口１１を通じて副室１０内に流入する混合気は
燃焼室４内の混合気よりも早く反応してラジカルを多量
に発生する。
と副室１０とを連絡する噴口１１は副室断面積よりも小
さな開口面積であるため、該副室１０は十分な掃気がな
されずに既燃ガスが残る温度の高い空間となり、しか
も、該副室１０は排気バルブ配置側の高温領域にあって
壁温も高い空間であるため、圧縮自己着火運転時は圧縮
行程で噴口１１を通じて副室１０内に流入する混合気は
燃焼室４内の混合気よりも早く反応してラジカルを多量
に発生する。
【００６２】このラジカルの生成による発熱は副室１０
内の圧力上昇を伴い、この圧力上昇によってラジカルは
絞られた噴口１１を通過する際に噴流となって燃焼室４
内へ吹き出し、このラジカルを含んだ高温ガス噴流によ
り燃焼室４内の混合気を活性化して自己着火燃焼させ
る。
内の圧力上昇を伴い、この圧力上昇によってラジカルは
絞られた噴口１１を通過する際に噴流となって燃焼室４
内へ吹き出し、このラジカルを含んだ高温ガス噴流によ
り燃焼室４内の混合気を活性化して自己着火燃焼させ
る。
【００６３】図４は以上のような圧縮自己着火燃焼のプ
ロセスを模式的に示している。
ロセスを模式的に示している。
【００６４】図４の（ａ）は吸気行程終了から圧縮行程
への移行時期を示しており、本実施形態では前述のよう
に吸気行程では２つの吸気ポート５，５のうちの一方に
設けたスワール制御バルブ１５が全閉にされて他方の吸
気ポート５のみから吸気が行われて、燃焼室４内にスワ
ール流を生成する。
への移行時期を示しており、本実施形態では前述のよう
に吸気行程では２つの吸気ポート５，５のうちの一方に
設けたスワール制御バルブ１５が全閉にされて他方の吸
気ポート５のみから吸気が行われて、燃焼室４内にスワ
ール流を生成する。
【００６５】この燃焼室４内のスワール生成により整流
されるガス流動は圧縮行程でピストン２の冠面とシリン
ダヘッド３との間でのスキッシュ作用によって、ピスト
ン２の冠面から点火プラグ９近傍の燃焼室中心方向への
上昇流れを形成する。
されるガス流動は圧縮行程でピストン２の冠面とシリン
ダヘッド３との間でのスキッシュ作用によって、ピスト
ン２の冠面から点火プラグ９近傍の燃焼室中心方向への
上昇流れを形成する。
【００６６】圧縮行程が進むと所定の噴射時期で図４の
（ｂ）に示すように燃料噴射弁１３から燃料が噴射され
る。
（ｂ）に示すように燃料噴射弁１３から燃料が噴射され
る。
【００６７】この燃料噴霧Ｆはピストン２の冠面の凹部
１４で受けとめられると共にその弧状面に沿って上方へ
偏向されて、図４の（ｃ），（ｄ）に示すようにピスト
ン２の上昇と共に凹部１４の弧状面に流動ガイドされて
噴口１１に指向し、前記スワールおよびスキッシュ作用
によって該噴口１１周りに集中して分布するようにな
る。
１４で受けとめられると共にその弧状面に沿って上方へ
偏向されて、図４の（ｃ），（ｄ）に示すようにピスト
ン２の上昇と共に凹部１４の弧状面に流動ガイドされて
噴口１１に指向し、前記スワールおよびスキッシュ作用
によって該噴口１１周りに集中して分布するようにな
る。
【００６８】このように燃料噴霧Ｆが噴口１１周りに分
布すると、ピストン２の圧縮作用と相俟って図４の
（ｅ）に示すように燃料噴霧Ｆの一部が噴口１１を通っ
て、高温の既燃ガスが残留した副室１０内に流入し、図
４の（ｆ）に示すように燃焼室４内の混合気よりも一早
く反応してラジカルを多量に発生する。
布すると、ピストン２の圧縮作用と相俟って図４の
（ｅ）に示すように燃料噴霧Ｆの一部が噴口１１を通っ
て、高温の既燃ガスが残留した副室１０内に流入し、図
４の（ｆ）に示すように燃焼室４内の混合気よりも一早
く反応してラジカルを多量に発生する。
【００６９】特に本実施形態では燃料噴射弁１３の燃料
噴射時期を圧縮行程に設定しているため、噴口１１周り
に濃混合気を分布させてこれを副室１０内へ供給できる
ため、多量のラジカルを発生させることができ、しか
も、噴口１１および副室１０は断熱層１２を設けた断熱
構造としてあり、かつ、副室１０は回転楕円形としてＳ
Ｖ比を小さくしてあるため、冷却損失を可及的に小さく
抑制できて、ラジカルの生成，増殖を促進することがで
きる。
噴射時期を圧縮行程に設定しているため、噴口１１周り
に濃混合気を分布させてこれを副室１０内へ供給できる
ため、多量のラジカルを発生させることができ、しか
も、噴口１１および副室１０は断熱層１２を設けた断熱
構造としてあり、かつ、副室１０は回転楕円形としてＳ
Ｖ比を小さくしてあるため、冷却損失を可及的に小さく
抑制できて、ラジカルの生成，増殖を促進することがで
きる。
【００７０】ここで、図９は圧縮自己着火を決める因子
である着火遅れ時間をτ1 〜τ3 として圧力，温度に対
して示している。
である着火遅れ時間をτ1 〜τ3 として圧力，温度に対
して示している。
【００７１】着火遅れ時間は高温，高圧ほど短くなって
爆発反応が起き易くなるが、ガソリンのようにセタン価
の低い燃料では同図に示すように負の温度係数と呼ばれ
る着火しにくい特定温度領域が存在し、燃焼室の周壁近
傍にこれに近い温度領域が分布する傾向にあって、この
負の温度係数の存在が自己着火に大きく影響する。
爆発反応が起き易くなるが、ガソリンのようにセタン価
の低い燃料では同図に示すように負の温度係数と呼ばれ
る着火しにくい特定温度領域が存在し、燃焼室の周壁近
傍にこれに近い温度領域が分布する傾向にあって、この
負の温度係数の存在が自己着火に大きく影響する。
【００７２】一方、前記副室１０内と燃焼室４内とで
は、ピストン２の圧縮作用による同一圧力履歴の下で
も、圧力上昇に対する副室１０内の温度上昇はＢ線で示
すように燃焼室４内の温度上昇（Ａ線）よりも高くな
り、副室１０内ではこの温度が高くなる分、より着火遅
れの短い領域へと進行し、例えばある同一の圧力Ｐa の
下では燃焼室４内では着火遅れ時間がτ3 であるのに対
して、副室１０内では着火遅れ時間がτ1 とより短くな
って、副室１０内で燃焼室４内よりも一早く自己着火が
進行することになる。
は、ピストン２の圧縮作用による同一圧力履歴の下で
も、圧力上昇に対する副室１０内の温度上昇はＢ線で示
すように燃焼室４内の温度上昇（Ａ線）よりも高くな
り、副室１０内ではこの温度が高くなる分、より着火遅
れの短い領域へと進行し、例えばある同一の圧力Ｐa の
下では燃焼室４内では着火遅れ時間がτ3 であるのに対
して、副室１０内では着火遅れ時間がτ1 とより短くな
って、副室１０内で燃焼室４内よりも一早く自己着火が
進行することになる。
【００７３】このようにして副室１０内に流入した混合
気が燃焼室４内の混合気よりも早く反応してラジカルを
多量に発生すると、このラジカルの生成による発熱に伴
う圧力上昇で図４の（ｇ）に示すように該副室１０内か
らラジカルを含んだ高温ガスが噴口１１を通して燃焼室
４内に噴出して、このラジカルを含んだ高温ガス噴流に
よって燃焼室４内の混合気が反応して自己着火燃焼を発
生し、図４の（ｈ）に示すように燃焼室４内の周壁付近
でも確実に自己着火を誘起させることができ、特に噴口
１１は吸気弁配置側に向けて形成してあるため、該噴口
１１から最も遠い吸気弁配置側の燃焼室周壁の隅々に至
るまで確実な圧縮自己着火燃焼を行わせることができ
る。また、噴口１１は前述のように断熱構造としてある
ために、噴口１１からの噴出流の冷却損失を抑えてラジ
カルの熱エネルギーの減衰を回避でき、かつ、回転楕円
形の副室１０の長軸が噴口１１の中心軸線上に設定され
ているため、前記噴出流を燃焼室４内にスムーズに流出
させることができる。
気が燃焼室４内の混合気よりも早く反応してラジカルを
多量に発生すると、このラジカルの生成による発熱に伴
う圧力上昇で図４の（ｇ）に示すように該副室１０内か
らラジカルを含んだ高温ガスが噴口１１を通して燃焼室
４内に噴出して、このラジカルを含んだ高温ガス噴流に
よって燃焼室４内の混合気が反応して自己着火燃焼を発
生し、図４の（ｈ）に示すように燃焼室４内の周壁付近
でも確実に自己着火を誘起させることができ、特に噴口
１１は吸気弁配置側に向けて形成してあるため、該噴口
１１から最も遠い吸気弁配置側の燃焼室周壁の隅々に至
るまで確実な圧縮自己着火燃焼を行わせることができ
る。また、噴口１１は前述のように断熱構造としてある
ために、噴口１１からの噴出流の冷却損失を抑えてラジ
カルの熱エネルギーの減衰を回避でき、かつ、回転楕円
形の副室１０の長軸が噴口１１の中心軸線上に設定され
ているため、前記噴出流を燃焼室４内にスムーズに流出
させることができる。
【００７４】これを図１０により具体的に説明すると、
図１０は燃焼室４内と副室１０内の駆動運転時圧力
ＡP ，ＢP をそれぞれ時間軸（クランク角度）に対して
示しており、燃焼室４内と副室１０内とでは噴口１１の
絞りが存在するため両室内の圧力上昇にずれが生じて、
副室１０内の方が燃焼室４内の圧力上昇に対して遅れた
挙動を示し、噴口１１の絞りがきついとその差異は大き
くなる。
図１０は燃焼室４内と副室１０内の駆動運転時圧力
ＡP ，ＢP をそれぞれ時間軸（クランク角度）に対して
示しており、燃焼室４内と副室１０内とでは噴口１１の
絞りが存在するため両室内の圧力上昇にずれが生じて、
副室１０内の方が燃焼室４内の圧力上昇に対して遅れた
挙動を示し、噴口１１の絞りがきついとその差異は大き
くなる。
【００７５】燃焼室４内の圧力ピークは圧縮上死点（Ｔ
ＤＣ）となるが、副室１０内ではその圧力ピークがα分
遅角側へずれる。
ＤＣ）となるが、副室１０内ではその圧力ピークがα分
遅角側へずれる。
【００７６】このため、膨張行程ではある時期、例えば
αt から副室１０内の圧力が燃焼室４内の圧力よりも高
くなり、これに加えて前述のように副室１０内でのラジ
カルの生成による発熱に伴う圧力上昇があるため、該副
室１０内の圧力ピーク時期よりも進角側で副室１０内か
らラジカルが燃焼室４内へ噴出して、燃焼室４内の混合
気の自己着火を誘起させる。
αt から副室１０内の圧力が燃焼室４内の圧力よりも高
くなり、これに加えて前述のように副室１０内でのラジ
カルの生成による発熱に伴う圧力上昇があるため、該副
室１０内の圧力ピーク時期よりも進角側で副室１０内か
らラジカルが燃焼室４内へ噴出して、燃焼室４内の混合
気の自己着火を誘起させる。
【００７７】このような噴口１１から噴出するラジカル
をトリガーとした自己着火燃焼は、燃焼室４内の全域で
一斉蜂起的に発生する従来の自己着火燃焼と異なって多
段的な熱発生の形態をとる調速燃焼となり、これにより
燃焼時の打音発生を防止することができる。
をトリガーとした自己着火燃焼は、燃焼室４内の全域で
一斉蜂起的に発生する従来の自己着火燃焼と異なって多
段的な熱発生の形態をとる調速燃焼となり、これにより
燃焼時の打音発生を防止することができる。
【００７８】また、自己着火のトリガーとなるラジカル
を準備できるため、従来、燃焼室内の全域で圧縮自己着
火を発生させるために高めていた圧縮比および内部ＥＧ
Ｒ率を下げることができ、この結果、圧縮自己着火運転
によるリーン燃焼領域を拡大できると共に火花点火運転
領域でのノッキング発生を抑制することができる。
を準備できるため、従来、燃焼室内の全域で圧縮自己着
火を発生させるために高めていた圧縮比および内部ＥＧ
Ｒ率を下げることができ、この結果、圧縮自己着火運転
によるリーン燃焼領域を拡大できると共に火花点火運転
領域でのノッキング発生を抑制することができる。
【００７９】しかも、噴口１１から噴出するラジカルに
よって燃焼室４内の混合気を確実に圧縮自己着火燃焼さ
せることができるため、混合気をより稀薄化でき、前記
圧縮自己着火運転によってリーン燃焼領域を拡大できる
ことと相俟って、燃費を一段と向上することができる。
よって燃焼室４内の混合気を確実に圧縮自己着火燃焼さ
せることができるため、混合気をより稀薄化でき、前記
圧縮自己着火運転によってリーン燃焼領域を拡大できる
ことと相俟って、燃費を一段と向上することができる。
【００８０】更に、前述のように副室１０内で発生した
ラジカルをトリガーとして圧縮自己着火燃焼を行わせる
ため、圧縮自己着火の開始時期を確定できて燃焼を安定
化することができる。
ラジカルをトリガーとして圧縮自己着火燃焼を行わせる
ため、圧縮自己着火の開始時期を確定できて燃焼を安定
化することができる。
【００８１】ここで、前記噴口１１からの高温ガス噴流
の噴出速度は燃焼室４内の混合気の燃焼反応の進行速度
を決める因子となり、これは副室内温度，空燃比，副室
容積，噴口絞り等の他に機関回転数に求められる。
の噴出速度は燃焼室４内の混合気の燃焼反応の進行速度
を決める因子となり、これは副室内温度，空燃比，副室
容積，噴口絞り等の他に機関回転数に求められる。
【００８２】図１１はこの噴出速度と機関回転数との関
係を示すグラフで、同図から明らかなように、機関回転
数が高くなると実時間において急速な圧縮，膨張がなさ
れて、燃焼室４内から副室１０内へのガスの流入速度が
この機関回転数の上昇と共に増し、そして、噴出速度も
増すことになるが、前述したように副室１０内ではその
圧力ピークが圧縮上死点後にずれることに加えて、ラジ
カルの発生による熱発生に伴う圧力上昇があることか
ら、圧縮上死点後に機関回転数が高いほど調速された急
激な噴出が起こり、これにより燃焼室４内の混合気にラ
ジカルを放出して急激に反応進行を促すことができる。
係を示すグラフで、同図から明らかなように、機関回転
数が高くなると実時間において急速な圧縮，膨張がなさ
れて、燃焼室４内から副室１０内へのガスの流入速度が
この機関回転数の上昇と共に増し、そして、噴出速度も
増すことになるが、前述したように副室１０内ではその
圧力ピークが圧縮上死点後にずれることに加えて、ラジ
カルの発生による熱発生に伴う圧力上昇があることか
ら、圧縮上死点後に機関回転数が高いほど調速された急
激な噴出が起こり、これにより燃焼室４内の混合気にラ
ジカルを放出して急激に反応進行を促すことができる。
【００８３】従って、圧縮自己着火運転域の機関回転数
の高い領域にまで自己着火領域を広げることが可能とな
る。
の高い領域にまで自己着火領域を広げることが可能とな
る。
【００８４】一方、火花点火運転時、例えば高回転・高
負荷時には吸気行程で燃料噴射弁１３から燃料を噴射さ
せ、点火プラグ９により最適点火時期に火花点火により
燃焼火炎を発生させるため、均一予混合燃焼を実現して
全開出力を確保することができる。
負荷時には吸気行程で燃料噴射弁１３から燃料を噴射さ
せ、点火プラグ９により最適点火時期に火花点火により
燃焼火炎を発生させるため、均一予混合燃焼を実現して
全開出力を確保することができる。
【００８５】図５の（ａ）〜（ｄ）は本発明の第２実施
形態における圧縮自己着火燃焼のプロセスを模式的に示
すもので、この実施形態では前記第１実施形態における
燃料噴射弁１３の俯角を小さくすると共に、圧縮行程で
噴射された燃料噴霧Ｆが噴射弁軸線に対して図６に示す
吸気ポートによるタンブル流れによって仰角を持って直
接的に噴口１１を指向し得るように設定してある。
形態における圧縮自己着火燃焼のプロセスを模式的に示
すもので、この実施形態では前記第１実施形態における
燃料噴射弁１３の俯角を小さくすると共に、圧縮行程で
噴射された燃料噴霧Ｆが噴射弁軸線に対して図６に示す
吸気ポートによるタンブル流れによって仰角を持って直
接的に噴口１１を指向し得るように設定してある。
【００８６】また、ピストン２の冠面の凹部１４はこの
場合燃料の流動ガイド機能はさほど必要ではないため、
タンブル流を保存し得るようにピストン冠面の中央部分
に略球面状に形成してある。
場合燃料の流動ガイド機能はさほど必要ではないため、
タンブル流を保存し得るようにピストン冠面の中央部分
に略球面状に形成してある。
【００８７】従って、この実施形態にあっても前記第１
実施形態とほぼ同様の作用効果を奏することができる。
実施形態とほぼ同様の作用効果を奏することができる。
【００８８】前記第１，第２実施形態では何れも圧縮自
己着火運転時における燃料噴射弁１３の燃料噴射時期を
圧縮行程で１回設定しているが、この燃料噴射時期を圧
縮行程の前半と後半とに２回に分けて設定することも可
能である。
己着火運転時における燃料噴射弁１３の燃料噴射時期を
圧縮行程で１回設定しているが、この燃料噴射時期を圧
縮行程の前半と後半とに２回に分けて設定することも可
能である。
【００８９】この第３の実施形態のように圧縮自己着火
運転時に圧縮行程の前半と後半でそれぞれ燃料噴射弁１
３から燃料を噴射させることにより、この圧縮行程にお
ける短時間での２回の噴射による燃料噴霧で燃焼室４内
の混合気層が２層となって、燃焼による熱発生を２段階
にして熱のピークを下げることができ、従って、圧縮自
己着火運転領域の高負荷側でのノッキング発生を防止す
ることができる。
運転時に圧縮行程の前半と後半でそれぞれ燃料噴射弁１
３から燃料を噴射させることにより、この圧縮行程にお
ける短時間での２回の噴射による燃料噴霧で燃焼室４内
の混合気層が２層となって、燃焼による熱発生を２段階
にして熱のピークを下げることができ、従って、圧縮自
己着火運転領域の高負荷側でのノッキング発生を防止す
ることができる。
【００９０】また、前記第１，第２実施形態でも言える
ことであるが、燃料の圧縮行程噴射によって成層燃焼を
実現できるため、混合気の希薄限界を広げることができ
て燃費を向上することができる。
ことであるが、燃料の圧縮行程噴射によって成層燃焼を
実現できるため、混合気の希薄限界を広げることができ
て燃費を向上することができる。
【００９１】図６は本発明の第４実施形態を示すもの
で、本実施形態にあっては吸気系に設けられるガス流動
生成手段として、吸気行程で燃焼室４内に矢印ＡT で示
すような順タンブル流を生成するタンブル生成手段１６
を設けてある。
で、本実施形態にあっては吸気系に設けられるガス流動
生成手段として、吸気行程で燃焼室４内に矢印ＡT で示
すような順タンブル流を生成するタンブル生成手段１６
を設けてある。
【００９２】具体的には前記吸気ポート５，５は、吸気
行程で燃焼室４内に形成される筒内流動としての縦方向
旋回流の中でも、前記矢印ＡT で示すように吸気が燃焼
室中心の点火プラグ９の下側を通って排気弁配置側から
ピストン２の冠面に向い、該ピストン冠面で反転して上
方の点火プラグ９に向かう順タンブル流を形成し得るよ
うにしてあって、この順タンブル流ＡT をピストン冠面
の凹部１４によって圧縮行程においてもその流動勢力を
保存し得るようにしてある。
行程で燃焼室４内に形成される筒内流動としての縦方向
旋回流の中でも、前記矢印ＡT で示すように吸気が燃焼
室中心の点火プラグ９の下側を通って排気弁配置側から
ピストン２の冠面に向い、該ピストン冠面で反転して上
方の点火プラグ９に向かう順タンブル流を形成し得るよ
うにしてあって、この順タンブル流ＡT をピストン冠面
の凹部１４によって圧縮行程においてもその流動勢力を
保存し得るようにしてある。
【００９３】また、この実施形態では吸気ポート５，５
内に圧縮自己着火運転時に前記順タンブル流ＡT を強化
する目的で、圧縮自己着火運転時に各吸気ポート５の断
面積のほぼ下半部を遮断し、火花点火運転時に開放する
部分遮断弁１７を設けてあると共に、該部分遮断弁１７
の下流側に続いて、前記圧縮自己着火運転時における吸
気の主流Ａを吸気ポート５の燃焼室４に臨む開口部の燃
焼室中心側のほぼ半部に指向させる流動ガイド手段１８
を設けてある。
内に圧縮自己着火運転時に前記順タンブル流ＡT を強化
する目的で、圧縮自己着火運転時に各吸気ポート５の断
面積のほぼ下半部を遮断し、火花点火運転時に開放する
部分遮断弁１７を設けてあると共に、該部分遮断弁１７
の下流側に続いて、前記圧縮自己着火運転時における吸
気の主流Ａを吸気ポート５の燃焼室４に臨む開口部の燃
焼室中心側のほぼ半部に指向させる流動ガイド手段１８
を設けてある。
【００９４】この実施形態では流動ガイド手段１８とし
て、吸気ポート５内をほぼ上下に隔成して先端が吸気バ
ルブ６の近くまで延びる隔壁１８ａで構成した場合を示
しているが、図６の仮想線で示すように吸気バルブ６の
近傍の吸気ポート上壁より空気を噴射するサブポート１
８ｂで構成してもよく、あるいはこれら隔壁１８ａとサ
ブポート１８ｂとを併設したものであってもよい。
て、吸気ポート５内をほぼ上下に隔成して先端が吸気バ
ルブ６の近くまで延びる隔壁１８ａで構成した場合を示
しているが、図６の仮想線で示すように吸気バルブ６の
近傍の吸気ポート上壁より空気を噴射するサブポート１
８ｂで構成してもよく、あるいはこれら隔壁１８ａとサ
ブポート１８ｂとを併設したものであってもよい。
【００９５】この第４実施形態の構成によれば、前記第
１実施形態とほぼ同様の効果が得られる他、燃料噴射弁
１３から噴射された燃料噴霧を順タンブル流ＡT によっ
て、点火プラグ９周りを経由して該点火プラグ９に近接
した噴口１１に向わせることができるため、点火プラグ
９周りに滞留する高温の既燃ガスとともに混合気を副室
１０内へ良好に供給することができる。
１実施形態とほぼ同様の効果が得られる他、燃料噴射弁
１３から噴射された燃料噴霧を順タンブル流ＡT によっ
て、点火プラグ９周りを経由して該点火プラグ９に近接
した噴口１１に向わせることができるため、点火プラグ
９周りに滞留する高温の既燃ガスとともに混合気を副室
１０内へ良好に供給することができる。
【００９６】この結果、圧縮自己着火運転時は副室１０
内でのラジカルの生成，増殖を促進できる一方、火花点
火運転時は点火プラグ９による着火火炎を副室１０内へ
速かに波及させることができ、燃焼の最終了域が該副室
１０内となることを回避して副室１０がノッキングの発
生源となるのを防止することができる。
内でのラジカルの生成，増殖を促進できる一方、火花点
火運転時は点火プラグ９による着火火炎を副室１０内へ
速かに波及させることができ、燃焼の最終了域が該副室
１０内となることを回避して副室１０がノッキングの発
生源となるのを防止することができる。
【００９７】図７は本発明の第５実施形態を示すもの
で、この第５実施形態にあっては、前記図６に示した第
４実施形態の構成において、圧縮自己着火運転時に圧縮
自己着火時期よりも早い時期、例えば前記ピストン２の
圧縮作用により燃焼室４内の混合気が副室１０内へ流入
する直前付近で点火プラグ９を点火作動して自己着火を
補助するようにしている。
で、この第５実施形態にあっては、前記図６に示した第
４実施形態の構成において、圧縮自己着火運転時に圧縮
自己着火時期よりも早い時期、例えば前記ピストン２の
圧縮作用により燃焼室４内の混合気が副室１０内へ流入
する直前付近で点火プラグ９を点火作動して自己着火を
補助するようにしている。
【００９８】従って、この第５実施形態によれば前記第
４実施形態の効果に加えて、圧縮自己着火運転時は圧縮
自己着火時期よりも早い時期に点火プラグ９を点火作動
して点火補助することによって、燃焼室４内の混合気が
副室１０内へ流入する直前で点火エネルギーに相当した
分だけ混合気にラジカルを発生させ、このラジカルを火
種として副室１０内で大量のラジカルを生成することが
可能となる。
４実施形態の効果に加えて、圧縮自己着火運転時は圧縮
自己着火時期よりも早い時期に点火プラグ９を点火作動
して点火補助することによって、燃焼室４内の混合気が
副室１０内へ流入する直前で点火エネルギーに相当した
分だけ混合気にラジカルを発生させ、このラジカルを火
種として副室１０内で大量のラジカルを生成することが
可能となる。
【００９９】このため、圧縮自己着火の正確なトリガー
時期を決定することができると共に、高回転時のように
燃焼時間の短い運転域でも安定した燃焼を行えるため、
圧縮自己着火運転領域を更に拡大することができる。
時期を決定することができると共に、高回転時のように
燃焼時間の短い運転域でも安定した燃焼を行えるため、
圧縮自己着火運転領域を更に拡大することができる。
【０１００】図８は本発明の第６実施形態を示すもの
で、本実施形態にあっては、前記図５に示した第２実施
形態の構成において、圧縮自己着火運転時における燃料
噴射弁１３の燃料噴射時期を、吸気行程と圧縮行程とに
２回設定している。
で、本実施形態にあっては、前記図５に示した第２実施
形態の構成において、圧縮自己着火運転時における燃料
噴射弁１３の燃料噴射時期を、吸気行程と圧縮行程とに
２回設定している。
【０１０１】この第６実施形態によれば、圧縮自己着火
運転時には吸気行程で図８の（ａ）に示すように１回目
の燃料噴射が行われると、吸気行程から圧縮行程に移行
する間に筒内ガス流動によって同図の（ｂ）に示すよう
に燃焼室４内に均一な希薄混合気Ｆａが準備され、圧縮
行程でピストン２による圧縮作用でこの希薄混合気Ｆａ
の一部が同図の（ｃ）に示すように副室１０内に流入し
て活性化される。
運転時には吸気行程で図８の（ａ）に示すように１回目
の燃料噴射が行われると、吸気行程から圧縮行程に移行
する間に筒内ガス流動によって同図の（ｂ）に示すよう
に燃焼室４内に均一な希薄混合気Ｆａが準備され、圧縮
行程でピストン２による圧縮作用でこの希薄混合気Ｆａ
の一部が同図の（ｃ）に示すように副室１０内に流入し
て活性化される。
【０１０２】そして、圧縮行程の所要の時期に同図の
（ｄ）に示すように２回目の燃料噴射が行われると、同
図の（ｅ）に示すようにこの２回目の燃料噴射により噴
口１１周りに分布した濃混合気Ｆｂが副室１０内に流入
し、同図の（ｆ）に示すように該副室１０内でのラジカ
ルの生成，増殖がより促進され、副室１０内の圧力上昇
によってこの副室１０内で生成された大量のラジカルを
含んだ高温ガス噴流が同図の（ｇ）に示すように燃焼室
４内に噴出して自己着火燃焼が行われる。
（ｄ）に示すように２回目の燃料噴射が行われると、同
図の（ｅ）に示すようにこの２回目の燃料噴射により噴
口１１周りに分布した濃混合気Ｆｂが副室１０内に流入
し、同図の（ｆ）に示すように該副室１０内でのラジカ
ルの生成，増殖がより促進され、副室１０内の圧力上昇
によってこの副室１０内で生成された大量のラジカルを
含んだ高温ガス噴流が同図の（ｇ）に示すように燃焼室
４内に噴出して自己着火燃焼が行われる。
【０１０３】従って、この第６実施形態の構成によれば
前記第２実施形態の効果に加えて、吸気行程での１回目
の燃料噴射によって燃焼室全域に均一な希薄混合気が準
備された状態で、圧縮行程で２回目の燃料噴射を行って
副室１０内で生成したラジカルの放出により圧縮自己着
火燃焼を行うため、燃焼を燃焼室全域で安定化させるこ
とができる。
前記第２実施形態の効果に加えて、吸気行程での１回目
の燃料噴射によって燃焼室全域に均一な希薄混合気が準
備された状態で、圧縮行程で２回目の燃料噴射を行って
副室１０内で生成したラジカルの放出により圧縮自己着
火燃焼を行うため、燃焼を燃焼室全域で安定化させるこ
とができる。
【０１０４】また、燃焼室４内の混合気層が２層となっ
て燃焼による熱発生を２段階にして熱のピークを下げる
ことができるため、圧縮自己着火運転領域の高負荷側で
のノッキング発生を防止することができる。
て燃焼による熱発生を２段階にして熱のピークを下げる
ことができるため、圧縮自己着火運転領域の高負荷側で
のノッキング発生を防止することができる。
【０１０５】本実施形態では前述のように図５に示した
第２実施形態の構成を基本構成としているが、図１およ
び図６，７に示した実施形態の構成のものに適用して同
様の効果を得ることができる。
第２実施形態の構成を基本構成としているが、図１およ
び図６，７に示した実施形態の構成のものに適用して同
様の効果を得ることができる。
【０１０６】なお、前記各実施形態において副室１０の
容積は燃焼室４の容積に応じて、ラジカルの生成を良好
に行えるようにＳＶ比を勘案して適切に設定される。
容積は燃焼室４の容積に応じて、ラジカルの生成を良好
に行えるようにＳＶ比を勘案して適切に設定される。
【０１０７】また、噴口１１の開口面積についても副室
１０の断面積に応じて既燃ガスの閉じ込め作用と、高温
ガス噴流の噴出速度が適切に行われるように任意に設定
されるもので、従って、噴口数は１つに限られず複数個
にしてもよいが、何れにしても火炎がクエンチされるほ
ど小さくあってはならないことは勿論である。
１０の断面積に応じて既燃ガスの閉じ込め作用と、高温
ガス噴流の噴出速度が適切に行われるように任意に設定
されるもので、従って、噴口数は１つに限られず複数個
にしてもよいが、何れにしても火炎がクエンチされるほ
ど小さくあってはならないことは勿論である。
【０１０８】また、本発明は前記実施形態に示した筒内
噴射式のガソリン内燃機関に限定されるものではなく、
吸気ポートに燃料を噴射するポート噴射式のガソリン内
燃機関にも適用することが可能である。
噴射式のガソリン内燃機関に限定されるものではなく、
吸気ポートに燃料を噴射するポート噴射式のガソリン内
燃機関にも適用することが可能である。
【図１】本発明の第１実施形態を概略的に示す断面説明
図。
図。
【図２】本発明の第１実施形態の燃焼室周りの構成を示
す概略的平面説明図。
す概略的平面説明図。
【図３】本発明の第１実施形態の副室の構造を示す断面
説明図。
説明図。
【図４】本発明の第１実施形態の圧縮自己着火運転時に
おける燃焼プロセスを模式的に示す説明図。
おける燃焼プロセスを模式的に示す説明図。
【図５】本発明の第２実施形態の圧縮自己着火運転時に
おける燃焼プロセスを模式的に示す説明図。
おける燃焼プロセスを模式的に示す説明図。
【図６】本発明の第４実施形態を概略的に示す断面説明
図。
図。
【図７】本発明の第５実施形態の圧縮自己着火運転時に
おける点火アシストによるラジカルを含んだ燃料噴霧と
混合気の挙動を模式的に示す説明図。
おける点火アシストによるラジカルを含んだ燃料噴霧と
混合気の挙動を模式的に示す説明図。
【図８】本発明の第６実施形態の圧縮自己着火運転時に
おける燃焼プロセスを模式的に示す説明図。
おける燃焼プロセスを模式的に示す説明図。
【図９】ガソリン燃料の圧縮自己着火反応を決定する温
度と圧力との関係を説明するグラフ。
度と圧力との関係を説明するグラフ。
【図１０】燃焼室と副室の圧力上昇を説明するグラフ。
【図１１】機関回転数と副室からの高温ガスの噴出速度
との関係を説明するグラフ。
との関係を説明するグラフ。
１ シリンダブロック ２ ピストン ３ シリンダヘッド ４ 燃焼室 ５ 吸気ポート ６ 吸気バルブ ７ 排気ポート ８ 排気バルブ ９ 点火プラグ １０ 副室 １１ 噴口 １２ 断熱層 １３ 燃料噴射弁 １４ 凹部 １５ スワール制御バルブ １６ タンブル生成手段
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０２Ｄ 41/34 Ｆ０２Ｄ 41/34 Ｈ 43/00 ３０１ 43/00 ３０１Ｈ ３０１Ａ ３０１Ｊ Ｆ０２Ｐ 5/15 Ｆ０２Ｐ 5/15 Ｂ (72)発明者 岩切 保憲 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 Ｆターム(参考） 3G022 AA00 CA08 CA09 DA01 EA02 3G023 AA01 AA02 AA06 AB06 AC05 AD02 AD06 AD07 AD08 AD11 AD25 AD27 AD29 AE01 AG01 AG05 3G084 BA15 BA16 BA17 BA21 BA22 DA02 3G301 HA05 HA10 HA16 JA02 JA22 JA23 KA06 KA23 MA26
Claims (13)
- 【請求項１】 火花点火運転時は燃焼室内に設けた点火
プラグにより燃焼室内の混合気を火花点火して燃焼さ
せ、圧縮自己着火運転時はピストンの圧縮作用により燃
焼室内の混合気を自己着火して燃焼させる圧縮自己着火
式ガソリン内燃機関において、燃焼室壁の最も高温領域
となる排気バルブ配置側の部位に、燃焼室よりも容積の
小さな副室と、副室断面積よりも小さな開口面積に形成
されて該副室と燃焼室とを連絡する噴口とを設けたこと
を特徴とする圧縮自己着火式ガソリン内燃機関。 - 【請求項２】 噴口を、燃焼室内の該噴口から最も遠い
吸気バルブ配置側へ向けて形成したことを特徴とする請
求項１に記載の圧縮自己着火式ガソリン内燃機関。 - 【請求項３】 吸気系に、吸気行程で燃焼室内に旋回流
を発生させるガス流動生成手段を設けたことを特徴とす
る請求項１，２に記載の圧縮自己着火式ガソリン内燃機
関。 - 【請求項４】 燃焼室内に、該燃焼室内に燃料を直接噴
射する燃料噴射弁を設けると共に、副室噴口を圧縮自己
着火運転時に該燃料噴射弁から噴射された燃料噴霧が圧
縮行程で指向する方向とほぼ対向する位置に設けたこと
を特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の圧縮自己着
火式ガソリン内燃機関。 - 【請求項５】 圧縮自己着火運転時における燃料噴射弁
の噴射時期を、圧縮行程に設定したことを特徴とする請
求項４に記載の圧縮自己着火式ガソリン内燃機関。 - 【請求項６】 圧縮自己着火運転時における燃料噴射弁
の噴射時期を、圧縮行程の前半と後半とに２回設定した
ことを特徴とする請求項４に記載の圧縮自己着火式ガソ
リン内燃機関。 - 【請求項７】 圧縮自己着火運転時における燃料噴射弁
の噴射時期を、吸気行程と圧縮行程とに２回設定したこ
とを特徴とする請求項４に記載の圧縮自己着火式ガソリ
ン内燃機関。 - 【請求項８】 ピストンの冠面には、圧縮自己着火運転
時に燃料噴射弁より噴射された燃料噴霧を、ピストンの
圧縮作用により噴口に指向して流動ガイドする凹部を設
けたことを特徴とする請求項４〜７に記載の圧縮自己着
火式ガソリン内燃機関。 - 【請求項９】 燃料噴射弁を噴口とほぼ対向的に燃焼室
の吸気バルブ近傍位置に設けると共に、点火プラグをこ
れら燃料噴射弁と噴口との間で該噴口に近接した位置に
設け、かつ、吸気系にはガス流動生成手段として吸気行
程で燃焼室内に順タンブル流を生成するタンブル生成手
段を設けたことを特徴とする請求項４〜８の何れかに記
載の圧縮自己着火式ガソリン内燃機関。 - 【請求項１０】 圧縮自己着火運転時に圧縮自己着火時
期よりも早い時期に点火プラグを点火作動して自己着火
を補助するようにしたことを特徴とする請求項９に記載
の圧縮自己着火式ガソリン内燃機関。 - 【請求項１１】 火花点火運転時における燃料噴射弁の
噴射時期を、吸気行程に設定したことを特徴とする請求
項１〜１０の何れかに記載の圧縮自己着火式ガソリン内
燃機関。 - 【請求項１２】 噴口および副室を断熱構造としたこと
を特徴とする請求項１〜１１の何れかに記載の圧縮自己
着火式ガソリン内燃機関。 - 【請求項１３】 副室を噴口の中心軸線上に長軸を持つ
回転楕円形に形成し、噴口断面積は副室最大断面積より
小さくしたことを特徴とする請求項１〜１２の何れかに
記載の圧縮自己着火式ガソリン内燃機関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP37586199A JP3849383B2 (ja) | 1999-12-28 | 1999-12-28 | 圧縮自己着火式ガソリン内燃機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP37586199A JP3849383B2 (ja) | 1999-12-28 | 1999-12-28 | 圧縮自己着火式ガソリン内燃機関 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001193464A true JP2001193464A (ja) | 2001-07-17 |
| JP3849383B2 JP3849383B2 (ja) | 2006-11-22 |
Family
ID=18506182
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP37586199A Expired - Fee Related JP3849383B2 (ja) | 1999-12-28 | 1999-12-28 | 圧縮自己着火式ガソリン内燃機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3849383B2 (ja) |
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- 1999-12-28 JP JP37586199A patent/JP3849383B2/ja not_active Expired - Fee Related
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