JP2001193443A - ディーゼル車両用窒化酸化物の浄化システム及び浄化制御方法 - Google Patents
ディーゼル車両用窒化酸化物の浄化システム及び浄化制御方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 排気ガスの浄化効率を向上させることができ
るディーゼル車両用窒化酸化物の浄化システムを提供す
る。 【解決手段】 エンジンの排気管にNOx吸蔵触媒変換
器を設け、上記NOx吸蔵触媒変換器の下端に尿素触媒
変換器を設け、上記尿素触媒変換器の前端の一側には尿
素供給手段を備え、上記尿素供給手段は、尿素の盛られ
たタンクと、上記タンクの尿素を供給するためのフィー
ドポンプと、上記フィードポンプにより供給された尿素
が空気と混合して排出しようとするインゼクタと、上記
排気管の温度を検出する温度センサと、上記温度センサ
から検出された信号を入力して所定の温度より高くなる
と、フィードポンプ及びインゼクタを駆動させる制御部
から構成する。
るディーゼル車両用窒化酸化物の浄化システムを提供す
る。 【解決手段】 エンジンの排気管にNOx吸蔵触媒変換
器を設け、上記NOx吸蔵触媒変換器の下端に尿素触媒
変換器を設け、上記尿素触媒変換器の前端の一側には尿
素供給手段を備え、上記尿素供給手段は、尿素の盛られ
たタンクと、上記タンクの尿素を供給するためのフィー
ドポンプと、上記フィードポンプにより供給された尿素
が空気と混合して排出しようとするインゼクタと、上記
排気管の温度を検出する温度センサと、上記温度センサ
から検出された信号を入力して所定の温度より高くなる
と、フィードポンプ及びインゼクタを駆動させる制御部
から構成する。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、ディーゼル車両用
窒化酸化物の浄化システムに関するもので、特にNOx
吸蔵触媒変換器と尿素触媒変換器を設け、上記尿素触媒
変換器の前端の一側に尿素を供給するためのインゼクタ
を設けてディーゼルエンジンの排気ガスである窒化酸化
物量を温度に応じて尿素の噴射時期及び噴射量を正確に
判断して噴射することができることにより排気ガスの浄
化効率を向上させる、ディーゼル車両用窒化酸化物の浄
化システム及びその浄化制御方法に関するものである。
窒化酸化物の浄化システムに関するもので、特にNOx
吸蔵触媒変換器と尿素触媒変換器を設け、上記尿素触媒
変換器の前端の一側に尿素を供給するためのインゼクタ
を設けてディーゼルエンジンの排気ガスである窒化酸化
物量を温度に応じて尿素の噴射時期及び噴射量を正確に
判断して噴射することができることにより排気ガスの浄
化効率を向上させる、ディーゼル車両用窒化酸化物の浄
化システム及びその浄化制御方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】一般に、車両用の触媒コンバータは、排
気パイプ内、或いは排気マニホルドに設けられ、上記触
媒コンバータの内部へ排気ガスが通過させることによ
り、排気ガスに含まれる有害なCO、HC、NOxを、
無害なCO2、H20、N2に酸化・還元させるものであ
る。
気パイプ内、或いは排気マニホルドに設けられ、上記触
媒コンバータの内部へ排気ガスが通過させることによ
り、排気ガスに含まれる有害なCO、HC、NOxを、
無害なCO2、H20、N2に酸化・還元させるものであ
る。
【0003】特に、NOxは窒素酸化物と称し、これ
は、NO、NO2 、N2O等のあらゆる酸化物の総称で
ある。窒素は、空気中の約77%を占めており、安定的
な燃焼下では容易に酸化されないが、高温・高圧下での
燃焼においては、空気と接触すれことより酸化されて窒
素酸化物になる。窒素は、目に刺激を与え、肺機能に障
害を発生させるとともに、光化学スモッグの原因物質で
ある。従って、窒素酸化物の発生を減少させることが切
実に要求されている。
は、NO、NO2 、N2O等のあらゆる酸化物の総称で
ある。窒素は、空気中の約77%を占めており、安定的
な燃焼下では容易に酸化されないが、高温・高圧下での
燃焼においては、空気と接触すれことより酸化されて窒
素酸化物になる。窒素は、目に刺激を与え、肺機能に障
害を発生させるとともに、光化学スモッグの原因物質で
ある。従って、窒素酸化物の発生を減少させることが切
実に要求されている。
【0004】特に、ディーゼルエンジンが駆動される際
には、炭化水素、一酸化水素、窒素酸化物のガスが多く
排出されることから、これらの排出ガスを除去するため
の多大な研究・開発努力が続けられている。その中で
も、窒素酸化物を除去する方法として、4元触媒、ヒド
ロカーボン選別触媒低減法(hydro-Carbon selection
catalyst reduction)、尿素選別低減法(urea sel
ection catalyst reduction)がある。
には、炭化水素、一酸化水素、窒素酸化物のガスが多く
排出されることから、これらの排出ガスを除去するため
の多大な研究・開発努力が続けられている。その中で
も、窒素酸化物を除去する方法として、4元触媒、ヒド
ロカーボン選別触媒低減法(hydro-Carbon selection
catalyst reduction)、尿素選別低減法(urea sel
ection catalyst reduction)がある。
【0005】上記4元触媒は、チャーシスダイノ(chas
is dyno )の上で約10%程度の低い窒素酸化物の浄化
率であることから、窒素酸化物を低減する根本的な解決
方法とはなりえない。また、ヒドロカーボン選別触媒低
減法は、窒化酸化物の浄化率がチャーシスダノイの上で
約35%であり、この低減法は、燃料ペナルティーが約
3%にもかかわらず、高い浄化率を達成することができ
ない。これに対し、チヤーシスダイノの上で約65%以
上の高い浄化率を示す尿素選別低減法は、窒素酸化物を
低減するための方法としては、一番現実的な方法といえ
る。
is dyno )の上で約10%程度の低い窒素酸化物の浄化
率であることから、窒素酸化物を低減する根本的な解決
方法とはなりえない。また、ヒドロカーボン選別触媒低
減法は、窒化酸化物の浄化率がチャーシスダノイの上で
約35%であり、この低減法は、燃料ペナルティーが約
3%にもかかわらず、高い浄化率を達成することができ
ない。これに対し、チヤーシスダイノの上で約65%以
上の高い浄化率を示す尿素選別低減法は、窒素酸化物を
低減するための方法としては、一番現実的な方法といえ
る。
【0006】しかし、上記尿素選別低減法を実現するた
めの尿素選別システムでは、窒素酸化物のセンサがまだ
開発されていないので、現在においては各種の入力デー
タを感知した後、その出力により尿素噴射システムを駆
動しているのが実情である。特に、ディーゼルエンジン
車両を多く使用しているヨーロッパの安全性規制を充足
するためには、NOxの浄化率を数十%まで高めなけれ
ばならないので、上に述べた方法とは別な視点からの新
たな技術が要求されている。
めの尿素選別システムでは、窒素酸化物のセンサがまだ
開発されていないので、現在においては各種の入力デー
タを感知した後、その出力により尿素噴射システムを駆
動しているのが実情である。特に、ディーゼルエンジン
車両を多く使用しているヨーロッパの安全性規制を充足
するためには、NOxの浄化率を数十%まで高めなけれ
ばならないので、上に述べた方法とは別な視点からの新
たな技術が要求されている。
【0007】また、多く使用されている触媒としては、
一般的なSCR(selective catalytlc reduction)
触媒とNOx吸蔵触媒等が挙げられる。一般的なSCR
触媒は、Pt/Al2 O3 触媒を使用する。一例とし
て、ヨーロッパの安全性に関する資料を参照して、温度
別の単位距離当たりに排出されるNOx量は次の表1に
示すとおりである。
一般的なSCR(selective catalytlc reduction)
触媒とNOx吸蔵触媒等が挙げられる。一般的なSCR
触媒は、Pt/Al2 O3 触媒を使用する。一例とし
て、ヨーロッパの安全性に関する資料を参照して、温度
別の単位距離当たりに排出されるNOx量は次の表1に
示すとおりである。
【0008】
【表1】
【0009】表1から解るように、約50%が200℃
以下の温度を示している。従って、一般的なSCR触媒
(例:Pt/Al2O3)は、その活性温度が200℃以
上であるので、ヨーロッパの安全性規制を適用すれば、
50%以上の活性を得ることが難しい。他の技術である
NOx吸蔵触媒は、リーンバーンエンジン(lean-burn
engine)に用いられる触媒として酸素の過剰雰囲気が続
くディーゼル車両には適用するのが難しい短所がある。
以下の温度を示している。従って、一般的なSCR触媒
(例:Pt/Al2O3)は、その活性温度が200℃以
上であるので、ヨーロッパの安全性規制を適用すれば、
50%以上の活性を得ることが難しい。他の技術である
NOx吸蔵触媒は、リーンバーンエンジン(lean-burn
engine)に用いられる触媒として酸素の過剰雰囲気が続
くディーゼル車両には適用するのが難しい短所がある。
【0010】上記NOx吸蔵触媒は、常温で約200℃
までNOxを吸蔵し、それ以上の温度では電子制御装置
の制御により、理論空燃比を14.7に調節してNOx
触媒を活性化させてNOxを除去する。しかし、ディー
ゼル車両の理論空燃比は、電子制御装置の制御により1
4.7に調節することが難しい。結局、ヨーロッパ方向
に向かうディーゼル車両が、当地の安全性規制を充足す
るために、少なくとも50%以上のNOxを低減する技
術が必須である。
までNOxを吸蔵し、それ以上の温度では電子制御装置
の制御により、理論空燃比を14.7に調節してNOx
触媒を活性化させてNOxを除去する。しかし、ディー
ゼル車両の理論空燃比は、電子制御装置の制御により1
4.7に調節することが難しい。結局、ヨーロッパ方向
に向かうディーゼル車両が、当地の安全性規制を充足す
るために、少なくとも50%以上のNOxを低減する技
術が必須である。
【0011】
【発明が解決しようとする課題】本発明者は従来の前記
問題に鑑みて創案されたものであり、NOx吸蔵触媒変
換器と尿素触媒変換器を設け、上記尿素触媒変換器の前
端の一側に尿素を供給するためのインゼクタを設けて、
ディーゼルエンジンの排気ガスである窒化酸化物量を温
度に応じて尿素の噴射時期及び噴射量を正確に判断して
噴射させることにより、排気ガスの浄化効率を向上させ
るディーゼル車両用窒化酸化物の浄化システム及びその
浄化制御方法の提供にその目的がある。
問題に鑑みて創案されたものであり、NOx吸蔵触媒変
換器と尿素触媒変換器を設け、上記尿素触媒変換器の前
端の一側に尿素を供給するためのインゼクタを設けて、
ディーゼルエンジンの排気ガスである窒化酸化物量を温
度に応じて尿素の噴射時期及び噴射量を正確に判断して
噴射させることにより、排気ガスの浄化効率を向上させ
るディーゼル車両用窒化酸化物の浄化システム及びその
浄化制御方法の提供にその目的がある。
【0012】
【課題を解決するための手段】上記のような目的を達成
するために、本発明は、エンジン10の排気管20にN
Ox吸蔵触媒変換器30を設け、上記NOx吸蔵触媒変
換器30の下端(下流)に尿素触媒変換器40を設け、
上記尿素触媒変換器40の前端(上流)の一側に尿素供
給手段を備えることを特徴とする。特に、上記尿素供給
手段は、尿素の盛られた(収納された)タンク70と、
上記タンク70の尿素を供給するためのフィードポンプ
80と、上記フィードポンプ80により供給された尿素
が空気と混合されて排出するインゼクタ90と、上記排
気管20の温度を検出する温度センサ50と、上記温度
センサ50から検出された信号を入力して所定の温度よ
り高くなると、フィードポンプ80及びインゼクタ90
を駆動させる制御部からなることを特徴とする。また、
上記尿素触媒変換器40の内部には、塩基触媒44とP
t触媒48が直列に設けられることを特徴とする。
するために、本発明は、エンジン10の排気管20にN
Ox吸蔵触媒変換器30を設け、上記NOx吸蔵触媒変
換器30の下端(下流)に尿素触媒変換器40を設け、
上記尿素触媒変換器40の前端(上流)の一側に尿素供
給手段を備えることを特徴とする。特に、上記尿素供給
手段は、尿素の盛られた(収納された)タンク70と、
上記タンク70の尿素を供給するためのフィードポンプ
80と、上記フィードポンプ80により供給された尿素
が空気と混合されて排出するインゼクタ90と、上記排
気管20の温度を検出する温度センサ50と、上記温度
センサ50から検出された信号を入力して所定の温度よ
り高くなると、フィードポンプ80及びインゼクタ90
を駆動させる制御部からなることを特徴とする。また、
上記尿素触媒変換器40の内部には、塩基触媒44とP
t触媒48が直列に設けられることを特徴とする。
【0013】
【発明の実施の形態】以下、添付された図面により本発
明の構成と作用を詳細に説明する。図1は、本発明によ
るディーゼル車両用窒化酸化物の浄化システムの構成を
示す図である。本発明は、エンジン10の排気管20に
NOx吸蔵触媒変換器30を設け、上記NOx吸蔵触媒
変換器30の前端にある排気管20の一側に温度センサ
50を付着する。この温度センサ50は、エンジン10
から排出された排気ガスの温度を検出するように熱伝対
を用いることが望ましい。
明の構成と作用を詳細に説明する。図1は、本発明によ
るディーゼル車両用窒化酸化物の浄化システムの構成を
示す図である。本発明は、エンジン10の排気管20に
NOx吸蔵触媒変換器30を設け、上記NOx吸蔵触媒
変換器30の前端にある排気管20の一側に温度センサ
50を付着する。この温度センサ50は、エンジン10
から排出された排気ガスの温度を検出するように熱伝対
を用いることが望ましい。
【0014】図2は、上記NOx吸蔵触媒変換器30か
ら酸素雰囲気(8.5%)下で500ppmのNOを注
入し、温度を変化させた際のNO量の変化を求める実験
結果を示すグラフである。触媒としてBaO(NOx吸
蔵物質)を使用し、酸素の過剰雰囲気と200℃以下の
条件で、酸素を吸蔵し、200℃以上ではNOを脱着す
る。従って、ヨーロッパの安全性規制値である200℃
以下(全体の50%)のNOxを吸収することができ
る。上記NOx吸蔵触媒変換器30の下端には、直列に
尿素触媒変換器40を設置する。
ら酸素雰囲気(8.5%)下で500ppmのNOを注
入し、温度を変化させた際のNO量の変化を求める実験
結果を示すグラフである。触媒としてBaO(NOx吸
蔵物質)を使用し、酸素の過剰雰囲気と200℃以下の
条件で、酸素を吸蔵し、200℃以上ではNOを脱着す
る。従って、ヨーロッパの安全性規制値である200℃
以下(全体の50%)のNOxを吸収することができ
る。上記NOx吸蔵触媒変換器30の下端には、直列に
尿素触媒変換器40を設置する。
【0015】図3は、図1に示す‘A’部である尿素触
媒変換器の拡大断面図である。上記図面に示すように、
尿素触媒変換器40の内部には、塩基触媒44とPt触
媒48が直列に設けられる。例えば、図4に示したよう
に、一般的なPt/Al2O3触媒1では、活性温度が約
200℃である。しかし、活性温度の窓(window)が制
限的であるので、200〜250℃しか活性領域を持た
ない。類似する塩基金属触媒2は、300℃以上で活性
を持つ。従って、それぞれ単独の触媒だけでは活性温度
の窓が狭いので、尿素触媒変換器に塩基触媒とPt触媒
を直列に設けることにより、より広い範囲の活性温度を
有することになる。
媒変換器の拡大断面図である。上記図面に示すように、
尿素触媒変換器40の内部には、塩基触媒44とPt触
媒48が直列に設けられる。例えば、図4に示したよう
に、一般的なPt/Al2O3触媒1では、活性温度が約
200℃である。しかし、活性温度の窓(window)が制
限的であるので、200〜250℃しか活性領域を持た
ない。類似する塩基金属触媒2は、300℃以上で活性
を持つ。従って、それぞれ単独の触媒だけでは活性温度
の窓が狭いので、尿素触媒変換器に塩基触媒とPt触媒
を直列に設けることにより、より広い範囲の活性温度を
有することになる。
【0016】上記尿素触媒変換器40の前端の一側に尿
素供給手段を備える。この尿素供給手段は、尿素の盛ら
れた尿素タンク70と、上記尿素タンク70の尿素を供
給するためのフィードポンプ80と、上記フィードポン
プ80により供給された尿素が空気と混合されて排出さ
れるインゼクタ90と、上記排気管20の温度を検出す
る温度センサ50と、上記温度センサ50から検出され
た信号を入力して所定の温度より高くなると、フィード
ポンプ80及びインゼクタ90を駆動する制御部60か
らなる。
素供給手段を備える。この尿素供給手段は、尿素の盛ら
れた尿素タンク70と、上記尿素タンク70の尿素を供
給するためのフィードポンプ80と、上記フィードポン
プ80により供給された尿素が空気と混合されて排出さ
れるインゼクタ90と、上記排気管20の温度を検出す
る温度センサ50と、上記温度センサ50から検出され
た信号を入力して所定の温度より高くなると、フィード
ポンプ80及びインゼクタ90を駆動する制御部60か
らなる。
【0017】上に述べたように、上記温度センサ50
は、エンジン10とNOx吸蔵触媒変換器30の間にあ
る排気管20の一側に取りつけられ、エンジン10から
出る排出される排気ガスの温度を測定し、この測定結果
を制御部60に送信する。制御部60では、上記温度セ
ンサ50で検出された温度に基づいて出力信号を送信す
る。この制御部60から送信された制御信号によりフィ
ードポンプ80が駆動されて尿素タンク70にある尿素
をインゼクタ90に供給される。これにより、上記イン
ゼクタ90では、供給された尿素と空気とを混合させて
供給する。この、尿素と空気との混合比も、上記制御部
60の制御信号により制御される。
は、エンジン10とNOx吸蔵触媒変換器30の間にあ
る排気管20の一側に取りつけられ、エンジン10から
出る排出される排気ガスの温度を測定し、この測定結果
を制御部60に送信する。制御部60では、上記温度セ
ンサ50で検出された温度に基づいて出力信号を送信す
る。この制御部60から送信された制御信号によりフィ
ードポンプ80が駆動されて尿素タンク70にある尿素
をインゼクタ90に供給される。これにより、上記イン
ゼクタ90では、供給された尿素と空気とを混合させて
供給する。この、尿素と空気との混合比も、上記制御部
60の制御信号により制御される。
【0018】以下、本発明による制御部の制御信号によ
り作動される方法を、より詳細に説明する。図5は、本
発明によるディーゼル車両用窒化酸化物の浄化システム
及びその浄化制御方法に対する流れ図である。
り作動される方法を、より詳細に説明する。図5は、本
発明によるディーゼル車両用窒化酸化物の浄化システム
及びその浄化制御方法に対する流れ図である。
【0019】本発明は、ディーゼルエンジンから排出さ
れる排気ガスの温度を時間単位として平均温度値を感知
する段階(S20)と;上記段階(S20)から感知さ
れた平均温度が排気ガスを浄化する温度条件にあること
を判断する段階(S21)と;上記段階(S21)から
判断,感知された温度が排気ガスを浄化する温度条件以
下、或いは以上であると、空気の遮断及び尿素を噴射し
ない段階(S21、S23)と;上記段階(S21)か
ら感知された温度が排気ガスを浄化する温度条件であれ
ば温度の傾きが尿素を噴射する条件にあることを判断す
る段階(S24)と;上記段階(S21)から上記温度
の傾きが尿素を噴射する条件以下にあれば空気が供給さ
れて尿素は噴射しない段階(S25)と;上記段階(S
24)から温度の傾きが尿素を噴射する条件にあれば、
任意に設定された所定の間隔と所定の時間により空気と
燃料を噴射する段階(S26)と;上記段階(S24)
から温度の傾きが尿素を噴射する条件の以上であれば上
記段階(S26)より多くの回数で空気と燃料を噴射す
る段階(S27)からなる。
れる排気ガスの温度を時間単位として平均温度値を感知
する段階(S20)と;上記段階(S20)から感知さ
れた平均温度が排気ガスを浄化する温度条件にあること
を判断する段階(S21)と;上記段階(S21)から
判断,感知された温度が排気ガスを浄化する温度条件以
下、或いは以上であると、空気の遮断及び尿素を噴射し
ない段階(S21、S23)と;上記段階(S21)か
ら感知された温度が排気ガスを浄化する温度条件であれ
ば温度の傾きが尿素を噴射する条件にあることを判断す
る段階(S24)と;上記段階(S21)から上記温度
の傾きが尿素を噴射する条件以下にあれば空気が供給さ
れて尿素は噴射しない段階(S25)と;上記段階(S
24)から温度の傾きが尿素を噴射する条件にあれば、
任意に設定された所定の間隔と所定の時間により空気と
燃料を噴射する段階(S26)と;上記段階(S24)
から温度の傾きが尿素を噴射する条件の以上であれば上
記段階(S26)より多くの回数で空気と燃料を噴射す
る段階(S27)からなる。
【0020】前記のように構成される本発明は、ディー
ゼルエンジンが駆動されると排気ガスが排出されるが、
この排出される排気ガスの温度を温度センサにて感知す
る。排出される排気ガス量の温度分布を見ると、図6に
示すように、略同様な様相が認められる。ちなみに、窒
化酸化物分析器の応答時間による検出の遅延が発生する
ことから、上記遅延時間を約10秒として補正すれば、
略同様なパターンの温度と窒化酸化物となることが認め
られる。
ゼルエンジンが駆動されると排気ガスが排出されるが、
この排出される排気ガスの温度を温度センサにて感知す
る。排出される排気ガス量の温度分布を見ると、図6に
示すように、略同様な様相が認められる。ちなみに、窒
化酸化物分析器の応答時間による検出の遅延が発生する
ことから、上記遅延時間を約10秒として補正すれば、
略同様なパターンの温度と窒化酸化物となることが認め
られる。
【0021】また、時間の経過による温度の傾き(1秒
単位)を図7に示した。上記結果に基づいて、温度及び
温度の傾きの関数により窒化酸化物の排出量を判断する
ことができる。従って、制御部60では、上記温度セン
サ50により排気ガスの温度を検出し、上記検出された
温度に対して1秒単位の平均値(T:1秒の平均値、d
T/dt:2個のTの傾き)を感知することになる(S
20)。続いて、制御部60では、感知された温度が排
気ガスを浄化する温度条件(200℃≦T≦350℃)
にあるか否かを判断する(S21)。
単位)を図7に示した。上記結果に基づいて、温度及び
温度の傾きの関数により窒化酸化物の排出量を判断する
ことができる。従って、制御部60では、上記温度セン
サ50により排気ガスの温度を検出し、上記検出された
温度に対して1秒単位の平均値(T:1秒の平均値、d
T/dt:2個のTの傾き)を感知することになる(S
20)。続いて、制御部60では、感知された温度が排
気ガスを浄化する温度条件(200℃≦T≦350℃)
にあるか否かを判断する(S21)。
【0022】この判断の結果、上記感知された温度
(T)が、浄化ガスを浄化する温度条件(200℃≦T
≦350℃)から外れた温度条件、即ち温度(T)が2
00℃以下であれば、制御部60は浄化不要と判断し、
インゼクタ90を作動させず、空気の供給を遮断すると
ともに、尿素を尿素触媒変換器40の入口側に噴射しな
くなる(S22)。しかし、上記感知された温度が浄化
ガスを浄化する温度条件(200℃≦T≦350℃)か
ら外れた温度条件、即ち温度(T)が350℃以上であ
れば、制御部60はインゼクタ90を制御することによ
り空気だけを供給して、インゼクタ90を冷却するが、
その反面、尿素は噴射せずに中断する(S23)。
(T)が、浄化ガスを浄化する温度条件(200℃≦T
≦350℃)から外れた温度条件、即ち温度(T)が2
00℃以下であれば、制御部60は浄化不要と判断し、
インゼクタ90を作動させず、空気の供給を遮断すると
ともに、尿素を尿素触媒変換器40の入口側に噴射しな
くなる(S22)。しかし、上記感知された温度が浄化
ガスを浄化する温度条件(200℃≦T≦350℃)か
ら外れた温度条件、即ち温度(T)が350℃以上であ
れば、制御部60はインゼクタ90を制御することによ
り空気だけを供給して、インゼクタ90を冷却するが、
その反面、尿素は噴射せずに中断する(S23)。
【0023】一方、上記制御部60では、感知された温
度が排気ガスを浄化する温度条件(200℃≦T≦35
0℃)にあると、温度の傾き(dT/dt)により尿素
を噴射する条件範囲(0≦dT/dt≦3)であること
を判断する(S24)。上記温度の傾き(dT/dt)
が、尿素を噴射する条件範囲(0≦dT/dt≦3)を
外れる条件、即ち温度の傾き(dT/dt)が零以下で
あれば上記制御部60では窒化酸化物量が極に減少して
いると判断し、インゼクタ90を制御して空気だけを供
給し、尿素は噴射しない(S25)。
度が排気ガスを浄化する温度条件(200℃≦T≦35
0℃)にあると、温度の傾き(dT/dt)により尿素
を噴射する条件範囲(0≦dT/dt≦3)であること
を判断する(S24)。上記温度の傾き(dT/dt)
が、尿素を噴射する条件範囲(0≦dT/dt≦3)を
外れる条件、即ち温度の傾き(dT/dt)が零以下で
あれば上記制御部60では窒化酸化物量が極に減少して
いると判断し、インゼクタ90を制御して空気だけを供
給し、尿素は噴射しない(S25)。
【0024】しかし、上記温度の傾き(dT/dt)が
尿素を噴射する条件範囲(0≦dT/dt≦3)である
と、上記制御部60の制御信号によりフィードポンプ8
0が作動して尿素タンク70から尿素をボンピングする
同時に、上記制御部の他の制御信号によりインゼクタ9
0から空気と尿素を混合させて尿素触媒変換器40の入
口側に噴射する。上記尿素は、間に10msの間隔をお
いて、5msにわたリ、任意に設定された回数(例えば
20回)で反復噴射される(S26)。
尿素を噴射する条件範囲(0≦dT/dt≦3)である
と、上記制御部60の制御信号によりフィードポンプ8
0が作動して尿素タンク70から尿素をボンピングする
同時に、上記制御部の他の制御信号によりインゼクタ9
0から空気と尿素を混合させて尿素触媒変換器40の入
口側に噴射する。上記尿素は、間に10msの間隔をお
いて、5msにわたリ、任意に設定された回数(例えば
20回)で反復噴射される(S26)。
【0025】また、上記温度の傾き(dT/dt)が上
記尿素を噴射する条件範囲(0≦dT/dt≦3)以
上、即ち上記温度の傾きがdT/dt>3であれば、上
記制御部60ではインゼクタ90とフィードポンプ80
を作動させ、尿素タンク70から尿素をボンピングして
インゼクタ90を通じて尿素触媒変換器40の入口側に
空気と共に噴射する。また、尿素を上記条件範囲(0≦
dT/dt≦3)にある時より多くの、間に10msの
間隔をおいて5msにわたり、任意に設定された回数
(例えば30回)で反復噴射する(S27)。
記尿素を噴射する条件範囲(0≦dT/dt≦3)以
上、即ち上記温度の傾きがdT/dt>3であれば、上
記制御部60ではインゼクタ90とフィードポンプ80
を作動させ、尿素タンク70から尿素をボンピングして
インゼクタ90を通じて尿素触媒変換器40の入口側に
空気と共に噴射する。また、尿素を上記条件範囲(0≦
dT/dt≦3)にある時より多くの、間に10msの
間隔をおいて5msにわたり、任意に設定された回数
(例えば30回)で反復噴射する(S27)。
【0026】従って、本発明は、NOx吸蔵触媒変換器
30により、200℃まではBaO触媒によりNOxを
吸蔵し、それ以上の温度ではNOxを脱着する。また、
そのように脱着されたNOxは、200℃以上で尿素の
注入とともに、尿素触媒変換器40の塩基触媒とPt触
媒により、同時にNOxを浄化することができる。一般
的な尿素触媒変換器では、その浄化率が65%である
が、本発明の吸蔵触媒、尿素注入及び尿素触媒変換器に
おいては、最大80%の浄化効率を達成することができ
る。
30により、200℃まではBaO触媒によりNOxを
吸蔵し、それ以上の温度ではNOxを脱着する。また、
そのように脱着されたNOxは、200℃以上で尿素の
注入とともに、尿素触媒変換器40の塩基触媒とPt触
媒により、同時にNOxを浄化することができる。一般
的な尿素触媒変換器では、その浄化率が65%である
が、本発明の吸蔵触媒、尿素注入及び尿素触媒変換器に
おいては、最大80%の浄化効率を達成することができ
る。
【0027】
【発明の効果】上記のように構成されたディーゼル車両
用窒化酸化物の浄化システムは、エンジンの排気管にN
Ox吸蔵触媒変換器と尿素触媒変換器を設け、上記尿素
触媒変換器の前端の一側に尿素を供給するためのインゼ
クタを設ける構成により、排気ガスの浄化効率を向上さ
せることができるディーゼル車両用窒化酸化物の浄化シ
ステム及びその浄化制御方法とすることができる。
用窒化酸化物の浄化システムは、エンジンの排気管にN
Ox吸蔵触媒変換器と尿素触媒変換器を設け、上記尿素
触媒変換器の前端の一側に尿素を供給するためのインゼ
クタを設ける構成により、排気ガスの浄化効率を向上さ
せることができるディーゼル車両用窒化酸化物の浄化シ
ステム及びその浄化制御方法とすることができる。
【図1】本発明によるディーゼル車両用窒化酸化物の浄
化システムの構成図である。
化システムの構成図である。
【図2】本発明による実験結果を示すグラフである。
【図3】図1に示す‘A’部である尿素触媒変換器の拡
大断面図である。
大断面図である。
【図4】触媒温度による浄化率を示したグラフである。
【図5】本発明によるディーゼル車両用窒化酸化物の浄
化システム及びその制御方法を示す流れ図である。
化システム及びその制御方法を示す流れ図である。
【図6】本発明に利用される時間の経過による温度及び
窒化酸化物の量を示すグラフである。
窒化酸化物の量を示すグラフである。
【図7】本発明に利用される時間の経過による温度の傾
きを示すグラフである。
きを示すグラフである。
10:エンジン 20:排気管 30:Nnx吸蔵触媒変換器 40:尿素触媒変
換器 44:塩基触媒 48:Pt触媒 50:温度センサ 60:制御部 70:尿素タンク 80:フィードポ
ンプ 90:インゼクタ
換器 44:塩基触媒 48:Pt触媒 50:温度センサ 60:制御部 70:尿素タンク 80:フィードポ
ンプ 90:インゼクタ
フロントページの続き Fターム(参考) 3G091 AA02 AA18 AA28 AB05 AB06 BA14 CA16 CA17 DB10 EA17 FB10 GB03Y GB06W GB10W GB10Y HA36 HA47 4D048 AA06 AB03 AC03 BA03X BA15X BA30X BA41X CC32 CC44 CD08 DA01 DA02 DA03 DA06 DA10 EA04
Claims (9)
- 【請求項1】 エンジンの排気管にNOx吸蔵触媒変換
器を設け、上記NOx吸蔵触媒変換器の下端に尿素触媒
変換器を設け、上記尿素触媒変換器の前端の一側に尿素
供給手段を備えることを特徴とするディーゼル車両用窒
化酸化物の浄化システム。 - 【請求項2】 上記尿素供給手段は、尿素の盛られたタ
ンクと、上記タンクの尿素を供給するためのフィードポ
ンプと、上記フィードポンプにより供給された尿素が空
気と混合して排出しようとするインゼクタと、上記排気
管の温度を検出する温度センサと、上記温度センサから
検出された信号を入力して所定の温度より高くなると、
フィードポンプ及びインゼクタを駆動させる制御部から
なることを特徴とする請求項1記載のディーゼル車両用
窒化酸化物の浄化システム。 - 【請求項3】 上記尿素触媒変換器(40)の内部に
は、塩基触媒(44)とpt触媒が直列に設けられるこ
とを特徴とする請求項1のディーゼル車両用窒化酸化物
の浄化システム。 - 【請求項4】 ディーゼルエンジンから排出される排気
ガスの温度を時間単位として平均温度値を感知する段階
と;上記段階から感知された平均温度が排気ガスを浄化
する温度条件にあることを判断する段階と;上記段階か
ら感知された温度が排気ガスを浄化する温度条件に外れ
ると尿素を噴射しない段階と;上記段階から感知された
温度が排気ガスを浄化する温度条件であれば温度の傾き
が尿素を噴射する条件にあることを判断する段階と;上
記温度の傾きが尿素を噴射する条件に外れると尿素を噴
射しない段階と;上記段階から尿素を噴射する温度の傾
き条件であれば尿素を噴射する段階とからなることを特
徴とするディーゼル車両用窒化酸化物の浄化制御方法。 - 【請求項5】 上記浄化ガスの平均温度は、5回/1秒
の平均値(T)と2個の上記平均値(T)の傾き(dT
/dt)を含むことを特徴とする請求項4記載のディー
ゼル車両用窒化酸化物の浄化制御方法。 - 【請求項6】 上記排気ガスを浄化する温度条件は、2
00℃≦T≦350℃の範囲及び温度の傾きは0≦dT
/dt≦3の範囲であることを特徴とする請求項4記載
のディーゼル車両用窒化酸化物の浄化制御方法。 - 【請求項7】 上記感知された温度(T)が浄化ガスを
浄化する温度条件(200℃≦T≦350℃)に外れた
温度条件、即ち温度(T)が200℃以下であれば空気
の供給を遮断するとともに尿素を噴射せず、上記感知さ
れた温度が浄化ガスを浄化する温度条件(200℃≦
T≦350℃)に外れた温度条件、即ちTが350℃以
上であれば空気だけを供給し、尿素を噴射せずに中断す
ることを特徴とする請求項4記載のディーゼル車両用窒
化酸化物の浄化制御方法。 - 【請求項8】 上記温度の傾き(dT/dt)が、上記
尿素を噴射する条件範囲(0≦dT/dt≦3)であ
り、上記感知温度(TO)が尿素を噴射する条件であれ
ば尿素を空気と共に噴射し、上記尿素は10msの間隔
をおいて5msにわたり、任意に設定された回数で反復
噴射することを特徴とする請求項4記載のディーゼル車
両用窒化酸化物の浄化制御方法。 - 【請求項9】 上記温度の傾き(dT/dt)が上記尿
素を噴射する条件範囲(0≦dT/dt≦3)にある時
よりも、多くの、10msの間隔をおいて5msにわた
り、任意に設定された回数で反復噴射することを特徴と
する請求項4のディーゼル車両用窒化酸化物の浄化制御
方法。
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1019990053113A KR100349739B1 (ko) | 1999-11-26 | 1999-11-26 | 디젤 차량용 질화산화물 정화 시스템 |
KR1999/P53113 | 1999-12-30 | ||
KR1999/P66791 | 1999-12-30 | ||
KR1019990066791A KR100354019B1 (ko) | 1999-12-30 | 1999-12-30 | 디젤 엔진의 요소 인젝션 제어 방법 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2001193443A true JP2001193443A (ja) | 2001-07-17 |
JP3284274B2 JP3284274B2 (ja) | 2002-05-20 |
Family
ID=26636368
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2000116936A Expired - Fee Related JP3284274B2 (ja) | 1999-11-26 | 2000-04-18 | ディーゼル車両用窒素酸化物の浄化制御方法 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6354079B1 (ja) |
JP (1) | JP3284274B2 (ja) |
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