JP2001187951A - トロイダル型無段変速機 - Google Patents
トロイダル型無段変速機Info
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- oil groove
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H57/00—General details of gearing
- F16H57/04—Features relating to lubrication or cooling or heating
- F16H57/0456—Lubrication by injection; Injection nozzles or tubes therefor
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
- F16C19/10—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for axial load mainly
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/38—Ball cages
- F16C33/3837—Massive or moulded cages having cage pockets surrounding the balls, e.g. machined window cages
- F16C33/3843—Massive or moulded cages having cage pockets surrounding the balls, e.g. machined window cages formed as one-piece cages, i.e. monoblock cages
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/66—Special parts or details in view of lubrication
- F16C33/6637—Special parts or details in view of lubrication with liquid lubricant
- F16C33/6681—Details of distribution or circulation inside the bearing, e.g. grooves on the cage or passages in the rolling elements
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- F16H57/00—General details of gearing
- F16H57/04—Features relating to lubrication or cooling or heating
- F16H57/048—Type of gearings to be lubricated, cooled or heated
- F16H57/0487—Friction gearings
- F16H57/049—Friction gearings of the toroid type
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Details Of Gearings (AREA)
- Friction Gearing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 スラスト力の偏りなどによる応力の集中を低
減して、パワーローラを支持するスラストベアリングの
耐久性を向上させる。 【解決手段】 パワーローラ３とトラニオン１との間に
介装されて、多数のボールベアリング５及びこれらボー
ルベアリング５を収装するポケット６０を設けた保持器
６は、環状の板部材で形成されるとともに、油溝６Ａ、
６Ｂを保持器６の表裏面６Ｅ、６Ｆに配設し、かつ、こ
れら表裏面６Ｅ、６Ｆの油溝６Ａ、６Ｂは互いに保持器
の軸方向にオフセットして配設される。
減して、パワーローラを支持するスラストベアリングの
耐久性を向上させる。 【解決手段】 パワーローラ３とトラニオン１との間に
介装されて、多数のボールベアリング５及びこれらボー
ルベアリング５を収装するポケット６０を設けた保持器
６は、環状の板部材で形成されるとともに、油溝６Ａ、
６Ｂを保持器６の表裏面６Ｅ、６Ｆに配設し、かつ、こ
れら表裏面６Ｅ、６Ｆの油溝６Ａ、６Ｂは互いに保持器
の軸方向にオフセットして配設される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、車両などに採用さ
れるトロイダル型無段変速機の改良に関するものであ
る。
れるトロイダル型無段変速機の改良に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来から車両用の自動変速機として、ト
ロイダル型の無段変速機が知られており、例えば、実開
平７−３５８４７号公報や、本願出願人が提案した特開
平１０−１４１４６２号公報などがある。
ロイダル型の無段変速機が知られており、例えば、実開
平７−３５８４７号公報や、本願出願人が提案した特開
平１０−１４１４６２号公報などがある。
【０００３】これらは、入出力ディスクに挟持、押圧さ
れるパワーローラを、トラニオンで揺動自在に支持され
た偏心軸の先端側で回転自在に軸支したもので、パワー
ローラは、入出力ディスクから大きなスラスト力を受け
るため、パワーローラとトラニオンの間に、スラストベ
アリングを介装している。
れるパワーローラを、トラニオンで揺動自在に支持され
た偏心軸の先端側で回転自在に軸支したもので、パワー
ローラは、入出力ディスクから大きなスラスト力を受け
るため、パワーローラとトラニオンの間に、スラストベ
アリングを介装している。
【０００４】そして、スラストベアリングは多数の転動
体を備えるとともに、これら転動体を所定の間隔に収装
する保持器には、偏心軸側から供給した潤滑油を、保持
器内に収装された転動体へ円滑に導くため、油溝や切り
欠きを形成し、転動体の潤滑及び冷却を行っている。
体を備えるとともに、これら転動体を所定の間隔に収装
する保持器には、偏心軸側から供給した潤滑油を、保持
器内に収装された転動体へ円滑に導くため、油溝や切り
欠きを形成し、転動体の潤滑及び冷却を行っている。
【０００５】特に、上記前者の従来例では、円環状の板
部材に転動体を収装するポケットを設けた保持器を用い
ており、転動体に潤滑油を供給する油溝は、ポケットを
通る半径方向等に沿って、保持器の表裏にそれぞれに対
称に形成されている（図１２を参照）。
部材に転動体を収装するポケットを設けた保持器を用い
ており、転動体に潤滑油を供給する油溝は、ポケットを
通る半径方向等に沿って、保持器の表裏にそれぞれに対
称に形成されている（図１２を参照）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来例にあっては、パワーローラからのスラスト力を支持
するベアリングの保持器に、転動体への潤滑油を導く油
溝を、保持器の表裏で半径方向などに配設していたた
め、保持器の表裏で同一の位置に油溝が形成され、油溝
の位置では保持器の肉厚（Ｌ0）が極端に小さく、強度
が低下する。
来例にあっては、パワーローラからのスラスト力を支持
するベアリングの保持器に、転動体への潤滑油を導く油
溝を、保持器の表裏で半径方向などに配設していたた
め、保持器の表裏で同一の位置に油溝が形成され、油溝
の位置では保持器の肉厚（Ｌ0）が極端に小さく、強度
が低下する。
【０００７】また油溝からポケットに供給された潤滑油
は、保持器の回転方向と逆方向に流れ、油溝が保持器の
回転中心から放射状に、かつポケットの中央に開口する
ように設けられているので、ベアリングとパワーローラ
および外輪との接触部（図１２に示す）に潤滑油が十分
に供給されない。特にパワーローラ側はパワーローラだ
けでなく、入出力ディスクとも摩擦転動しているため、
加えられる熱量が外輪よりも大きく、温度上昇が著し
く、寿命が低化することが考えられる。
は、保持器の回転方向と逆方向に流れ、油溝が保持器の
回転中心から放射状に、かつポケットの中央に開口する
ように設けられているので、ベアリングとパワーローラ
および外輪との接触部（図１２に示す）に潤滑油が十分
に供給されない。特にパワーローラ側はパワーローラだ
けでなく、入出力ディスクとも摩擦転動しているため、
加えられる熱量が外輪よりも大きく、温度上昇が著し
く、寿命が低化することが考えられる。
【０００８】そこで本発明は、上記問題点に鑑みてなさ
れたもので、保持器の強度を向上し、またパワーローラ
を支持するベアリングの耐久性を向上させることを目的
とする。
れたもので、保持器の強度を向上し、またパワーローラ
を支持するベアリングの耐久性を向上させることを目的
とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】第１の発明は、入力ディ
スク及び出力ディスクとの対向面に挟持されて傾転自在
な一対のパワーローラと、ピボットシャフトを介して前
記パワーローラをそれぞれ軸支するとともに、入出力デ
ィスクの回転接線方向及び該接線回りに変位可能な一対
のトラニオンと、前記パワーローラとトラニオンとの間
に介装されて多数の転動体及びこれら転動体を収装する
孔部を設けた保持器とから構成されるスラスト軸受と、
前記保持器内周側から転動体へ向けて潤滑油を供給する
給油手段と、前記保持器に形成されて内周から外周へ向
けて転動体に潤滑油を案内する溝部を備えたトロイダル
型無段変速機において、前記保持器は環状の板部材で形
成されるとともに、油溝を保持器の表裏面に配設し、か
つ、これら表裏面の油溝は保持器の軸方向から見てオフ
セットして配設されたことを特徴とするトロイダル型無
段変速機。
スク及び出力ディスクとの対向面に挟持されて傾転自在
な一対のパワーローラと、ピボットシャフトを介して前
記パワーローラをそれぞれ軸支するとともに、入出力デ
ィスクの回転接線方向及び該接線回りに変位可能な一対
のトラニオンと、前記パワーローラとトラニオンとの間
に介装されて多数の転動体及びこれら転動体を収装する
孔部を設けた保持器とから構成されるスラスト軸受と、
前記保持器内周側から転動体へ向けて潤滑油を供給する
給油手段と、前記保持器に形成されて内周から外周へ向
けて転動体に潤滑油を案内する溝部を備えたトロイダル
型無段変速機において、前記保持器は環状の板部材で形
成されるとともに、油溝を保持器の表裏面に配設し、か
つ、これら表裏面の油溝は保持器の軸方向から見てオフ
セットして配設されたことを特徴とするトロイダル型無
段変速機。
【００１０】第２の発明は、前記第１の発明において、
前記保持器のパワーローラ側の面の油溝を前記保持器の
孔部中心より車両前進時の保持器の回転方向前側に配置
したことを特徴とする。
前記保持器のパワーローラ側の面の油溝を前記保持器の
孔部中心より車両前進時の保持器の回転方向前側に配置
したことを特徴とする。
【００１１】第３の発明は、前記第１または第２の発明
において、前記保持器のトラニオン側の面の油溝を前記
保持器の孔部中心より車両前進時の保持器の回転方向前
側に配置する。
において、前記保持器のトラニオン側の面の油溝を前記
保持器の孔部中心より車両前進時の保持器の回転方向前
側に配置する。
【００１２】第４の発明は、前記第１から請求項３のい
ずれかひとつの発明において、前記保持器のパワーロー
ラ側およびトラニオン側の面の油溝を前記保持器の孔部
中心より車両前進時の保持器の回転方向前側に配置した
場合に、パワーローラ側の面の油溝をトラニオン側の面
の油溝より回転方向前側に配置した。
ずれかひとつの発明において、前記保持器のパワーロー
ラ側およびトラニオン側の面の油溝を前記保持器の孔部
中心より車両前進時の保持器の回転方向前側に配置した
場合に、パワーローラ側の面の油溝をトラニオン側の面
の油溝より回転方向前側に配置した。
【００１３】第５の発明は、前記第１から４のいずれか
一つの発明において、前記保持器の油溝は、パワーロー
ラ側の面の油溝の断面積がトラニオン側の面の油溝の断
面積より大きい。
一つの発明において、前記保持器の油溝は、パワーロー
ラ側の面の油溝の断面積がトラニオン側の面の油溝の断
面積より大きい。
【００１４】第６の発明は、前記第１から請求項５のい
ずれかひとつの発明において、前記保持器の油溝は、保
持器径方向に対して斜めに配置され、表裏面の油溝は保
持器中心から径方向に伸びる線を挟んで対称位置にある
とともに、パワーローラ側の面の油溝の内径側を外径側
より車両前進時の保持器の回転方向前側に配置した。
ずれかひとつの発明において、前記保持器の油溝は、保
持器径方向に対して斜めに配置され、表裏面の油溝は保
持器中心から径方向に伸びる線を挟んで対称位置にある
とともに、パワーローラ側の面の油溝の内径側を外径側
より車両前進時の保持器の回転方向前側に配置した。
【００１５】
【発明の効果】したがって、第１の発明は、入出力ディ
スクに挟持、押圧されるパワーローラからの大きなスラ
スト力は、トラニオンとの間に配設されたスラスト軸受
に支持される。保持器に設けた油溝を介して内周側から
供給された潤滑油は、スラスト軸受の転動体を潤滑、冷
却した後に、油溝を介して保持器外周へ排出される。こ
れら転動体の表裏に設けた油溝は、保持器の軸方向から
見てオフセットして配置されるため、半径方向に沿った
孔部内周と保持器外周の断面積が極端に小さくなるのを
防いで、スラスト軸受が支持するスラスト荷重の分布に
偏りが生じ、保持器の一部に応力が集中するような場合
であっても、応力集中が過大になるのを防いで保持器の
耐久性を向上させることができる。
スクに挟持、押圧されるパワーローラからの大きなスラ
スト力は、トラニオンとの間に配設されたスラスト軸受
に支持される。保持器に設けた油溝を介して内周側から
供給された潤滑油は、スラスト軸受の転動体を潤滑、冷
却した後に、油溝を介して保持器外周へ排出される。こ
れら転動体の表裏に設けた油溝は、保持器の軸方向から
見てオフセットして配置されるため、半径方向に沿った
孔部内周と保持器外周の断面積が極端に小さくなるのを
防いで、スラスト軸受が支持するスラスト荷重の分布に
偏りが生じ、保持器の一部に応力が集中するような場合
であっても、応力集中が過大になるのを防いで保持器の
耐久性を向上させることができる。
【００１６】第２の発明は、前記保持器のパワーローラ
側の面の油溝を前記保持器の孔部中心より車両前進時の
保持器の回転方向前側に配置したので、表面の油溝と裏
面の油溝の接近による薄肉化を防止でき、保持器強度が
向上する。また発熱量の大きいパワーローラ側の潤滑性
を向上することができ、パワーローラ温度を低下するこ
とができる。
側の面の油溝を前記保持器の孔部中心より車両前進時の
保持器の回転方向前側に配置したので、表面の油溝と裏
面の油溝の接近による薄肉化を防止でき、保持器強度が
向上する。また発熱量の大きいパワーローラ側の潤滑性
を向上することができ、パワーローラ温度を低下するこ
とができる。
【００１７】第３の発明は、前記保持器のトラニオン側
の面の油溝を前記保持器の孔部中心より車両前進時の保
持器の回転方向前側に配置したので、保持器強度を保持
しつつ、トラニオン側の潤滑性を向上できる。
の面の油溝を前記保持器の孔部中心より車両前進時の保
持器の回転方向前側に配置したので、保持器強度を保持
しつつ、トラニオン側の潤滑性を向上できる。
【００１８】第４の発明は、前記保持器のパワーローラ
側およびトラニオン側の面の油溝を前記保持器の孔部中
心より車両前進時の保持器の回転方向前側に配置した場
合に、パワーローラ側の面の油溝をトラニオン側の面の
油溝より回転方向前側に配置したので、パワーローラ側
の面の油溝への潤滑油の流量を増大することができる。
側およびトラニオン側の面の油溝を前記保持器の孔部中
心より車両前進時の保持器の回転方向前側に配置した場
合に、パワーローラ側の面の油溝をトラニオン側の面の
油溝より回転方向前側に配置したので、パワーローラ側
の面の油溝への潤滑油の流量を増大することができる。
【００１９】第５の発明は、前記保持器の油溝は、パワ
ーローラ側の面の油溝の断面積がトラニオン側の面の油
溝の断面積より大きいので、パワーローラ側の面の油溝
への潤滑油の流量を増大することができる。
ーローラ側の面の油溝の断面積がトラニオン側の面の油
溝の断面積より大きいので、パワーローラ側の面の油溝
への潤滑油の流量を増大することができる。
【００２０】第６の発明は、前記保持器の油溝は、保持
器中心から径方向に伸びる線に対して斜めに配置され、
表裏面の油溝は保持器径方向を挟んで対称位置にあると
ともに、パワーローラ側の面の油溝の内径側を外径側よ
り車両前進時の保持器の回転方向前側に配置したので保
持器強度の向上と、パワーローラ側への潤滑油の増大と
を図れる。
器中心から径方向に伸びる線に対して斜めに配置され、
表裏面の油溝は保持器径方向を挟んで対称位置にあると
ともに、パワーローラ側の面の油溝の内径側を外径側よ
り車両前進時の保持器の回転方向前側に配置したので保
持器強度の向上と、パワーローラ側への潤滑油の増大と
を図れる。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施形態を添付
図面に基づいて説明する。
図面に基づいて説明する。
【００２２】図１は、入出力ディスクに挟持された複数
のパワーローラ３を、それぞれ軸支するトラニオン１の
うちの一つを示したものである。
のパワーローラ３を、それぞれ軸支するトラニオン１の
うちの一つを示したものである。
【００２３】トラニオン１の途中には、先端側でパワー
ローラ３を軸支した偏心軸２の基端が挿通されるととも
に、ニードルベアリング９を介して揺動自在に支持され
る。
ローラ３を軸支した偏心軸２の基端が挿通されるととも
に、ニードルベアリング９を介して揺動自在に支持され
る。
【００２４】偏心軸２の先端側では、ニードルベアリン
グ８を介してパワーローラ３が回転自在に支持されてお
り、このニードルベアリング８は、パワーローラ３のラ
ジアル方向の位置決め及びラジアル荷重の支持を行う。
グ８を介してパワーローラ３が回転自在に支持されてお
り、このニードルベアリング８は、パワーローラ３のラ
ジアル方向の位置決め及びラジアル荷重の支持を行う。
【００２５】そして、偏心軸２は、パワーローラ３の傾
転（トラニオン１の軸回りの変位）に追従して揺動する
ために、基端の揺動軸とパワーローラ３の回転軸は所定
量オフセットされる。
転（トラニオン１の軸回りの変位）に追従して揺動する
ために、基端の揺動軸とパワーローラ３の回転軸は所定
量オフセットされる。
【００２６】パワーローラ３は、入出力ディスクの狭
持、押圧によって大きな圧力（例えば、数トン）を受け
ながら高速で回転する必要があるため、トラニオン１と
パワーローラ３との間に偏心軸２のスラスト方向の荷重
を支持するボールベアリング５（転動体）を介装して、
狭持、押圧に伴うパワーローラ３のスラスト荷重を支持
している。
持、押圧によって大きな圧力（例えば、数トン）を受け
ながら高速で回転する必要があるため、トラニオン１と
パワーローラ３との間に偏心軸２のスラスト方向の荷重
を支持するボールベアリング５（転動体）を介装して、
狭持、押圧に伴うパワーローラ３のスラスト荷重を支持
している。
【００２７】ボールベアリング５は、トラニオン１側に
設けた外輪４と、パワーローラ３との間に介装されるも
ので、外輪４に形成された環状の転動溝４Ａと、この転
動溝４Ａと対向して内輪側を構成するパワーローラ３に
形成された環状の転動溝３Ａとの間に挟持され、多数の
ボールベアリング５が、転動溝４Ａ、３Ａに沿って偏心
軸２の回りを公転する。
設けた外輪４と、パワーローラ３との間に介装されるも
ので、外輪４に形成された環状の転動溝４Ａと、この転
動溝４Ａと対向して内輪側を構成するパワーローラ３に
形成された環状の転動溝３Ａとの間に挟持され、多数の
ボールベアリング５が、転動溝４Ａ、３Ａに沿って偏心
軸２の回りを公転する。
【００２８】このようなボールベアリング５では、ボー
ルや転動溝４Ａ、３Ａの製作精度または加わる荷重の不
均一によって、各々のボールベアリング５に働く力や速
度は異なっている。
ルや転動溝４Ａ、３Ａの製作精度または加わる荷重の不
均一によって、各々のボールベアリング５に働く力や速
度は異なっている。
【００２９】そこで、各ボールベアリング５同士の相対
位置を規定する環状の保持器６を、偏心軸２（ボールベ
アリング５の公転軸）と同軸的に配設し、各ボールベア
リング５に働く不均一な力を、ほぼ円環状の板部材で形
成した保持器６で分散、支持して、ボールベアリング５
を正しく回転させている。
位置を規定する環状の保持器６を、偏心軸２（ボールベ
アリング５の公転軸）と同軸的に配設し、各ボールベア
リング５に働く不均一な力を、ほぼ円環状の板部材で形
成した保持器６で分散、支持して、ボールベアリング５
を正しく回転させている。
【００３０】また、外輪４は、パワーローラ３とともに
偏心軸２の基端まわりに揺動するため、トラニオン１と
の間にニードルベアリング７を介装している。
偏心軸２の基端まわりに揺動するため、トラニオン１と
の間にニードルベアリング７を介装している。
【００３１】上記のようにパワーローラ３には、大きな
スラスト力が加わるため、偏心軸２の外周側面には、ボ
ールベアリング５へ向けて潤滑油を噴射する給油口２０
が開口され、偏心軸２の内部に形成した油路２Ａから圧
油の供給を受ける。油路２Ａは、トラニオン１の内部に
形成した油路１０、１１から圧油が供給される。
スラスト力が加わるため、偏心軸２の外周側面には、ボ
ールベアリング５へ向けて潤滑油を噴射する給油口２０
が開口され、偏心軸２の内部に形成した油路２Ａから圧
油の供給を受ける。油路２Ａは、トラニオン１の内部に
形成した油路１０、１１から圧油が供給される。
【００３２】また、外輪４には、保持器６の内周に向け
て潤滑油を供給する給油口４０が貫通形成されており、
トラニオン１の油路１１からニードルベアリング７を潤
滑した潤滑油が給油口４０を介して、保持器６の内周に
供給される。
て潤滑油を供給する給油口４０が貫通形成されており、
トラニオン１の油路１１からニードルベアリング７を潤
滑した潤滑油が給油口４０を介して、保持器６の内周に
供給される。
【００３３】ここで、ボールベアリング５を収装する保
持器６は、図２、図３に示すように、円環状の板部材に
ボールベアリング５を収装する多数のポケット６０（孔
部）と、偏心軸２を挿通する貫通孔６１を貫通形成した
もので、それぞれ円形の貫通孔で構成される。
持器６は、図２、図３に示すように、円環状の板部材に
ボールベアリング５を収装する多数のポケット６０（孔
部）と、偏心軸２を挿通する貫通孔６１を貫通形成した
もので、それぞれ円形の貫通孔で構成される。
【００３４】ポケット６０は、円周方向に所定の間隔で
多数形成され、それぞれボールベアリング５が収装され
る。
多数形成され、それぞれボールベアリング５が収装され
る。
【００３５】そして、ポケット６０が開口する保持器６
の表面６Ｅと裏面６Ｆには、保持器６の内周から外周へ
向けて潤滑油を導くための油溝６Ａ、６Ｂが各ポケット
６０に形成される。
の表面６Ｅと裏面６Ｆには、保持器６の内周から外周へ
向けて潤滑油を導くための油溝６Ａ、６Ｂが各ポケット
６０に形成される。
【００３６】表面６Ｅに形成される油溝６Ａは、図２
（Ａ）に示すように、その中心線６Ｃが、保持器６の回
転中心とポケット６０の中心を通る基準線ｒから、図中
時計回りに所定の距離Ｌだけ離れた位置で、かつ、基準
線ｒと平行するように配設され、油溝６Ａは、ポケット
６０の中央からずれた位置を跨いで分割形成される。
（Ａ）に示すように、その中心線６Ｃが、保持器６の回
転中心とポケット６０の中心を通る基準線ｒから、図中
時計回りに所定の距離Ｌだけ離れた位置で、かつ、基準
線ｒと平行するように配設され、油溝６Ａは、ポケット
６０の中央からずれた位置を跨いで分割形成される。
【００３７】一方、裏面６Ｆに形成される油溝６Ｂは、
図３（Ａ）に示すように、その中心線６Ｃ’が、ポケッ
ト６０の中心を通る基準線ｒから、図中時計回りに所定
の距離Ｌだけ離れた位置で、かつ、基準線ｒと平行する
ように配設され、油溝６Ｂは、ポケット６０の中央から
ずれた位置を跨いで分割形成される。
図３（Ａ）に示すように、その中心線６Ｃ’が、ポケッ
ト６０の中心を通る基準線ｒから、図中時計回りに所定
の距離Ｌだけ離れた位置で、かつ、基準線ｒと平行する
ように配設され、油溝６Ｂは、ポケット６０の中央から
ずれた位置を跨いで分割形成される。
【００３８】また、油溝６Ａ、６Ｂの断面形状は、図２
（Ｂ）、（Ｃ）に示すように、方形断面で構成される。
（Ｂ）、（Ｃ）に示すように、方形断面で構成される。
【００３９】そして、保持器６の表裏に形成した油溝６
Ａ、６Ｂは、ポケット６０の中心を通る基準線ｒに対し
て、それぞれ時計回りに所定距離Ｌだけ離れた位置で、
基準線ｒと平行にオフセットして配設される（言い換え
ると保持器６の軸方向から見てオフセットして配設され
る）ため、図２（Ｃ）に示すように、表裏の油溝６Ａ、
６Ｂの中心線６Ｃ、６Ｃ’は、ポケット６０の中心を通
る基準線ｒを挟んで、それぞれ距離Ｌだけ離れて交互に
配設されることになって、表裏の油溝６Ａ、６Ｂの中心
線６Ｃ、６Ｃ’は２Ｌだけ離れて配置される。
Ａ、６Ｂは、ポケット６０の中心を通る基準線ｒに対し
て、それぞれ時計回りに所定距離Ｌだけ離れた位置で、
基準線ｒと平行にオフセットして配設される（言い換え
ると保持器６の軸方向から見てオフセットして配設され
る）ため、図２（Ｃ）に示すように、表裏の油溝６Ａ、
６Ｂの中心線６Ｃ、６Ｃ’は、ポケット６０の中心を通
る基準線ｒを挟んで、それぞれ距離Ｌだけ離れて交互に
配設されることになって、表裏の油溝６Ａ、６Ｂの中心
線６Ｃ、６Ｃ’は２Ｌだけ離れて配置される。
【００４０】したがって、油溝６Ａ、６Ｂの幅を、上記
距離Ｌ未満に設定すれば、保持器６の外周とポケット６
０の内周との距離が最も小さくなる位置、すなわち、図
２（Ａ）に示すように、ポケット６０の中心を通る基準
線ｒ上の区間Ｒ１は、油溝６Ａ、６Ｂが重なることがな
く、ポケット６０を挟んで交互に配設されるため、保持
器６の母材と同一の板厚ｔを確保することができ、十分
な断面積を確保することで、保持器６の強度を向上させ
ることが可能となるのである。
距離Ｌ未満に設定すれば、保持器６の外周とポケット６
０の内周との距離が最も小さくなる位置、すなわち、図
２（Ａ）に示すように、ポケット６０の中心を通る基準
線ｒ上の区間Ｒ１は、油溝６Ａ、６Ｂが重なることがな
く、ポケット６０を挟んで交互に配設されるため、保持
器６の母材と同一の板厚ｔを確保することができ、十分
な断面積を確保することで、保持器６の強度を向上させ
ることが可能となるのである。
【００４１】前記従来例でも述べたように、パワーロー
ラ３の傾きなどによって、ボールベアリング５が支持す
るスラスト荷重の分布に偏りが生じ、保持器６の一部に
応力が集中するような場合であっても、保持器６の基準
線ｒ方向の断面の寸法が、最も小さくなる基準線ｒ上の
区間Ｒ１で、油溝６Ａ、６Ｂが重なることなく交互に配
設され、十分な断面積を確保することが可能となって、
保持器６の断面積が極端に小さくなる部分を低減するこ
とで、応力集中が過大になるのを防いで保持器６の耐久
性を向上させることができるのである。
ラ３の傾きなどによって、ボールベアリング５が支持す
るスラスト荷重の分布に偏りが生じ、保持器６の一部に
応力が集中するような場合であっても、保持器６の基準
線ｒ方向の断面の寸法が、最も小さくなる基準線ｒ上の
区間Ｒ１で、油溝６Ａ、６Ｂが重なることなく交互に配
設され、十分な断面積を確保することが可能となって、
保持器６の断面積が極端に小さくなる部分を低減するこ
とで、応力集中が過大になるのを防いで保持器６の耐久
性を向上させることができるのである。
【００４２】図４は、第２の実施形態を示し、油溝６
Ａ、６Ｂの位置関係を変更したもので、その他の構成は
前記第１実施形態と同様である。
Ａ、６Ｂの位置関係を変更したもので、その他の構成は
前記第１実施形態と同様である。
【００４３】本実施形態においても油溝６Ａ、６Ｂの断
面形状は、図２（Ｂ）、（Ｃ）に示すように、方形断面
で構成されるのは第１の実施形態と同様である。
面形状は、図２（Ｂ）、（Ｃ）に示すように、方形断面
で構成されるのは第１の実施形態と同様である。
【００４４】しかし、図４に示すように本実施形態の油
溝の配置は、油溝６Ａ、６Ｂの最短距離Ｌ1を保持器６
の軸方向での油溝６Ａと６Ｂ間の距離Ｌ0より大きく設
定するようにし、さらにパワーローラ３の転動溝３Ａに
面する油溝６Ｂを車両前進時の保持器６の回転方向（図
中反時計回り方向とする。以下同様。すなわち裏面６Ｅ
にパワーローラ３が面する）にオフセットして配置した
ものである。
溝の配置は、油溝６Ａ、６Ｂの最短距離Ｌ1を保持器６
の軸方向での油溝６Ａと６Ｂ間の距離Ｌ0より大きく設
定するようにし、さらにパワーローラ３の転動溝３Ａに
面する油溝６Ｂを車両前進時の保持器６の回転方向（図
中反時計回り方向とする。以下同様。すなわち裏面６Ｅ
にパワーローラ３が面する）にオフセットして配置した
ものである。
【００４５】このような構成とすることで油溝間の肉厚
を確保することができ、保持器６の強度を向上すること
ができ、また車両の走行時間の大半を占める車両前進時
において発熱の多いパワーローラ３の転動溝３Ａとボー
ルベアリング５の接触部（図１２参照）に潤滑油を十分
に供給することができ、接触部の発熱を低減することが
できる。
を確保することができ、保持器６の強度を向上すること
ができ、また車両の走行時間の大半を占める車両前進時
において発熱の多いパワーローラ３の転動溝３Ａとボー
ルベアリング５の接触部（図１２参照）に潤滑油を十分
に供給することができ、接触部の発熱を低減することが
できる。
【００４６】さらに図５に示すように図４に示した油溝
６Ａ、６Ｂの相対関係を保持したままより一層油溝６
Ａ、６Ｂを車両前進時の保持器の回転方向にオフセット
させることも可能である。例えば図５に示すように外輪
側の油溝６Ｂをポケット６０の中心より車両前進時の保
持器の回転方向（図中反時計方向）にオフセットさせる
ことで、保持器６の強度、パワーローラ３の転動溝３Ａ
の潤滑性能を維持したまま、外輪側の潤滑性能を向上す
ることができる。
６Ａ、６Ｂの相対関係を保持したままより一層油溝６
Ａ、６Ｂを車両前進時の保持器の回転方向にオフセット
させることも可能である。例えば図５に示すように外輪
側の油溝６Ｂをポケット６０の中心より車両前進時の保
持器の回転方向（図中反時計方向）にオフセットさせる
ことで、保持器６の強度、パワーローラ３の転動溝３Ａ
の潤滑性能を維持したまま、外輪側の潤滑性能を向上す
ることができる。
【００４７】一方、油溝６Ａ、６Ｂの断面積を異ならせ
て、パワーローラ３の転動溝３Ａに面する油溝の断面積
を外輪側の油溝よりも大きくすることで、パワーローラ
３の転動溝３Ａとボールベアリング５の接触部により多
くの潤滑油を供給することができる。
て、パワーローラ３の転動溝３Ａに面する油溝の断面積
を外輪側の油溝よりも大きくすることで、パワーローラ
３の転動溝３Ａとボールベアリング５の接触部により多
くの潤滑油を供給することができる。
【００４８】図６は、第３の実施形態を示し、前記第１
実施形態の油溝６Ａ、６Ｂを所定の角度θだけ傾けたも
ので、その他の構成は前記第１実施形態と同様である。
実施形態の油溝６Ａ、６Ｂを所定の角度θだけ傾けたも
ので、その他の構成は前記第１実施形態と同様である。
【００４９】保持器６の表面６Ｅに形成される油溝６Ａ
は、その中心線６Ｃがポケット６０の中心を通るととも
に、図６（Ａ）のように、基準線ｒに対して、外周側を
時計回りへ所定の角度θだけ傾けて配設される。
は、その中心線６Ｃがポケット６０の中心を通るととも
に、図６（Ａ）のように、基準線ｒに対して、外周側を
時計回りへ所定の角度θだけ傾けて配設される。
【００５０】同様に、裏面６Ｆの油溝６Ｂも基準線ｒに
対して、裏面６Ｆから見て外周側を時計回りへ所定の角
度θだけ傾けて配設される。
対して、裏面６Ｆから見て外周側を時計回りへ所定の角
度θだけ傾けて配設される。
【００５１】したがって、上記第１実施形態と同様に、
表裏の油溝６Ａ、６Ｂは同方向に重なることなく交互に
交差して配設されて、保持器６の外周とポケット６０の
内周の区間の断面積が極端に小さくなるのを防いで、応
力集中が過大になるのを防いで耐久性を向上させるのに
加え、油溝６Ａ、６Ｂを相互に反対方向へ傾斜させたた
め、保持器６の内周側へ供給された潤滑油を、効率よく
外周へ排出することが可能となり、ボールベアリング５
の潤滑性能を向上させることが可能となるのである。
表裏の油溝６Ａ、６Ｂは同方向に重なることなく交互に
交差して配設されて、保持器６の外周とポケット６０の
内周の区間の断面積が極端に小さくなるのを防いで、応
力集中が過大になるのを防いで耐久性を向上させるのに
加え、油溝６Ａ、６Ｂを相互に反対方向へ傾斜させたた
め、保持器６の内周側へ供給された潤滑油を、効率よく
外周へ排出することが可能となり、ボールベアリング５
の潤滑性能を向上させることが可能となるのである。
【００５２】特にパワーローラ３側に表面６Ｅを設置し
た場合、保持器６が車両前進時の保持器の回転方向（図
中反時計方向）に回転すると、潤滑油は保持器６の内周
に開口した開口部をポケット６０の中心より反時計回り
方向にオフセットした油溝６Ａを通過してパワーローラ
３とボールベアリング５の接触部近傍に供給される。し
たがって保持器６の強度を保持したまま、パワーローラ
３とボールベアリング５の接触部の潤滑性を一層向上す
ることができる。
た場合、保持器６が車両前進時の保持器の回転方向（図
中反時計方向）に回転すると、潤滑油は保持器６の内周
に開口した開口部をポケット６０の中心より反時計回り
方向にオフセットした油溝６Ａを通過してパワーローラ
３とボールベアリング５の接触部近傍に供給される。し
たがって保持器６の強度を保持したまま、パワーローラ
３とボールベアリング５の接触部の潤滑性を一層向上す
ることができる。
【００５３】図７は、第４の実施形態を示し、前記第１
実施形態の油溝６Ａ、６Ｂの断面をＶ字状としたもの
で、その他の構成は、前記第１実施形態と同様である。
実施形態の油溝６Ａ、６Ｂの断面をＶ字状としたもの
で、その他の構成は、前記第１実施形態と同様である。
【００５４】油溝６Ａ、６Ｂの断面形状は、前記第１実
施形態のような方形断面に比して、Ｖ字状断面の方が切
り欠き係数を低くすることができ、疲労強度を向上させ
ることができ、保持器６の耐久性をさらに向上させるこ
とが可能となるのである。
施形態のような方形断面に比して、Ｖ字状断面の方が切
り欠き係数を低くすることができ、疲労強度を向上させ
ることができ、保持器６の耐久性をさらに向上させるこ
とが可能となるのである。
【００５５】図８は、第５の実施形態を示し、前記第１
実施形態の油溝６Ａ、６Ｂの断面を円弧状としたもの
で、その他の構成は、前記第１実施形態と同様である。
実施形態の油溝６Ａ、６Ｂの断面を円弧状としたもの
で、その他の構成は、前記第１実施形態と同様である。
【００５６】油溝６Ａ、６Ｂの断面形状は、前記第１実
施形態のような方形断面に比して、円弧状断面の方が切
り欠き係数を低くすることができ、疲労強度を向上させ
ることができ、保持器６の耐久性をさらに向上させるこ
とが可能となるのである。
施形態のような方形断面に比して、円弧状断面の方が切
り欠き係数を低くすることができ、疲労強度を向上させ
ることができ、保持器６の耐久性をさらに向上させるこ
とが可能となるのである。
【００５７】さらに油溝の断面積を一定として考える
と、油溝６Ａ、６Ｂ間の最短距離Ｌ2を前記第１実施形
態のような方形断面の油溝形状時の最短距離Ｌ1より大
きくすることができるので、潤滑油の供給量を維持した
まま保持器６の強度を向上することができる。油溝間の
距離を一定とした場合には本実施形態の円弧状断面の溝
の方が断面積を大きくとることができ、潤滑油の供給量
を増大することができる。
と、油溝６Ａ、６Ｂ間の最短距離Ｌ2を前記第１実施形
態のような方形断面の油溝形状時の最短距離Ｌ1より大
きくすることができるので、潤滑油の供給量を維持した
まま保持器６の強度を向上することができる。油溝間の
距離を一定とした場合には本実施形態の円弧状断面の溝
の方が断面積を大きくとることができ、潤滑油の供給量
を増大することができる。
【００５８】図９は、第６の実施形態を示し、前記第１
実施形態の油溝６Ａ、６Ｂの断面を楔状としたもので、
その他の構成は、前記第１実施形態と同様である。
実施形態の油溝６Ａ、６Ｂの断面を楔状としたもので、
その他の構成は、前記第１実施形態と同様である。
【００５９】油溝６Ａ、６Ｂの断面形状は、前記第１実
施形態のような方形断面に比して、楔状の方が切り欠き
係数を低くすることができ、疲労強度を向上させて保持
器６の耐久性を向上させるのに加えて、油溝６Ａ、６Ｂ
が内周から外周へ向けて潤滑油を排出する性能を向上さ
せることができ、耐久性と潤滑性能に優れた保持器６を
構成することができる。
施形態のような方形断面に比して、楔状の方が切り欠き
係数を低くすることができ、疲労強度を向上させて保持
器６の耐久性を向上させるのに加えて、油溝６Ａ、６Ｂ
が内周から外周へ向けて潤滑油を排出する性能を向上さ
せることができ、耐久性と潤滑性能に優れた保持器６を
構成することができる。
【００６０】図１０は、第７の実施形態を示し、前記第
１実施形態の油溝６Ａ、６Ｂの断面を台形状としたもの
で、その他の構成は、前記第１実施形態と同様である。
１実施形態の油溝６Ａ、６Ｂの断面を台形状としたもの
で、その他の構成は、前記第１実施形態と同様である。
【００６１】油溝６Ａ、６Ｂの断面形状は、前記第１実
施形態のような方形断面に比して、台形状としたので、
油溝の断面積を大きくすることができるので、潤滑性を
向上することができる。
施形態のような方形断面に比して、台形状としたので、
油溝の断面積を大きくすることができるので、潤滑性を
向上することができる。
【００６２】図１１は、第８の実施形態を示し、前記第
１実施形態の油溝６Ａ、６Ｂの配置を周方向に不等間隔
としたもので、その他の構成は、前記第１実施形態と同
様である。
１実施形態の油溝６Ａ、６Ｂの配置を周方向に不等間隔
としたもので、その他の構成は、前記第１実施形態と同
様である。
【００６３】表裏の油溝６Ａ、６Ｂは、上記と同様に半
径を挟んで交互に配置されるが、各油溝６Ａ、６Ｂは周
方向に不等間隔に配設されており、油溝６Ａ、６Ａの間
隔は、狭いものと、広いものが順次繰り返されており、
油溝６Ｂ、６Ｂの間隔も同様である。
径を挟んで交互に配置されるが、各油溝６Ａ、６Ｂは周
方向に不等間隔に配設されており、油溝６Ａ、６Ａの間
隔は、狭いものと、広いものが順次繰り返されており、
油溝６Ｂ、６Ｂの間隔も同様である。
【００６４】このような構成にした場合でも、前記第１
実施形態と同様の作用、効果を得ることができる。
実施形態と同様の作用、効果を得ることができる。
【００６５】なお、上記実施形態において、各油溝６
Ａ、６Ｂを鍛造などの塑性加工により形成することによ
り、残留応力を高めることで強度を向上させることがで
き、さらに保持器６の耐久性を向上させることが可能と
なるのである。
Ａ、６Ｂを鍛造などの塑性加工により形成することによ
り、残留応力を高めることで強度を向上させることがで
き、さらに保持器６の耐久性を向上させることが可能と
なるのである。
【図１】本発明の一実施形態を示すパワーローラ及びト
ラニオンの縦断面図。
ラニオンの縦断面図。
【図２】同じくスラストベアリングの保持器の表面を示
し、（Ａ）は平面図を、（Ｂ）は側面図を、（Ｃ）は要
部側面図をそれぞれ示す。
し、（Ａ）は平面図を、（Ｂ）は側面図を、（Ｃ）は要
部側面図をそれぞれ示す。
【図３】同じく保持器の裏面を示し、（Ａ）は平面図
を、（Ｂ）は側面図を、（Ｃ）は要部側面図をそれぞれ
示す。
を、（Ｂ）は側面図を、（Ｃ）は要部側面図をそれぞれ
示す。
【図４】第２の実施形態のスラストベアリングの保持器
を示し、（Ａ）は平面図を、（Ｂ）は側面図を、（Ｃ）
は要部側面図をそれぞれ示す。
を示し、（Ａ）は平面図を、（Ｂ）は側面図を、（Ｃ）
は要部側面図をそれぞれ示す。
【図５】同じく第２の実施形態の別のスラストベアリン
グの保持器を示し、（Ａ）は平面図を、（Ｂ）は側面図
を、（Ｃ）は要部側面図をそれぞれ示す。
グの保持器を示し、（Ａ）は平面図を、（Ｂ）は側面図
を、（Ｃ）は要部側面図をそれぞれ示す。
【図６】第３の実施形態のスラストベアリングの保持器
を示し、（Ａ）は平面図を、（Ｂ）は側面図を、（Ｃ）
は要部側面図をそれぞれ示す。
を示し、（Ａ）は平面図を、（Ｂ）は側面図を、（Ｃ）
は要部側面図をそれぞれ示す。
【図７】第４の実施形態のスラストベアリングの保持器
を示し、（Ａ）は平面図を、（Ｂ）は側面図を、（Ｃ）
は要部側面図をそれぞれ示す。
を示し、（Ａ）は平面図を、（Ｂ）は側面図を、（Ｃ）
は要部側面図をそれぞれ示す。
【図８】第５の実施形態のスラストベアリングの保持器
を示し、（Ａ）は平面図を、（Ｂ）は側面図を、（Ｃ）
は要部側面図をそれぞれ示す。
を示し、（Ａ）は平面図を、（Ｂ）は側面図を、（Ｃ）
は要部側面図をそれぞれ示す。
【図９】第６の実施形態のスラストベアリングの保持器
を示し、（Ａ）は平面図を、（Ｂ）は側面図を、（Ｃ）
は要部側面図をそれぞれ示す。
を示し、（Ａ）は平面図を、（Ｂ）は側面図を、（Ｃ）
は要部側面図をそれぞれ示す。
【図１０】第７の実施形態のスラストベアリングの保持
器の要部側面図を示す。
器の要部側面図を示す。
【図１１】第８の実施形態のスラストベアリングの保持
器を示し、（Ａ）は平面図を、（Ｂ）は側面図をそれぞ
れ示す。
器を示し、（Ａ）は平面図を、（Ｂ）は側面図をそれぞ
れ示す。
【図１２】従来例のスラストベアリングの保持器を示
し、（Ａ）は平面図を、（Ｂ）は側面図をそれぞれ示
す。
し、（Ａ）は平面図を、（Ｂ）は側面図をそれぞれ示
す。
１ トラニオン ２ 偏心軸 ２Ａ 油路 ３ パワーローラ ３Ａ 転動溝 ４ 外輪 ４Ａ 転動溝 ５ ボールベアリング ６ 保持器 ６Ａ、６Ｂ 油溝 ６０ ポケット １０、１１ 油路 ２０ 給油口 ４０ 給油口
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3J051 AA03 BA03 BB01 BD02 BE09 EC03 EC06 ED08 FA01 3J063 AA01 AB33 AC03 BA11 BB14 CA01 CD03 XD42 XE14
Claims (6)
- 【請求項１】 入力ディスク及び出力ディスクとの対向
面に挟持されて傾転自在な一対のパワーローラと、 ピボットシャフトを介して前記パワーローラをそれぞれ
軸支するとともに、入出力ディスクの回転接線方向及び
該接線回りに変位可能な一対のトラニオンと、 前記パワーローラとトラニオンとの間に介装されて多数
の転動体及びこれら転動体を収装する孔部を設けた保持
器とから構成されるスラスト軸受と、 前記保持器内周側から転動体へ向けて潤滑油を供給する
給油手段と、 前記保持器に形成されて内周から外周へ向けて転動体に
潤滑油を案内する溝部を備えたトロイダル型無段変速機
において、 前記保持器は環状の板部材で形成されるとともに、油溝
を保持器の表裏面に配設し、かつ、これら表裏面の油溝
は保持器の軸方向から見てオフセットして配設されたこ
とを特徴とするトロイダル型無段変速機。 - 【請求項２】 前記保持器のパワーローラ側の面の油溝
を前記保持器の孔部中心より車両前進時の保持器の回転
方向前側に配置したことを特徴とする請求項１に記載の
トロイダル型無段変速機。 - 【請求項３】 前記保持器のトラニオン側の面の油溝を
前記保持器の孔部中心より車両前進時の保持器の回転方
向前側に配置したことを特徴とする請求項１または請求
項２に記載のトロイダル型無段変速機。 - 【請求項４】 前記保持器のパワーローラ側およびトラ
ニオン側の面の油溝を前記保持器の孔部中心より車両前
進時の保持器の回転方向前側に配置した場合に、パワー
ローラ側の面の油溝をトラニオン側の面の油溝より回転
方向前側に配置することを特徴とする請求項１から３の
いずれかに記載のトロイダル型無段変速機。 - 【請求項５】 前記保持器の油溝は、パワーローラ側の
面の油溝の断面積がトラニオン側の面の油溝の断面積よ
り大きいことを特徴とする請求項１から請求項４のいず
れかひとつに記載のトロイダル型無段変速機。 - 【請求項６】 前記保持器の油溝は、保持器径方向に対
して斜めに配置され、表裏面の油溝は保持器中心から径
方向に伸びる線を挟んで対称位置にあるとともに、パワ
ーローラ側の面の油溝の内径側を外径側より車両前進時
の保持器の回転方向前側に配置したことを特徴とする請
求項１から請求項５のいずれかひとつに記載のトロイダ
ル型無段変速機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000268636A JP2001187951A (ja) | 1999-10-18 | 2000-09-05 | トロイダル型無段変速機 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11-294918 | 1999-10-18 | ||
| JP29491899 | 1999-10-18 | ||
| JP2000268636A JP2001187951A (ja) | 1999-10-18 | 2000-09-05 | トロイダル型無段変速機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001187951A true JP2001187951A (ja) | 2001-07-10 |
Family
ID=26560043
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000268636A Pending JP2001187951A (ja) | 1999-10-18 | 2000-09-05 | トロイダル型無段変速機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001187951A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6749343B2 (en) | 2001-10-05 | 2004-06-15 | Nsk Ltd. | Power roller bearing for toroidal-type continuously variable transmission |
| JP2010144772A (ja) * | 2008-12-17 | 2010-07-01 | Nsk Ltd | トロイダル型無段変速機 |
| JP2011220276A (ja) * | 2010-04-13 | 2011-11-04 | Ihi Corp | 過給機 |
-
2000
- 2000-09-05 JP JP2000268636A patent/JP2001187951A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6749343B2 (en) | 2001-10-05 | 2004-06-15 | Nsk Ltd. | Power roller bearing for toroidal-type continuously variable transmission |
| US7036992B2 (en) | 2001-10-05 | 2006-05-02 | Nsk Ltd. | Power roller bearing for toroidal-type continuously variable transmission |
| JP2010144772A (ja) * | 2008-12-17 | 2010-07-01 | Nsk Ltd | トロイダル型無段変速機 |
| JP2011220276A (ja) * | 2010-04-13 | 2011-11-04 | Ihi Corp | 過給機 |
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