JP2001176712A - 希土類金属−鉄−ボロン系異方性永久磁石用粉末 - Google Patents
希土類金属−鉄−ボロン系異方性永久磁石用粉末Info
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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Abstract
(57)【要約】
【課題】高い異方性を示し、且つ永久磁石の特性に最も
良い影響を与える結晶組織を有する希土類金属−鉄−ボ
ロン系異方性永久磁石用粉末を提供すること。 【解決手段】短軸方向０．１〜５０μｍ、長軸方向０．
１〜１００μｍの主相結晶粒径を有する結晶を９０容量
％以上含有し、且つ前記主相結晶粒内に、包晶核である
粒径１０μｍ未満のα−Ｆｅ及び／又はγ−Ｆｅを微細
分散している希土類金属−鉄−ボロン系永久磁石用合金
鋳塊を、水素化処理し、粉砕して得た、粒径２００〜４
００μｍであり、好ましくは、Ｘ線回折により測定した
配向度Ｆの値が少なくとも６０である希土類金属−鉄−
ボロン系異方性永久磁石用粉末。
良い影響を与える結晶組織を有する希土類金属−鉄−ボ
ロン系異方性永久磁石用粉末を提供すること。 【解決手段】短軸方向０．１〜５０μｍ、長軸方向０．
１〜１００μｍの主相結晶粒径を有する結晶を９０容量
％以上含有し、且つ前記主相結晶粒内に、包晶核である
粒径１０μｍ未満のα−Ｆｅ及び／又はγ−Ｆｅを微細
分散している希土類金属−鉄−ボロン系永久磁石用合金
鋳塊を、水素化処理し、粉砕して得た、粒径２００〜４
００μｍであり、好ましくは、Ｘ線回折により測定した
配向度Ｆの値が少なくとも６０である希土類金属−鉄−
ボロン系異方性永久磁石用粉末。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、磁石特性に優れた
希土類金属−鉄−ボロン系異方性永久磁石用粉末に関す
る。
希土類金属−鉄−ボロン系異方性永久磁石用粉末に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、永久磁石用合金鋳塊は、溶融した
合金を金型に鋳造する金型鋳造法により製造されている
のが一般的である。しかし該金型鋳造法により合金溶融
物を凝固させる場合、合金溶融物の抜熱過程において、
抜熱初期では鋳型伝熱律速であるが、凝固が進行する
と、鋳型−凝固相間及び凝固相における伝熱が抜熱律速
となり、金型冷却能を向上させても鋳塊内部と鋳型近傍
の鋳塊では、冷却条件が異なり、特に鋳塊厚が厚いほど
このような現象が生じる。このように鋳塊の内部と表面
付近での冷却条件の相違が大きい場合には、特に磁石組
成における高残留磁束密度側の鋳造組織に、初晶γ−Ｆ
ｅが多く存在し、このため鋳塊の中央部に粒径１０〜１
００μｍのα−Ｆｅが残存し、同時に主相を取り巻く希
土類金属に富んだ相の大きさも大きくなる。また前記金
型鋳造法により得られる鋳塊組織中に、短軸方向０．１
〜５０μｍ、長軸方向０．１〜１００μｍの結晶粒径を
有する結晶が存在することが知られているが、該結晶の
含有率は僅かであって、磁石特性に良好な影響を及ぼす
には至っていない。一方、磁石粉末製造工程における均
質化処理過程においては、通常、１０００℃付近で均質
化処理されるが、前記金型鋳造法で得られる鋳塊の場合
には、粒径の大きいα−Ｆｅ及び希土類金属に富んだ大
きな相を含有するので、均質化が困難であり、またその
後の水素化処理による再結晶化の際に、異方化しにく
く、最終的に得られる永久磁石の磁気特性が低下すると
いう欠点がある。さらに、希土類金属元素、コバルト及
び必要に応じて、鉄、銅、ジルコニウムを添加し、ルツ
ボ中で溶解させた後、双ロール、単ロール、双ベルト等
を組み合わせたストリップキャスティング法等で０．０
１〜５ｍｍの厚さとなるように凝固させる希土類金属磁
石用合金の製造法が提案されている。該方法では、金型
鋳造法に比して組成の均一な鋳塊が得られるが、原料成
分が、希土類金属元素、コバルト及び必要に応じて、
鉄、銅、ジルコニウムを組み合わせた成分であるため
に、前記ストリップキャスティング法による磁石性能の
向上が充分に得られない等の問題がある。
合金を金型に鋳造する金型鋳造法により製造されている
のが一般的である。しかし該金型鋳造法により合金溶融
物を凝固させる場合、合金溶融物の抜熱過程において、
抜熱初期では鋳型伝熱律速であるが、凝固が進行する
と、鋳型−凝固相間及び凝固相における伝熱が抜熱律速
となり、金型冷却能を向上させても鋳塊内部と鋳型近傍
の鋳塊では、冷却条件が異なり、特に鋳塊厚が厚いほど
このような現象が生じる。このように鋳塊の内部と表面
付近での冷却条件の相違が大きい場合には、特に磁石組
成における高残留磁束密度側の鋳造組織に、初晶γ−Ｆ
ｅが多く存在し、このため鋳塊の中央部に粒径１０〜１
００μｍのα−Ｆｅが残存し、同時に主相を取り巻く希
土類金属に富んだ相の大きさも大きくなる。また前記金
型鋳造法により得られる鋳塊組織中に、短軸方向０．１
〜５０μｍ、長軸方向０．１〜１００μｍの結晶粒径を
有する結晶が存在することが知られているが、該結晶の
含有率は僅かであって、磁石特性に良好な影響を及ぼす
には至っていない。一方、磁石粉末製造工程における均
質化処理過程においては、通常、１０００℃付近で均質
化処理されるが、前記金型鋳造法で得られる鋳塊の場合
には、粒径の大きいα−Ｆｅ及び希土類金属に富んだ大
きな相を含有するので、均質化が困難であり、またその
後の水素化処理による再結晶化の際に、異方化しにく
く、最終的に得られる永久磁石の磁気特性が低下すると
いう欠点がある。さらに、希土類金属元素、コバルト及
び必要に応じて、鉄、銅、ジルコニウムを添加し、ルツ
ボ中で溶解させた後、双ロール、単ロール、双ベルト等
を組み合わせたストリップキャスティング法等で０．０
１〜５ｍｍの厚さとなるように凝固させる希土類金属磁
石用合金の製造法が提案されている。該方法では、金型
鋳造法に比して組成の均一な鋳塊が得られるが、原料成
分が、希土類金属元素、コバルト及び必要に応じて、
鉄、銅、ジルコニウムを組み合わせた成分であるため
に、前記ストリップキャスティング法による磁石性能の
向上が充分に得られない等の問題がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、高い
異方性を示し、且つ永久磁石の特性に最も良い影響を与
える結晶組織を有する希土類金属−鉄−ボロン系異方性
永久磁石用粉末を提供することにある。
異方性を示し、且つ永久磁石の特性に最も良い影響を与
える結晶組織を有する希土類金属−鉄−ボロン系異方性
永久磁石用粉末を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、短軸方
向０．１〜５０μｍ、長軸方向０．１〜１００μｍの主
相結晶粒径を有する結晶を９０容量％以上含有し、且つ
前記主相結晶粒内に、包晶核である粒径１０μｍ未満の
α−Ｆｅ及び／又はγ−Ｆｅを微細分散している希土類
金属−鉄−ボロン系永久磁石用合金鋳塊を、水素化処理
し、粉砕して得た、粒径２００〜４００μｍであり、好
ましくは、Ｘ線回折により測定した下記式で示される配
向度Ｆの値が少なくとも６０である希土類金属−鉄−ボ
ロン系異方性永久磁石用粉末が提供される。
向０．１〜５０μｍ、長軸方向０．１〜１００μｍの主
相結晶粒径を有する結晶を９０容量％以上含有し、且つ
前記主相結晶粒内に、包晶核である粒径１０μｍ未満の
α−Ｆｅ及び／又はγ−Ｆｅを微細分散している希土類
金属−鉄−ボロン系永久磁石用合金鋳塊を、水素化処理
し、粉砕して得た、粒径２００〜４００μｍであり、好
ましくは、Ｘ線回折により測定した下記式で示される配
向度Ｆの値が少なくとも６０である希土類金属−鉄−ボ
ロン系異方性永久磁石用粉末が提供される。
【０００５】
【数２】
【０００６】
【発明の実施の形態】以下本発明を更に詳細に説明す
る。本発明の希土類金属−鉄−ボロン系異方性永久磁石
用粉末（以下、異方性永久磁石用粉末１と称す）は、短
軸方向０．１〜５０μｍ、長軸方向０．１〜１００μｍ
の結晶粒径を有する結晶を９０容量％以上、好ましくは
９８容量％以上含有し、且つ前記主相結晶粒内に、包晶
核である粒径１０μｍ未満のα−Ｆｅ及び／又はγ−Ｆ
ｅを微細分散している希土類金属−鉄−ボロン系合金鋳
塊（以下、合金鋳塊２と称す）を水素化処理し、粉砕し
て得た希土類金属−鉄−ボロン系異方性永久磁石用粉末
であって、その粉末粒径は、２００〜４００μｍである
のが好ましい。また、Ｘ線回折により測定した上記式で
示される配向度Ｆの値が少なくとも６０であることが好
ましい。
る。本発明の希土類金属−鉄−ボロン系異方性永久磁石
用粉末（以下、異方性永久磁石用粉末１と称す）は、短
軸方向０．１〜５０μｍ、長軸方向０．１〜１００μｍ
の結晶粒径を有する結晶を９０容量％以上、好ましくは
９８容量％以上含有し、且つ前記主相結晶粒内に、包晶
核である粒径１０μｍ未満のα−Ｆｅ及び／又はγ−Ｆ
ｅを微細分散している希土類金属−鉄−ボロン系合金鋳
塊（以下、合金鋳塊２と称す）を水素化処理し、粉砕し
て得た希土類金属−鉄−ボロン系異方性永久磁石用粉末
であって、その粉末粒径は、２００〜４００μｍである
のが好ましい。また、Ｘ線回折により測定した上記式で
示される配向度Ｆの値が少なくとも６０であることが好
ましい。
【０００７】前記合金鋳塊２において、特定の結晶粒径
を有する結晶の含有割合が、９０容量％未満の場合に
は、得られる合金鋳塊に優れた磁石特性を付与できず、
目的とする異方性永久磁石用粉末１が得られない。また
短軸方向及び長軸方向の長さが前記範囲外である場合、
若しくは該α−Ｆｅ及び／又はγ−Ｆｅの粒径が１０μ
ｍ以上であり、且つ微細分散されていない場合には、永
久磁石用粉末製造工程における均質化処理の際に、均質
化時間が長くなり、更に最終の磁石粉末の磁気特性が低
くなるので好ましくない。
を有する結晶の含有割合が、９０容量％未満の場合に
は、得られる合金鋳塊に優れた磁石特性を付与できず、
目的とする異方性永久磁石用粉末１が得られない。また
短軸方向及び長軸方向の長さが前記範囲外である場合、
若しくは該α−Ｆｅ及び／又はγ−Ｆｅの粒径が１０μ
ｍ以上であり、且つ微細分散されていない場合には、永
久磁石用粉末製造工程における均質化処理の際に、均質
化時間が長くなり、更に最終の磁石粉末の磁気特性が低
くなるので好ましくない。
【０００８】前記合金鋳塊２の厚さは、０．０５〜１５
ｍｍの範囲であるのが好ましい。厚さが１５ｍｍを超え
る場合には、所望の結晶組織とするための後述する製造
法が困難となるので好ましくない。
ｍｍの範囲であるのが好ましい。厚さが１５ｍｍを超え
る場合には、所望の結晶組織とするための後述する製造
法が困難となるので好ましくない。
【０００９】前記異方性永久磁石用粉末１に用いる前記
合金鋳塊２を形成する原料成分は、希土類金属−鉄−ボ
ロン系であれば特に限定されるものではなく、通常製造
の際に不可避的に含まれる他の不純物成分を含んでいて
も良い。また希土類金属は、単体でも混合物であっても
良い。該希土類金属と、ボロンと、鉄との配合割合は、
通常の永久磁石用合金での配合割合と同様で良く、好ま
しくは重量比で、２５〜４０：０．５〜２．０：残量で
あるのが好ましい。
合金鋳塊２を形成する原料成分は、希土類金属−鉄−ボ
ロン系であれば特に限定されるものではなく、通常製造
の際に不可避的に含まれる他の不純物成分を含んでいて
も良い。また希土類金属は、単体でも混合物であっても
良い。該希土類金属と、ボロンと、鉄との配合割合は、
通常の永久磁石用合金での配合割合と同様で良く、好ま
しくは重量比で、２５〜４０：０．５〜２．０：残量で
あるのが好ましい。
【００１０】本発明の異方性永久磁石用粉末１を製造す
るには、まず希土類金属−鉄−ボロン系合金溶融物を、
冷却速度１０〜１０００℃／秒、好ましくは１００〜１
０００℃／秒、過冷度１０〜５００℃、好ましくは２０
０〜５００℃の冷却条件下で均一に凝固させる方法等に
より前記合金鋳塊２を得、次いで、水素雰囲気中で前記
合金鋳塊２に水素原子を侵入及び放出させることにより
主相結晶等を再結晶化させる水素化処理の後、粉砕する
方法により得ることができる。
るには、まず希土類金属−鉄−ボロン系合金溶融物を、
冷却速度１０〜１０００℃／秒、好ましくは１００〜１
０００℃／秒、過冷度１０〜５００℃、好ましくは２０
０〜５００℃の冷却条件下で均一に凝固させる方法等に
より前記合金鋳塊２を得、次いで、水素雰囲気中で前記
合金鋳塊２に水素原子を侵入及び放出させることにより
主相結晶等を再結晶化させる水素化処理の後、粉砕する
方法により得ることができる。
【００１１】ここで、過冷度とは、（合金の融点）−
（合金溶融物の実際の温度）の値であって、冷却速度と
相関関係を有する。冷却速度及び過冷度が前記必須範囲
外の場合には、所望の組織を有する合金鋳塊が得られな
い。
（合金溶融物の実際の温度）の値であって、冷却速度と
相関関係を有する。冷却速度及び過冷度が前記必須範囲
外の場合には、所望の組織を有する合金鋳塊が得られな
い。
【００１２】前記製造方法を更に具体的に説明すると、
例えばまず、真空溶融法、高周波溶融法等により、好ま
しくはるつぼ等を用いて、不活性ガス雰囲気下、希土類
金属−鉄−ボロン系合金を溶融物とした後、該溶融物
を、例えば、単ロール、双ロール又は円板上等におい
て、前記条件下、好ましくは連続的に凝固させる等のス
トリップキャスティング法を用いた方法等により、所望
の結晶組織を有する永久磁石用合金鋳塊２を得る。即
ち、ストリップキャスティング法等で凝固させる場合に
は、合金鋳塊の厚さを、好ましくは０．０５〜１５ｍｍ
の範囲となるように、鋳造温度及び注湯速度等を適宜選
択し、前記条件下処理するのが最も容易な方法である。
例えばまず、真空溶融法、高周波溶融法等により、好ま
しくはるつぼ等を用いて、不活性ガス雰囲気下、希土類
金属−鉄−ボロン系合金を溶融物とした後、該溶融物
を、例えば、単ロール、双ロール又は円板上等におい
て、前記条件下、好ましくは連続的に凝固させる等のス
トリップキャスティング法を用いた方法等により、所望
の結晶組織を有する永久磁石用合金鋳塊２を得る。即
ち、ストリップキャスティング法等で凝固させる場合に
は、合金鋳塊の厚さを、好ましくは０．０５〜１５ｍｍ
の範囲となるように、鋳造温度及び注湯速度等を適宜選
択し、前記条件下処理するのが最も容易な方法である。
【００１３】次いで、得られた永久磁石用合金鋳塊２
に、水素原子を侵入及び放出させ再結晶化させるため
に、例えば１〜１０ｍｍ角程度に粉砕し、好ましくは５
〜５０時間、９００〜１１００℃にて、均質化処理を行
った後、好ましくは１気圧の水素雰囲気中において、８
００〜８５０℃で２〜５時間保持し水素原子を侵入さ
せ、次いで１０-2〜１０-3Torrにまで急速脱気して水素
原子を放出させ、それにより再結晶化た後、急冷する水
素化処理を行う。次に再結晶化した前記永久磁石用合金
鋳塊を２００〜４００μｍまで粉砕する方法等により、
異方性永久磁石用粉末１を得ることができる。
に、水素原子を侵入及び放出させ再結晶化させるため
に、例えば１〜１０ｍｍ角程度に粉砕し、好ましくは５
〜５０時間、９００〜１１００℃にて、均質化処理を行
った後、好ましくは１気圧の水素雰囲気中において、８
００〜８５０℃で２〜５時間保持し水素原子を侵入さ
せ、次いで１０-2〜１０-3Torrにまで急速脱気して水素
原子を放出させ、それにより再結晶化た後、急冷する水
素化処理を行う。次に再結晶化した前記永久磁石用合金
鋳塊を２００〜４００μｍまで粉砕する方法等により、
異方性永久磁石用粉末１を得ることができる。
【００１４】前記異方性永久磁石用粉末１は、通常の磁
石製造法により、例えば樹脂磁石、ボンド磁石等とする
ことができる。
石製造法により、例えば樹脂磁石、ボンド磁石等とする
ことができる。
【００１５】
【発明の効果】本発明の希土類金属−鉄−ボロン系異方
性永久磁石用粉末は、短軸方向０．１〜５０μｍ、長軸
方向０．１〜１００μｍの結晶粒径を有する結晶を特定
量含有し、均質化処理性、結晶配向性等に優れる希土類
金属−鉄−ボロン系永久磁石用合金鋳塊を水素化処理
し、粉砕して得られた粉末であり、高い異方性を示し、
磁石特性が極めて優れており、樹脂磁石、ボンド磁石等
の永久磁石用原料として有用である。
性永久磁石用粉末は、短軸方向０．１〜５０μｍ、長軸
方向０．１〜１００μｍの結晶粒径を有する結晶を特定
量含有し、均質化処理性、結晶配向性等に優れる希土類
金属−鉄−ボロン系永久磁石用合金鋳塊を水素化処理
し、粉砕して得られた粉末であり、高い異方性を示し、
磁石特性が極めて優れており、樹脂磁石、ボンド磁石等
の永久磁石用原料として有用である。
【００１６】
【実施例】以下本発明を実施例及び比較例により更に詳
細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものでは
ない。実施例１ ネオジム１４原子％、ボロン６原子％、鉄８０原子％か
らなる各金属元素を配合した合金を、アルゴンガス雰囲
気中で、アルミナるつぼを使用して高周波溶融法により
溶融物とした。次いで、得られた溶融物の温度を１３５
０℃に保持した後、図１に示す装置を用いて以下の方法
に従って永久磁石用合金鋳塊を得た。得られた合金鋳塊
を組織分析した結果を表１に示す。図１は、単ロールを
用いたストリップキャスト法により永久磁石用合金鋳塊
を製造するための概略図であって、１は前記高周波溶融
法により溶融した溶融物の入ったるつぼである。１３５
０℃に保持された溶融物２を、タンディッシュ３上に連
続的に流し込み、次いで約１ｍ／ｓで回転するロール４
上において、冷却速度５００℃／秒、過冷度２００℃の
冷却条件となるように急冷凝固させ、ロール４の回転方
向に連続的に溶融物２を落下させて、厚さ０．２〜０．
４ｍｍの合金鋳塊５を製造した。
細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものでは
ない。実施例１ ネオジム１４原子％、ボロン６原子％、鉄８０原子％か
らなる各金属元素を配合した合金を、アルゴンガス雰囲
気中で、アルミナるつぼを使用して高周波溶融法により
溶融物とした。次いで、得られた溶融物の温度を１３５
０℃に保持した後、図１に示す装置を用いて以下の方法
に従って永久磁石用合金鋳塊を得た。得られた合金鋳塊
を組織分析した結果を表１に示す。図１は、単ロールを
用いたストリップキャスト法により永久磁石用合金鋳塊
を製造するための概略図であって、１は前記高周波溶融
法により溶融した溶融物の入ったるつぼである。１３５
０℃に保持された溶融物２を、タンディッシュ３上に連
続的に流し込み、次いで約１ｍ／ｓで回転するロール４
上において、冷却速度５００℃／秒、過冷度２００℃の
冷却条件となるように急冷凝固させ、ロール４の回転方
向に連続的に溶融物２を落下させて、厚さ０．２〜０．
４ｍｍの合金鋳塊５を製造した。
【００１７】得られた合金鋳塊５を５ｍｍ角に粉砕し、
１０００℃にて、４０時間均質化処理を行い、処理開始
前、処理開始後５、１０、１５、２０、４０時間のα−
Ｆｅの面積率を走査型電子顕微鏡による像から画像解析
により測定した。結果を表２に示す。また同走査型電子
顕微鏡により結晶粒径を測定したところ、１０時間均質
化処理を行った際の長軸方向の平均結晶粒径は６０μｍ
であった。次いで均質化処理を行った合金鋳塊を真空加
熱炉に入れ、１気圧の水素雰囲気中で８２０℃にて３時
間保持した後、２分以内に１０-2Torrまで脱気し、冷却
器に移し急冷した。処理後の合金鋳塊を容器から取り出
し、平均粒径３００μｍに粉砕し、１５ｋＯｅの磁場中
にて０．５ｔ／ｃｍ2の圧力をかけ、一軸圧縮により圧
粉体を成形した。該圧粉体の結晶配向度をＸ線回折によ
り測定し、上述の配向度を求める式により配向度Ｆを算
出し、さらに磁気特性を測定した。結晶配向度を表３
に、磁気特性を表４に示す。
１０００℃にて、４０時間均質化処理を行い、処理開始
前、処理開始後５、１０、１５、２０、４０時間のα−
Ｆｅの面積率を走査型電子顕微鏡による像から画像解析
により測定した。結果を表２に示す。また同走査型電子
顕微鏡により結晶粒径を測定したところ、１０時間均質
化処理を行った際の長軸方向の平均結晶粒径は６０μｍ
であった。次いで均質化処理を行った合金鋳塊を真空加
熱炉に入れ、１気圧の水素雰囲気中で８２０℃にて３時
間保持した後、２分以内に１０-2Torrまで脱気し、冷却
器に移し急冷した。処理後の合金鋳塊を容器から取り出
し、平均粒径３００μｍに粉砕し、１５ｋＯｅの磁場中
にて０．５ｔ／ｃｍ2の圧力をかけ、一軸圧縮により圧
粉体を成形した。該圧粉体の結晶配向度をＸ線回折によ
り測定し、上述の配向度を求める式により配向度Ｆを算
出し、さらに磁気特性を測定した。結晶配向度を表３
に、磁気特性を表４に示す。
【００１８】比較例１ 実施例１で製造した合金溶融物を、高周波溶融法により
溶解し、金型鋳造法により厚さ２５ｍｍの永久磁石用合
金鋳塊を得た。得られた合金鋳塊を実施例１と同様に分
析した。合金鋳塊の分析結果を表１に示す。得られた合
金鋳塊を実施例１と同様に均質化処理を行い、α−Ｆｅ
の面積率を測定した。結果を表２に示す。また実施例１
と同様に１０時間均質化処理を行った際の結晶粒径を測
定したところ、長軸方向の平均結晶粒径は２２０μｍで
あった。次いで、実施例１と同様に水素化処理を行い、
粉砕し、得られた粉末の結晶配向度及び磁気特性を測定
した。結晶配向度を表３に、磁気特性を表４に示す。
溶解し、金型鋳造法により厚さ２５ｍｍの永久磁石用合
金鋳塊を得た。得られた合金鋳塊を実施例１と同様に分
析した。合金鋳塊の分析結果を表１に示す。得られた合
金鋳塊を実施例１と同様に均質化処理を行い、α−Ｆｅ
の面積率を測定した。結果を表２に示す。また実施例１
と同様に１０時間均質化処理を行った際の結晶粒径を測
定したところ、長軸方向の平均結晶粒径は２２０μｍで
あった。次いで、実施例１と同様に水素化処理を行い、
粉砕し、得られた粉末の結晶配向度及び磁気特性を測定
した。結晶配向度を表３に、磁気特性を表４に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】
【表４】
【図１】実施例１で用いたストリップキャスト法により
永久磁石用合金鋳塊を製造する際の概略図である。
永久磁石用合金鋳塊を製造する際の概略図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） // Ｃ２２Ｃ 33/02 Ｈ０１Ｆ 1/06 Ａ 38/00 ３０３ 1/04 Ｈ (72)発明者 岡田 力 神戸市東灘区深江北町４丁目14番34号 株 式会社三徳内
Claims (2)
- 【請求項１】 短軸方向０．１〜５０μｍ、長軸方向
０．１〜１００μｍの主相結晶粒径を有する結晶を９０
容量％以上含有し、且つ前記主相結晶粒内に、包晶核で
ある粒径１０μｍ未満のα−Ｆｅ及び／又はγ−Ｆｅを
微細分散している希土類金属−鉄−ボロン系永久磁石用
合金鋳塊を、水素化処理し、粉砕して得た、粒径２００
〜４００μｍの希土類金属−鉄−ボロン系異方性永久磁
石用粉末。 - 【請求項２】 Ｘ線回折により測定した下記式で示され
る配向度Ｆの値が少なくとも６０であることを特徴とす
る請求項１に記載の希土類金属−鉄−ボロン系異方性永
久磁石用粉末。 【数１】
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000314786A JP3278431B2 (ja) | 2000-10-16 | 2000-10-16 | 希土類金属−鉄−ボロン系異方性永久磁石用粉末 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000314786A JP3278431B2 (ja) | 2000-10-16 | 2000-10-16 | 希土類金属−鉄−ボロン系異方性永久磁石用粉末 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23829992A Division JP3213638B2 (ja) | 1992-02-15 | 1992-09-07 | 希土類金属−鉄−ボロン系異方性永久磁石用粉末の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001176712A true JP2001176712A (ja) | 2001-06-29 |
| JP3278431B2 JP3278431B2 (ja) | 2002-04-30 |
Family
ID=18793984
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000314786A Expired - Lifetime JP3278431B2 (ja) | 2000-10-16 | 2000-10-16 | 希土類金属−鉄−ボロン系異方性永久磁石用粉末 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3278431B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003052779A1 (fr) * | 2001-12-19 | 2003-06-26 | Neomax Co., Ltd. | Alliage d'elements de terres rares-fer-bore, poudre d'aimant permanent anisotrope magnetiquement et son procede de production |
| JP2010255098A (ja) * | 2009-03-30 | 2010-11-11 | Tdk Corp | 希土類合金粉末及びその製造方法、並びに異方性ボンド磁石用コンパウンド及び異方性ボンド磁石 |
| JP2016149396A (ja) * | 2015-02-10 | 2016-08-18 | Tdk株式会社 | Ｒ−ｔ−ｂ系焼結磁石 |
-
2000
- 2000-10-16 JP JP2000314786A patent/JP3278431B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003052779A1 (fr) * | 2001-12-19 | 2003-06-26 | Neomax Co., Ltd. | Alliage d'elements de terres rares-fer-bore, poudre d'aimant permanent anisotrope magnetiquement et son procede de production |
| US7550047B2 (en) | 2001-12-19 | 2009-06-23 | Hitachi Metals, Ltd. | Rare earth element-iron-boron alloy and magnetically anisotropic permanent magnet powder and method for production thereof |
| US7892365B2 (en) | 2001-12-19 | 2011-02-22 | Hitachi Metals, Ltd. | Rare earth element-iron-boron alloy, and magnetically anisotropic permanent magnet powder and method for production thereof |
| JP2010255098A (ja) * | 2009-03-30 | 2010-11-11 | Tdk Corp | 希土類合金粉末及びその製造方法、並びに異方性ボンド磁石用コンパウンド及び異方性ボンド磁石 |
| JP2016149396A (ja) * | 2015-02-10 | 2016-08-18 | Tdk株式会社 | Ｒ−ｔ−ｂ系焼結磁石 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3278431B2 (ja) | 2002-04-30 |
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