JP2001141829A - 配管内流体及び配管内壁面の放射能の分離計測方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】配管内流体の放射能濃度及び配管内壁面におけ
る放射能面密度の計測を、短時間でかつ高精度で実施す
ること。 【解決手段】配管1断面にコリメータ中心軸21が向くようにカ゛
ンマ線検出器5が配置された計測位置を、配管1断面を含む
平面上でコリメータ中心軸21方向が平行となるようにカ゛ンマ線
検出器5を平行移動した条件で2ヵ所以上設定し、各計測
位置においてカ゛ンマ線計数率を計数する一方、配管内壁面
各部の放射能分布を表す式として、当該設定された計測
位置の数よりも１少ない数のハ゜ラメータで表現される近似式
を用い、この近似式に基づいて、各計測位置において計
数されたカ゛ンマ線計数率と、対応する計測位置において配
管内流体2及び配管内壁面各部の放射能密度と検出効率
との積を加算して得られる理論的カ゛ンマ線計数率との間に
成立する連立方程式を解き、配管1における配管内流体2
及び配管内壁面各部の放射能を算出すること。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば原子力施設
内において、配管内を流通する流体に含まれる放射能
と、配管内壁面に浸透もしくは付着した放射能とを測定
する配管内流体及び配管内壁面の放射能の分離計測方法
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】図１１は、この種の従来から用いられて
いる原子力発電所の配管内壁面の放射能を測定する放射
能測定装置の概念図である。

【０００３】すなわち、従来から用いられている放射能
測定装置では、配管内流体２の流れる配管１の方向に向
いたコリメータ開口部４を備えた鉛製のコリメータ３の
内部にＧｅ検出器５が収納され、それらが共に架台１３
の上に設置されている。

【０００４】そして、Ｇｅ検出器５は、コリメータ見込
み範囲８の方向から入射するガンマ線を検出し、この検
出信号を多チャンネル波高分析器７に出力する。多チャ
ンネル波高分析器７は、この検出信号からエネルギー別
の計数率（単位時間当たりの計数）を計測する。

【０００５】ガンマ線を放出する放射性核種は、それぞ
れ特定のエネルギーのガンマ線を放出する。また、その
エネルギーのガンマ線のＧｅ検出器５で計測される計数
率は、配管１の内壁面におけるその放射性核種の沈着密
度に比例する部分と、液体中のその放射性核種の濃度に
比例する部分の和となる。その比例定数を検出効率とす
ればその関係は下記（１）式で表せる。 Ｎ＝Ka×Ａ＋Kc×Ｃ・・・・（１） Ｎ：測定対象核種のガンマ線計数率（cps） Ka：配管内壁面の放射能に対する検出効率（cps／Bq/cm
²） Ａ：配管内壁面中の測定対象核種の放射能面密度（Bq/c
m²） Kc：配管内流体中の放射能に対する検出効率（cps／Bq/
cm³） Ｃ：流体中の測定対象核種の放射能濃度（Bq/cm³） 上記（１）式より、配管１の内壁面における測定対象核
種の放射能面密度Ａは下記（２）式により表される。 Ａ＝（Ｎ−Kc×Ｃ ）／Ka・・・・（２） したがって、検出効率Ka、Kc及び流体中の放射能濃度Ｃ
をあらかじめ求めておけば、Ｇｅ検出器５と多チャンネ
ル波高分析器７によりガンマ線計数率Ｎを計数し、更に
上記（２）式を用いて配管１の内壁面における放射能面
密度Ａを求めることができる。

【０００６】しかしながら、上述した方法は、配管内流
体２中の放射能濃度Ｃを求めるために配管内流体２を分
取して、分析により求める必要があるために、非破壊で
行える方法ではない。

【０００７】完全な非破壊分析を可能とする方法とし
て、まだ実用化されていないが、既に開発された放射能
計測方法がある。

【０００８】この放射能計測方法は、コリメータ３の、
配管１を見込むコリメータ見込み範囲８を複数回変化さ
せて放射能測定を行うことにより、配管内流体２の放射
能と配管１の内壁面の放射能とを分離計測する。また、
配管１の内壁面を複数の部分に分割し、それぞれの部分
における放射能面密度を求める。この方法を図１２を用
いて説明する。

【０００９】図１２は、非破壊分析方法の概念を示す図
であり、配管内壁面１２をｎ箇所に分割すると共に、
（ｎ＋１）箇所のコリメータ見込み範囲８で放射能測定
を行う状態を示す模式図である。

【００１０】図１２に示すように、配管内壁面１２をｎ
箇所の部分に分割する場合、（ｎ＋１）箇所のコリメー
タ見込み範囲８で、放射能測定を行う。それぞれの部分
での放射能面密度Xjを一様と仮定し、また、配管内流体
２中の放射能濃度Ｃを一様と仮定すると、下記（３）に
示す連立方程式が成立する。 Ni＝Ki1×X1＋Ki2×X2＋Ki3×X3＋・・・・＋Kin×Xn＋Kic×C ・・（３） （ｉ＝１、２、３、４・・・・・、ｎ、ｎ＋１） Ｎi：i番目のコリメータ見込み範囲での放射能測定にお
ける測定対象核種のガンマ線計数率（cps） Kij：i番目のコリメータ見込み範囲での放射能測定にお
けるｊ番目の配管内壁面の放射能に対する検出効率（cp
s／Bq/cm²） Xj：配管内壁面中の測定対象核種の放射能面密度（Bq/c
m²） Kic：i番目のコリメータ見込み範囲での放射能測定にお
ける配管内流体内の放射能に対する検出効率（cps／Bq/
cm³） Ｃ：流体中の測定対象核種の放射能濃度（Bq/cm³） 上記（３）式に示す連立一次方程式は、式が（ｎ＋１）
個で、また未知数が配管内壁面１２の放射能面密度X1、
X2、・・、Xnのｎ個と、流体内の放射能濃度Ｃとの合計
（ｎ＋１）個であるから、演算装置９においてそれらを
解いて配管内壁面１２各部の放射能面密度Xjと、配管内
流体２中の放射能濃度Ｃとを求めることができる。

【００１１】なお、検出効率Kijは、放射線計算コード
ＱＡＤ法等を用いた計算により、あるいは実測により、
予め求めておく。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の放射能計測方法では、以下のような問題があ
る。

【００１３】すなわち、従来の放射能計測方法によれ
ば、配管内壁面１２に放射能の分布がある場合であって
も、コリメータ３によるコリメータ見込み範囲８を複数
範囲設定して放射能測定を行うことにより、配管内壁面
１２の放射能分布と配管内流体２の放射能とを求めるこ
とができる。

【００１４】しかしながら、配管内壁面１２の放射能分
布は、配管内壁面１２を複数の部分に分割し、それら個
々の部分の中では放射能分布が均一であると仮定する必
要がある。ところが、例えば水平配管の場合には、上下
方向で連続的な分布を持ち、放射能分布の均一性の仮定
が成立しない。

【００１５】したがって、従来の放射能計測方法により
計測精度を高めるためには、配管内壁面１２の分割数を
多く設定する必要がある。また、放射能測定は、コリメ
ータ見込み範囲８を変化させて、配管内壁面１２の分割
数に１を加算した回数実施する必要がある。例えば、配
管内壁面１２を５つの部分に分割すると、１回の放射能
分布の計測をコリメータ見込み範囲８を６回変化させ
て、各々のコリメータ見込み範囲８毎に計測する必要が
ある。

【００１６】一方、放射能測定に伴う統計的誤差を小さ
くするためには、１回の計測にある程度の時間をかける
必要がある。ちなみに軽水炉型の原子力発電所の冷却材
の配管１の放射能計測では、コリメータ見込み範囲８毎
に３０分の計測時間を必要としている。この場合、コリ
メータ見込み範囲８を６回変化させると、１回の放射能
分布の計測に３時間の測定時間を必要とする。

【００１７】しかしながら、原子力発電所においては、
原子炉冷却材中の放射能の経時変化を把握する必要があ
り、このように１回の放射能分布の計測に３時間も要し
ていては、計測中に冷却材の放射能濃度が変動する可能
性もあり、原子炉冷却材中の放射能の経時変化を把握す
ることができないという問題がある。

【００１８】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
ものであり、配管内流体の放射能濃度及び配管内壁面に
おける放射能面密度の計測を、短時間でかつ高精度で実
施することが可能な配管内流体及び配管内壁面の放射能
の分離計測方法を提供することを目的とする。

【００１９】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明では、以下のような手段を講じる。

【００２０】すなわち、請求項１の発明では、測定対象
となる配管における配管内流体及び配管内壁面の放射能
計測を、コリメータが備えられた遮蔽体で検出器の周囲
が覆われガンマ線を検出するガンマ線検出手段を用いて
行なう放射能の分離計測方法であって、配管の断面にコ
リメータの中心軸方向が向くようにガンマ線検出手段が
配置された計測位置を、配管の断面を含む平面上でコリ
メータの中心軸方向がほぼ平行となるようにガンマ線検
出手段を平行移動した条件下で２ヵ所以上設定し、当該
設定された各計測位置においてガンマ線計数率を計数す
る一方、配管内壁面の各部の放射能分布を表す式とし
て、当該設定された計測位置の数よりも１少ない数のパ
ラメータで表現される近似式を用い、この近似式に基づ
いて、各計測位置において計数されたガンマ線計数率
と、対応する計測位置において配管内流体及び配管内壁
面の各部の放射能密度と検出効率との積を加算して得ら
れる理論的なガンマ線計数率との間に成立する連立方程
式を解くことにより、当該配管における配管内流体及び
配管内壁面の各部の放射能を算出する。

【００２１】請求項２の発明では、測定対象となる配管
における配管内流体及び配管内壁面の放射能計測を、開
口幅が可変のコリメータが備えられた遮蔽体で検出器の
周囲が覆われガンマ線を検出するガンマ線検出手段を用
いて行なう放射能の分離計測方法であって、配管の断面
のほぼ中心部にコリメータの中心軸方向が向くようにガ
ンマ線検出手段を配置し、コリメータの開口幅を２ケー
ス以上設定し、当該設定された各開口幅においてガンマ
線計数率を計数する一方、配管内壁面の各部の放射能分
布を表す式として、当該設定された開口幅のケース数よ
りも１少ない数のパラメータで表現される近似式を用
い、この近似式に基づいて、各開口幅において計数され
たガンマ線計数率と、対応する開口幅において配管内流
体及び配管内壁面の各部の放射能密度と検出効率との積
を加算して得られる理論的なガンマ線計数率との間に成
立する連立方程式を解くことにより、当該配管における
配管内流体及び配管内壁面の各部の放射能を算出する。

【００２２】請求項３の発明では、測定対象となる配管
における配管内流体及び配管内壁面の放射能計測を、配
管との距離が可変のコリメータが備えられた遮蔽体で検
出器の周囲が覆われガンマ線を検出するガンマ線検出手
段を用いて行なう放射能の分離計測方法であって、配管
の断面のほぼ中心部にコリメータの中心軸方向が向くよ
うにガンマ線検出手段を配置し、配管の断面とコリメー
タとの間の距離を２ケース以上設定し、当該設定された
各距離においてガンマ線計数率を計数する一方、配管内
壁面の各部の放射能分布を表す式として、当該設定され
た距離のケース数よりも１少ない数のパラメータで表現
される近似式を用い、この近似式に基づいて、各距離に
おいて計数されたガンマ線計数率と、対応する距離にお
いて配管内流体及び配管内壁面の各部の放射能密度と検
出効率との積を加算して得られる理論的なガンマ線計数
率との間に成立する連立方程式を解くことにより、当該
配管における配管内流体及び配管内壁面の各部の放射能
を算出する。

【００２３】請求項４の発明では、請求項１乃至３のい
ずれか１項の発明の配管内流体及び配管内壁面の放射能
の分離計測方法において、ガンマ線検出手段によって計
数されたガンマ線のエネルギーを識別して、測定対象と
なる対象核種のガンマ線計数率を計数し、当該計数され
た対象核種のガンマ線計数率と、このガンマ線計数率が
計数された条件における配管内流体及び配管内壁面の各
部の放射能密度と検出効率との積を加算して得られる理
論的なガンマ線計数率との間に成立する連立方程式を、
対応する近似式を用いて解くことにより、当該配管にお
ける対象核種の配管内流体及び配管内壁面の各部の放射
能を算出する。

【００２４】

【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態につ
いて図面を参照しながら説明する。

【００２５】なお、以下の各実施の形態の説明に用いる
図中の符号は、図１１及び図１２と同一部分については
同一符号を付して示すことにする。

【００２６】（第１の実施の形態）本発明の第１の実施
の形態を図１から図４を用いて説明する。

【００２７】図１は、第１の実施の形態に係る配管内流
体及び配管内壁面の放射能の分離計測方法を適用した放
射能測定装置の構成例を示す概念図である。

【００２８】図２は、配管とコリメータ見込み範囲との
関係の一例を示す概念図である。

【００２９】図３は、分割された配管内壁面と各計測位
置からのコリメータ見込み範囲との関係の一例を示す概
念図である。

【００３０】すなわち、本実施の形態に係る配管内流体
及び配管内壁面の放射能の分離計測方法を適用した放射
能測定装置は、図１にその構成を示すように、コリメー
タ３と、Ｇｅ検出器５と、昇降架台６と、多チャンネル
波高分析器７と、演算装置９とを備えている。

【００３１】コリメータ３は鉛製であり、内部にＧｅ検
出器５を備えると共に、コリメータ３の先端にコリメー
タ開口部４を備えている。そして、このコリメータ中心
軸２１を配管１の方向に向け、配管１及び配管１内を流
れる配管内流体２から放出されるガンマ線を、コリメー
タ３を介してＧｅ検出器５が検出できるように配置して
いる。

【００３２】Ｇｅ検出器５は、配管１及び配管１内を流
れる配管内流体２から放出されるガンマ線を検出すると
共に、その出力信号を多チャンネル波高分析器７に出力
する。

【００３３】多チャンネル波高分析器７は、Ｇｅ検出器
５から出力された信号を基に、エネルギー別の計数率
（単位時間当たりの計数）を求め、演算装置９に出力す
る。

【００３４】昇降架台６は、上下に昇降可能な構成とし
ており、これが昇降することによってコリメータ３の高
さを変化させる。これによって、図２に一例を示すよう
に、配管１の断面におけるコリメータ見込み範囲８（＃
ａ〜ｃ）を変化させることができるようにしている。図
２に示すコリメータ見込み範囲８（＃ｂ）は、配管１の
中心にコリメータ中心軸２１を向けることによって得ら
れる範囲であり、コリメータ見込み範囲８（＃ａ）は、
昇降架台６を上昇させることによって得られる範囲であ
り、コリメータ見込み範囲８（＃ｃ）は、昇降架台６を
下降させることによって得られる範囲である。

【００３５】演算装置９は、多チャンネル波高分析器７
から出力された計数率データを用いて、組み込まれた演
算式に従って配管内流体２及び配管内壁面１２の各部の
放射能を算出する。この演算装置９が行なう放射能の算
出方法を図３を用いて以下に説明する。

【００３６】配管内壁面１２における放射能面密度は一
般に場所によって異なる。特に水平配管の場合、配管の
下側に放射性核種が沈積するので、配管の上側よりも配
管の下側の方が放射能面密度は高くなる。

【００３７】図３において放射能面密度X1、X2、X3、
…、Xmは、配管内壁面１２におけるそれぞれの分割区分
に対応した放射能面密度である。また計測点P1、P2、P
3、…、Pnは、それぞれコリメータ見込み範囲８の始点
に相当し、この高さにＧｅ検出器５が設置されているこ
とを示す。

【００３８】このような計測体系において、計測点Piに
おいてＧｅ検出器５に検出される計測対象核種のガンマ
線計数率Niは前述した（３）式で記述される。

【００３９】前述した（３）式で検出効率Kijは、放射
線計測のシミュレーション、あるいは放射能強度があら
かじめ正確に定量された標準線源を配管内壁面１２の所
定の場所ｊに配置して、計測点Piにおける放射線計測を
行い、予め求めておく。

【００４０】配管内壁面１２中の放射能面密度X1、X2、
X3、・・・・、Xm、及び流体中の放射能濃度Ｃは未知数であ
り、全部で（ｍ＋１）個ある。一方、式の数は計測点の
数であるｎ個である。

【００４１】ところで、配管内壁面１２中の分割数をよ
り多く設定した方が、実際の分布を精度よく表せる。一
方、計測時間の観点からは、計測点Piの数ｎを少なく設
定する程計測時間を短縮することができる。

【００４２】しかしながら、配管内壁面１２の分割数を
より多く設定し、計測点Piの数ｎより少なく設定した結
果、未知数の数（ｍ＋１）が、式の数ｎよりも多くなっ
た場合には、上述した（３）式のみからでは、配管内壁
面１２の各分割区分における放射能面密度X1、X2、X3、
・・・・、Xm、及び流体中の放射能濃度Ｃを求めることがで
きない。

【００４３】そこで、本実施の形態においては、配管内
壁面１２の放射能面密度Xjの形態について、予め得られ
ている情報を基に、下記（４）式に示すように（ｎ−
１）個のパラメータY1、Y2、Y3、・・・、Yn-1を用いた
関数で表す。 Xj＝Xj(Y1、Y2、Y3、・・・、Yn-1）・・・・（４） （ｊ＝１，２，３・・・・ｍ） 上記（４）式を上記（３）式に代入することにより、未
知数の数はパラメータY1、Y2、Y3、・・・、Yn-1、及び
配管内流体２の放射能濃度Ｃのｎ個となり、式の数と一
致する。

【００４４】したがって、上記（３）式を解くことによ
りパラメータY1、Y2、Y3、・・・、Yn-1、及び配管内流
体２の放射能濃度Ｃを求める。さらに、求められたパラ
メータY1、Y2、Y3、・・・、Yn-1を上記（４）式に代入
して配管内壁面１２の放射能面密度X1、X2、X3、・・・・、
Xmを求める。

【００４５】すなわち、本実施の形態に係る配管内流体
２及び配管内壁面１２の放射能の分離計測方法では、配
管内壁面１２の分割数ｍを多く設定しても、パラメータ
の数（ｎ−１）より１だけ多いｎ個の計測点P1、P2、P
3、…、Pnを設定することにより、配管内壁面１２で分
割したすべての場所での放射能面密度X1、X2、X3、・・・
・、Xm、及び配管流体２の放射能濃度Ｃを算出する。

【００４６】次に、上記（４）式の具体的な関数形の例
について以下に述べる。

【００４７】上記（４）式は、配管内壁面１２の放射能
分布を表すもので、基本的には配管１内の放射能分布の
実測データにより経験的に設定する。最も簡単な例は、
配管内壁面１２に亘って一様に放射能が分布した場合で
ある。この場合、パラメータは一つになるので、計測点
は２ヵ所で良い。このような一様分布は、一般に垂直配
管について適用できる分布である。

【００４８】一方、水平配管では、放射能は配管１の下
部に蓄積することから、一様分布を適用することはでき
ない。水平配管で最も簡単な放射能分布式は、配管１の
最上部から最下部にかけて線形的に放射能が変化する下
記（５−１）式、（５−２）式に示すような分布式であ
る。 Xj＝｛（j-1)Xp+(p-j)X1｝／(p-1) 但し、j=1〜p ・・（５−１） Xj=｛（m-j+1)Xp+(j-p)X1｝／(p-1) 但し、j=p+1〜m・・（５−２） ここで ｐ：(m+2)/2 X1:配管最上部での放射能面密度（Bq/cm²） Xp:配管最下部での放射能面密度（Bq/cm²） この場合パラメータは配管１の最上部での放射能面密度
X1と、配管１の最下部での放射能面密度Xpとの２つであ
るので、３点の計測点が必要となる。このような場合に
は、図２に示したような３点の計測点で計測すれば良
い。

【００４９】また、水平配管における他の放射能分布式
として、下記（６−１）式、（６−２）式で表される対
数近似を適用する場合もある。 Xj＝X1exp(μj) 但し、j=1〜p ・・（６−１） Xj= X1exp{μ（m+2-j）} 但し、j=p+1〜m ・・（６−２） ここで ｐ＝(m+2)/2 μ＝｛ln（Xp/X1)｝／ｐ X1:配管の最上部での放射能面密度（Bq/cm²） Xp:配管の最下部での放射能面密度（Bq/cm²） この場合も、パラメータは配管１の最上部での放射能面
密度X1と、配管１の最下部での放射能面密度Xpとの２つ
であるので、３点の計測点が必要となる。

【００５０】さらに、放射能面密度の分布が下記（７−
１）式、（７−２）式に示すように２次関数で近似でき
る場合もある。 Xj＝Y1＋ｊ×Y2＋ｊ^２×Y 但し、j=1〜p ・・（７−１） Xj= Y1＋（m+2-ｊ)×Y2＋（m+2-ｊ)^２×Y3 但し、j=p+1〜m・・（７−２） この場合、パラメータはパラメータY1、Y2、Y3の３つで
あり４点の計測点が必要となる。

【００５１】すなわち、本実施の形態に係る配管内流体
２及び配管内壁面１２の放射能の分離計測方法を適用し
た放射能測定装置は、測定対象となる配管１における配
管内流体２及び配管内壁面１２の放射能計測を、コリメ
ータ３が備えられた遮蔽体で周囲が覆われガンマ線を検
出するＧｅ検出器５を用いて行なう。

【００５２】そして、配管１の断面にコリメータ中心軸
２１方向が向くようにＧｅ検出器５が配置された計測位
置Piを、配管１の断面を含む平面上でコリメータ中心軸
２１方向がほぼ平行となるようにＧｅ検出器５を平行移
動した条件下で２ヵ所以上（P1〜Pn）設定し、設定され
た各計測位置P1〜Pnにおいてガンマ線計数率を計数す
る。

【００５３】一方、配管内壁面１２の各部の放射能分布
を表す式として、設定された計測位置P1〜Pnの数よりも
１少ない数（ｎ−１）のパラメータで表現される近似式
を用い、この近似式に基づいて、各計測位置P1〜Pnにお
いて計数されたガンマ線計数率と、対応する計測位置Pi
において配管内流体２及び配管内壁面１２の各部の放射
能密度と検出効率との積を加算して得られる理論的なガ
ンマ線計数率Niとの間に成立する連立方程式を解くこと
により、当該配管１における配管内流体２及び配管内壁
面１２の各部の放射能を算出する。

【００５４】次に、以上のように構成した本実施の形態
に係る配管内流体及び配管内壁面の放射能の分離計測方
法を適用した放射能測定装置の動作について説明する。

【００５５】図４は、本実施の形態に係る配管内流体及
び配管内壁面の放射能の分離計測方法を適用した放射能
測定装置の動作を示すフローチャートである。

【００５６】まず、昇降架台６によって、Ｇｅ検出器５
の高さが計測点P1の位置ににセットされる（Ｓ１）（Ｓ
２）。

【００５７】次に、Ｇｅ検出器５によって、計測点P1に
おけるガンマ線が計測され、その結果が、多チャンネル
波高分析器７に出力される（Ｓ３）。

【００５８】多チャンネル波高分析器７では、Ｇｅ検出
器５から出力された結果が特定エネルギー毎に分割され
ることによって、対象とする核種から放出されたガンマ
線計数率N1が求められ、その結果が、演算装置９に出力
される（Ｓ４）。

【００５９】演算装置９では、このガンマ線計数率N1
を、（３）式の左辺として記憶すると共に、対応する右
辺の式を、予め入力された放射能分布を表す経験式に基
づいて整理し共に記憶する（Ｓ５）。この方法について
以下に示す。

【００６０】この演算装置９には、前述した（３）式
と、配管内壁面１２の放射能分布を表す経験式とが予め
入力されている。ここでは、仮に、前述した（５−１）
式及び（５−２）式に示すような経験式が入力されてい
るとする。この場合、配管内壁面１２の各部（1、2、
3、・・、p、・・、m）における放射能面密度X1、X2、X
3、・・、Xp、・・Xmは、全てX1とXpとで表される。

【００６１】したがって、前述した（３）式の右辺にお
いて未確定の変数は放射能面密度X1、Xpと放射能濃度Ｃ
との３変数のみとなる。

【００６２】なお、この演算装置９には、配管内壁面１
２のおのおのの部位jの、各計測点Piからの検出効率Kij
について、予め、標準線源を用いた校正試験により求め
られた値が記憶されている。

【００６３】したがって、未確定の変数である放射能面
密度X1、Xpと放射能濃度Ｃとを確定するためには、ガン
マ線計数率を３箇所の計測点（P1、P2、P3）で測定し、
得られる３つの方程式を用いて解く必要がある。

【００６４】そこで、３箇所の計測点（P1、P2、P3）で
の測定が完了するまでステップＳ１〜ステップＳ５まで
を繰り返し、３箇所の計測点（P1、P2、P3）での測定が
完了し、３つの方程式を得た場合（Ｓ６：Ｙｅｓ）に
は、これら３つの方程式を解くことによって、放射能面
密度X1、Xpと放射能濃度Ｃとが得られるとともに、配管
内壁面１２の各部位における放射能面密度Xj及び配管内
流体２の放射能濃度Ｃが算出される（Ｓ７）。

【００６５】このような、一連のスキームにてなされる
コリメータ３の移動、ガンマ線計数率の測定、データの
記憶、放射能の算出といった動作は、図１に示す放射能
測定装置に、全体を制御するパーソナルコンピュータ
と、パーソナルコンピュータからの制御命令に基づいて
昇降架台６を所定の距離移動させるシークエンサ回路と
を備えることによって、定期的かつ自動的に実行するこ
ともできる。

【００６６】上述したように、本実施の形態に係る配管
内流体及び配管内壁面の放射能の分離計測方法において
は、配管内壁面１２の放射能分布を表す式を適用するこ
とによって、計測点を大幅に減らすことができる。

【００６７】その結果、配管内壁面１２の放射能面密度
と、配管内流体２の放射能濃度との両方を非破壊でかつ
短時間に求めることが可能となる。

【００６８】（第２の実施の形態）本発明の第２の実施
の形態を図５から図６を用いて説明する。

【００６９】図５は、第２の実施の形態に係る配管内流
体及び配管内壁面の放射能の分離計測方法を適用した放
射能測定装置の構成例を示す正面図、また図６は、図５
に示す放射能測定装置の平面図である。図５、図６と
も、図１と同一部分には同一符号を付してその説明を省
略し、ここでは異なる部分についてのみ述べる。

【００７０】第２の実施の形態に係る放射能測定装置
は、垂直配管の配管内壁面１２における放射能面密度
と、配管内流体２の放射能濃度とを測定するものであ
り、第１の実施の形態に係る放射能測定装置が備えてい
た昇降架台６の代わりに、水平移動用レール１４が設け
られた架台１５を備えており、この水平移動用レール１
４の上を、この水平移動用レール１４に沿って移動可能
なようにコリメータ３を配置している。

【００７１】その他の構成については、前述した第１の
実施の形態に係る放射能測定装置と同一である。したが
って、ここでは、異なる点のみについて説明する。

【００７２】すなわち、本実施の形態に係る配管内流体
及び配管内壁面の放射能の分離計測方法を適用した放射
能測定装置は、ほぼ水平に固定された架台１５上に水平
移動用レール１４と、コリメータ水平移動用モータ１６
とを備えており、この水平移動用レール１４上にＧｅ検
出器５を内部に備えたコリメータ３を配置するととも
に、コリメータ水平移動用モータ１６によってこのコリ
メータ３を水平移動用レール１４に沿って移動できるよ
うにしている。

【００７３】次に、以上のように構成した本実施の形態
に係る放射能測定装置の作用について説明する。

【００７４】すなわち、本実施の形態に係る放射能測定
装置では、垂直な配管１に対しても、水平移動用レール
１４上でコリメータ３を移動させることにより、図３の
例に示すように、配管１の断面に対して複数の計測点Pi
が得られる。

【００７５】さらに、第１の実施の形態に係る放射能測
定装置と同様に、コリメータ３の移動、ガンマ線計数率
の測定、データの記憶といった一連の動作を、図５及び
図６に示す放射能測定装置に、全体を制御するパーソナ
ルコンピュータを備え、コリメータ水平移動用モータ１
６が、このパーソナルコンピュータからの指示によって
コリメータ３を水平移動用レール１４上で所定の距離移
動させることによって、定期的かつ自動的に実行するこ
ともできる。

【００７６】これによって、本実施の形態に係る配管内
流体及び配管内壁面の放射能の分離計測方法を適用した
放射能測定装置では、第１の実施の形態で得られた効果
を、垂直配管に対しても同様に実現することが可能とな
る。

【００７７】（第３の実施の形態）本発明の第３の実施
の形態を図７から図８を用いて説明する。

【００７８】図７は、第３の実施の形態に係る配管内流
体及び配管内壁面の放射能の分離計測方法を適用した放
射能測定装置の構成例を示す平面図である。

【００７９】図７では、図１と同一部分には同一符号を
付してその説明を省略し、ここでは異なる部分について
のみ述べる。

【００８０】第３の実施の形態に係る放射能測定装置
は、開口幅可変式コリメータ１９を備えることにより、
コリメータ開口部４の開口幅を変化できるようにしてい
る。

【００８１】すなわち、本実施の形態に係る配管内流体
及び配管内壁面の放射能の分離計測方法を適用した放射
能測定装置は、ほぼ水平に固定された図示しない架台上
にＧｅ検出器５を内部に備えたコリメータ３を配置す
る。また、配管１側を、一対の開口幅可変式コリメータ
１９としている。この一対の開口幅可変式コリメータ１
９の両側が、コリメータ中心軸２１に対してそれぞれ対
称にに動くことによって、コリメータ開口部４の開口幅
は変化する。

【００８２】図７（ａ）は、開口幅可変式コリメータ１
９の両側の距離を広くすることによって、コリメータ開
口部４の開口幅を広くした状態を示す例であり、図７
（ｂ）は、開口幅可変式コリメータ１９の両側の距離を
狭くすることによって、コリメータ開口部４の開口幅を
狭くした状態を示す例である。

【００８３】なお、本実施の形態に係る放射能測定装置
は、図１に示す第１の実施の形態に係る放射能測定装置
と同様に、Ｇｅ検出器５から出力された信号を基に、エ
ネルギー別の計数率（単位時間当たりの計数）を計数す
る多チャンネル波高分析器７と、多チャンネル波高分析
器７からの出力を基に放射能を計算する演算装置９を備
えているが、図７ではそれらを省略している。

【００８４】また、この演算装置９が行なう放射能の算
出方法についても、第１の実施の形態で説明した方法と
同様であるので、ここでは重複説明を避ける。

【００８５】すなわち、本実施の形態に係る配管内流体
２及び配管内壁面１２の放射能の分離計測方法を適用し
た放射能測定装置は、測定対象となる配管１における配
管内流体２及び配管内壁面１２の放射能計測を、コリメ
ータ開口部４の開口幅が可変の開口幅可変式コリメータ
１９が備えられた遮蔽体で周囲が覆われガンマ線を検出
するＧｅ検出器５を用いて行なう。

【００８６】そして、配管１の断面のほぼ中心部にコリ
メータ中心軸２１の方向が向くようにＧｅ検出器５を配
置し、コリメータ開口部４の開口幅を２ケース以上設定
し、当該設定された各開口幅においてガンマ線計数率を
計数する。

【００８７】一方、配管内壁面１２の各部の放射能分布
を表す式として、当該設定された開口幅のケース数より
も１少ない数のパラメータで表現される近似式を用い、
この近似式に基づいて、各開口幅において計数されたガ
ンマ線計数率と、対応する開口幅において配管内流体２
及び配管内壁面１２の各部の放射能密度と検出効率との
積を加算して得られる理論的なガンマ線計数率Niとの間
に成立する連立方程式を解くことにより、当該配管１に
おける配管内流体２及び配管内壁面１２の各部の放射能
を算出する。

【００８８】次に、以上のように構成した本実施の形態
に係る配管内流体及び配管内壁面の放射能の分離計測方
法を適用した放射能測定装置の動作について説明する。

【００８９】図８は、本実施の形態に係る配管内流体及
び配管内壁面の放射能の分離計測方法を適用した放射能
測定装置の動作を示すフローチャートである。

【００９０】図８に示すフローチャートは、図４に示す
フローチャートのうちのステップＳ２をステップＳ１２
としたものであり、その他のステップは同じである。し
たがって、ここでは、異なる点を中心に述べ、重複説明
を避ける。

【００９１】まず、開口幅可変式コリメータ１９によっ
て、所定の開口幅P1にセットされる（Ｓ１）（Ｓ１
２）。

【００９２】その後は、前述した第１の実施の形態のと
ころで説明したのと同様（Ｓ３〜Ｓ５）にして、演算装
置９において、計測されたガンマ線計数率N1を、（３）
式の左辺として記憶すると共に、対応する右辺の式を、
予め入力された放射能分布を表す経験式に基づいて整理
し共に記憶する。

【００９３】そして、演算装置９に記憶された式の数
と、未確定変数の数とが等しくなるまで、コリメータ開
口部４の開口幅を変化させた条件下での計測を行なう
（Ｓ６：Ｎｏ→Ｓ１〜Ｓ５）。

【００９４】コリメータ開口部４の開口幅は、一対の開
口幅可変式コリメータ１９の両側を、コリメータ中心軸
２１に対してそれぞれ対称に移動させることによって調
節される。

【００９５】すなわち、図７（ａ）に示すように、開口
幅可変式コリメータ１９の距離を広くすることによっ
て、コリメータ開口部４の開口幅が広められ、これに伴
ってコリメータ見込み範囲２０も拡大される。一方、図
７（ｂ）に示すように、開口幅可変式コリメータ１９の
距離を狭くすることによって、コリメータ開口部４の開
口幅が狭められ、これに伴ってコリメータ見込み範囲２
０も縮小される。

【００９６】すなわち、第１及び第２の実施の形態で
は、コリメータ中心軸２１を移動させることによって所
定の計測点Piを得ていたが、本実施の形態では、開口幅
を変化させてコリメータ見込み範囲２０を変化させるこ
とが所定の計測点Piを得ることに相当する。

【００９７】なお、計測前に、コリメータ開口部４の各
開口幅Piに応じた、配管内壁面１２のおのおのの部位j
の検出効率Kijを、標準線源を用いた校正試験によって
あらかじめ求め、この値を演算装置９に記憶している。

【００９８】このように、未確定の変数の数に等しい回
数について一連の処理を行い、得られた方程式を解くこ
とによって、未確定の変数が確定し、配管内壁面１２の
放射能面密度Xj及び配管内流体２の放射能濃度Ｃが算出
される（Ｓ７）。

【００９９】このような、コリメータ開口部４の開口幅
調節、ガンマ線計数率の測定、データの記憶、放射能の
算出といった一連の動作は、図７に示す放射能測定装置
に、全体を制御するパーソナルコンピュータと、パーソ
ナルコンピュータからの制御命令に基づいて開口幅可変
式コリメータ１９を制御するシークエンサ回路とを備え
ることによって、定期的かつ自動的に実行することもで
きる。

【０１００】上述したように、本実施の形態に係る配管
内流体２及び配管内壁面１２の放射能の分離計測方法に
おいては、開口幅可変式コリメータ１９を用いて、コリ
メータ開口部４の開口幅を制御することにより、コリメ
ータ３を載せている架台を移動することなく、測定対象
核種のガンマ線の計数率データを取得することができ
る。

【０１０１】また、第１及び第２の実施の形態と同様
に、配管内壁面１２の放射能分布を表す式を適用するこ
とによって、計測点を大幅に減らすことができる。

【０１０２】その結果、配管内壁面１２の放射能面密度
と、配管内流体２の放射能濃度との両方を非破壊でかつ
短時間に求めることが可能となる。

【０１０３】（第４の実施の形態）本発明の第４の実施
の形態を図９から図１０を用いて説明する。

【０１０４】図９は、第４の実施の形態に係る配管内流
体及び配管内壁面の放射能の分離計測方法を適用した放
射能測定装置の構成例を示す平面図である。

【０１０５】図９では、図１と同一部分には同一符号を
付してその説明を省略し、ここでは異なる部分について
のみ述べる。

【０１０６】第４の実施の形態に係る配管内流体及び配
管内壁面の放射能の分離計測方法を適用した放射能測定
装置は、Ｇｅ検出器５を内部に備えたコリメータ３を、
架台１５上で前後に移動できるようにしている。

【０１０７】すなわち、本実施の形態に係る放射能測定
装置は、ほぼ水平に固定された架台１５上に、コリメー
タ中心軸２１が測定対象とする配管１のほぼ中心部を向
くようにして、そのコリメータ中心軸２１とほぼ平行に
配置された前後移動用レール２３を敷設し、この前後移
動用レール２３の上に、Ｇｅ検出器５を内部に備えたコ
リメータ３を配置する。

【０１０８】コリメータ３は、この前後移動用レール２
３に沿って前後に移動できるようになっており、コリメ
ータ３が前後移動用レール２３に沿って移動することに
より、測定距離２２も変化する。

【０１０９】図９（ａ）は、コリメータ３が前後移動用
レール２３の最前部まで移動した状態を示す例であり、
図９（ｂ）は、コリメータ３が前後移動用レール２３の
ほぼ中央に位置している状態を示す例である。図９
（ａ）の状態における測定距離２２（＃ａ）は、図９
（ｂ）の状態における測定距離２２（＃ｂ）よりも短
い。

【０１１０】なお、本実施の形態に係る放射能測定装置
は、図１に示す第１の実施の形態に係る放射能測定装置
と同様に、Ｇｅ検出器５から出力された信号を基に、エ
ネルギー別の計数率（単位時間当たりの計数）を計数す
る多チャンネル波高分析器７と、多チャンネル波高分析
器７からの出力を基に放射能を計算する演算装置９を備
えているが、図９ではそれらを省略している。

【０１１１】また、この演算装置９が行なう放射能の算
出方法についても、第１の実施の形態で説明した方法と
同様であるので、ここでは重複説明を避ける。

【０１１２】すなわち、本実施の形態に係る配管内流体
２及び配管内壁面１２の放射能の分離計測方法を適用し
た放射能測定装置は、測定対象となる配管１における配
管内流体２及び配管内壁面１２の放射能計測を、配管１
との測定距離２２が可変のコリメータ３が備えられた遮
蔽体で周囲が覆われガンマ線を検出するＧｅ検出器５を
用いて行なう。

【０１１３】そして、配管１の断面のほぼ中心部にコリ
メータ中心軸２１の方向が向くようにＧｅ検出器５を配
置し、配管１の断面とコリメータ３との間の測定距離２
２を２ケース以上設定し、当該設定された各測定距離２
２においてガンマ線計数率を計数する。

【０１１４】一方、配管内壁面１２の各部の放射能分布
を表す式として、当該設定された測定距離２２のケース
数よりも１少ない数のパラメータで表現される近似式を
用い、この近似式に基づいて、各測定距離２２において
計数されたガンマ線計数率と、対応する測定距離２２に
おいて配管内流体２及び配管内壁面１２の各部の放射能
密度と検出効率との積を加算して得られる理論的なガン
マ線計数率Niとの間に成立する連立方程式を解くことに
より、当該配管１における配管内流体２及び配管内壁面
１２の各部の放射能を算出する。

【０１１５】次に、以上のように構成した本実施の形態
に係る放射能測定装置の動作について説明する。

【０１１６】図１０は、本実施の形態に係る配管内流体
及び配管内壁面の放射能の分離計測方法を適用した放射
能測定装置の動作を示すフローチャートである。

【０１１７】図１０に示すフローチャートは、図４に示
すフローチャートのうちのステップＳ２をステップＳ２
２としたものであり、その他のステップは同じである。
したがって、ここでは、異なる点を中心に述べ、重複説
明を避ける。

【０１１８】まず、コリメータ３を、前後移動用レール
２３上で移動させることにより、所定の測定距離２２に
セットする（Ｓ１）（Ｓ２２）。

【０１１９】その後は、前述した第１の実施の形態のと
ころで説明したのと同様（Ｓ３〜Ｓ５）にして、演算装
置９において、計測されたガンマ線計数率N1を、（３）
式の左辺として記憶すると共に、対応する右辺の式を、
予め入力された放射能分布を表す経験式に基づいて整理
し共に記憶する。

【０１２０】そして、演算装置９に記憶された式の数
と、未確定変数の数とが等しくなるまで、測定距離２２
を変化させた条件下での計測を行なう（Ｓ６：Ｎｏ→Ｓ
１〜Ｓ５）。

【０１２１】測定距離２２は、前後移動用レール２３上
でコリメータ３を移動させることによって調節される。

【０１２２】すなわち、第１及び第２の実施の形態で
は、コリメータ中心軸２１を移動させることによって所
定の計測点Piを得ていたが、本実施の形態では、測定距
離２２を変化させてコリメータ見込み範囲２０を変化さ
せることが所定の計測点Piを得ることに相当する。

【０１２３】なお、計測前に、測定距離２２に応じた、
配管内壁面１２のおのおのの部位jの検出効率Kijを、標
準線源を用いた校正試験によってあらかじめ求め、この
値を演算装置９に記憶している。

【０１２４】このように、未確定の変数の数に等しい回
数について一連の処理を行い、得られた方程式を解くこ
とによって、未確定の変数が確定し、配管内壁面１２の
放射能面密度Xj及び配管内流体２の放射能濃度Ｃが算出
される（Ｓ７）。

【０１２５】このような、測定距離２２の調節、ガンマ
線計数率の測定、データの記憶、放射能の算出といった
一連の動作は、図９に示す放射能測定装置に、全体を制
御するパーソナルコンピュータと、パーソナルコンピュ
ータからの制御命令に基づいてコリメータ３を前後移動
用レール２３上で移動させるシークエンサ回路とを備え
ることによって、定期的かつ自動的に実行することもで
きる。

【０１２６】上述したように、本実施の形態に係る配管
内流体２及び配管内壁面１２の放射能の分離計測方法に
おいては、前後移動用レール２３上でコリメータ３を移
動させることによって測定距離２２を調節することによ
り、測定対象核種のガンマ線の計数率データを取得する
ことができる。

【０１２７】また、第１から第３の実施の形態と同様
に、配管内壁面１２の放射能分布を表す式を適用するこ
とによって、計測点を大幅に減らすことができる。

【０１２８】その結果、配管内壁面１２の放射能面密度
と、配管内流体２の放射能濃度Ｃとの両方を非破壊でか
つ短時間に求めることが可能となる。

【０１２９】以上、本発明の好適な実施の形態につい
て、添付図面を参照しながら説明したが、本発明はかか
る構成に限定されない。特許請求の範囲に記載された技
術的思想の範疇において、当業者であれば、各種の変更
例及び修正例に想到し得るものであり、それら変更例及
び修正例についても本発明の技術的範囲に属するものと
了解される。

【０１３０】

【発明の効果】以上説明したように、本発明の配管内流
体及び配管内壁面の放射能の分離計測方法によれば、配
管内流体の放射能濃度及び配管内壁面における放射能面
密度の計測を、短時間でかつ高精度で実施することが可
能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１の実施の形態に係る配管内流体及び配管内
壁面の放射能の分離計測方法を適用した放射能測定装置
の構成例を示す概念図。

【図２】配管とコリメータ見込み範囲との関係の一例を
示す概念図。

【図３】分割された配管内壁面と各計測位置からのコリ
メータ見込み範囲との関係の一例を示す概念図。

【図４】第１の実施の形態に係る配管内流体及び配管内
壁面の放射能の分離計測方法を適用した放射能測定装置
の動作を示すフローチャート。

【図５】第２の実施の形態に係る配管内流体及び配管内
壁面の放射能の分離計測方法を適用した放射能測定装置
の構成例を示す正面図。

【図６】図５に示す放射能測定装置の平面図。

【図７】第３の実施の形態に係る配管内流体及び配管内
壁面の放射能の分離計測方法を適用した放射能測定装置
の構成例を示す平面図。

【図８】第３の実施の形態に係る配管内流体及び配管内
壁面の放射能の分離計測方法を適用した放射能測定装置
の動作を示すフローチャート。

【図９】第４の実施の形態に係る配管内流体及び配管内
壁面の放射能の分離計測方法を適用した放射能測定装置
の構成例を示す平面図。

【図１０】第４の実施の形態に係る配管内流体及び配管
内壁面の放射能の分離計測方法を適用した放射能測定装
置の動作を示すフローチャート。

【図１１】この種の従来から用いられている原子力発電
所の配管内壁面の放射能を測定する放射能測定装置の概
念図。

【図１２】非破壊分析方法の概念を示す図であり、配管
内壁面１２をｎ箇所に分割すると共に、（ｎ＋１）箇所
のコリメータ見込み範囲８で放射能測定を行う状態を示
す模式図。

【符号の説明】

１…配管、 ２…配管内流体、 ３…コリメータ、 ４…コリメータ開口部、 ５…Ｇｅ検出器、 ６…昇降架台、 ７…多チャンネル波高分析器、 ８、２０…コリメータ見込み範囲、 ９…演算装置、 １２…配管内壁面、 １３、１５…架台、 １４…水平移動用レール、 １６…コリメータ水平移動用モータ、 １９…開口幅可変式コリメータ、 ２１…コリメータ中心軸、 ２２…測定距離、 ２３…前後移動用レール。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｇ２１Ｃ 17/02 Ｇ２１Ｃ 17/02 Ｇ (72)発明者 笠原 和男 兵庫県神戸市兵庫区和田崎町一丁目１番１ 号 三菱重工業株式会社神戸造船所内 (72)発明者 小池 正実 福岡県福岡市南区塩原二丁目１番47号 九 州電力株式会社総合研究所内 (72)発明者 伊東 歩 福岡県福岡市南区塩原二丁目１番47号 九 州電力株式会社総合研究所内 (72)発明者 野中 康生 福岡県福岡市南区塩原二丁目１番47号 九 州電力株式会社総合研究所内 (72)発明者 長倉 正昭 茨城県那珂郡東海村舟石川622−12 ニュ ークリア・デベロップメント株式会社内 Ｆターム(参考） 2G075 AA01 AA18 CA13 CA40 DA08 FA18 FB07 FB10 FC15 GA09 GA15 GA16 GA20 GA21 GA25 GA34 GA36 2G088 EE13 EE14 EE17 EE21 EE25 FF04 GG21 HH09 JJ11 JJ22 JJ23 KK01 KK24 KK33 LL06 LL15

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 測定対象となる配管における配管内流体
   及び配管内壁面の放射能計測を、コリメータが備えられ
   た遮蔽体で検出器の周囲が覆われガンマ線を検出するガ
   ンマ線検出手段を用いて行なう放射能の分離計測方法で
   あって、 前記配管の断面に前記コリメータの中心軸方向が向くよ
   うに前記ガンマ線検出手段が配置された計測位置を、前
   記配管の断面を含む平面上で前記コリメータの中心軸方
   向がほぼ平行となるように前記ガンマ線検出手段を平行
   移動した条件下で２ヵ所以上設定し、 当該設定された各計測位置においてガンマ線計数率を計
   数する一方、前記配管内壁面の各部の放射能分布を表す
   式として、当該設定された計測位置の数よりも１少ない
   数のパラメータで表現される近似式を用い、この近似式
   に基づいて、前記各計測位置において計数されたガンマ
   線計数率と、対応する計測位置において前記配管内流体
   及び前記配管内壁面の各部の放射能密度と検出効率との
   積を加算して得られる理論的なガンマ線計数率との間に
   成立する連立方程式を解くことにより、当該配管におけ
   る前記配管内流体及び前記配管内壁面の各部の放射能を
   算出することを特徴とする配管内流体及び配管内壁面の
   放射能の分離計測方法。
2. 【請求項２】 測定対象となる配管における配管内流体
   及び配管内壁面の放射能計測を、開口幅が可変のコリメ
   ータが備えられた遮蔽体で検出器の周囲が覆われガンマ
   線を検出するガンマ線検出手段を用いて行なう放射能の
   分離計測方法であって、 前記配管の断面のほぼ中心部に前記コリメータの中心軸
   方向が向くように前記ガンマ線検出手段を配置し、 前記コリメータの開口幅を２ケース以上設定し、当該設
   定された各開口幅においてガンマ線計数率を計数する一
   方、前記配管内壁面の各部の放射能分布を表す式とし
   て、当該設定された開口幅のケース数よりも１少ない数
   のパラメータで表現される近似式を用い、この近似式に
   基づいて、前記各開口幅において計数されたガンマ線計
   数率と、対応する開口幅において前記配管内流体及び前
   記配管内壁面の各部の放射能密度と検出効率との積を加
   算して得られる理論的なガンマ線計数率との間に成立す
   る連立方程式を解くことにより、当該配管における前記
   配管内流体及び前記配管内壁面の各部の放射能を算出す
   ることを特徴とする配管内流体及び配管内壁面の放射能
   の分離計測方法。
3. 【請求項３】 測定対象となる配管における配管内流体
   及び配管内壁面の放射能計測を、配管との距離が可変の
   コリメータが備えられた遮蔽体で検出器の周囲が覆われ
   ガンマ線を検出するガンマ線検出手段を用いて行なう放
   射能の分離計測方法であって、 前記配管の断面のほぼ中心部に前記コリメータの中心軸
   方向が向くように前記ガンマ線検出手段を配置し、 前記配管の断面と前記コリメータとの間の距離を２ケー
   ス以上設定し、当該設定された各距離においてガンマ線
   計数率を計数する一方、前記配管内壁面の各部の放射能
   分布を表す式として、当該設定された距離のケース数よ
   りも１少ない数のパラメータで表現される近似式を用
   い、この近似式に基づいて、前記各距離において計数さ
   れたガンマ線計数率と、対応する距離において前記配管
   内流体及び前記配管内壁面の各部の放射能密度と検出効
   率との積を加算して得られる理論的なガンマ線計数率と
   の間に成立する連立方程式を解くことにより、当該配管
   における前記配管内流体及び前記配管内壁面の各部の放
   射能を算出することを特徴とする配管内流体及び配管内
   壁面の放射能の分離計測方法。
4. 【請求項４】 請求項１乃至３のいずれか１項に記載の
   配管内流体及び配管内壁面の放射能の分離計測方法にお
   いて、 前記ガンマ線検出手段によって計数されたガンマ線のエ
   ネルギーを識別して、測定対象となる対象核種のガンマ
   線計数率を計数し、 当該計数された前記対象核種のガンマ線計数率と、この
   ガンマ線計数率が計数された条件における前記配管内流
   体及び前記配管内壁面の各部の放射能密度と検出効率と
   の積を加算して得られる理論的なガンマ線計数率との間
   に成立する連立方程式を、対応する前記近似式を用いて
   解くことにより、当該配管における前記対象核種の前記
   配管内流体及び前記配管内壁面の各部の放射能を算出す
   ることを特徴とする配管内流体及び配管内壁面の放射能
   の分離計測方法。