JP2001137388A

JP2001137388A - ゴルフボール

Info

Publication number: JP2001137388A
Application number: JP32633199A
Authority: JP
Inventors: Kiyoto Maruoka; 清人丸岡; Noritoshi Nakagawa; 紀壽中川
Original assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Priority date: 1999-11-17
Filing date: 1999-11-17
Publication date: 2001-05-22
Also published as: US6422952B1

Abstract

(57)【要約】【課題】実際に打撃されたときに近い状態での動的物
性が最適化され、反発性能とフィーリングとが高められ
たゴルフボールの提供。【解決手段】コア１と、このコア１に被覆されたカバ
ー３とから、ゴルフボールが構成されている。コア１
は、架橋ゴムから構成されている。この架橋ゴムは、打
撃棒の衝突速度が１４．０ｍ／ｓであるスプリットホプ
キンソン棒試験機によって測定されたヤング率が３０Ｍ
Ｐａ以上１００ＭＰａ以下である。この架橋ゴム１は、
打撃棒の衝突速度が１４．０ｍ／ｓであるスプリットホ
プキンソン棒試験機によって測定された損失係数が０．
０１以上０．４５以下である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、架橋ゴムからなる
層を備えたゴルフボールに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】ゴルファーがゴルフボールに求める重要
な性能の１つに、飛距離が挙げられる。飛距離の大きな
ゴルフボールはゴルファーに爽快感を与え、また、スコ
アメイクにも寄与する。飛距離向上のためには、ゴルフ
ボールの反発性能の向上が必要である。

【０００３】ゴルファーがゴルフボールに求める他の重
要な性能として、打球感（フィーリング）が挙げられ
る。フィーリングのよいゴルフボールはゴルファーに安
心感を与え、スイングパターンの安定に寄与する。

【０００４】このように、ゴルフボールでは反発性能と
フィーリングとの両立が重要であるり、従来これを達成
するために物性面から種々の検討がなされてきている。
例えば、特開平６−１５４３５７号公報には、硬度の分
布に工夫が施されたツーピースゴルフボールが開示され
ている。また、特開平８−２４３１９２号公報には、カ
バーの曲げ剛性率とコアの表面硬度及び断面硬度とが所
定範囲に設定されたツーピースゴルフボールが開示され
ている。さらに、上記の硬度等以外に、圧縮歪み量や、
粘弾性スペクトルメーターによって測定されるヤング率
及び損失係数等についても、種々の検討がなされてきて
いる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】反発性能とフィーリン
グとは、ゴルフボールがゴルフクラブで実際に打撃され
た状態、すなわち動的な状態で発現される性能である。
これに対し、前述の硬度、曲げ剛性率、圧縮歪み量、ヤ
ング率、損失係数等は、いわば静的な物性である。従っ
て、これら静的な物性がいかに検討されても、動的な性
能の向上は十分には達成されがたい。

【０００６】動的な状態で物性が測定され得る手段とし
て、反発粘弾性スペクトルメーターが挙げられる。この
反発粘弾性スペクトルメーターでは、動的歪みが与えら
れた試験片の物性が測定される。しかしながら、この反
発粘弾性スペクトルメーターにてゴルフボールの材料に
与えられる歪み速度は、０．００１／ｓから０．１／ｓ
程度と小さく、また、最大歪みも０．０１％から２％程
度と小さなものである。これは、ゴルフボールの材料が
高硬度であり、反発粘弾性スペクトルメーターでは大変
形を起こしにくいためである。一方、打撃時のゴルフボ
ールでは、歪み速度が２０００／ｓから５０００／ｓ程
度であり、最大歪みが５％から２５％程度と、高速大変
形な歪みが生じる。両者の歪みの程度は全く異なってい
る。このため、反発粘弾性スペクトルメーターであって
も、実際に打撃されたときに近い状態での動的物性は得
られない。反発性能とフィーリングとの向上には、実際
に打撃されたときに近い状態での動的物性が最適化され
ることが必要である。

【０００７】本発明はこのような実状に鑑みてなされた
ものであり、実際に打撃されたときに近い状態での動的
物性が最適化され、反発性能とフィーリングとが高めら
れたゴルフボールの提供を目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めになされた発明は、打撃棒の衝突速度が１４．０ｍ／
ｓであるスプリットホプキンソン棒試験機によって測定
されたときの、ヤング率が３０ＭＰａ以上１００ＭＰａ
以下であり、損失係数が０．０１以上０．４５以下であ
る架橋ゴムからなる層を備えたゴルフボール、である。

【０００９】本発明のゴルフボールは架橋ゴム層を備え
ており、この架橋ゴム層では、スプリットホプキンソン
棒試験機によって測定されたヤング率と、スプリットホ
プキンソン棒試験機によって測定された損失係数とが所
定範囲内とされている。スプリットホプキンソン棒試験
機による測定では、後述されるように、試験片に高速で
かつ大変形の歪みが与えられる。従って、実際にゴルフ
ボールが打撃されたときと近い状態での粘弾性特性値
（ヤング率及び損失係数）が測定され得る。このヤング
率と損失係数とが最適化されることにより、動的性能で
ある反発性能及びフィーリングが高められる。

【００１０】この架橋ゴム層では、スプリットホプキン
ソン棒試験機によって測定されたヤング率（以下単に
「ヤング率」とも称される）は、３０ＭＰａ以上１００
ＭＰａ以下である。ヤング率がこの範囲とされることに
より、良好な反発性能とソフトなフィーリングとが両立
される。すなわち、ヤング率が上記範囲未満であると反
発性能が低下してしまうことがあり、逆にヤング率が上
記範囲を超えるとフィーリングが硬くなってしまうこと
がある。この観点から、ヤング率は４０ＭＰａ以上８０
ＭＰａ以下が好ましい。

【００１１】この架橋ゴム層では、スプリットホプキン
ソン棒試験機によって測定された損失係数（以下単に
「損失係数」とも称される）は、０．０１以上０．４５
以下である。損失係数がこの範囲とされることにより、
良好な反発性能とソフトなフィーリングとが両立され
る。すなわち、損失係数が上記範囲未満であるとフィー
リングが硬くなってしまうことがあり、逆に損失係数が
上記範囲を超えると反発性能が低下してしまうことがあ
る。この観点から、損失係数は０．１以上０．３以下が
好ましい。

【００１２】本発明のゴルフボールは、上記の条件を備
えた架橋ゴム層単体からなるいわゆるワンピースゴルフ
ボールであってもよく、この架橋ゴム層であるコアにカ
バーが被覆されたいわゆるツーピースゴルフボールでも
よく、また、３層以上から構成されていていずれかの層
がこの架橋ゴム層であるいわゆるマルチピースゴルフボ
ールであってもよい。なかでも、上記の条件を備えた架
橋ゴム層の効果が十分に発揮されるツーピースゴルフボ
ールが、特に好ましい。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、適宜図面が参照されつつ、
本発明の実施形態が詳説される。図１は、本発明の一実
施形態にかかるゴルフボールが示された断面図である。
このゴルフボールは、コア１と、このコア１に被覆され
たカバー３とを備えた、いわゆるツーピースゴルフボー
ルである。このゴルフボールの直径は約４２．８ｍｍで
ある。また、コア１の直径は約３８．４ｍｍであり、カ
バー３の厚みは約２．２ｍｍである。

【００１４】カバー３は、通常は合成樹脂、特にはアイ
オノマー樹脂から形成される。カバー３には、着色剤、
劣化防止剤等が、必要に応じ適量配合される。

【００１５】コア１は、スプリットホプキンソン棒試験
機によって測定されたヤング率が３０ＭＰａ以上１００
ＭＰａ以下であり、損失係数が０．０１以上０．４５以
下である架橋ゴムから構成されている。コア１を構成す
る基材ゴムとしては、ポリブタジエン、天然ゴム、ポリ
イソプレン、スチレン−ブタジエン共重合体、エチレン
−プロピレン−ジエン共重合体（ＥＰＤＭ）等が挙げら
れる。なかでも、シス構造を４０％以上有するシス−
１，４−ポリブタジエンが、損失係数が大きくなりすぎ
るのを防ぐ作用があるので好ましい。シス−１，４−ポ
リブタジエンが他のゴムと混合される場合、全ゴムに占
めるシス−１，４−ポリブタジエンの比率が７０質量％
以上、特には９０質量％以上とされることにより、損失
係数が上記範囲内となりやすくなる。

【００１６】コア１に用いられる架橋剤としては既知の
種々のものが採用されうるが、脂肪酸金属塩又は脂肪酸
エステルによる架橋が、ヤング率が小さくなりすぎず、
かつ損失係数が大きくなりすぎないので好ましい。好ま
しい架橋剤は不飽和カルボン酸の金属塩であり、具体的
には炭素数が３以上８以下であって一価又は二価の金属
塩が挙げられる。特に、アクリル酸亜鉛が用いられるこ
とにより、ヤング率と損失係数とが上記範囲内となりや
すくなる。

【００１７】架橋剤としてアクリル酸亜鉛が用いられる
場合、ヤング率と損失係数との両立の観点から、その配
合量はゴム１００部に対して１５部以上５０部以下が好
ましく、２５部以上３５部以下が好ましい。配合量が上
記範囲未満であると、損失係数が大きくなってしまうこ
とがある。逆に、配合量が上記範囲を超えると、ヤング
率が大きくなってしまうことがある。なお、本明細書に
おいて「部」で示される数値は、質量が基準とされた場
合の比を意味する。

【００１８】コア１の架橋に際しては、有機過酸化物の
併用が好ましい。好適な有機過酸化物としては、ジクミ
ルパーオキサイド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキ
シ−３，３，５−トリメチル−シクロヘキサン）等が挙
げられる。有機過酸化物の配合量は、ヤング率と損失係
数との両立の観点から、ゴム１００部に対して０．１部
以上２．０部以下が好ましく、０．３部以上０．５部以
下が特に好ましい。配合量が上記範囲未満であると、損
失係数が大きくなってしまうことがある。逆に、配合量
が上記範囲を超えると、ヤング率が大きくなってしまう
ことがある。

【００１９】コア１には、架橋助剤として亜鉛華が配合
されてもよい。亜鉛華の配合により、ヤング率が小さく
なりすぎるのが防止される。亜鉛華の配合量は、ゴム１
００部に対して５部以上３０部以下が好ましく、７部以
上２０部以下が特に好ましい。配合量が上記範囲未満で
あると、ヤング率が小さくなってしまうことがある。逆
に、配合量が上記範囲を超えると、比重が大きくなって
ゴルフボールが重くなり、規格に合致しなくなってしま
うことがある。

【００２０】コア１には、トリアジンチオール化合物が
配合されてもよい。コア１は架橋時に１４０℃から２２
０℃の高温下に曝されるが、トリアジンチオール化合物
の配合によって耐熱性が高まり、架橋時の熱劣化が抑制
される。従って、コア１の損失係数が低められる。トリ
アジンチオール化合物には、その末端基が−ＳＨの化合
物、−Ｎ（Ｃ_４Ｈ_９）_２の化合物及び−ＮＨＣ_６Ｈ_５の
化合物が存在する。本発明ではいずれのトリアジンチオ
ール化合物も使用可能であり、これらは架橋温度等に応
じて使い分けられるのが好ましい。トリアジンチオール
化合物の配合量は、ゴム１００部に対して０．２部以上
２部以下が好ましく、０．５部以上１部以下が特に好ま
しい。配合量が上記範囲未満であると、損失係数が大き
くなってしまうことがある。上記範囲を超えてトリアジ
ンチオール化合物が配合されても、熱劣化抑制の効果が
頭打ちとなるので、不経済である。

【００２１】コア１には、しゃっかい剤としてチオフェ
ノール類が配合されてもよい。チオフェノール類の配合
により、損失係数が大きくなりすぎるのが防止される。
チオフェノール類の配合量は、ゴム１００部に対して
０．１部以上２部以下が好ましく、０．３部以上１．０
部以下が特に好ましい。配合量が上記範囲未満である
と、損失係数が大きくなってしまうことがある。逆に、
配合量が上記範囲を超えると、コア１が軟らかくなって
損失係数が極端に大きくなってしまうことがある。

【００２２】コア１を構成するゴム組成物には、ヤング
率が３０ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下、そして、損失係
数が０．０１以上０．４５以下に維持される範囲で、充
填剤、酸化防止剤、増量剤、着色剤等が、必要に応じ適
量配合されてもよい。

【００２３】コア１は、混練後予備成形されたゴム組成
物が金型内で加熱・架橋されることにより形成される。
架橋温度は１４０℃以上２２０℃以下が好ましく、１５
０℃以上１７０℃以下が特に好ましい。架橋温度が上記
範囲未満であると、架橋不足が起こって損失係数が大き
くなってしまうことがある。逆に、架橋温度が上記範囲
を超えると、過剰架橋が起こってヤング率が大きくなっ
てしまうことがある。

【００２４】図２は、図１のコア１のヤング率及び損失
係数が測定されるスプリットホプキンソン棒試験機が示
された模式的正面図である。このスプリットホプキンソ
ン棒試験機は、打撃棒５、入力棒７及び出力棒９を備え
ており、これらは直線上に配置されている。入力棒７に
は、第一歪みゲージ１１及び第二歪みゲージ１３が取り
付けられている。出力棒９には、第三歪みゲージ１５及
び第四歪みゲージ１７が取り付けられている。入力棒７
の後端１９と出力棒９の前端２１との間には、円盤状の
試験片２３が挟持されている。試験片２３は、コア１に
用いられるゴム組成物から試験片の形状に成形されたも
のでもよく、また、球状に成形されたコア１から切り出
されたものであってもよい。このスプリットホプキンソ
ン棒試験機は、室温２３℃、相対湿度５０％の環境下に
置かれている。

【００２５】打撃棒５、入力棒７及び出力棒９はポリメ
チルメタアクリレート製の円柱であり、断面直径は２０
ｍｍ、ヤング率は５３００ＭＰａ、比重は１．１９であ
る。打撃棒５の長さは、１００ｍｍである。入力棒７及
び出力棒９（以下、この入力棒７と出力棒９とは、「応
力棒」とも称される）の長さは、２０００ｍｍである。
第一歪みゲージ１１は入力棒７の後端１９から９００ｍ
ｍの位置に取り付けられており、第二歪みゲージ１３は
入力棒７の後端１９から６００ｍｍの位置に取り付けら
れている。また、第三歪みゲージ１５は出力棒９の前端
２１から３００ｍｍの位置に取り付けられており、第四
歪みゲージ１７は出力棒９の前端２１から６００ｍｍの
位置に取り付けられている。試験片２３の長さ（すなわ
ち入力棒７の後端１９と出力棒９の前端２１との距離）
は４ｍｍであり、試験片２３の断面直径は１８ｍｍであ
る。

【００２６】通常スプリットホプキンソン棒試験機は金
属材料の物性試験に用いられおり、ゴルフボールのコア
のようなゴム材料の評価には本来不向きなものである。
図２のスプリットホプキンソン棒試験機は、打撃棒５、
入力棒７及び出力棒９が合成樹脂製であり、打撃棒５及
び入力棒７が２０００ｍｍと大きく、しかも第一歪みゲ
ージ１１と入力棒７の後端１９との距離及び第二歪みゲ
ージ１３と入力棒７の後端１９との距離が大きいので、
ゴルフボールのコアのような架橋ゴムの粘弾性特性値の
測定にも適している。

【００２７】このスプリットホプキンソン棒試験機によ
るヤング率及び損失係数の測定では、まず、打撃棒５が
入力棒７の前端２５に、１４ｍ／ｓの速度で衝突する。
これによって入射波が生じ、この入射波は入力棒７の後
端１９に向かって進む。この入射波の一部は、入力棒７
の後端１９において反射し、反射波となって入力棒７の
前端２５に向かって進む。入射波の一部は、入力棒７の
後端１９から試験片２３を透過し、さらに出力棒９に伝
播して透過波となり、出力棒９の後端２７に向かって進
む。

【００２８】入射波は、第一歪みゲージ１１及び第二歪
みゲージ１３によって実測される。打撃により生じる歪
み波の周波数は、２．５ｋＨｚから５．０ｋＨｚ程度で
あるが、実際に各歪みゲージで測定される波形は１０ｋ
Ｈｚ以上の高周波のノイズが含まれた合成波である。こ
の合成波は１０ｋＨｚローパスフィルターに通され、ノ
イズが除去される。さらに、入射波の時刻歴ベースライ
ン値をゼロとするゼロ補正が施される。歪み波が歪みゲ
ージに到達するまでは歪みゲージの実測値は本来ゼロで
あるべきだがが、実際は微量のノイズが入力されてゼロ
からずれる。このズレによって測定の精度が低下してし
まうのを防止するため、上記のゼロ補正が行われる。こ
うして得られた第一歪みゲージ１１及び第二歪みゲージ
１３における時間軸歪みのそれぞれがフーリエ変換さ
れ、周波数軸歪みが求められる。そして、第一歪みゲー
ジ１１及び第二歪みゲージ１３における周波数軸歪みか
ら、伝達関数が導出される。第一歪みゲージ１１と入力
棒７の後端１９との距離Ｘ１と、第二歪みゲージ１３と
入力棒７の後端１９との距離Ｘ２との比（Ｘ１：Ｘ２）
が考慮されつつ、上記伝達関数に基づいて、入力棒７の
後端１９における周波数軸歪みが推定される。この周波
数軸歪みがフーリエ逆変換されることにより、入力棒７
の後端１９における入射波の時間軸歪み（歪みの時刻
歴）ε_ｉが得られる。

【００２９】同様に、第一歪みゲージ１１及び第二歪み
ゲージ１３によって実測される反射波から、入力棒７の
後端１９における反射波の時間軸歪み（歪みの時刻歴）
ε_ｒが得られる。また、第三歪みゲージ１５及び第四歪
みゲージ１７によって実測される透過波から、出力棒９
の前端２１における透過波の時間軸歪み（歪みの時刻
歴）ε_ｔが得られる。

【００３０】こうして得られたε_ｉ、ε_ｒ及びε_ｔか
ら、下記数式（１）によって、試験片２３内部の歪み速
度ε’が算出される。 ε’＝（Ｃ０／Ｌ）・（ε_ｉ−ε_ｒ−ε_ｔ）＝（（Ｅ／ρ）^１／２／Ｌ）・（ε_ｉ−ε_ｒ−ε_ｔ） −−−（１）（数式（１）において、Ｃ０は応力棒中の波の伝播速度
（ｍ／ｓ）を表し、Ｌは試験片の長さ（ｍ）を表し、Ｅ
は応力棒のヤング率（Ｎ／ｍ^２）をを表し、ρは応力棒
の密度（ｋｇ／ｍ^３）を表す）

【００３１】また、ε_ｉ、ε_ｒ及びε_ｔから、下記数式
（２）によって試験片２３内部の歪みεが算出される。

【００３２】

【数１】（数式（２）において、Ｃ０は応力棒中の波の伝播速度
（ｍ／ｓ）を表し、Ｌは試験片の長さ（ｍ）を表し、Ｅ
は応力棒のヤング率（Ｎ／ｍ^２）を表し、ρは応力棒の
密度（ｋｇ／ｍ^３）を表す）

【００３３】さらに、ε_ｉ、ε_ｒ及びε_ｔから、下記数
式（３）によって試験片２３内部の応力σが算出され
る。 σ＝（Ｅ・Ａ／（２Ａｓ））・（ε_ｉ＋ε_ｒ＋ε_ｔ）＝（Ｅ・Ｄ^２／（２（Ｄｓ）^２））・（ε_ｉ＋ε_ｒ＋ε_ｔ） −−−（３）（数式（３）において、Ｅは応力棒のヤング率（Ｎ／ｍ
^２）を表し、Ａは応力棒の断面積（ｍ^２）を表し、Ａｓ
は試験片の断面積（ｍ^２）を表し、Ｄは応力棒の直径
（ｍ）を表し、Ｄｓは試験片の直径（ｍ）を表す）

【００３４】こうして得られた試験片２３内部の歪み時
刻歴のグラフが、図３に示されている。図３の曲線は、
ピークＰ以降しばらくはなだらかであるが、その後凹凸
状となる。ピークＰ以降のなだらかな段階での点Ｓが選
択され、この点Ｓにおける曲線に対する接線が画かれ、
この接線と時間軸との交点から緩和時間λが導出され
る。そして、下記数式（４）によって求められる曲線が
点Ｓ以降の曲線とされることにより、歪み時刻歴全体が
なだらかな曲線となる。これにより、最終的に得られる
粘弾性特性値へのノイズの影響が除去される。 ε（ｔ）＝ε_０・ｅ^−ｔ／λ −−−（４）（数式（４）において、ε_０は接点における歪みを表
す）なお、点ＳはピークＰ以降の曲線がなだらかな段階
であればどこが選択されてもよいが、通常はピークＰか
ら１００μｓ後の点が選択される。

【００３５】同様に、下記数式（５）によって、応力時
刻歴全体がなだらかな曲線とされ、これによって最終的
に得られる粘弾性特性値へのノイズの影響が除去され
る。 σ（ｔ）＝σ_０・ｅ^−ｔ／λ −−−（５）（数式（５）において、σ_０は接点における応力を表
す）

【００３６】このような補正が行われた試験片２３内部
の歪み時刻歴及び応力時刻歴から、応力−歪み曲線が決
定される。図４は、典型的な応力−歪み曲線が示された
グラフである。この応力−歪み曲線から、下記の数式
（６）により、試験片２３内部のヤング率Ｅｓが算出さ
れる。Ｅｓ＝σ_ｍａｘ／ε_ｍａｘ −−−（６）

【００３７】また、図４の応力−歪み曲線から、下記の
数式（７）により、位相角δが算出される。 δ＝ｓｉｎ^−１（（σ_ａ−σ_ｂ）／σ_ｍａｘ） −−−（７）そして、この位相角δより、損失係数（ｔａｎδ）が算
出される。

【００３８】打撃棒５が入力棒７の前端２５に１４ｍ／
ｓの速度で衝突したときの試験片の歪み速度は２０００
／ｓから２５００／ｓ程度であり、また、歪み量は１５
％から２５％程度である。この歪みの変形挙動は、ゴル
フボールが打撃された場合の変形挙動に近いものであ
る。すなわち、このスプリットホプキンソン棒試験機に
よって測定されるヤング率及び損失係数は、ゴルフボー
ルが実際に打撃されたときに近い状態における動的物性
である。

【００３９】

【実施例】［実施例１］ポリブタジエン（日本合成ゴム
社の商品名「ＢＲ１１」）５０部、同じくポリブタジエ
ン（宇部興産社の商品名「ＢＲ２００」）５０部、アク
リル酸亜鉛（三新化学社の商品名「サンセラーＳＲ」）
３１部、亜鉛華２０部、ジクミルパーオキサイド（大内
新興化学社の商品名「パークミルＤ」）０．４部及びト
リアジンチオール化合物（三協化成社の商品名「ジスネ
ットＦ」）１．０部を密閉式混練機に投入して混練し、
ゴム組成物を得た。このゴム組成物を押出機で押し出
し、円柱状の予備成形体を作製した。この予備成形体を
球状の金型に投入し、１６０℃で３０分間圧縮・加熱し
て、架橋ゴムからなる直径３８．４ｍｍのコアを作製し
た。

【００４０】次に、アイオノマー樹脂（三井デュポンポ
リケミカル社の商品名「ハイミラン１６０５」）５０
部、同じくアイオノマー樹脂（三井デュポンポリケミカ
ル社の商品名「ハイミラン１７０６」）５０部及び酸化
チタン２部からなる樹脂組成物を押出機で押し出して、
ペレット状に粉砕した。この樹脂組成物を射出成形機を
用いて前述のコアに被覆し、前処理後にペイントを施し
て、実施例１のゴルフボールを得た。このゴルフボール
のコアから、直径１８ｍｍ、厚み４ｍｍの試験片を切り
出して、図２に示されるスプリットホプキンソン棒試験
機にてヤング率及び損失係数を測定した。ヤング率は９
０．７ＭＰａであり、損失係数は０．２１５４であっ
た。

【００４１】［実施例２、３、４及び６並びに比較例１
及び３］コアに配合するジクミルパーオキサイド及びト
リアジンチオール化合物の配合量を下記の表１に示され
るように変量させた他は実施例１と同様にして、実施例
２、３、４及び６並びに比較例１及び３のゴルフボール
を得た。これらのゴルフボールのコアのヤング率及び損
失係数が、下記の表１に示されている。

【００４２】［実施例５］コアのゴム組成物に、さらに
ジフェニルジスルフィド（住友精化社）０．５部を配合
した他は実施例１と同様にして、実施例５のゴルフボー
ルを得た。このゴルフボールのコアのヤング率及び損失
係数が、下記の表１に示されている。

【００４３】［比較例２］コアのゴム組成物に、さらに
老化防止剤（大内新興化学社の商品名「ノクラック３０
０」）０．５部を配合し、トリアジンチオール化合物を
配合しなかった他は実施例１と同様にして、比較例２の
ゴルフボールを得た。このゴルフボールのコアのヤング
率及び損失係数が、下記の表１に示されている。

【００４４】［反発係数の測定］室温２３℃の条件下、
各ゴルフボールにアルミニウム製の中空棒を速度４５ｍ
／ｓで衝突させ、反発係数を測定した。この測定結果
が、下記の表１に示されている。反発係数が高いゴルフ
ボールほど、反発性能に優れ、飛距離がでるゴルフボー
ルである。

【００４５】［衝撃力の測定］ツルーテンパー社のスイ
ングマシーンにドライバー（住友ゴム工業社の商品名
「ダンロップＤＰ１０」）を取り付け、ヘッドスピード
４５ｍ／ｓの条件で、各ゴルフボールを打撃した。この
際、ヘッドのサイドソール部に飛行方向と同軸となるよ
うに加速度ピックアップ計を装着し、加速度を測定し
た。この加速度にヘッドの質量（２１０ｇ）を乗し、衝
撃力を算出した。この測定結果が、下記の表１に示され
ている。衝撃力が小さいゴルフボールほど、打撃時にゴ
ルファーに与える衝撃が少ないゴルフボールである。

【００４６】［実打評価］各ゴルフボールを１００名の
ゴルファーに打撃させ、フィーリングを評価させた。評
価点は、フィーリングがソフトで良好なものを「３点」
とし、ややフィーリングがソフトで良好なものを「２
点」とし、普通のものを「１点」とし、フィーリングが
硬いものを「０点」とした。そして、１００名の評価点
の平均を算出した。この結果が、下記の表１に示されて
いる。

【００４７】

【表１】

【００４８】表１において、ヤング率が小さすぎ、かつ
損失係数が大きすぎる比較例１のゴルフボールは、反発
係数が小さい。また、損失係数が大きすぎる比較例２の
ゴルフボールも、反発係数が小さい。さらに、ヤング率
が大きすぎる比較例３のゴルフボールは、衝撃力が大き
く、かつフィーリングの評価点が悪くなっている。一
方、ヤング率及び損失係数が所定範囲内にある各実施例
のゴルフボールは、反発係数が高く、衝撃力が程良い範
囲で、かつフィーリングの評価点が高い。これらの結果
より、本発明の優位性が確認された。

【００４９】以上、２ピースゴルフボールが例とされ本
発明が詳説されたが、本発明は、ワンピースゴルフボー
ル、マルチピースゴルフボール等にも好適に適用されう
る。

【００５０】

【発明の効果】以上説明されたように、本発明のゴルフ
ボールは実際に打撃されたときに近い状態での動的物性
が最適化されている。従って、このゴルフボールを打撃
したゴルファーは大きな飛距離と良好なフィーリングと
を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、本発明の一実施形態にかかるゴルフ
ボールが示された断面図である。

【図２】図２は、図１のゴルフボールのヤング率及び
損失係数が測定されるスプリットホプキンソン棒試験機
が示された模式的正面図である。

【図３】図３は、試験片内部の歪み時刻歴の補正前の
状態が示されたグラフである。

【図４】図４は、典型的な応力−歪み曲線が示された
グラフである。

【符号の説明】

１コア３カバー５打撃棒７入力棒９出力棒１１第一歪みゲージ１３第二歪みゲージ１５第三歪みゲージ１７第四歪みゲージ２３試験片

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【手続補正書】

【提出日】平成１２年７月７日（２０００．７．７）

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００４７

【補正方法】変更

【補正内容】

【００４７】

【表１】

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】打撃棒の衝突速度が１４．０ｍ／ｓであ
るスプリットホプキンソン棒試験機によって測定された
ときの、ヤング率が３０ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下で
あり、損失係数が０．０１以上０．４５以下である架橋
ゴムからなる層を備えたゴルフボール。
【請求項２】打撃棒の衝突速度が１４．０ｍ／ｓであ
るスプリットホプキンソン棒試験機によって測定された
ときの、ヤング率が３０ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下で
あり、損失係数が０．０１以上０．４５以下である架橋
ゴムからなるコアと、このコアに被覆されたカバーとを
備えた請求項１に記載のゴルフボール。