JP2001061993A

JP2001061993A - ゴルフボール

Info

Publication number: JP2001061993A
Application number: JP24293499A
Authority: JP
Inventors: Kiyoto Maruoka; 清人丸岡
Original assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Priority date: 1999-08-30
Filing date: 1999-08-30
Publication date: 2001-03-13
Also published as: US6695719B1

Abstract

(57)【要約】【課題】実際に打撃されたときに近い状態での動的物
性が最適化され、反発性能とフィーリングとが高められ
たゴルフボールを提供すること。【解決手段】コア層１と、このコア層１に被覆された
カバー層３とから、ゴルフボールが構成されている。カ
バー層３は、合成樹脂組成物から構成されている。カバ
ー層３では、打撃棒の衝突速度が１４．０ｍ／ｓである
スプリットホプキンソン棒試験機によって測定されたヤ
ング率が１００ＭＰａ以上３５０ＭＰａ以下である。カ
バー層３では、打撃棒の衝突速度が１４．０ｍ／ｓであ
るスプリットホプキンソン棒試験機によって測定された
損失係数が０．２以上０．４５以下である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はゴルフボールに関
し、詳しくは、合成樹脂からなるカバー層を備えたゴル
フボールに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】ゴルファーがゴルフボールに求める重要
な性能の１つに、飛距離が挙げられる。飛距離の大きな
ゴルフボールはゴルファーに爽快感を与え、また、スコ
アメイクにも寄与する。飛距離向上のためには、ゴルフ
ボールの反発性能の向上が必要である。

【０００３】ゴルファーがゴルフボールに求める他の重
要な性能として、打球感（フィーリング）が挙げられ
る。フィーリングのよいゴルフボールはゴルファーに安
心感を与え、スイングの安定に寄与する。

【０００４】このように、ゴルフボールでは反発性能と
フィーリングとの両立が重要であるり、従来これを達成
するために物性面から種々の検討がなされてきている。
例えば、特開平１０−２４９号公報には、カバーの硬
度、曲げ弾性率等の物性値に工夫が施されたゴルフボー
ルが開示されている。また、これらの物性値以外に、圧
縮歪み量や、粘弾性スペクトルメーターによって測定さ
れるヤング率及び損失係数等についても、種々の検討が
なされてきている。

【０００５】反発性能とフィーリングとは、ゴルフボー
ルがゴルフクラブで実際に打撃された状態、すなわち動
的な状態で発現される性能である。これに対し、前述の
硬度、曲げ弾性率、圧縮歪み量、ヤング率、損失係数等
は、いわば静的な物性である。従って、これら静的な物
性の適正化がいかに検討されても、動的な性能の向上は
十分には達成されがたい。

【０００６】動的な状態で物性が測定され得る手段とし
て、反発粘弾性スペクトルメーターが挙げられる。この
反発粘弾性スペクトルメーターでは、動的歪みが与えら
れた試験片の物性が測定される。特開平８−１４１１１
３号公報には、反発粘弾性スペクトルメーターによって
測定されるヤング率が所定範囲となるカバーを備えたゴ
ルフボールが開示されている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この反
発粘弾性スペクトルメーターにてゴルフボールの材料に
与えられる歪み速度は、０．００１／ｓから０．１／ｓ
程度と小さく、また、最大歪みも０．０１％から２％程
度と小さなものである。これは、ゴルフボールの材料が
高硬度であり、反発粘弾性スペクトルメーターでは大変
形を起こしにくいためである。一方、打撃時のゴルフボ
ールの歪み速度は、２０００／ｓから５０００／ｓ程度
であり、最大歪みが５％から２５％程度と、高速大変形
な歪みである。両者の歪みの程度は全く異なっている。
このため、反発粘弾性スペクトルメーターであっても、
実際に打撃されたときに近い状態での動的物性は得られ
ない。反発性能とフィーリングとの向上には、実際に打
撃されたときに近い状態での動的物性が最適化されるこ
とが必要である。

【０００８】本発明はこのような実状に鑑みてなされた
ものであり、実際に打撃されたときに近い状態でのカバ
ーの動的物性が最適化されて、反発性能とフィーリング
とが高められたゴルフボールの提供をその目的とするも
のである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めになされた発明は、コア層とカバー層とを備えたゴル
フボールであって、打撃棒の衝突速度が１４．０ｍ／ｓ
であるスプリットホプキンソン棒試験機によって測定さ
れたヤング率が１００ＭＰａ以上３５０ＭＰａ以下であ
り、損失係数が０．２以上０．４５以下である合成樹脂
組成物からカバー層が構成されていることを特徴とする
ゴルフボール、である。

【００１０】本発明のゴルフボールは合成樹脂組成物か
らなるカバー層を備えており、この合成樹脂組成物で
は、スプリットホプキンソン棒試験機によって測定され
たヤング率と、スプリットホプキンソン棒試験機によっ
て測定された損失係数とが所定範囲内とされている。ス
プリットホプキンソン棒試験機による測定では、後述さ
れるように、試験片に高速でかつ大変形の歪みが与えら
れる。従って、実際にゴルフボールが打撃されたときと
近い状態での粘弾性特性値（ヤング率及び損失係数）が
測定され得る。このヤング率と損失係数とが最適化され
ることにより、動的性能である反発性能及びフィーリン
グが高められる。

【００１１】このカバー層では、スプリットホプキンソ
ン棒試験機によって測定されたヤング率（以下単に「ヤ
ング率」とも称される）は、１００ＭＰａ以上３５０Ｍ
Ｐａ以下である。ヤング率がこの範囲とされることによ
り、ゴルフボールの良好な反発性能とソフトなフィーリ
ングとが両立され得る。すなわち、ヤング率が上記範囲
未満であると反発性能が低下してしまうことがあり、逆
にヤング率が上記範囲を超えるとフィーリングが硬くな
ってしまうことがある。この観点から、ヤング率は１５
０ＭＰａ以上２５０ＭＰａ以下が好ましい。

【００１２】このカバー層では、スプリットホプキンソ
ン棒試験機によって測定された損失係数（以下単に「損
失係数」とも称される）は、０．２以上０．４５以下で
ある。損失係数がこの範囲とされることにより、ゴルフ
ボールの良好な反発性能とソフトなフィーリングとが両
立され得る。すなわち、損失係数が上記範囲未満である
とゴルフボールが硬くなってフィーリングが悪くなって
しまうことがあり、逆に損失係数が上記範囲を超えると
反発性能が低下してしまうことがある。この観点から、
損失係数は０．２以上０．３５以下が好ましい。

【００１３】カバー層の厚みは０．５ｍｍ以上４．０ｍ
ｍ以下が好ましく、１．２ｍｍ以上３．０ｍｍ以下が特
に好ましい。カバー層の厚みがこの範囲とされることに
より、ゴルフボールの反発性能とフィーリングとの両立
が達成されやすい。

【００１４】本発明のゴルフボールは、コアとカバーと
を備えている。カバーは単一のカバー層であってもよ
く、また、複数のカバー層から構成されてもよい。カバ
ーが複数のカバー層を有する場合、最も外側のカバー層
のヤング率及び損失係数が上記範囲とされればよい。ま
た、コアは糸ゴムが巻き付けられた糸巻きコアであって
もよく、また、ソリッドゴムからなるソリッドコアであ
ってもよい。ソリッドコアは単一のコア層であってもよ
く、また、複数のコア層から構成されてもよい。

【００１５】好ましくは、ソリッドコアは、ミクロ構造
におけるシス−１，４結合の占める比率が９０％以上で
あるポリブタジエンを主成分とするコア層を含んでい
る。これにより、ゴルフボールの反発性能が高められ
る。

【００１６】

【発明の実施の形態】以下、適宜図面が参照されつつ、
本発明の実施形態が説明される。図１は、本発明の一実
施形態にかかるゴルフボールが示された断面図である。
このゴルフボールは、コア層１と、このコア層１に被覆
されたカバー層３とを備えた、いわゆるツーピースゴル
フボールである。このゴルフボールの直径は約４２．８
ｍｍである。また、コア層１の直径は約３８．４ｍｍで
あり、カバー層３の厚みは約２．２ｍｍである。なお、
図示されないが、このゴルフボールはカバー層３の外側
にペイント層を備えている。

【００１７】カバー層３は、スプリットホプキンソン棒
試験機によって測定されたヤング率が１００ＭＰａ以上
３５０ＭＰａ以下であり、損失係数が０．２以上０．４
５以下である合成樹脂組成物から構成されている。カバ
ー層３に用いられる好適な合成樹脂は、共重合成分とし
てα，β−不飽和カルボン酸を含むアイオノマー樹脂で
ある。用いられるα，β−不飽和カルボン酸としては、
アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等が
挙げられる。特に、損失係数が上記範囲内に設定されや
すいという理由から、アクリル酸及びメタクリル酸が好
ましい。

【００１８】カバー層３の合成樹脂組成物には、アイオ
ノマー樹脂とともにポリウレタン、ポリアミド又はポリ
エステルが併用されることが好ましい。これらの合成樹
脂の併用により、ヤング率及び損失係数が上記範囲内に
設定されやすくなる。ポリウレタン、ポリアミド及びポ
リエステルと、アイオノマー樹脂との混合比率は、重量
比で５／９５以上３０／７０以下が好ましい。

【００１９】このアイオノマー樹脂では、ナトリウム、
マグネシウム、リチウム、亜鉛、カリウム等の金属のイ
オンによってカルボキシル基が中和されている。金属イ
オンは単体でもよく、また２種以上が組み合わされても
よい。金属イオンの好適な組み合わせは、亜鉛イオンと
ナトリウムイオン、マグネシウムイオンとリチウムイオ
ン、マグネシウムイオンとナトリウムイオン等が挙げら
れる。

【００２０】カバー層３を構成する合成樹脂組成物に
は、ヤング率が１００ＭＰａ以上３５０ＭＰａ以下、そ
して、損失係数が０．２以上０．４５以下に維持される
範囲で、着色剤、劣化防止剤等が、必要に応じ適量配合
されてもよい。

【００２１】このゴルフボールではカバー層３は単一で
あるが、ゴルフボールが２以上のカバー層を備えてもよ
い。この場合、最も外側のカバー層が、ヤング率が１０
０ＭＰａ以上３５０ＭＰａ以下であり損失係数が０．２
以上０．４５以下である合成樹脂組成物から成形され
る。

【００２２】コア層１は、ゴム組成物が架橋されること
によって構成されている。コア層１を構成する基材ゴム
としては、ポリブタジエン、天然ゴム、ポリイソプレ
ン、スチレン−ブタジエン共重合体、エチレン−プロピ
レン−ジエン共重合体等が挙げられる。なかでも、ミク
ロ構造におけるシス−１，４結合の占める比率が９０％
以上であるポリブタジエンが、ゴルフボールの反発性能
向上の観点から好ましい。

【００２３】コア層１に用いられる架橋剤としては既知
の種々のものが採用され得るが、脂肪酸金属塩又は脂肪
酸エステルによる架橋が、ゴルフボールの反発性能とフ
ィーリングとの両立の観点から好ましい。好ましい架橋
剤は不飽和カルボン酸の金属塩であり、具体的には炭素
数が３以上８以下で一価又は二価の金属塩が挙げられ
る。特にアクリル酸亜鉛が好ましく、このアクリル酸亜
鉛の配合量はゴム１００重量部に対して１５重量部以上
５０重量部以下が好ましい。

【００２４】コア層１の架橋に際しては、有機過酸化物
の併用が好ましい。好適な有機過酸化物としては、ジク
ミルパーオキサイド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオ
キシ−３，３，５−トリメチル−シクロヘキサン）等が
挙げられる。有機過酸化物の配合量は、ゴルフボールの
反発性能とフィーリングとの両立の観点から、ゴム１０
０重量部に対して０．１重量部以上２．０重量部以下が
好ましい。

【００２５】コア層１には架橋助剤として亜鉛華が配合
されてもよく、これによってゴルフボールのフィーリン
グが高められ得る。また、コア層１には架橋遅延剤とし
てチオフェノール類が配合されてもよく、これによりゴ
ルフボールの反発性能が高められ得る。

【００２６】コア層１は、混練後予備成形されたゴム組
成物が金型内で加熱・架橋されることにより形成され
る。架橋温度は１４０℃以上１８０℃以下が好ましい。
架橋温度が上記範囲未満であると、架橋不足が起こって
ゴルフボールの反発性能が不十分となってしまうことが
ある。逆に、架橋温度が上記範囲を超えると、過剰架橋
が起こってゴルフボールのフィーリングが悪くなってし
まうことがある。

【００２７】このゴルフボールではコア層１は単一であ
るが、ゴルフボールは２以上のコア層を備えてもよい。
また、このコア層１の直径は前述のように約３８．４ｍ
ｍであるが、コア層１の直径はこれより大きくされても
よく、また、小さくされてもよい。コア層１の直径が変
更される場合、これに応じてカバー層３の厚みも変更さ
れる。

【００２８】図２は、図１のゴルフボールのカバー層３
のヤング率及び損失係数が測定されるスプリットホプキ
ンソン棒試験機が示された模式的正面図である。このス
プリットホプキンソン棒試験機は、打撃棒５、入力棒７
及び出力棒９を備えており、これらは直線上に配置され
ている。入力棒７には、第一歪みゲージ１１及び第二歪
みゲージ１３が取り付けられている。出力棒９には、第
三歪みゲージ１５及び第四歪みゲージ１７が取り付けら
れている。入力棒７の後端１９と出力棒９の前端２５と
の間には、円盤状の試験片２３が挟持されている。試験
片２３は、カバー層３に用いられる樹脂組成物から試験
片の形状に成形されたものでもよく、また、ゴルフボー
ルから切り出されたものであってもよい。なお、試験片
２３が成形される場合、その成形温度は、合成樹脂の円
滑な流動とエアー噛み込み防止との観点より、１４０℃
以上２３０℃以下とされる。このスプリットホプキンソ
ン棒試験機は、室温２３℃、相対湿度５０％の環境下に
置かれている。

【００２９】打撃棒５、入力棒７及び出力棒９はポリメ
チルメタアクリレート製の円柱であり、断面直径は２０
ｍｍ、ヤング率は５３００ＭＰａ、比重は１．１９であ
る。打撃棒５の長さは、１００ｍｍである。入力棒７及
び出力棒９（以下、この入力棒７と出力棒９とは、「応
力棒」とも称される）の長さは、２０００ｍｍである。
第一歪みゲージ１１は入力棒７の後端１９から９００ｍ
ｍの位置に取り付けられており、第二歪みゲージ１３は
入力棒７の後端１９から６００ｍｍの位置に取り付けら
れている。また、第三歪みゲージ１５は出力棒９の前端
２１から３００ｍｍの位置に取り付けられており、第四
歪みゲージ１７は出力棒９の前端２１から６００ｍｍの
位置に取り付けられている。試験片２３の長さ（すなわ
ち入力棒７の後端１９と出力棒９の前端２１との距離）
は４ｍｍであり、試験片２３の断面直径は１８ｍｍであ
る。

【００３０】通常スプリットホプキンソン棒試験機は金
属材料の物性試験に用いられており、カバー層３のよう
な合成樹脂材料の評価には本来不向きなものである。図
２のスプリットホプキンソン棒試験機は、打撃棒５、入
力棒７及び出力棒９が合成樹脂製であり、打撃棒５及び
入力棒７が２０００ｍｍと大きく、かつ第一歪みゲージ
１１と入力棒７の後端１９との距離及び第二歪みゲージ
１３と入力棒７の後端１９との距離が大きいので、カバ
ー層３のような樹脂組成物の粘弾性特性値の測定にも適
している。

【００３１】このスプリットホプキンソン棒試験機によ
ってヤング率及び損失係数を測定する場合、まず、打撃
棒５を入力棒７の前端２５に、１４ｍ／ｓの速度で衝突
させる。これによって入射波が生じ、この入射波は入力
棒７の後端１９に向かって進む。この入射波の一部は、
入力棒７の後端１９において反射し、反射波となって入
力棒７の前端２５に向かって進む。入射波の一部は、入
力棒７の後端１９から試験片２３を透過し、さらに出力
棒９に伝播して透過波となり、出力棒９の後端２７に向
かって進む。

【００３２】入射波は、第一歪みゲージ１１及び第二歪
みゲージ１３によって実測される。打撃により生じる歪
み波の周波数は、２．５ｋＨｚから５．０ｋＨｚ程度で
あるが、実際に各歪みゲージで測定される波形は１０ｋ
Ｈｚ以上の高周波のノイズが含まれた合成波である。こ
の合成波は１０ｋＨｚローパスフィルターに通され、ノ
イズが除去される。さらに、入射波の時刻歴ベースライ
ン値をゼロとするゼロ補正が施される。歪み波が歪みゲ
ージに到達するまでは歪みゲージの実測値は本来ゼロで
あるべきであるが、実際は微量のノイズが入力されてゼ
ロからずれる。このズレによって測定の精度が低下して
しまうのを防止するため、上記ゼロ補正が行われる。こ
うして得られた第一歪みゲージ１１及び第二歪みゲージ
１３における時間軸歪みのそれぞれがフーリエ変換さ
れ、周波数軸歪みが求められる。そして、第一歪みゲー
ジ１１及び第二歪みゲージ１３における周波数軸歪みか
ら、伝達関数が導出される。第一歪みゲージ１１と入力
棒７の後端１９との距離Ｘ１と、第二歪みゲージ１３と
入力棒７の後端１９との距離Ｘ２との比（Ｘ１：Ｘ２）
が考慮されつつ、上記伝達関数に基づいて、入力棒７の
後端１９における周波数軸歪みが推定される。この周波
数軸歪みがフーリエ逆変換されることにより、入力棒７
の後端１９における入射波の時間軸歪み（歪みの時刻
歴）ε_ｉが得られる。

【００３３】同様に、第一歪みゲージ１１及び第二歪み
ゲージ１３によって実測される反射波から、入力棒７の
後端１９における反射波の時間軸歪み（歪みの時刻歴）
ε_ｒが得られる。また、第三歪みゲージ１５及び第四歪
みゲージ１７によって実測される透過波から、出力棒９
の前端２１における透過波の時間軸歪み（歪みの時刻
歴）ε_ｔが得られる。

【００３４】こうして得られたε_ｉ、ε_ｒ及びε_ｔか
ら、下記数式（１）によって、試験片２３内部の歪み速
度ε’が算出される。 ε’＝（Ｃ０／Ｌ）・（ε_ｉ−ε_ｒ−ε_ｔ）＝（（Ｅ／ρ）^１／２／Ｌ）・（ε_ｉ−ε_ｒ−ε_ｔ） −−−（１）（数式（１）において、Ｃ０は応力棒中の波の伝播速度
（ｍ／ｓ）を表し、Ｌは試験片の長さ（ｍ）を表し、Ｅ
は応力棒のヤング率（Ｎ／ｍ^２）を表し、ρは応力棒の
密度（ｋｇ／ｍ^３）を表す）

【００３５】また、ε_ｉ、ε_ｒ及びε_ｔから、下記数式
（２）によって試験片２３内部の歪みεが算出される。

【００３６】

【数１】（数式（２）において、Ｃ０は応力棒中の波の伝播速度
（ｍ／ｓ）を表し、Ｌは試験片の長さ（ｍ）を表し、Ｅ
は応力棒のヤング率（Ｎ／ｍ^２）を表し、ρは応力棒の
密度（ｋｇ／ｍ^３）を表す）

【００３７】さらに、ε_ｉ、ε_ｒ及びε_ｔから、下記数
式（３）によって試験片２３内部の応力σが算出され
る。 σ＝（Ｅ・Ａ／（２Ａｓ））・（ε_ｉ＋ε_ｒ＋ε_ｔ）＝（Ｅ・Ｄ^２／（２（Ｄｓ）^２））・（ε_ｉ＋ε_ｒ＋ε_ｔ） −−− （３）（数式（３）において、Ｅは応力棒のヤング率（Ｎ／ｍ
^２）を表し、Ａは応力棒の断面積（ｍ^２）を表し、Ａｓ
は試験片の断面積（ｍ^２）を表し、Ｄは応力棒の直径
（ｍ）を表し、Ｄｓは試験片の直径（ｍ）を表す）

【００３８】こうして得られた試験片２３内部の歪み時
刻歴のグラフが、図３に示されている。図３の曲線は、
ピークＰ以降しばらくはなだらかであるが、その後凹凸
状となる。ピークＰ以降のなだらかな段階での点Ｓを選
択し、この点Ｓにおける曲線に対する接線を画き、この
接線と時間軸との交点から緩和時間λを導出し、下記数
式（４）によって求められる曲線を点Ｓ以降の曲線と置
換することによって、歪み時刻歴全体をなだらかな曲線
とすることができる。これにより、最終的に得られる粘
弾性特性値へのノイズの影響を除去することができる。 ε（ｔ）＝ε_０・ｅ^−ｔ／λ −−−（４）（数式（４）において、ε_０は接点における歪みを表
す）なお、点ＳはピークＰ以降のなだらかな段階であれ
ばどこでもよいが、通常はピークＰから１００μｓ後の
点が選択される。

【００３９】同様に、下記数式（５）によって、応力時
刻歴全体をなだらかな曲線とすることができ、これによ
って最終的に得られる粘弾性特性値へのノイズの影響を
除去することができる。 σ（ｔ）＝σ_０・ｅ^−ｔ／λ −−−（５）（数式（５）において、σ_０は接点における応力を表
す）

【００４０】このような補正が行われた試験片２３内部
の歪み時刻歴及び応力時刻歴から、応力−歪み曲線が決
定される。図４は、典型的な応力−歪み曲線が示された
グラフである。この応力−歪み曲線から、下記の数式
（６）を用いて、試験片２３内部のヤング率Ｅｓが算出
される。Ｅｓ＝σ_ｍａｘ／ε_ｍａｘ −−−（６）

【００４１】また、図４の応力−歪み曲線から、下記の
数式（７）を用いて、位相角δが算出される。 δ＝ｓｉｎ^−１（（σ_ａ−σ_ｂ）／σ_ｍａｘ） −−−（７）そして、この位相角δより、損失係数（ｔａｎδ）が算
出される。

【００４２】打撃棒５を入力棒７の前端２５に１４ｍ／
ｓの速度で衝突させた場合の試験片の歪み速度は秒速２
０００から２５００程度であり、また、歪み量は１５％
から２５％程度である。この歪みの変形挙動は、ゴルフ
ボールが打撃された場合の変形挙動に近いものである。
すなわち、このスプリットホプキンソン棒試験機によっ
て測定されるヤング率及び損失係数は、ゴルフボールが
実際に打撃されたときに近い状態における動的物性であ
る。

【００４３】

【実施例】［実施例１］ポリブタジエン（日本合成ゴム
社の商品名「ＢＲ１１」）１００重量部、アクリル酸亜
鉛（三新化学社の商品名「サンセラーＳＲ」）３０重量
部、亜鉛華２０重量部、ジクミルパーオキサイド（大内
新興化学社の商品名「パークミルＤ」）０．５重量部及
び架橋遅延剤としてのジフェニルジスルフィド０．５重
量部を密閉式混練機に投入して混練し、ゴム組成物を得
た。このゴム組成物を押出機で押し出し、円柱状の予備
成形体を作製した。この予備成形体を球状の金型に投入
し、１６０℃で３０分間圧縮・加熱して、架橋ゴムから
なる直径３８．４ｍｍのコア（コア層）を作製した。

【００４４】次に、アイオノマー樹脂（三井デュポンポ
リケミカル社の商品名「ハイミラン１６０５」）５０重
量部、他のアイオノマー樹脂（三井デュポンポリケミカ
ル社の商品名「ハイミラン１７０６」）４０重量部、さ
らに他のアイオノマー樹脂（三井デュポンポリケミカル
社の商品名「ハイミラン１８５６」）５重量部及びさら
に他のアイオノマー樹脂（エクソン化学社の商品名「ア
イオテック７０１０」）５重量部を混合し、押出機で押
し出してペレット状に粉砕した。この樹脂組成物を射出
成形機を用いて前述のコアに被覆してカバー層とし、前
処理後にペイントを施して、実施例１のゴルフボールを
得た。また、カバー層に用いられた樹脂組成物を直径１
８ｍｍ、厚み４ｍｍの円盤状に成形して試験片を作製
し、図２に示されるスプリットホプキンソン棒試験機に
てヤング率及び損失係数を測定した。ヤング率は２９
５．５ＭＰａであり、損失係数は０．２０１３であっ
た。

【００４５】［実施例２］各アイオノマー樹脂の配合量
を下記の表１に示されるように変量させた他は実施例１
と同様にして、実施例２のゴルフボールを得た。このゴ
ルフボールのカバー層に用いられた樹脂組成物のヤング
率は１９４．０ＭＰａであり、損失係数は０．２２３６
であった。

【００４６】［実施例３及び実施例４］アイオテック７
０１０に代えてエチレンメチルメタクリレート樹脂（三
井デュポンポリケミカル社の商品名「ニュークレルＡＮ
４３１１」）を配合した他は実施例１と同様にして、実
施例３のゴルフボールを得た。このゴルフボールのカバ
ー層に用いられた樹脂組成物のヤング率は１５６．２Ｍ
Ｐａであり、損失係数は０．２８４５であった。また、
アイオテック７０１０に代えてポリエステル系熱可塑性
エラストマー（東レデュポン社の商品名「ハイトレル４
０４７」）を配合した他は実施例１と同様にして、実施
例４のゴルフボールを得た。このゴルフボールのカバー
層に用いられた樹脂組成物のヤング率は１６０．２ＭＰ
ａであり、損失係数は０．２５７９であった。

【００４７】［実施例５及び実施例６］ハイミラン１７
０６の配合量を３０重量部とし、アイオテック７０１０
を配合せず、エチレンメチルメタクリレート樹脂（前述
の「ニュークレルＡＮ４３１１」）を１５重量部配合し
た他は実施例１と同様にして、実施例５のゴルフボール
を得た。このゴルフボールのカバー層に用いられた樹脂
組成物のヤング率は１１８．６ＭＰａであり、損失係数
は０．４０９８であった。また、ハイミラン１７０６の
配合量を３０重量部とし、アイオテック７０１０を配合
せず、ポリエステル系熱可塑性エラストマー（前述の
「ハイトレル４０４７」）を１５重量部配合した他は実
施例１と同様にして、実施例６のゴルフボールを得た。
このゴルフボールのカバー層に用いられた樹脂組成物の
ヤング率は１２７．６ＭＰａであり、損失係数は０．３
７６８であった。

【００４８】［比較例１］カバー層の合成樹脂として、
アイオノマー樹脂（前述の「ハイミラン１６０５」）５
０重量部とエチレンメチルメタクリレート樹脂（前述の
「ニュークレルＡＮ４３１１」）５０重量部とを用いた
他は実施例１と同様にして、比較例１のゴルフボールを
得た。このゴルフボールのカバー層に用いられた樹脂組
成物のヤング率は１２４．９ＭＰａであり、損失係数は
０．６２０６であった。

【００４９】［比較例２及び比較例３］カバー層の合成
樹脂として、エチレンメチルメタクリレート樹脂（前述
の「ニュークレルＡＮ４３１１」）のみを用いた他は実
施例１と同様にして、比較例２のゴルフボールを得た。
このゴルフボールのカバー層に用いられた樹脂組成物の
ヤング率は５４．８ＭＰａであり、損失係数は０．３７
２５であった。また、カバー層の合成樹脂として、ポリ
エステル系熱可塑性エラストマー（前述の「ハイトレル
４０４７」）のみを用いた他は実施例１と同様にして、
比較例３のゴルフボールを得た。このゴルフボールのカ
バー層に用いられた樹脂組成物のヤング率は４７．５Ｍ
Ｐａであり、損失係数は１．１０３３であった。

【００５０】［反発係数の測定］室温２３℃の条件下、
各ゴルフボールにアルミニウム製の中空棒を速度４５ｍ
／ｓで衝突させ、反発係数を測定した。この測定結果
が、下記の表１に示されている。反発係数が高いゴルフ
ボールほど、反発性能に優れて飛距離がでるゴルフボー
ルである。

【００５１】［衝撃力の測定］ツルーテンパー社のスイ
ングマシーンにドライバー（住友ゴム工業社の商品名
「ダンロップＤＰ１０」）を取り付け、ヘッドスピード
４５ｍ／ｓの条件で、各ゴルフボールを打撃した。この
際、ヘッドのサイドソール部に飛行方向と同軸となるよ
うに加速度ピックアップ計を装着し、最大加速度を測定
した。この最大加速度にヘッドの重量（２１０ｇ）を乗
し、衝撃力を算出した。この測定結果が、下記の表１に
示されている。衝撃力が小さいゴルフボールほど、打撃
時にゴルファーに与える衝撃が少ないゴルフボールであ
る。

【００５２】［実打評価］各ゴルフボールを１００名の
ゴルファーに打撃させ、フィーリングを評価させた。評
価点は、フィーリングがソフトで極めて良好なものを
「３点」とし、ややフィーリングがソフトで良好なもの
を「２点」とし、普通のものを「１点」とし、フィーリ
ングが硬いものを「０点」とした。そして、１００名の
評価点の平均を算出した。この結果が、下記の表１に示
されている。

【００５３】

【表１】

【００５４】表１において、損失係数が大きすぎる比較
例１のゴルフボール、ヤング率が小さすぎる比較例２の
ゴルフボール及びヤング率が小さすぎかつ損失係数が大
きすぎる比較例３のゴルフボールでは、反発係数が低
い。一方、ヤング率が１００ＭＰａ以上３５０ＭＰａ以
下であり、損失係数が０．２以上０．４５以下であるカ
バー層が用いられた各実施例のゴルフボールでは、反発
係数が大きく、衝撃力及びフィーリングもほぼ良好であ
る。これらの結果より、本発明の優位性が確認された。

【００５５】

【発明の効果】以上説明されたように、本発明のゴルフ
ボールは実際に打撃されたときに近い状態でのカバー層
の動的物性が最適化されているので、このゴルフボール
を打撃したゴルファーは大きな飛距離と良好なフィーリ
ングとを得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、本発明の一実施形態にかかるゴルフボ
ールが示された断面図である。

【図２】図２は、図１のゴルフボールのヤング率及び損
失係数が測定されるスプリットホプキンソン棒試験機が
示された模式的正面図である。

【図３】図３は、試験片内部の歪み時刻歴の補正前の状
態が示されたグラフである。

【図４】図４は、典型的な応力−歪み曲線が示されたグ
ラフである。

【符号の説明】

１コア層３カバー層５打撃棒７入力棒９出力棒１１第一歪みゲージ１３第二歪みゲージ１５第三歪みゲージ１７第四歪みゲージ２３試験片

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【手続補正書】

【提出日】平成１２年８月４日（２０００．８．４）

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００３０

【補正方法】変更

【補正内容】

【００３０】通常スプリットホプキンソン棒試験機は金
属材料の物性試験に用いられており、カバー層３のよう
な合成樹脂材料の評価には本来不向きなものである。図
２のスプリットホプキンソン棒試験機は、打撃棒５、入
力棒７及び出力棒９が合成樹脂製であり、出力棒９及び
入力棒７が２０００ｍｍと大きく、かつ第一歪みゲージ
１１と入力棒７の後端１９との距離及び第二歪みゲージ
１３と入力棒７の後端１９との距離が大きいので、カバ
ー層３のような樹脂組成物の粘弾性特性値の測定にも適
している。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】コア層とカバー層とを備えたゴルフボー
ルであって、打撃棒の衝突速度が１４．０ｍ／ｓであるスプリットホ
プキンソン棒試験機によって測定されたヤング率が１０
０ＭＰａ以上３５０ＭＰａ以下であり、損失係数が０．
２以上０．４５以下である合成樹脂組成物からカバー層
が構成されていることを特徴とするゴルフボール。
【請求項２】上記カバー層の厚みが０．５ｍｍ以上
４．０ｍｍ以下である請求項１に記載のゴルフボール。
【請求項３】上記コア層が、ミクロ構造におけるシス
−１，４結合の占める比率が９０％以上であるポリブタ
ジエンを主成分としている請求項１又は請求項２に記載
のゴルフボール。