JP2001132593A - 補機駆動兼用スタータ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 交流モータを採用した場合よりもコストダウ
ンが可能であり搭載性が向上する補機駆動兼用スタータ
を提供すること。 【解決手段】 本発明の補機駆動兼用スタータは、クラ
ッチ５０を介してエンジン１と動力の伝達を相互にする
ことができ補機としての可変容量コンプレッサ３を駆動
する回転軸２１と、回転軸２１を駆動する直流モータ２
とを有する。直流モータ２は、コンプレッサ３の負荷特
性に合致した連続定格動作点を形成する。エンジン１、
直流モータ２およびコンプレッサ３は、ベルト６／プー
リ５１，５２，５３系で互いに連動できる。インバータ
を必要とせずに直流モータ２によりエンジン１の始動が
でき、かつエンジン停止中の補機駆動を安定して行うこ
とができるので、インバータの分だけコストダウンが可
能になると共に、モータ自体の小型軽量化が可能にな
り、取付けしやすくなって搭載性が向上する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、エンジンスタータ
であるとともにエンジン停止時にはコンプレッサなどの
補機を駆動する補機駆動兼用スタータの技術分野に属す
る。本発明は、信号待ち時等にエンジン停止を行う自動
車など、エンジンの始動および停止を頻繁に行う自動車
に好適である。

【０００２】

【従来の技術】近年では、省エネルギーおよび環境汚染
防止の要求がいっそう高まり、信号待ちなどの停止時に
自動的にエンジンを停止させ、自動車の発進直前にエン
ジンを再始動するアイドルストップシステムの導入が盛
んになされている。

【０００３】このようなアイドルストップシステムをも
つ自動車では、エンジン停止中にもエアコンのコンプレ
ッサなどの補機を駆動する必要があるので、補機をモー
タでも駆動できるようになっている。すなわち、従来技
術としては、ダイナモータとかモータジェネレータとか
呼ばれているオルタネータを兼ねた交流モータをもっ
て、エンジンの始動とエンジンによる交流発電とを行う
技術がある。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この従
来技術においては、回転電機が交流型であるのでインバ
ータが必要になり、インバータの分だけ価格が高くなら
ざるを得ないという不都合がある。そればかりではな
く、次のような理由で比較的大きな搭載スペースを必要
とし、搭載性が悪いという不都合もある。

【０００５】すなわち、比較的高い電圧を必要とするの
でメンテナンス時の感電防止などの安全対策が必要にな
り、絶縁部材等が増える分だけ大型化する。また、交流
回転電機がギヤを介してエンジンではなくトランスミッ
ションと連結される場合が多いので、トランスミッショ
ンの大改造が必要になり、取付けスペース上の制約も生
じる。さらに、インバータが少なからず発熱するので、
過熱防止のために水冷用の配管を引き回したり、冷却フ
ァンや放熱プレートなどの放熱手段を必要としたりする
ので、その分だけ搭載性が悪化し、重量増加も免れな
い。そればかりではなく、始動用直流モータと比較して
交流モータは重量容積ともに大きいので、小型軽量化が
困難である。

【０００６】そこで本発明は、交流モータを採用した場
合よりもコストダウンが可能であり搭載性が向上する補
機駆動兼用スタータを提供することを解決すべき課題と
している。

【０００７】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、発明者は以下の手段を発明した。

【０００８】（第１手段）本発明の第１手段は、請求項
１記載の補機駆動兼用スタータである。すなわち本手段
では、エンジンの始動用モータとエンジン停止中の補機
駆動用モータとを兼ねるモータは、補機の負荷特性に合
致した連続定格動作点を形成するトルク特性をもつ直流
モータである。

【０００９】ここで、単に交流モータを直流モータに置
き換えただけでは、始動時に必要とされるトルク特性に
合わせていると、通常は補機を電動するときに必要なト
ルク特性が得られない。それゆえ、補機駆動回転数が適
正な範囲になかったり不安定になったり、あるいは過熱
したりして、補機を駆動するうえで不都合を生じる。そ
こで、本手段に採用する直流モータは、補機の負荷特性
に合致した連続定格動作点を形成するトルク特性をもつ
ものに限定されている。

【００１０】すると、本手段の補機駆動兼用スタータ
は、駆動にインバータを必要としない直流モータを採用
していながら、エンジンの始動ができ、かつエンジン停
止中の補機駆動を安定して行うことができる。また、動
力源が交流回転電機ではなく直流モータであるから、イ
ンバータを必要としないだけではなく、エンジンへの取
付けが容易であり、補機と並べてエンジンブロックから
突出したブラケットに取り付けることができるようにな
る。その結果、インバータの分だけコストダウンが可能
になると共に、モータ自体の小型軽量化が可能になり、
取付けしやすくなって搭載性が向上する。

【００１１】したがって、本手段の補機駆動兼用スター
タによれば、交流モータを採用した場合よりも、コスト
ダウンが可能になるうえに、搭載性が向上するという効
果がある。

【００１２】なお、補機はコンプレッサだけに限定され
るものではなく、エンジンに付帯してエンジン回転中は
エンジンによって駆動される装置であればよく、もちろ
ん複数あってもかまわない。

【００１３】また、本手段の通常の構成では、インバー
タが不要になる代わりにオルタネータを付けることが多
いものと考えられるが、インバータに比べオルタネータ
は安価であるから、コストダウンの効果は十分に得られ
る。同様に、直流モータもオルタネータも小型軽量なも
ので間に合うから、搭載性の向上も十分に得られる。あ
るいは、本手段において、エンジンの運転中は直流モー
タを直流発電機として運用する構成を取ることもでき
る。

【００１４】（第２手段）本発明の第２手段は、請求項
２記載の補機駆動兼用スタータである。すなわち本手段
では、前述の第１手段において、前記補機に対する前記
直流モータの減速比を適正に変更する減速比変更手段が
付設されている。

【００１５】すると、減速比を適正に変更することによ
り、エンジンの始動時に必要な直流モータのトルク特性
と、エンジン停止中に補機を駆動するために必要な直流
モータのトルク特性とをほぼ合致させることがより容易
になる。その結果、いずれの運転状態にも対応できるト
ルク特性をもった直流モータを設計することが、ずっと
容易になる。

【００１６】したがって本手段によれば、前述の第１手
段の効果に加えて、必要なトルク特性をもつ直流モータ
の設計が容易になるという効果がある。

【００１７】（第３手段）本発明の第３手段は、請求項
３記載の補機駆動兼用スタータである。すなわち本手段
では、前述の第１手段または第２手段において、前記直
流モータの温度を検知する温度検知手段と、該温度に基
づいて前記補機の前記負荷特性を適正に調整する負荷特
性調整手段とが付設されている。

【００１８】エンジン停止中に直流モータによって補機
が駆動されている間に、過負荷や放熱不十分など何らか
の理由により直流モータが過熱してきた場合には、温度
検知手段によってその旨が検知される。すると、負荷特
性調整手段が作用して補機の負荷特性を調整し、負荷ト
ルクを減らして直流モータの発熱を抑制する。その結
果、直流モータが過熱して破損に至るような不都合は未
然に防止され、直流モータは低負荷で補機の駆動を続け
ることができる。

【００１９】したがって本手段によれば、前述の第１手
段または第２手段の効果に加えて、直流モータが過熱し
て破損に至るような不都合は未然に防止され、直流モー
タは低負荷で補機の駆動を続けることができるという効
果がある。

【００２０】なお、補機の負荷特性を調整するには、補
機自体の必要トルクを減らすほか、補機の運用回転数を
下げてもよい。あるいは、補機自体のトルク特性を変え
ることなく、前述の第２手段にあるように補機に対する
直流モータの減速比を適正に変更してもよい。

【００２１】（第４手段）本発明の第４手段は、請求項
４記載の補機駆動兼用スタータである。すなわち本手段
では、前述の第１手段ないし第３手段において、前記連
続定格動作点は、前記直流モータの前記トルク特性と前
記補機の負荷特性とが交差した単一の交差点にある。

【００２２】本手段と異なって、直流モータのトルク特
性と補機の負荷特性とが適当な一点で交差していない
と、エンジン停止中に直流モータによって補機を駆動す
るうえで不都合が生じる。たとえば、複数の交差点があ
ると、連続定格動作点が複数の回転数で生じたり、少な
くとも一つの交差点では補機の駆動特性が不安定であっ
たりする。あるいは、直流モータのトルク特性と補機の
負荷特性とが交差していないと、極端な過回転状態に陥
ったり、逆に全く補機を駆動できない場合もありうる。

【００２３】これほど極端にではなくても、直流モータ
のトルク特性と補機の負荷特性とがある程度以上の公差
角をもって交差しておらず、ほとんど接した状態にある
場合には、安定した連続定格動作点は得られない。その
結果、直流モータおよび補機の回転数が連続定格動作点
の前後で無視できないほど大きな範囲で変動し続けるの
で、乗員に不快なうなりを感じさせたり補機の安定運用
ができなくなるという不都合が生じる。

【００２４】そこで、本手段のように直流モータのトル
ク特性と補機の負荷特性とが明確に一点で交差していれ
ば、安定した連続定格動作点が形成され、直流モータお
よび補機の回転数はほとんど変動することなく一定にな
る。その結果、直流モータによる補機の駆動に際して、
過回転や回転不安定などの不都合が生じることが防止さ
れる。

【００２５】したがって本手段によれば、前述の第１手
段ないし第３手段の効果に加えて、安定した連続定格動
作点が形成され、直流モータおよび補機の回転数はほと
んど変動することなく一定になるという効果がある。

【００２６】（第５手段）本発明の第５手段は、請求項
５記載の補機駆動兼用スタータである。

【００２７】前述の第１手段では、必須構成要素を回転
軸と同回転軸を駆動する直流モータとして出荷形態に合
わせていたが、本手段では、エンジンの周囲に補機を含
めて組上がった状態で必須構成要素を列挙した。すなわ
ち、本手段の必須構成要素は、動力伝達手段と回転軸と
直流モータと補機とである。

【００２８】動力伝達手段は、クラッチを介して直流モ
ータに駆動される回転軸とエンジンとの間で回転動力の
授受を可能にし、エンジン始動時には回転軸からエンジ
ンを回転駆動し、逆にエンジン運転中はエンジンから回
転軸に回転駆動力を伝達する。動力伝達手段としては、
過負荷時に滑りが生じるという点でベルト／プーリが最
適であるが、チェーン／スプリングロケットやギヤやド
ライブシャフトなど、他の伝達装置であってもかまわな
い。

【００２９】そして、エンジン停止中にはクラッチによ
ってエンジンと回転軸との連動が切り離され、直流モー
タに駆動される回転軸を介して補機が回転駆動される。
もちろん、エンジン運転中には、エンジンの駆動力によ
って回転軸が駆動されるので、回転軸を介してエンジン
により補機が駆動される。なお、回転軸と補機とは、適
正な動力伝達手段を介して連動していてもよいし、直結
されていてもよい。なお、回転軸は直流モータのアーマ
チャの回転軸である必要はなく、直流モータと減速機等
を介して接続されていてもよい。

【００３０】本手段の補機駆動兼用スタータは、以上の
ように構成されているので、前述の第１手段と同様の作
用効果を発揮することができる。また、本手段に対し
て、前述の第１手段に対する第２手段ないし第４手段に
相当する限定を加えることも、当然可能である。

【００３１】

【発明の実施の形態】本発明の補機駆動兼用スタータの
実施の形態については、当業者に実施可能な理解が得ら
れるよう、以下の実施例で明確かつ十分に説明する。

【００３２】［実施例１］ （実施例１の構成）本発明の実施例１としての補機駆動
兼用スタータは、アイドルストップシステムをもつ自動
車に搭載され、エンジンの始動と補機の駆動とを行う装
置であり、図１に示すように、エンジン１に付設されて
いる。すなわち、本実施例の補機駆動兼用スタータは、
クラッチ５０を介してエンジン１と動力の伝達を相互に
することができ補機としての可変容量コンプレッサ３を
駆動する回転軸２１と、回転軸２１を駆動する直流モー
タ２とを有する。直流モータ２は、コンプレッサ３の負
荷特性に合致した連続定格動作点を形成するトルク特性
をもつが、これについては後ほど詳しく説明する。

【００３３】換言すると、本実施例の補機駆動兼用スタ
ータは、クラッチ５０を介してエンジン１と回転動力の
授受を可能にする動力伝達手段としてのベルト６および
プーリ５１，５２，５３と、ベルト／プーリ６，５１〜
５３を介してエンジン１と動力の授受が行われる回転軸
２１と、回転軸２１を駆動する直流モータ２と、回転軸
２１を介して直流モータ２またはエンジン１に駆動され
る補機としての可変容量コンプレッサ３とを有する。

【００３４】動力の伝達方向に沿って順に説明すると、
エンジン１のクランクシャフト１１にはクラッチ５０を
内蔵したプーリ５１が設けられており、クラッチ５０が
接続していると、クランクシャフト１１とプーリ５１と
は一緒に回転する。そして、プーリ５１の回転面と同一
平面内にもう二つのプーリ５２，５３が配設されてい
る。すなわち、図１では模式的に直線状に並べて描かれ
ているが、実際には三つのプーリ５１，５２，５３は三
角形状に配設されており、共通のベルト６がかけられて
いてベルト６によって互いに連動して回転する。ここ
で、プーリ５２は、直流モータ２によって回転駆動され
る回転軸２１に固定されており、プーリ５３は可変容量
コンプレッサ３の駆動軸に固定されている。

【００３５】また、本実施例の補機駆動兼用スタータに
は、直流モータ２の温度を検知する温度検知手段として
のサーミスタ４１と、検知された温度に基づいて補機と
しての可変容量コンプレッサ３の負荷特性を適正に調整
する負荷特性調整手段としての計測制御装置４とが付設
されている。すなわち、スタータモータを兼ねる直流モ
ータ２には、固定子のヨーク部に温度検知手段としての
サーミスタ４１が埋設されている。そして、サーミスタ
４１によって直流モータ２の温度を検出し、可変容量コ
ンプレッサ３等を制御するために、図示しないＥＣＵの
一部として計測制御装置４が装備されている。ここで、
計測制御装置４は、可変容量コンプレッサ３の容量だけ
ではなく、直流モータ２やプーリ５１に内蔵されたクラ
ッチ５０の制御をも行う。

【００３６】さらに、直流モータ２は、補機としての可
変容量コンプレッサ３の負荷特性に合致した連続定格動
作点を形成するトルク特性をもち、この連続定格動作点
は、直流モータ２のトルク特性と可変容量コンプレッサ
３の負荷特性とが交差した単一の交差点にある。

【００３７】なお、発電をするためのオルタネータは、
図示しないがエンジン１のクランクシャフト１１に別途
接続され、エンジン１の回転時に駆動されるようになっ
ている。

【００３８】（実施例１の作用効果）本実施例の補機駆
動兼用スタータは、以上のように構成されているので、
以下のような作用効果を発揮する。

【００３９】先ず、エンジン１を始動する際には、プー
リ５１に内蔵されたクラッチ５０が接合された後、計測
制御装置４の制御にしたがって大電流が直流モータ２に
供給され、直流モータ２がスタータモータとして作用す
る。すなわち、直流モータ２によって回転軸２１と共に
そのプーリ５２が回転駆動されると、ベルト６を介して
プーリ５１が回転駆動され、エンジン１のクランクシャ
フト１１が回転駆動される。その結果、エンジン１がか
かると、クラッチ５０は引き続き接続された状態を保
ち、エンジン１はベルト６／プーリ５１，５２，５３を
介して直流モータ２および可変容量コンプレッサ３を駆
動する。すると、可変容量コンプレッサ３はエンジン１
に駆動されてエアコンの作動流体を圧縮してエアコンの
作動流路内に送り出す。

【００４０】その後、信号待ち時などにアイドルストッ
プシステムによってエンジン１が停止させられると、計
測制御装置４はエンジン停止指令信号を検知してクラッ
チ５０を切り離し、ベルト６／プーリ５１，５２，５３
系は、エンジン１のクランクシャフト１１から独立して
回転できるようになる。すると、直流モータ２は補機駆
動モータとして作動するようになる。すなわち、計測制
御装置４によって直流モータ２に適正な駆動電流が流さ
れ、直流モータ２は回転軸２１を介してベルト６／プー
リ５１，５２，５３系を回転駆動する。その結果、可変
容量コンプレッサ３は今度は直流モータ２に駆動される
ようになり、エアコンの運転は絶えることなく続けられ
る。

【００４１】この際、サーミスタ４１および計測制御装
置４によって直流モータ２の運転温度がモニターされて
おり、計測制御装置４は、図２のフローチャートに示す
制御ロジックに沿って直流モータ２および可変容量コン
プレッサ３を制御する。

【００４２】すなわち、直流モータ２の運転温度が所定
温度ｔ１よりも低く正常な範囲にあると、ステップＳ
１，Ｓ２のルーチンが繰り返され、直流モータ２は定格
で可変容量コンプレッサ３を駆動する。しかし、直流モ
ータ２の運転温度が所定温度ｔ１よりも上がってくる
と、制御ロジックは判断ステップＳ２を抜けて処理ステ
ップＳ３に至り、判断ステップＳ４のルーチンに移行す
る。すると、処理ステップＳ３で可変容量コンプレッサ
３の吐出容量が減らされ負荷が軽減された状態で、判断
ステップＳ４のルーチンで直流モータ２の運転が電流を
減らして続けられる。こうすると、直流モータ２の発熱
量が低減されるので普通は直流モータ２の運転温度は下
がるが、それでもなお直流モータ２の運転温度が上が
り、前述のｔ１より高い閾値温度ｔ２を越えて上昇する
という異常事態もあり得る。すると、判断ステップＳ４
から下流の処理ステップＳ５，Ｓ６に制御ロジックは進
み、クラッチ５０再び閉じて直流モータ２がスタータモ
ータとして短時間だけ使用され、エンジン１が再始動さ
れると、直流モータ２への通電は停止される。

【００４３】なお、信号待ちなどを終えてエンジン１を
再始動する際には、判断ステップＳ２を含むループまた
は判断ステップＳ４を含むループに割り込み処理がかか
り、これらのループから強制的に処理ステップＳ５，Ｓ
６へと制御ロジックは移行する。

【００４４】こうして、信号待ちなどのエンジン停止時
にも可変容量コンプレッサ３が駆動され続けるので、エ
アコンの作動が停止してしまうことがなくなり、エンジ
ン１の停止中にも快適なキャビン環境が保たれる。ま
た、エンジン停止中に可変容量コンプレッサ３を駆動す
る直流モータ２の運転温度がモニターされ、直流モータ
２の過熱が防止されている。

【００４５】そればかりではなく、本実施例の補機駆動
兼用スタータは、駆動にインバータを必要としない直流
モータ２を採用していながら、エンジン１の始動がで
き、かつエンジン停止中の補機駆動を安定して行うこと
ができる。また、動力源が交流回転電機ではなく直流モ
ータ２であるから、インバータを必要としないだけでは
なく、エンジン１への取付けが容易であり、補機として
の可変容量コンプレッサ３と並べてエンジンブロックか
ら突出したブラケットに取り付けられている。その結
果、インバータの分だけコストダウンが可能になると共
に、モータ自体の小型軽量化が可能になり、取付けしや
すくなって搭載性が向上する。

【００４６】したがって、本実施例の補機駆動兼用スタ
ータによれば、直流モータ２を採用しているので、交流
モータを採用した場合よりも安価になるうえに搭載性が
向上するという効果がある。

【００４７】ところで、単に従来技術の交流モータを直
流モータ２に置き換えただけでは、エンジン１の始動時
に必要とされるトルク特性に合わせていると、通常は可
変容量コンプレッサ３を電動するときに必要なトルク特
性が得られないことが多い。そこで本実施例では、直流
モータ２は、前述のように、可変容量コンプレッサ３の
負荷特性に合致した連続定格動作点を形成するトルク特
性をもつものに限定されている。すなわち、図３に示す
ように、この連続定格動作点は、直流モータ２のトルク
特性と可変容量コンプレッサ３の負荷特性とが交差した
単一の交差点（１ｋＷ定格動作点）にある。このように
直流モータ２のトルク特性と可変容量コンプレッサ３の
負荷特性とが明確に一点で交差していれば、安定した連
続定格動作点が形成され、直流モータ２および可変容量
コンプレッサ３の回転数はほとんど変動することなく一
定になる。その結果、直流モータ２による可変容量コン
プレッサ３の駆動に際して、過回転や回転不安定などの
不都合が生じることが防止される。

【００４８】したがって、本実施例の補機駆動兼用スタ
ータによればさらに、安定した連続定格動作点が形成さ
れ、直流モータ２および可変容量コンプレッサ３の回転
数はほとんど変動することなく一定になるという効果が
ある。

【００４９】一方、本実施例と異なって、直流モータ２
のトルク特性と可変容量コンプレッサ３の負荷特性とが
適当な一点で交差していないと、エンジン停止中に直流
モータ２によって可変容量コンプレッサ３を駆動するう
えで不都合が生じる。たとえば、図４に示すように、直
流モータ２のトルク特性が可変容量コンプレッサ３の負
荷特性を越えていると、適正な回転数に定格動作点が形
成されず、過回転状態を生じて故障の原因になる。ま
た、図５に示すように複数の動作点があったり、図６に
示すように動作点に幅があったりすると、連続定格動作
点が複数の回転数で生じたり、可変容量コンプレッサ３
の駆動特性が不安定であったりすることがあるので不都
合である。

【００５０】以上をまとめると、本実施例の補機駆動兼
用スタータによれば、直流モータ２を採用しているの
で、交流モータを採用した場合よりも安価になるうえに
搭載性が向上するという効果がある。そればかりではな
く、エンジン１が停止している間にもエアコンが作動し
てキャビン内が快適に保たれるうえに、直流モータ２の
過熱が防止されており、安定した可変容量コンプレッサ
３の定格動作が得られるという効果がある。

【００５１】（実施例１の変形態様１）本実施例の変形
態様１として、補機として可変容量コンプレッサ３を用
いず、定容量コンプレッサを用い、同コンプレッサに対
する直流モータ２の減速比を適正に変更する減速比変更
手段が付設された補機駆動兼用スタータの実施が可能で
ある。減速比変更手段としては、プーリ５２，５３を可
変プーリとした構成や、直流モータ２とその回転軸２１
との間にギヤ比変更可能な減速ギヤを設ける構成などを
採用することができる。

【００５２】本変形態様では、減速比を適正に変更する
ことにより、エンジン１の始動時に必要な直流モータ２
のトルク特性と、エンジン停止中に補機を駆動するため
に必要な直流モータ２のトルク特性とをほぼ合致させる
ことがより容易になる。その結果、いずれの運転状態に
も対応できるトルク特性をもった直流モータ２を設計す
ることが、ずっと容易になる。

【００５３】したがって、本変形態様の補機駆動兼用ス
タータによれば、前述の本実施例の効果に加えて、必要
なトルク特性をもつ直流モータ１の設計が容易になると
いう効果がある。

【００５４】（実施例１の変形態様２）本実施例の変形
態様２として、エンジン運転中には直流モータ２を発電
機として使用し、オルタネータを廃した構成の補機駆動
兼用スタータの実施が可能である。本変形態様では、直
流モータ２によって発電される直流電気を適正な電圧レ
ベルに調整する調整回路をもつ構成や、エンジン１と直
流モータ２との間の回転比率を調整して発電電圧を適正
な範囲に調整する調整機構をもつ構成などの実施が可能
である。

【００５５】しうたがって本変形態様によれば、オルタ
ネータを装備することなしに、実施例１に準ずる作用効
果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 実施例１としての補機駆動兼用スタータの構
成を示す模式図

【図２】 実施例１でのエンジン一時停止中の制御を示
すフローチャート

【図３】 実施例１における定格動作点を示すグラフ

【図４】 不都合な動作点を示すグラフ

【図５】 不都合な動作点を示すグラフ

【図６】 不都合な動作点を示すグラフ

【符号の説明】

１：エンジン １１：クランクシャフト ２：直流モータ ２１：回転軸 ３：可変容量コンプレッサ（補機として） ４：計測制御装置（負荷特性調整手段として） ４１：サーミスタ（温度検知手段として） ５１：エンジンのプーリ（クラッチ内蔵プーリ） ５
０：クラッチ ５２：回転軸のプーリ ５３：コンプレッサのプーリ ６：ベルト（プーリ５１，５２，５３とで動力伝達手段
を構成）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 5H571 AA03 BB03 BB10 CC04 EE09 LL36 PP01 5H611 AA00 BB01 BB03 PP01 QQ04 5H623 AA00

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】クラッチを介してエンジンと動力の伝達を
   相互にすることができ補機を駆動する回転軸と、該回転
   軸を駆動するモータとを有し、該エンジンの始動と該補
   機の駆動とを行う補機駆動兼用スタータにおいて、 前記モータは、前記補機の負荷特性に合致した連続定格
   動作点を形成するトルク特性をもつ直流モータであるこ
   とを特徴とする、 補機駆動兼用スタータ。
2. 【請求項２】前記補機に対する前記直流モータの減速比
   を適正に変更する減速比変更手段が付設された、 請求項１記載の補機駆動兼用スタータ。
3. 【請求項３】前記直流モータの温度を検知する温度検知
   手段と、該温度に基づいて前記補機の前記負荷特性を適
   正に調整する負荷特性調整手段とが付設された、 請求項１〜２のうちいずれかに記載の補機駆動兼用スタ
   ータ。
4. 【請求項４】前記連続定格動作点は、前記直流モータの
   前記トルク特性と前記補機の負荷特性とが交差した単一
   の交差点にある、 請求項１〜３のうちいずれかに記載の補機駆動兼用スタ
   ータ。
5. 【請求項５】クラッチを介してエンジンと回転動力の授
   受を可能にする動力伝達手段と、 該動力伝達手段を介して該エンジンと動力の授受が行わ
   れる回転軸と、 該回転軸を駆動する直流モータと、 該回転軸を介して該直流モータまたは該エンジンに駆動
   される補機と、を有し、 前記直流モータは、前記補機の負荷特性に合致した連続
   定格動作点を形成するトルク特性をもつことを特徴とす
   る、 補機駆動兼用スタータ。