JP2001131699A - 高強度ばね用鋼 - Google Patents
高強度ばね用鋼Info
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Abstract
鋼を得る。 【解決手段】 重量%で、C=0.40〜0.70%、
Si=1.00〜2.50%、Mn=0.30〜0.9
0%、Ni=0.50〜1.50%、Cr=1.00〜
2.00%、Mo=0.30〜0.60%、Cu=0.
25〜0.50%、V=0.01〜0.50%、Nb=
0.010〜0.050%、Al=0.005〜0.0
50%、N=0.0045〜0.0100%、Ti=
0.005〜0.050%、B=0.0005〜0.0
060%、を含有し、さらに、P=0.010%以下、
S=0.010%以下、OT=0.0015%以下に制
限し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、Hv
600以上、衝撃値が40J/cm2以上を有すること
を特徴とする高強度ばね用鋼である。
Description
器、各種産業機械等において使用される高強度ばね用鋼
に関するものである。
が強く要求されており、この要望は種々のパーツに及ん
でいて懸架装置も例外ではない。これに対する対策とし
て懸架ばねの設計応力を高く設定することが考えられ
る。すなわち、ばねを高強度化することが効果的であ
る。現在、懸架ばね用鋼としては、Si−Mn系のSU
P7、Si−Cr系のSUP12が主に用いられている
が、さらに設計応力を高くするには、これらの鋼種より
高強度化する必要がある。一般に鉄鋼材料の強度は、硬
度と相関性が強いが、ばね用鋼の硬度を高くすると、靭
性が低下する心配があった。すなわち、現用のばね用鋼
以上の硬さを得るには靭性の低下が免れないことであっ
た。懸架ばねを高強度化する際に、その信頼性を保証す
るには靭性も現用鋼以上にする必要があった。
状のばね鋼以上の硬度を有し、かつ靭性は現状以上のも
のを得ることを目的とするものである。
性に及ぼす各種元素の影響を調査した結果、その各元素
の割合を調整することにより、硬度と靭性を兼ね備えた
高強度ばね鋼が得られるという知見を得た。
重量%で、C=0.40〜0.70%、Si=1.00
〜2.50%、Mn=0.30〜0.90%、Ni=
0.50〜1.50%、Cr=1.00〜2.00%、
Mo=0.30〜0.60%、Cu=0.25〜0.5
0%、V=0.01〜0.50%、Nb=0.010〜
0.050%、Al=0.005〜0.050%、N=
0.0045〜0.0100%、Ti=0.005〜
0.05%、B=0.0005〜0.0060%、を含
有し、さらに、P=0.010%以下、S=0.010
%以下、OT=0.0015%以下に制限し、残部はF
eおよび不可避的不純物からなり、焼入後350℃戻し
における硬さがHv600以上、衝撃値が40J/cm
2以上を有することを特徴とする高強度ばね用鋼。
りである。 C:Cは鋼の強度を高めるのに有効な元素であるが、
0.40%未満ではばね鋼としての必要な強度を得るこ
とができず、0.70%を超えるとばねが脆くなり過ぎ
るので0.40〜0.70%の範囲とした。
により鋼の強度を向上させることに有効な元素である
が、1.00%未満ではばねとしての耐へたり強度を満
足することができず、2.50%を超えるとばねを熱間
で加熱成形する際、表面の脱炭を生じやすく、ばねの耐
久性に悪い影響を与えるので、1.00〜2.50%の
範囲とした。
有効な元素であり、0.30%以上必要であるが、0.
90%を超えると靭性を阻害するため、その範囲を0.
30〜0.90%とした。
有効な元素であり、0.50%以上必要であるが、1.
50%を超えると残留オーステナイトが増大し、ばねの
疲労強度に悪影響を及ぼすのでその範囲を0.50〜
1.50%とした。
元素であるが、1.00%未満ではばねとしての必要な
強度を得ることができず、2.00%を超えると靭性が
劣化するので、その範囲を1.00〜2.00%とし
た。
靭性を高める元素であるが、0.30%未満ではそれら
の効果を十分期待することができず、0.60%を超え
ると効果は飽和するのでその範囲を0.30〜0.60
%とした。
の効果は0.25%未満では効果が現れなく0.50%
を超えると熱間圧延時割れ等の問題を生じるため、その
範囲を0.25〜0.50%とした。
0.01%未満ではそれらの効果を十分に期待すること
ができず、又、0.50%を超えるとオーステナイト中
に溶解されない炭化物が増加し、ばね特性を劣化させる
ため、その範囲を0.01〜0.50%とした。
物の析出により鋼の強度と靭性を高める元素であるが、
0.010%未満ではその効果を十分に期待することが
できず、また、0.050%を超えるとオーステナイト
中に溶解されない炭化物が増加し、ばね特性を劣化させ
るため、その範囲を0.010〜0.050%とした。
晶粒度の調整を図るために必要な元素であり、0.00
5%を下まわる場合には結晶粒の微細化が図れず、一
方、0.050%を超える場合には鋳造性を低下させ易
くなるから、その範囲を0.005〜0.050%とし
た。
bNを形成し、オーステナイト結晶粒度の微細化に効果
のある元素であり、その微細化を介して、靭性向上に寄
与する。その効果を発揮するためには、少なくとも0.
0045%以上必要である。しかし、Bを添加し、焼入
性の向上を図るためにはできるだけ少ない方が良く、か
つ、その過剰な添加は凝固時の鋼塊表面での気泡の発生
や鋼材の鋳造性の劣化を招く。これを回避するためには
上限を0.0100%に限定する必要がある。したがっ
て、Nの添加量は0.0045〜0.0100%とし
た。
Nを形成し、Bの焼入性向上効果を劣化させることを防
止するために添加する元素である。0.005%未満で
はその効果を十分に期待できない。また、多量に添加す
ると大型のTiNを生成し疲労破壊の起点となる可能性
があるため、上限を0.05%とした。
0.0005%未満だとその効果は十分に期待できな
い。また、0.0060%を超えて添加してもその効果
は飽和するとともに、もろくなるために、上限を0.0
060%とした。
脆化することにより衝撃値を低下する元素であり、0.
010%を超えて含むとこのような弊害が顕著となる。
在し、疲労寿命を低下させる要因となる。したがって、
介雑物を減らすために、上限を0.010%に限定する
必要がある。
雑物が多く発生し、疲労破損の起点となるので、できる
だけ少なくする方が良く、上限は0.0015%であ
る。
発明をさらに詳細に説明する。表1には、本発明による
開発鋼と、それらと対比するための比較鋼の実炉で溶製
した化学成分を示す。
おける硬さと衝撃値を併せて示す。本発明による開発鋼
はすべて硬さはHv600以上、衝撃値が40J/cm
2以上有するものであるが、比較鋼、従来鋼は硬さがH
v600以上あるものでも衝撃値は40J/cm2に満
たないものであった。
影響することを見出したものであるが、そのための試験
として、表2に示す組成の合金を用いて、機械的強度並
びに小野式回転曲げ疲労試験を行った。その結果を表2
併記する。
関係を図1に示す。また、回転曲げ疲労試験片の形状を
図2に示す。酸素量が0.0015%を境にしてその上
と下とでは疲労限に明らかな差異が生じることを見出し
たので、本発明では酸素量の上限を0.0015%とし
た。
示したばね諸元をもつコイルばねで耐久性について試験
をした。その耐久試験結果を表4に示す。耐久試験は応
力条件(A)100〜1300MPa、(B)500〜
1300MPaの2種で行った。
振幅の大きい条件Aでは従来鋼に比べて大幅な寿命向上
がみられ、応力振幅の比較的小さい条件Bでは40万回
以上の寿命が得られた。
性を兼ね備えた高強度ばね鋼が得られる。
る。
16)
イト結晶粒度の調整を図るために必要な元素であり、
0.005%を下まわる場合には結晶粒の微細化が図れ
ず、一方、0.050%を超える場合には鋳造性を低下
させ易くなるから、その範囲を0.005〜0.050
%とした。
在し、疲労寿命を低下させる要因となる。したがって、
介在物を減らすために、上限を0.010%に限定する
必要がある。
量で、酸素は多量に含まれると酸化物系の介在物が多く
発生し、疲労破損の起点となるので、できるだけ少なく
する方が良く、上限は0.0015%である。
影響することを見出したものであるが、そのための試験
として、表2に示す組成の合金を用いて、機械的強度並
びに小野式回転曲げ疲労試験を行った。その結果を表2
に併記する。
Claims (1)
- 【請求項1】 重量%で、C=0.40〜0.70%、
Si=1.00〜2.50%、Mn=0.30〜0.9
0%、Ni=0.50〜1.50%、Cr=1.00〜
2.00%、Mo=0.30〜0.60%、Cu=0.
25〜0.50%、V=0.01〜0.50%、Nb=
0.010〜0.050%、Al=0.005〜0.0
50%、N=0.0045〜0.0100%、Ti=
0.005〜0.050%、B=0.0005〜0.0
060%、を含有し、さらに、P=0.010%以下、
S=0.010%以下、OT=0.0015%以下に制
限し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、Hv
600以上、衝撃値が40J/cm2以上を有すること
を特徴とする高強度ばね用鋼。
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