JP2001124990A - ズームレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】回折光学素子を利用して全変倍範囲にわたり高
い光学性能を有した変倍比３程度の２つのレンズ群より
成るレンズ全長の短い小型のズームレンズを得ること。 【解決手段】物体側より順に正の屈折力の第１群と負の
屈折力の第２群の２つのレンズ群を有し、両レンズ群の
間隔を変えて変倍を行うズームレンズにおいて、該第２
群は回折光学素子を設けたレンズ面を有していること。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はレンズシャッターカ
メラ、ビデオカメラ等に好適な２つのレンズ群より成る
ズームレンズに関し、特に各レンズ群のレンズ構成を適
切に設定することにより、収差補正を良好に行うと共に
レンズ全長（第１レンズ面から像面までの距離）の短縮
化を図ったズームレンズに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】最近レンズシャッターカメラ、ビデオカ
メラ等のズームレンズとして非球面レンズを有効に利用
し、レンズ枚数を削減し、レンズ全長の短縮化及び簡素
化を図った小型でしかも高変倍比のズームレンズが種々
と提案されている。

【０００３】このうちレンズシャッターカメラ用の簡素
なズームレンズとして、物体側より順に正の屈折力の第
１群と負の屈折力の第２群の２つのレンズ群を有し、双
方のレンズ群間隔を変化させて変倍を行った比較的レン
ズ全長の短い、所謂２群ズームレンズが多く提案されて
いる。

【０００４】例えば特開昭５６−１２８９１１号公報，
特開昭５７−２０１２１３号公報，特開昭６０−１７０
８１６号公報，特開昭６０−１９１２１６号公報，特開
昭６２−５６９１７号公報，特開平２−５０１１８号公
報，特開平２−７１２２０号公報，特開平２−１９０８
２号公報，特開平４−１４５４０８号公報等において、
物体側より順に正の屈折力の第１群と負の屈折力の第２
群の２つのレンズ群で構成し、両レンズ群の間隔を変え
て変倍する小型の所謂２群ズームレンズが提案されてい
る。

【０００５】これらの公報においては物体側より順に
正、負の屈折力を採用し、バックフォーカスを比較的短
くし、しかもレンズ全長の短縮化を図った高い光学性能
を有した２群ズームレンズを達成している。

【０００６】一般に多くのズームレンズにおいては、レ
ンズ系中に非球面を設けることによって諸収差を良好に
補正しつつ、レンズ系全体の小型化を図りつつ、高い光
学性能を得ている。

【０００７】又、諸収差のうち色収差については分散の
異なる硝材を組み合わせて補正する方法の他に、レンズ
面又は光学系の一部に回折作用を有する回折光学素子を
設けて補正した光学系が、例えば特開平４−２１３４２
１号公報や特開平６−３２４２６２号公報，特開平９−
１９７２７４号公報，特開平９−２１１３２９号公報等
で提案されている。

【０００８】特開平９−１９７２７４号公報や特開平９
−２１１３２９号公報では、物体側より順に正の屈折力
の第１群と負の屈折力の第２群の２つのレンズ群を有
し、両レンズ群の間隔を変えて変倍を行うズームレンズ
において、１つの面に又は各群に１つの回折光学素子を
設けて収差補正を行っているのを開示している。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】前述した正の屈折力の
第１群と負の屈折力の第２群の２つのレンズ群より成る
２群ズームレンズにおいて、レンズ系全体の小型化を図
りつつ、３倍程度の変倍比を有し、全変倍範囲にわたり
良好なる光学性能を得るには、各レンズ群のレンズ構成
を適切に設定し、収差補正する必要がある。

【００１０】例えば、高変倍化すると変倍による色収差
の変動が大きくなってくるので、各レンズ群内において
色収差を補正しないと全変倍範囲にわたり高い光学性能
を得るのが大変難しくなってくる。

【００１１】本発明は所謂２群のズームレンズにおい
て、回折光学素子を有効利用することにより、高変倍で
高い光学性能を有したズームレンズの提供を目的とす
る。

【００１２】この他、本発明は２群ズームレンズにおい
て、回折光学素子を用いると共に各レンズ群のレンズ構
成を適切に設定することにより、高変倍でレンズ全長の
短縮化を図った全変倍範囲にわたり高い光学性能を有し
た小型のズームレンズの提供を目的とする。

【００１３】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明のズーム
レンズは、物体側から順に正の屈折力を有する第１群と
負の屈折力を有する第２群で構成され、各群の空気間隔
を変化させて変倍を行うズームレンズにおいて、該第２
群は物体側から順に像面側に回折光学面を有する第２１
レンズ、像面側に凸面を向けたメニスカス形状の負の第
２２レンズを有し、該第１群、第２群の焦点距離を各々
ｆ１，ｆ２、該広角端における全系の焦点距離をｆｗ、
該回折光学面の近軸曲率半径をＲとした時、 ０．４＜｜ｆ２／ｆｗ｜＜ ０．８ ‥‥‥（１ａ） ０．４＜ ｆ１／ｆｗ ＜ ０．８ ‥‥‥（２ａ） −２．０＜ ｆｗ／Ｒ ＜−０．４０ ‥‥‥（４） を満足し、該第２群中の回折光学面は、ｉ次の位相係数
をＣｉ、光軸からの高さをｈ、波長をλとし、回折格子
の位相Φ（ｈ）を Φ（ｈ）＝（２π／λ）・（ΣＣｉ・ｈⁱ） で定義したとき、 ０＜Ｃ２＜０．００５ ‥‥‥（３ａ） なる条件を満足することを特徴としている。

【００１４】請求項２の発明のズームレンズは、物体側
から順に正の屈折力を有する第１群と負の屈折力を有す
る第２群で構成され、各群の空気間隔を変化させて変倍
を行うズームレンズにおいて、該第１群は物体側から順
に負レンズ、正レンズ、そして正レンズを有し、該第２
群は物体側から順に像面側に回折光学面を有する第２１
レンズ、像面側に凸面を向けたメニスカス形状の負の第
２２レンズを有し、該第１群、第２群の焦点距離を各々
ｆ１，ｆ２、該広角端における全系の焦点距離をｆｗと
した時、 ０．４ ＜ ｜ｆ２／ｆｗ｜＜０．８ ‥‥‥（１ｂ） ０．４ ＜ ｆ１／ｆｗ ＜０．８ ‥‥‥（２ｂ） を満足し、該第２群中の回折光学面は、ｉ次の位相係数
をＣｉ、光軸からの高さをｈ、波長をλとし、回折格子
の位相Φ（ｈ）を Φ（ｈ）＝（２π／λ）・（ΣＣｉ・ｈⁱ） で定義したとき、 ０＜Ｃ２＜０．００５ ‥‥‥（３ｂ） なる条件を満足することを特徴としている。

【００１５】請求項３の発明のズームレンズは、物体側
から順に正の屈折力を有する第１群と負の屈折力を有す
る第２群で構成され、各群の空気間隔を変化させて変倍
を行うズームレンズにおいて、該第１群は物体側から順
に、少なくとも正レンズと、負レンズを有する第１Ａ
群、絞り、正レンズを有する第１Ｂ群から成り、該第２
群は物体側から順に像面側に回折光学面を有する第２１
レンズ、像面側に凸面を向けたメニスカス形状の負の第
２２レンズを有し、該第１群、第２群の焦点距離を各々
ｆ１，ｆ２、該広角端における全系の焦点距離をｆｗと
した時、 ０．４ ＜｜ｆ２／ｆｗ｜＜０．８ ‥‥‥（１ｃ） ０．４ ＜ ｆ１／ｆｗ ＜０．８ ‥‥‥（２ｃ） を満足し、該第２群中の回折光学面は、ｉ次の位相係数
をＣｉ、光軸からの高さをｈ、波長をλとし、回折格子
の位相Φ（ｈ）を Φ（ｈ）＝（２π／λ）・（ΣＣｉ・ｈⁱ） で定義したとき、 ０＜Ｃ２＜０．００５ ‥‥‥（３ｃ） なる条件を満足することを特徴としている。

【００１６】請求項４の発明のズームレンズは、物体側
から順に正の屈折力を有する第１群と負の屈折力を有す
る第２群で構成され、各群の空気間隔を変化させて変倍
を行うズームレンズにおいて、該第１群は物体側から順
に正レンズ、負レンズ、正レンズ、正レンズから成り、
該第２群は物体側から順に像面側に回折光学面を有する
第２１レンズ、像面側に凸面を向けたメニスカス形状の
負の第２２レンズを有し、該第１群、第２群の焦点距離
を各々ｆ１，ｆ２、該広角端における全系の焦点距離を
ｆｗとした時、 ０．４＜｜ｆ２／ｆｗ｜＜０．８ ‥‥‥（１ｄ） ０．４＜ ｆ１／ｆｗ ＜０．８ ‥‥‥（２ｄ） を満足し、該第２群中の回折光学面は、ｉ次の位相係数
をＣｉ、光軸からの高さをｈ、波長をλとし、回折格子
の位相Φ（ｈ）を Φ（ｈ）＝（２π／λ）・（ΣＣｉ・ｈⁱ） で定義したとき、 ０＜Ｃ２＜０．００５ ‥‥‥（３ｄ） なる条件を満足することを特徴としている。

【００１７】請求項５の発明は請求項１から４のいずれ
か１項の発明において、広角端における前記第２群の倍
率をβ２ｗ、望遠端における該第２群の倍率をβ２ｔと
した時、 ２．２＜β２ｔ／β２ｗ＜３．５ ‥‥‥（５） なる条件を満足することを特徴としている。

【００１８】請求項６の発明は請求項１から４のいずれ
か１項の発明において、望遠端における光学全長をＬ
ｔ、望遠端における全系の焦点距離をｆｔとした時、 ０．８＜Ｌｔ／ｆｔ＜０．９５ ‥‥‥（６） なる条件を満足することを特徴としている。

【００１９】請求項７の発明は請求項１から４のいずれ
か１項の発明において、望遠端における第１レンズ面か
ら最終レンズ面までの距離をＴｄｔ、広角端と望遠端に
おける全系の焦点距離をｆｗ，ｆｔとした時、

【００２０】

【数３】

【００２１】なる条件を満足することを特徴としてい
る。

【００２２】請求項８の発明は請求項１から４のいずれ
か１項の発明において、前記第２群の最も物体側のレン
ズ面はレンズ光軸から周辺にかけて正の屈折力が強くな
る非球面を有することを特徴としている。

【００２３】請求項９の発明は請求項１から４のいずれ
か１項の発明において、前記第１群中のレンズはすべて
球面レンズであることを特徴としている。

【００２４】請求項１０の発明は請求項１から４のいず
れか１項の発明において、前記回折光学面の格子形状を
積層型の回折格子とすることを特徴としている。

【００２５】請求項１１の発明のズームレンズは、物体
側から順に正の屈折力を有する第１群と負の屈折力を有
する第２群で構成され、各群の空気間隔を変化させて変
倍を行うズームレンズにおいて、該第１群は物体側に凸
面を向けた正の第１１レンズ、両レンズ面が凹面の負の
第１２レンズ、両レンズ面が凸面の正の第１３レンズ、
そして両レンズ面が凸面の正の第１４レンズを有し、該
第２群は回折光学面を有する第２１レンズ、像面側に凸
面を向けたメニスカス状の負の第２２レンズを有し、第
ｉ群の焦点距離をｆｉ、全系の広角端と望遠端の焦点距
離を各々ｆｗ，ｆｔ、該第２群の広角端と望遠端での倍
率を各々β２ｗ，β２ｔ、望遠端における光学全長をＬ
ｔ、望遠端における第１レンズ面から最終レンズ面まで
の距離をＴｄｔとしたとき、 ０．４＜｜ｆ２／ｆｗ｜＜０．８ ‥‥‥（１ｅ） ０．４＜ ｆ１／ｆｗ ＜０．８ ‥‥‥（２ｅ） ２．２＜β２ｔ／β２ｗ＜３．５ ‥‥‥（５） ０．８＜Ｌｔ／ｆｔ ＜０．９５ ‥‥‥（６）

【００２６】

【数４】

【００２７】なる条件を満足することを特徴としてい
る。

【００２８】請求項１２の発明は請求項１１の発明にお
いて、前記回折光学面の近軸曲率半径をＲとしたとき −２．０＜ｆｗ／Ｒ＜−０．４ ‥‥‥（４） を満足し、該第２群中の回折光学面は、ｉ次の位相係数
をＣｉ、光軸からの高さをｈ、波長をλとし、回折格子
の位相Φ（ｈ）を Φ（ｈ）＝（２π／λ）・（ΣＣｉ・ｈⁱ） で定義したとき、 ０＜Ｃ２＜０．００５ ‥‥‥（３ｅ） なる条件を満足することを特徴としている。

【００２９】

【発明の実施の形態】図１は本発明の数値実施例１のレ
ンズ断面図、図２〜図４は本発明の数値実施例１の広角
端，中間，望遠端の収差図である。

【００３０】図５は本発明の数値実施例２のレンズ断面
図、図６〜図８は本発明の数値実施例２の広角端，中
間，望遠端の収差図である。

【００３１】図９は本発明の数値実施例３のレンズ断面
図、図１０〜図１２は本発明の数値実施例３の広角端，
中間，望遠端の収差図である。

【００３２】図１３は本発明の数値実施例４のレンズ断
面図、図１４〜図１６は本発明の数値実施例４の広角
端，中間，望遠端の収差図である。

【００３３】図１７は本発明の数値実施例５のレンズ断
面図、図１８〜図２０は本発明の数値実施例５の広角
端，中間，望遠端の収差図である。

【００３４】図２１は本発明の数値実施例６のレンズ断
面図、図２２〜図２４は本発明の数値実施例６の広角
端，中間，望遠端の収差図である。

【００３５】図中、Ｌ１は正の屈折力の第１群、Ｌ２は
負の屈折力の第２群であり、両レンズ群の間隔を減少さ
せつつ、両レンズ群を矢印の如く物体側へ移動させて広
角端から望遠端への変倍を行っている（以下、このタイ
プのズームレンズを「２群タイプのズームレンズ」と称
する。）。

【００３６】ＳＰは絞りであり、変倍に伴って第１群と
一体的に移動している。ＩＰは像面である。第１群Ｌ１
は正レンズと負レンズとを有する第１ａ群Ｌ１ａと絞り
ＳＰそして正レンズを有する第１ｂ群Ｌ１ｂを含んでい
る。

【００３７】本実施形態では第２群を、物体側より順
に、像面側に回折光学面（回折光学素子）を有する第２
１レンズと、像面側に凸面を向けたメニスカス状の負レ
ンズ２２より構成している。

【００３８】そして、該回折光学面で第２群を２つのレ
ンズより構成したときに発生する色収差を補正してい
る。

【００３９】尚、本実施形態において、フォーカシング
は第１群を単独で光軸方向に移動させることで行っても
良い。あるいは第１群と第２群を無限遠から至近にかけ
て相対間隔が広くなるように共に物体側へ繰出すことに
よりフォーカシングを行っても良い。

【００４０】また、第１群を光軸に対して略垂直方向に
平行偏心させることにより光学的な手振れ補正を行って
も良い。

【００４１】次に本発明の２群タイプのズームレンズの
レンズ構成の特徴について説明する。

【００４２】正の屈折力の第１群、負の屈折力の第２群
で構成し、広角端から望遠端にズーミングする際に各群
の空気間隔が減少するように共に物体側へ移動させてい
る。

【００４３】２群タイプのズームレンズでは望遠端にお
いて第２群は第１群による像を大きく拡大する結像をす
るため、特に高倍化を図ろうとすると色収差の補正が困
難となり、また、小型化を図ろうとして各群の屈折力を
強めると色収差の補正が困難となる。

【００４４】そこで本実施形態では全変倍範囲で良好に
色収差を補正するために、各群の屈折力を適切に設定す
ると共に、回折光学素子を有効に用いている。

【００４５】各発明の基本構成として正の屈折力の第１
群と負の屈折力の第２群で構成し、特に第２群を物体側
から順に像面側に回折光学面を有する第２１レンズと負
の第２２レンズとを有するようにしている。

【００４６】２群タイプのズームレンズにおいては、望
遠端に対して広角端で第２群を軸外光束が光軸と離れた
所を通過する。このため、広角端と望遠端との倍率色収
差を独立に補正することが容易となっている。

【００４７】一般的に２群タイプのズームレンズにおい
て広角端から望遠端にかけて倍率色収差（ｇ線）がマイ
ナスからプラスに変動するため倍率色収差を全変倍範囲
において補正するためには、第２群の最も物体例のレン
ズの材質の分散を大きくし高次の色の歪曲収差をプラス
に出すのが良い。

【００４８】一方、第２群は望遠端において第１群に最
も近づくため、広角端に対し望遠端において第２群を通
過する軸上光束が大きくなる。

【００４９】一般的に２群タイプのズームレンズにおい
て軸上色収差（ｇ線）は広角端から望遠端にかけてマイ
ナスからプラスに変動するため、軸上色収差の変動を補
正するためには、第２群の最も物体側のレンズの材質の
分散を大きくするのが良い。

【００５０】故に、倍率色収差と軸上色収差を屈折系で
のみ補正しようとすると矛盾が生じるために、従来は色
収差を十分補正するのが難しかった。

【００５１】特に色収差を良好に補正するには第２群に
多くのレンズ枚数を必要とした。また、高変倍になれば
なるほど色収差変動が顕著となるため高変倍化が困難で
あった。

【００５２】本発明においては、第２群の最も物体側の
レンズの少なくとも１つの面に回折面（回折光学面）を
設けることにより上述の問題を解決している。

【００５３】軸上から周辺にかけて分散が小さくなるよ
うな回折面を第２群に設けることにより特に広角端にお
いては倍率色収差の補正を行い、望遠端においては軸上
色収差を補正することで、バランス良く色収差を補正す
ることを可能としている。

【００５４】第２群の最も物体側のレンズに回折光学面
を設けたのは前述の如く第２群を通過する軸上光束の径
が広角端と望遠端で大きく異なるからであり、軸上色収
差の変動の補正に効果的であるためである。

【００５５】一般的に回折光学面からはフレア成分が発
生することがあるため光学性能に悪影響を及ぼすことが
ある。この為、回折光学面は１面だけ用いている。

【００５６】本発明においては前述の如く回折光学面を
第２群中に用いることにより効果的に軸上色収差と倍率
色収差を補正している。

【００５７】また、回折光学面は入射角依存性があるこ
とが知られている。第２群を通過する光束のレンズ面に
対する入射角が小さくなるレンズ面に回折光学面を設定
することが好ましい。

【００５８】本発明においては、第１群に絞りを設定し
ており、略絞りを中心に軸外光束が第２群に入射する。
このため、第２群の最も物体側のレンズの物体側のレン
ズ面には軸外光束の入射角が大きい。

【００５９】この為本発明では、第２群の最も物体側の
レンズの像面側のレンズを絞りに対して凹面（像面側に
凸面）に設定し、その面を回折光学面とすることで、軸
外光束の回折光学面への入射角が比較的小さくなるよう
にして、入射角による光学性能の劣化を抑制しつつ、色
収差を良好に補正している。

【００６０】以上が、本発明の基本構成である。

【００６１】次に、個々の発明について説明する。

【００６２】（ア−１）第１発明では第２群が物体側か
ら順に像面側に回折光学面を有する第２１レンズと、像
面側に凸面を向けたメニスカス形状の負の第２２レンズ
を有し、前述の条件式（１ａ），（２ａ），（３ａ），
（４）を満足するようにしている。

【００６３】（ア−２）第２発明では第１群が物体側か
ら順に負レンズ、正レンズ、そして正レンズを有し、第
２群が物体側から順に像面側に回折光学面を有する第２
１レンズ、像面側に凸面を向けたメニスカス形状の負の
第２２レンズを有し、前述の条件式（１ｂ），（２
ｂ），（３ｂ）を満足するようにしている。

【００６４】第１群の負レンズを比較的物体側に位置さ
せることにより特に広角端の歪曲収差を補正すると共
に、第１群の後側主点を像面側に位置させるようにし、
望遠端において第１群と第２群が干渉しないようにし、
変倍比を大きくとれる屈折力配置を可能としている。

【００６５】第１群中の少なくとも２つの正レンズは第
１群の正の屈折力を大きく分担しているが、正レンズ１
枚で構成しようとすると球面収差がアンダーとなり、ま
た像面特性が悪化するため良くない。少なくとも２枚の
正レンズで正の屈折力を分担させることで第１群で発生
する球面収差を良好に補正可能となり、また、特に広角
端における像面特性を良好に補正している。

【００６６】（ア−３）第３発明は第１群が物体側から
順に、少なくとも正レンズと、負レンズを有する第１Ａ
群、絞り、正レンズを有する第１Ｂ群から成り、該第２
群が物体側から順に像面側に回折光学面を有する第２１
レンズ、像面側に凸面を向けたメニスカス形状の負の第
２２レンズを有し、前述の条件式（１ｃ），（２ｃ），
（３ｃ）を満足するようにしている。

【００６７】第１群を第１Ａ群と第１Ｂ群とで構成し
て、絞りを第１群の最も像面側に配置する構成をとる
と、望遠端において絞りと、第２群が干渉しないよう
に、望遠端において第１群と第２群の間隔を大きくとら
なければならず、レンズ系が大型化する。また、広角化
を図ろうとしたとき広角端において光学性能を維持した
まま周辺光量を確保することが困難となる。

【００６８】この為第３発明では第１群を前述の如く構
成し、これによってレンズ系の小型化及び周辺光量を十
分確保することができるようにしている。

【００６９】（ア−４）第４発明は、第１群が物体側か
ら順に正レンズ、負レンズ、正レンズ、正レンズから成
り、第２群が物体側から順に像面側に回折光学面を有す
る第２１レンズ、像面側に凸面を向けたメニスカス形状
の負の第２２レンズを有し、前述の条件式（１ｄ），
（２ｄ），（３ｄ）を満足するようにしている。

【００７０】第１群を正レンズ、負レンズ、正レンズ、
正レンズで構成している。これにより単焦点レンズで良
く使用されている正，負，正レンズより成るトリプレッ
トを基本構成とすることで第１群の諸収差を略良好に補
正している。

【００７１】最も像面側の正レンズを２枚に分割してい
るが、正レンズ１枚で構成しようとすると球面収差がア
ンダーとなり、また像面特性が悪化するため全変倍範囲
において高い光学性能を得ることが困難である。２枚の
正レンズで正の屈折力を分担させることで第１群で発生
する球面収差を良好に補正可能となり、また、特に広角
端における像面特性を良好に補正している。

【００７２】（ア−５）第５発明は、第１群が物体側に
凸面を向けた正の第１１レンズ、両レンズ面が凹面の負
の第１２レンズ、両レンズ面が凸面の正の第１３レン
ズ、そして両レンズ面が凸面の正の第１４レンズを有
し、該第２群が回折光学面を有する第２１レンズ、像面
側に凸面を向けたメニスカス状の負の第２２レンズを有
している。

【００７３】そして前述の条件式（１ｅ），（２ｅ），
（５），（６），（７）を満足するようにしている。こ
れによって全変倍範囲にわたり高い光学性能を得てい
る。

【００７４】尚、第１〜第４発明において、更に全変倍
範囲にわたり良好なる光学性能を得るには次の諸条件の
うちの少なくとも１つを満足させるのが良い。

【００７５】（イ−１）広角端における前記第２群の倍
率をβ２ｗ、望遠端における該第２群の倍率をβ２ｔと
した時、 ２．２＜β２ｔ／β２ｗ＜３．５ ‥‥‥（５） なる条件を満足することである。

【００７６】（イ−２）望遠端における光学全長をＬ
ｔ、望遠端における全系の焦点距離をｆｔとした時、 ０．８＜Ｌｔ／ｆｔ＜０．９５ ‥‥‥（６） なる条件を満足することである。

【００７７】（イ−３）望遠端における第１レンズ面か
ら最終レンズ面までの距離をＴｄｔ、広角端と望遠端に
おける全系の焦点距離をｆｗ，ｆｔとした時、

【００７８】

【数５】

【００７９】なる条件を満足することである。

【００８０】（イ−４）前記第２群の最も物体側のレン
ズ面はレンズ光軸から周辺にかけて正の屈折力が強くな
る非球面を有することを特徴としている。

【００８１】これによれば、特に広角端におけるコマ収
差を良好に補正でき、また、第２群で発生する歪曲収差
を良好に補正することができるため、第２群の屈折力を
強めることができ、小型化が図れるので好ましい。

【００８２】（イ−５）前記第１群中のレンズはすべて
球面レンズであることである。

【００８３】これによって、良好なる光学性能を得てい
る。２群タイプのズームレンズでは、第１群に非球面を
用いることにより、効果的に収差補正可能となるが、反
面、非球面の面精度が厳しく、製造誤差によるばらつき
により光学性能の劣化が懸念される。また、ガラス非球
面レンズは非常に高価なため、非球面レンズを用いるよ
りも球面レンズ数枚の方が安価な場合もある。

【００８４】この構成であれば、第１群に非球面を設定
しなくても目的が達成可能な為、上述を鑑みて第１群は
すべて球面レンズで構成することが好ましい。

【００８５】（イ−１０）前記回折光学面の格子形状を
積層型の回折格子とすることである。

【００８６】回折光学素子部の格子形状を単層にすると
回折効率が低下し、光学性能保証が困難となる恐れがあ
る。

【００８７】回折効率の低下に伴うフレア成分をできる
限り排除し高い光学性能を得る為には積層型の回折格子
を設定することが好ましい。

【００８８】又、第５発明において更に良好なる光学性
能を得るには、次の条件を満足させるのが良い。

【００８９】（ウ−１）前記回折光学面の近軸曲率半径
をＲとしたとき −２．０＜ｆｗ／Ｒ＜−０．４ ‥‥‥（４） を満足し、該第２群中の回折光学面は、ｉ次の位相係数
をＣｉ、光軸からの高さをｈ、波長をλとし、回折格子
の位相Φ（ｈ）を Φ（ｈ）＝（２π／λ）・（ΣＣｉ・ｈⁱ） で定義したとき、 ０＜Ｃ２＜０．００５ ‥‥‥（３ｅ） なる条件を満足することである。

【００９０】以下、前述の各条件式の技術的意味につい
て説明する。

【００９１】条件式（１ａ），（１ｂ），（１ｃ），
（１ｄ），（１ｅ）は広角端における焦点距離と第２群
の焦点距離の比に関し、主に高性能と小型化のバランス
を図るためのものである。

【００９２】下限値を超えると第２群の屈折力が強くな
り過ぎて特に広角端の像面湾曲と歪曲収差が補正困難と
なるため良くない。また、上限値を超えると第２群の屈
折力が弱くなり過ぎて変倍における第２群の移動量が増
大し、望遠端における光学全長が増大するため好ましく
ない。また、第２群のレンズ径が大型化するため良くな
い。

【００９３】更に、光学性能と小型化のバランスをとる
ためには、下限値を０．５０、上限値を０．７０とする
ことが望ましい。

【００９４】条件式（２ａ），（２ｂ），（２ｃ），
（２ｄ），（２ｅ）は広角端における焦点距離と第１群
の焦点距離の比に関し、高性能と小型化のバランスを図
るためのものである。

【００９５】下限値を超えると第１群の屈折力が強くな
り過ぎて特に広角端における歪曲収差と望遠端における
球面収差が補正困難となるため好ましくない。また、上
限値を超えると第１群の屈折力が弱くなり過ぎて望遠端
における光学全長が増大するため好ましくない。

【００９６】更に、光学性能と小型化のバランスをとる
ためには、下限値を０．５５、上限値を０．７５とする
ことが望ましい。

【００９７】条件式（３ａ），（３ｂ），（３ｃ），
（３ｄ），（３ｅ）は第２群の回折光学面の２次の位相
係数を規定するものである。

【００９８】下限値を超えると特に望遠端における軸上
色収差がプラス方向に増大する傾向になり、全変倍範囲
において軸上色収差を良好に補正することが困難となる
ため良くない。また、上限値を超えると特に広角端にお
ける軸上色収差がマイナス方向に増大する傾向になり、
全変倍範囲において軸上色収差を良好に補正することが
困難となるため良くない。

【００９９】また、全変倍範囲において軸上色収差を良
好に補正するためには、下限値を０．０００１、上限値
を０．００１とすることが好ましい。

【０１００】条件式（４）は第２群の回折光学面の近軸
曲率半径を規定したものであり、光束が回折光学面に入
射するときの入射角を小さくし、回折効率を向上するた
めに適当な曲率半径を設定するためのものである。

【０１０１】下限値を超えると曲率半径が小さくなり過
ぎて、特に望遠端における軸上光束が回折光学面を入射
するときの入射角が大きくなるため良くない。また、上
限値を超えると曲率半径が大きくなり過ぎて軸外光束が
回折光学面に入射するときの入射角が大きくなり過ぎる
ため良くない。

【０１０２】また、更に軸上光束と軸上光束とが回折光
学面に入射するときの入射角をバランス良く小さく設定
する為には、下限値を−１．５、上限値を−０．６０と
することが好ましい。

【０１０３】条件式（５）を満足することにより本発明
の構成に適した変倍比を設定している。条件式（５）は
第２群の広角端と望遠端の倍率の比である。

【０１０４】下限値を超えると変倍比が小さくなり過ぎ
て回折光学面の効果が十分に生かせなくなるため好まし
くない。また、上限値を超えると変倍比が大きくなり過
ぎて全変倍範囲において良好な色収差補正が困難となる
だけでなく、諸収差の補正も困難となり高い光学性能を
維持することが困難となるため好ましくない。

【０１０５】また、更に回折光学面を有効にするために
は、下限値を２．３５とすることが好ましい。

【０１０６】条件式（６）を満足することによりレンズ
系の小型化を図っている。条件式（６）は望遠端の光学
全長と望遠端における全系の焦点距離との比であり、テ
レ比を規定したものである。

【０１０７】下限値を超えると各群の屈折力が強くなり
過ぎて、特に第２群で発生する歪曲収差が増大し、広角
端における歪曲収差が補正困難となるため好ましくな
い。また、上限値を超えると望遠端における光学全長が
増大し、小型化が図れないため好ましくない。

【０１０８】条件式（７）は望遠端におけるレンズ第１
面からレンズ最終面までの距離を規定するためのもので
あり、沈胴時におけるカメラの薄型化を図る為のもので
ある。

【０１０９】下限値を超えると短くなり過ぎて各面の屈
折力が強くなる傾向になり良好な収差補正が困難となる
ため好ましくない。また、上限値を超えると、レンズ系
が大型化し沈胴時におけるカメラの薄型化において不利
になるため好ましくない。

【０１１０】本実施形態で用いている回折光学素子の構
成としては、図２５に示す１層のキノフォーム形状の１
層構成のものや、図２６に示すような格子厚の異なる
（又は同一の）２つの層を積層した２層構成のもの等が
適用可能である。

【０１１１】回折光学素子１０１の構成は、基材（レン
ズ）１０２の表面に紫外線硬化樹脂を塗布し、樹脂部に
例えば波長５３０ｎｍで１次回折光の回折効率が１００
％となるような格子厚ｄの層１０３を形成している。

【０１１２】図２６では基材（レンズ）１０２上に紫外
線硬化樹脂（ｎｄ＝１．４９９，νｄ＝５４）からなる
第１層１０４を形成し、その上に別の紫外線硬化樹脂
（ｎｄ＝１．５９８，νｄ＝２８）から成る第２層１０
５を形成している。

【０１１３】尚、前述の積層構造の回折光学素子とし
て、材質を紫外線硬化樹脂に限定するものではなく、他
のプラスチック材等も使用できるし、基材によっては第
１の層１０４を直接基材に形成しても良い。また各格子
厚が必ずしも異なる必要はなく、材料の組み合わせによ
っては図２７に示すように２つの層１０４と１０５の格
子厚を等しくしても良い。

【０１１４】この場合は、回折光学素子の表面に格子形
状が形成されないので、防塵性に優れ、回折光学素子の
組立作業性を向上させることができる。

【０１１５】次に本発明の数値実施例を示す。数値実施
例においてＲｉは物体側より順に第ｉ番目のレンズ面の
曲率半径、Ｄｉはそれぞれ第ｉ番目のレンズ厚または空
気間隔、Ｎｉとνｉは第ｉ番目のレンズの材質の屈折率
とアッベ数である。また、非球面形状はレンズ面の中心
部の曲率半径をＲとし、光軸方向をＸ軸とし、光軸と垂
直方向をＹ軸とし、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆをそれぞれ
非球面係数としたとき、

【０１１６】

【数６】

【０１１７】また、数値実施例の回折光学面の位相形状
は、ｉ次の位相係数をＣｉ、光軸からの高さをｈ、波長
をλとしたとき、回折格子の位相Φ（ｈ）は、 Φ（ｈ）＝（２π／λ）・（Ｃ２・ｈ²＋Ｃ４・ｈ⁴＋Ｃ
６・ｈ⁶＋Ｃ８・ｈ⁸） で表される。

【０１１８】表−１には本発明の上述した条件式と数値
実施例の関係を示す。

【０１１９】 （数値実施例１） f=24.0〜75.0 Fno=4.6〜10.2 2ω=71.5〜25.9 R 1= 11.681 D 1= 1.65 N 1=1.647689 ν 1=33.8 R 2= 40.977 D 2= 0.73 R 3=-13.443 D 3= 1.71 N 2=1.834000 ν 2=37.2 R 4= 13.443 D 4= 0.18 R 5= 19.921 D 5= 2.93 N 3=1.487490 ν 3=70.2 R 6=-11.116 D 6= 0.65 R 7= 絞り D 7= 0.74 R 8= 24.655 D 8= 2.20 N 4=1.522494 ν 4=59.8 R 9=-13.539 D 9= 可変 *R10=-59.028 D10= 2.40 N 5=1.583060 ν 5=30.2 *R11=-30.851 D11= 4.19 R12= -7.898 D12= 1.10 N 6=1.772499 ν 6=49.6 R13=-38.299 ＼焦点距離 23.99 42.41 75.00 可変間隔＼ D 9 8.24 3.89 0.75 ＊非球面係数 10面: A=0 B= 1.05204e-04 C= 3.12928e-06 D=-8.58153e-09 E= 2.41341e-11 F= 5.69972e-12 11面: A=0 B=-4.45794e-06 C= 1.49515e-06 D=-2.99158e-08 E= 6.64736e-10 位相係数:11面 C2=4.48069e-04 C4=-1.46981e-05 C6=1.14641e-07 （数値実施例２） f=25.0〜75.0 Fno=4.6〜10.2 2ω=69.2〜25.9 R 1= 11.819 D 1= 1.50 N 1=1.669979 ν 1=39.3 R 2= 28.238 D 2= 0.86 R 3=-12.014 D 3= 2.21 N 2=1.834807 ν 2=42.7 R 4= 12.014 D 4= 0.03 R 5= 12.303 D 5= 2.31 N 3=1.487490 ν 3=70.2 R 6=-10.165 D 6= 0.65 R 7= 絞り D 7= 0.65 R 8= 23.752 D 8= 2.00 N 4=1.563839 ν 4=60.7 R 9=-15.006 D 9= 可変 *R10=-42.457 D10= 2.40 N 5=1.698947 ν 5=30.1 *R11=-27.710 D11= 4.29 R12= -7.795 D12= 1.10 N 6=1.804000 ν 6=46.6 R13=-29.530 ＼焦点距離 25.01 43.31 74.99 可変間隔＼ D 9 8.45 4.35 1.20 ＊非球面係数 10面: A=0 B= 9.03350e-05 C= 3.30797e-06 D=-3.06022e-08 E= 1.27432e-10 F= 5.9253e-12 11面: A=0 B=-1.59519e-05 C= 1.96670e-06 D=-3.74243e-08 E= 3.8352e-10 位相係数:11面 C2=5.94499e-04 C4=-6.45425e-06 C6=1.60485e-08 C8= 1.10437e-10 （数値実施例３） f=30.0〜90.0 Fno=4.6〜11.0 2ω=59.8〜21.7 R 1= 12.205 D 1= 1.60 N 1=1.647689 ν 1=33.8 R 2= 47.727 D 2= 0.90 R 3=-13.589 D 3= 1.61 N 2=1.834000 ν 2=37.2 R 4= 13.590 D 4= 0.15 R 5= 17.235 D 5= 3.04 N 3=1.487490 ν 3=70.2 R 6=-11.638 D 6= 0.65 R 7= 絞り D 7= 0.65 R 8= 27.983 D 8= 2.30 N 4=1.516330 ν 4=64.2 R 9=-13.778 D 9= 可変 *R10=-65.981 D10= 2.10 N 5=1.583060 ν 5=30.2 *R11=-29.403 D11= 3.81 R12= -7.408 D12= 1.10 N 6=1.772499 ν 6=49.6 R13=-30.435 ＼焦点距離 30.00 51.96 90.00 可変間隔＼ D 9 7.52 4.09 1.26 ＊非球面係数 10面: A=0 B= 1.58202e-04 C= 1.77010e-06 D= 2.54643e-08 E= 4.67078e-10 F= 7.73446e-13 11面: A=0 B= 7.27021e-06 C= 6.96017e-08 D=-7.59621e-09 E= 7.82388e-10 位相係数:11面 C2=7.18834e-04 C4=-7.46604e-06 C6=3.68384e-08 C8= 2.01106e-09 （数値実施例４） f=25.0〜60.0 Fno=4.6〜8.1 2ω=69.2〜32.1 R 1= 10.022 D 1= 1.70 N 1=1.603420 ν 1=38.0 R 2= 38.501 D 2= 0.78 R 3=-13.371 D 3= 1.40 N 2=1.834000 ν 2=37.2 R 4= 13.372 D 4= 0.21 R 5= 22.147 D 5= 2.66 N 3=1.487490 ν 3=70.2 R 6=-10.807 D 6= 0.75 R 7= 絞り D 7= 0.44 R 8= 24.513 D 8= 2.00 N 4=1.518229 ν 4=59.0 R 9=-13.186 D 9= 可変 *R10=-41.486 D10= 2.20 N 5=1.583060 ν 5=30.2 *R11=-25.536 D11= 3.94 R12= -7.371 D12= 1.10 N 6=1.712995 ν 6=53.8 R13=-36.268 ＼焦点距離 25.04 38.76 60.00 可変間隔＼ D 9 6.77 3.73 0.78 ＊非球面係数 10面: A=0 B= 1.22064e-04 C= 2.62819e-06 D= 1.11629e-08 E= 9.91065e-11 F= 7.74819e-12 11面: A=0 B=-1.49752e-05 C= 2.55722e-07 D=-8.53763e-09 E= 6.62626e-10 位相係数:11面 C2=3.68554e-04 C4=-9.77348e-06 C6=2.31823e-07 C8=-3.07642e-09 （数値実施例５） f=26.0〜73.0 Fno=4.6〜10.2 2ω=67.1〜26.6 R 1= 10.988 D 1= 1.60 N 1=1.688930 ν 1=31.1 R 2= 29.463 D 2= 0.70 R 3=-14.745 D 3= 1.18 N 2=1.873996 ν 2=35.3 R 4= 14.745 D 4= 0.16 R 5= 22.041 D 5= 3.39 N 3=1.487490 ν 3=70.2 R 6=-10.949 D 6= 0.75 R 7= 絞り D 7= 1.14 R 8= 22.948 D 8= 1.80 N 4=1.563839 ν 4=60.7 R 9=-18.268 D 9= 可変 *R10=-40.011 D10= 2.40 N 5=1.583060 ν 5=30.2 *R11=-22.883 D11= 4.08 R12= -7.615 D12= 1.10 N 6=1.804000 ν 6=46.6 R13=-28.884 ＼焦点距離 26.00 43.57 73.00 可変間隔＼ D 9 7.69 3.92 0.78 ＊非球面係数 10面: A=0 B= 1.72408e-04 C= 1.74690e-06 D=-1.05629e-08 E= 5.37189e-10 F= 2.0526e-12 11面: A=0 B= 3.99059e-05 C= 5.5468 e-07 D=-1.19275e-08 E= 3.29426e-10 位相係数:11面 C2= 5.27057e-04 C4=-8.39258e-06 C6=-6.03718e-08 C8= 2.37344e-09 （数値実施例６） f=26.0〜80.0 Fno=4.6〜10.2 2ω=67.1〜24.3 R 1= 11.154 D 1= 1.55 N 1=1.698947 ν 1=30.1 R 2= 27.928 D 2= 0.85 R 3=-14.570 D 3= 1.19 N 2=1.873996 ν 2=35.3 R 4= 14.571 D 4= 0.17 R 5= 20.341 D 5= 3.19 N 3=1.487490 ν 3=70.2 R 6=-11.095 D 6= 0.75 R 7= 絞り D 7= 1.04 R 8= 25.171 D 8= 1.90 N 4=1.589130 ν 4=61.2 R 9=-17.571 D 9= 可変 *R10=-35.979 D10= 2.50 N 5=1.647689 ν 5=33.8 *R11=-22.928 D11= 4.02 R12= -7.694 D12= 1.20 N 6=1.804000 ν 6=46.6 R13=-28.217 ＼焦点距離 26.00 45.61 80.00 可変間隔＼ D 9 8.13 3.96 0.79 ＊非球面係数 10面: A=0 B= 1.60058e-04 C= 1.13041e-06 D= 7.86874e-10 E= 4.87698e-10 F= 6.26673e-13 11面: A=0 B= 2.39964e-05 C= 4.23441e-07 D=-5.02251e-09 E= 2.88943e-10 位相係数:11面 C2= 6.70519e-04 C4=9.29160e-07 C6=-2.38229e-07 C8=2.37344e-09

【０１２０】

【表１】

【０１２１】

【発明の効果】本発明によれば、回折光学素子を有効利
用することにより、高変倍で高い光学性能を有したズー
ムレンズを達成することができる。

【０１２２】又、本発明によれば、回折光学素子を用い
ると共に各レンズ群のレンズ構成を適切に設定すること
により、高変倍でレンズ全長の短縮化を図った全変倍範
囲にわたり高い光学性能を有した小型のズームレンズを
達成することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の数値実施例１のレンズ断面図

【図２】 本発明の数値実施例１の広角端の収差図

【図３】 本発明の数値実施例１の中間の収差図

【図４】 本発明の数値実施例１の望遠端の収差図

【図５】 本発明の数値実施例２のレンズ断面図

【図６】 本発明の数値実施例２の広角端の収差図

【図７】 本発明の数値実施例２の中間の収差図

【図８】 本発明の数値実施例２の望遠端の収差図

【図９】 本発明の数値実施例３のレンズ断面図

【図１０】 本発明の数値実施例３の広角端の収差図

【図１１】 本発明の数値実施例３の中間の収差図

【図１２】 本発明の数値実施例３の望遠端の収差図

【図１３】 本発明の数値実施例４のレンズ断面図

【図１４】 本発明の数値実施例４の広角端の収差図

【図１５】 本発明の数値実施例４の中間の収差図

【図１６】 本発明の数値実施例４の望遠端の収差図

【図１７】 本発明の数値実施例５のレンズ断面図

【図１８】 本発明の数値実施例５の広角端の収差図

【図１９】 本発明の数値実施例５の中間の収差図

【図２０】 本発明の数値実施例５の望遠端の収差図

【図２１】 本発明の数値実施例６のレンズ断面図

【図２２】 本発明の数値実施例６の広角端の収差図

【図２３】 本発明の数値実施例６の中間の収差図

【図２４】 本発明の数値実施例６の望遠端の収差図

【図２５】 本発明に係る回折光学素子の説明図

【図２６】 本発明に係る回折光学素子の説明図

【図２７】 本発明に係る回折光学素子の説明図

【符号の説明】

Ｌ１ 第１群 Ｌ２ 第２群 ＳＰ 絞り ＩＰ 像面 ｄ ｄ線 ｇ ｇ線 Ｓ．Ｃ 正弦条件 ΔＳ サジタル像面 ΔＭ メリディオナル像面 １０１ 回折光学素子 １０２ 基板 １０３，１０４，１０５ 層

Claims (12)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 物体側から順に正の屈折力を有する第１
   群と負の屈折力を有する第２群で構成され、各群の空気
   間隔を変化させて変倍を行うズームレンズにおいて、該
   第２群は物体側から順に像面側に回折光学面を有する第
   ２１レンズ、像面側に凸面を向けたメニスカス形状の負
   の第２２レンズを有し、該第１群、第２群の焦点距離を
   各々ｆ１，ｆ２、該広角端における全系の焦点距離をｆ
   ｗ、該回折光学面の近軸曲率半径をＲとした時、 ０．４＜｜ｆ２／ｆｗ｜＜ ０．８ ０．４＜ ｆ１／ｆｗ ＜ ０．８ −２．０＜ ｆｗ／Ｒ ＜−０．４０ を満足し、該第２群中の回折光学面は、ｉ次の位相係数
   をＣｉ、光軸からの高さをｈ、波長をλとし、回折格子
   の位相Φ（ｈ）を Φ（ｈ）＝（２π／λ）・（ΣＣｉ・ｈⁱ） で定義したとき、 ０＜Ｃ２＜０．００５ なる条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
2. 【請求項２】 物体側から順に正の屈折力を有する第１
   群と負の屈折力を有する第２群で構成され、各群の空気
   間隔を変化させて変倍を行うズームレンズにおいて、該
   第１群は物体側から順に負レンズ、正レンズ、そして正
   レンズを有し、該第２群は物体側から順に像面側に回折
   光学面を有する第２１レンズ、像面側に凸面を向けたメ
   ニスカス形状の負の第２２レンズを有し、該第１群、第
   ２群の焦点距離を各々ｆ１，ｆ２、該広角端における全
   系の焦点距離をｆｗとした時、 ０．４ ＜ ｜ｆ２／ｆｗ｜＜０．８ ０．４ ＜ ｆ１／ｆｗ ＜０．８ を満足し、該第２群中の回折光学面は、ｉ次の位相係数
   をＣｉ、光軸からの高さをｈ、波長をλとし、回折格子
   の位相Φ（ｈ）を Φ（ｈ）＝（２π／λ）・（ΣＣｉ・ｈⁱ） で定義したとき、 ０＜Ｃ２＜０．００５ なる条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
3. 【請求項３】 物体側から順に正の屈折力を有する第１
   群と負の屈折力を有する第２群で構成され、各群の空気
   間隔を変化させて変倍を行うズームレンズにおいて、該
   第１群は物体側から順に、少なくとも正レンズと、負レ
   ンズを有する第１Ａ群、絞り、正レンズを有する第１Ｂ
   群から成り、該第２群は物体側から順に像面側に回折光
   学面を有する第２１レンズ、像面側に凸面を向けたメニ
   スカス形状の負の第２２レンズを有し、該第１群、第２
   群の焦点距離を各々ｆ１，ｆ２、該広角端における全系
   の焦点距離をｆｗとした時、 ０．４ ＜｜ｆ２／ｆｗ｜＜０．８ ０．４ ＜ ｆ１／ｆｗ ＜０．８ を満足し、該第２群中の回折光学面は、ｉ次の位相係数
   をＣｉ、光軸からの高さをｈ、波長をλとし、回折格子
   の位相Φ（ｈ）を Φ（ｈ）＝（２π／λ）・（ΣＣｉ・ｈⁱ） で定義したとき、 ０＜Ｃ２＜０．００５ なる条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
4. 【請求項４】 物体側から順に正の屈折力を有する第１
   群と負の屈折力を有する第２群で構成され、各群の空気
   間隔を変化させて変倍を行うズームレンズにおいて、該
   第１群は物体側から順に正レンズ、負レンズ、正レン
   ズ、正レンズから成り、該第２群は物体側から順に像面
   側に回折光学面を有する第２１レンズ、像面側に凸面を
   向けたメニスカス形状の負の第２２レンズを有し、該第
   １群、第２群の焦点距離を各々ｆ１，ｆ２、該広角端に
   おける全系の焦点距離をｆｗとした時、 ０．４＜｜ｆ２／ｆｗ｜＜０．８ ０．４＜ ｆ１／ｆｗ ＜０．８ を満足し、該第２群中の回折光学面は、ｉ次の位相係数
   をＣｉ、光軸からの高さをｈ、波長をλとし、回折格子
   の位相Φ（ｈ）を Φ（ｈ）＝（２π／λ）・（ΣＣｉ・ｈⁱ） で定義したとき、 ０＜Ｃ２＜０．００５ なる条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
5. 【請求項５】 広角端における前記第２群の倍率をβ２
   ｗ、望遠端における該第２群の倍率をβ２ｔとした時、 ２．２＜β２ｔ／β２ｗ＜３．５ なる条件を満足することを特徴とする請求項１から４の
   いずれか１項のズームレンズ。
6. 【請求項６】 望遠端における光学全長をＬｔ、望遠端
   における全系の焦点距離をｆｔとした時、 ０．８＜Ｌｔ／ｆｔ＜０．９５ なる条件を満足することを特徴とする請求項１から４の
   いずれか１項のズームレンズ。
7. 【請求項７】 望遠端における第１レンズ面から最終レ
   ンズ面までの距離をＴｄｔ、広角端と望遠端における全
   系の焦点距離をｆｗ，ｆｔとした時、 【数１】 なる条件を満足することを特徴とする請求項１から４の
   いずれか１項のズームレンズ。
8. 【請求項８】 前記第２群の最も物体側のレンズ面はレ
   ンズ光軸から周辺にかけて正の屈折力が強くなる非球面
   を有することを特徴とする請求項１から４のいずれか１
   項のズームレンズ。
9. 【請求項９】 前記第１群中のレンズはすべて球面レン
   ズであることを特徴とする請求項１から４のいずれか１
   項のズームレンズ。
10. 【請求項１０】 前記回折光学面の格子形状を積層型の
    回折格子とすることを特徴とする請求項１から４のいず
    れか１項のズームレンズ。
11. 【請求項１１】 物体側から順に正の屈折力を有する第
    １群と負の屈折力を有する第２群で構成され、各群の空
    気間隔を変化させて変倍を行うズームレンズにおいて、
    該第１群は物体側に凸面を向けた正の第１１レンズ、両
    レンズ面が凹面の負の第１２レンズ、両レンズ面が凸面
    の正の第１３レンズ、そして両レンズ面が凸面の正の第
    １４レンズを有し、該第２群は回折光学面を有する第２
    １レンズ、像面側に凸面を向けたメニスカス状の負の第
    ２２レンズを有し、第ｉ群の焦点距離をｆｉ、全系の広
    角端と望遠端の焦点距離を各々ｆｗ，ｆｔ、該第２群の
    広角端と望遠端での倍率を各々β２ｗ，β２ｔ、望遠端
    における光学全長をＬｔ、望遠端における第１レンズ面
    から最終レンズ面までの距離をＴｄｔとしたとき、 ０．４＜｜ｆ２／ｆｗ｜＜０．８ ０．４＜ ｆ１／ｆｗ ＜０．８ ２．２＜β２ｔ／β２ｗ＜３．５ ０．８＜Ｌｔ／ｆｔ ＜０．９５ 【数２】 なる条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
12. 【請求項１２】 前記回折光学面の近軸曲率半径をＲと
    したとき −２．０＜ｆｗ／Ｒ＜−０．４ を満足し、該第２群中の回折光学面は、ｉ次の位相係数
    をＣｉ、光軸からの高さをｈ、波長をλとし、回折格子
    の位相Φ（ｈ）を Φ（ｈ）＝（２π／λ）・（ΣＣｉ・ｈⁱ） で定義したとき、 ０＜Ｃ２＜０．００５ なる条件を満足することを特徴とする請求項１１のズー
    ムレンズ。