JP2001107179A - 荷油タンク用耐蝕鋼 - Google Patents
荷油タンク用耐蝕鋼Info
- Publication number
- JP2001107179A JP2001107179A JP29045899A JP29045899A JP2001107179A JP 2001107179 A JP2001107179 A JP 2001107179A JP 29045899 A JP29045899 A JP 29045899A JP 29045899 A JP29045899 A JP 29045899A JP 2001107179 A JP2001107179 A JP 2001107179A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- corrosion
- steel
- welding
- resistant steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐溶接割れ性、耐蝕性に優れた荷油タンク用
鋼を提供する。 【解決手段】 重量％でＣ：０．１２％以下、Ｓｉ：
１．５％以下、Ｍｎ：０．２〜３％、Ｐ：０．０４〜
０．１％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．１〜０．
４％、Ｎｉ：０．０５〜０．４％、Ｃｒ：０．３〜４
％、Ａｌ：０．２〜０．８％を含有し、残部実質的にＦ
ｅからなり、且つ式（１）を満足することを特徴とする
荷油タンク用耐蝕鋼。 Ｐcm=[%C]+[%Si]/30+[%Mn]/20+[%Cu]/20+[%Ni]/60+[%C
r]/20+[%Mo]/15+[%V]/10+5[%B]≦０．２２ ……（１）
鋼を提供する。 【解決手段】 重量％でＣ：０．１２％以下、Ｓｉ：
１．５％以下、Ｍｎ：０．２〜３％、Ｐ：０．０４〜
０．１％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．１〜０．
４％、Ｎｉ：０．０５〜０．４％、Ｃｒ：０．３〜４
％、Ａｌ：０．２〜０．８％を含有し、残部実質的にＦ
ｅからなり、且つ式（１）を満足することを特徴とする
荷油タンク用耐蝕鋼。 Ｐcm=[%C]+[%Si]/30+[%Mn]/20+[%Cu]/20+[%Ni]/60+[%C
r]/20+[%Mo]/15+[%V]/10+5[%B]≦０．２２ ……（１）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は耐蝕性に優れた荷油
タンク用鋼に関する。
タンク用鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】国際海事機構での規則により新規に建造
されるタンカーは海難事故時の油漏れによる海洋汚染を
防止する観点より二重船殻（ダブルハル）構造を採用す
るように義務づけられている。ダブルハル区画はバラス
トタンクとして使用され荷油タンクを保護する構造とな
っている。バラストタンクは海水環境と湿潤高温環境が
繰り返されるために、これに使用される鋼材には海水腐
食と飛沫帯環境での腐食、又結露環境腐食に耐えること
が要求される。又、海水に常時浸かっていないバラスト
タンク上部やデッキプレート裏面についても同様であ
る。これらに適した鋼材として、特開平７−２６７１８
２号公報では、Ｃｕ−Ｐ，Ｃｕ−Ｃｒ，Ｃｕ−Ｐ−Ｃｒ
系鋼材が優れた耐蝕性を示すことが開示されている。
又、特開平７−３１０１４１号公報，特開平８−２４６
０４８号公報では、いずれも１〜３Wt.%程度のＣｒを含
有する耐蝕鋼が有効であると開示されている。一方、油
を満載する荷油タンクに使用される鋼材については、大
きな腐食の問題は報告されていなかったが、最近のタン
カー、特にＶＬＣＣと呼ばれる大型タンカーで荷油タン
ク内面に著しい腐食が発見される例があり、新たな腐食
課題としてクローズアップしている。
されるタンカーは海難事故時の油漏れによる海洋汚染を
防止する観点より二重船殻（ダブルハル）構造を採用す
るように義務づけられている。ダブルハル区画はバラス
トタンクとして使用され荷油タンクを保護する構造とな
っている。バラストタンクは海水環境と湿潤高温環境が
繰り返されるために、これに使用される鋼材には海水腐
食と飛沫帯環境での腐食、又結露環境腐食に耐えること
が要求される。又、海水に常時浸かっていないバラスト
タンク上部やデッキプレート裏面についても同様であ
る。これらに適した鋼材として、特開平７−２６７１８
２号公報では、Ｃｕ−Ｐ，Ｃｕ−Ｃｒ，Ｃｕ−Ｐ−Ｃｒ
系鋼材が優れた耐蝕性を示すことが開示されている。
又、特開平７−３１０１４１号公報，特開平８−２４６
０４８号公報では、いずれも１〜３Wt.%程度のＣｒを含
有する耐蝕鋼が有効であると開示されている。一方、油
を満載する荷油タンクに使用される鋼材については、大
きな腐食の問題は報告されていなかったが、最近のタン
カー、特にＶＬＣＣと呼ばれる大型タンカーで荷油タン
ク内面に著しい腐食が発見される例があり、新たな腐食
課題としてクローズアップしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこのような問
題に鑑みなされたもので、荷油タンク及び荷油タンク該
当部分のデッキプレートの腐食防止に有効な鋼材を提供
するものである。
題に鑑みなされたもので、荷油タンク及び荷油タンク該
当部分のデッキプレートの腐食防止に有効な鋼材を提供
するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、発明者らは、荷油タンクに使用される鋼材に作用す
る腐食環境を詳細に調査した結果、原油からの揮発成分
による爆発防止のために荷油タンク内に導入されている
原動機排ガスが荷油タンク腐食の原因物質であることを
突き止めた。即ち、原動機排ガスには酸素、窒素の他
に、相当量のＣＯ 2,ＳＯX 等の腐食性ガスが含まれてお
り、これらに関連した酸露点腐食等を考慮する必要があ
る事を明らかにした。
に、発明者らは、荷油タンクに使用される鋼材に作用す
る腐食環境を詳細に調査した結果、原油からの揮発成分
による爆発防止のために荷油タンク内に導入されている
原動機排ガスが荷油タンク腐食の原因物質であることを
突き止めた。即ち、原動機排ガスには酸素、窒素の他
に、相当量のＣＯ 2,ＳＯX 等の腐食性ガスが含まれてお
り、これらに関連した酸露点腐食等を考慮する必要があ
る事を明らかにした。
【０００５】このような観点から、荷油タンクで有効な
耐蝕鋼の成分を鋭意検討し、上記腐食雰囲気で十分な耐
食性を示すのみならず、機械的性質、溶接性等とのバラ
ンスに優れた荷油タンク用耐蝕鋼を発明したものであ
る。
耐蝕鋼の成分を鋭意検討し、上記腐食雰囲気で十分な耐
食性を示すのみならず、機械的性質、溶接性等とのバラ
ンスに優れた荷油タンク用耐蝕鋼を発明したものであ
る。
【０００６】本発明は、 （１）重量％で、Ｃ：０．１２％以下、Ｓｉ：１．５％
以下、Ｍｎ：０．２〜３％、Ｐ：０．０４〜０．１％、
Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．１〜０．４％、Ｎ
ｉ：０．０５〜０．４％、Ｃｒ：０．３〜４％、Ａｌ：
０．２〜０．８％を含有し、残部実質的にＦｅからな
り、且つ式（１）を満足することを特徴とする荷油タン
ク用耐蝕鋼を提供する。 Ｐcm=[%C]+[%Si]/30+[%Mn]/20+[%Cu]/20+[%Ni]/60+[%Cr]/20+[%Mo]/15+[%V]/10 +5[%B]≦０．２２ ……（１）
以下、Ｍｎ：０．２〜３％、Ｐ：０．０４〜０．１％、
Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．１〜０．４％、Ｎ
ｉ：０．０５〜０．４％、Ｃｒ：０．３〜４％、Ａｌ：
０．２〜０．８％を含有し、残部実質的にＦｅからな
り、且つ式（１）を満足することを特徴とする荷油タン
ク用耐蝕鋼を提供する。 Ｐcm=[%C]+[%Si]/30+[%Mn]/20+[%Cu]/20+[%Ni]/60+[%Cr]/20+[%Mo]/15+[%V]/10 +5[%B]≦０．２２ ……（１）
【０００７】（２）重量％で、Ｃ：０．１２％以下、Ｓ
ｉ：１．５％以下、Ｍｎ：０．２〜３％、Ｐ：０．０４
〜０．１％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．１〜
０．４％、Ｎｉ：０．０５〜０．４％、Ｃｒ：０．３〜
４％、Ａｌ：０．２〜０．８％を含有し、Ｂ：０．０１
％以下を含み、残部実質的にＦｅからなり、且つ式
（１）を満足することを特徴とする荷油タンク用耐蝕鋼
を提供する。 Ｐcm=[%C]+[%Si]/30+[%Mn]/20+[%Cu]/20+[%Ni]/60+[%Cr]/20+[%Mo]/15+[%V]/10 +5[%B]≦０．２２ ……（１）
ｉ：１．５％以下、Ｍｎ：０．２〜３％、Ｐ：０．０４
〜０．１％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．１〜
０．４％、Ｎｉ：０．０５〜０．４％、Ｃｒ：０．３〜
４％、Ａｌ：０．２〜０．８％を含有し、Ｂ：０．０１
％以下を含み、残部実質的にＦｅからなり、且つ式
（１）を満足することを特徴とする荷油タンク用耐蝕鋼
を提供する。 Ｐcm=[%C]+[%Si]/30+[%Mn]/20+[%Cu]/20+[%Ni]/60+[%Cr]/20+[%Mo]/15+[%V]/10 +5[%B]≦０．２２ ……（１）
【０００８】（３）重量％で、Ｃ：０．１２％以下、Ｓ
ｉ：１．５％以下、Ｍｎ：０．２〜３％、Ｐ：０．０４
〜０．１％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．１〜
０．４％、Ｎｉ：０．０５〜０．４％、Ｃｒ：０．３〜
４％、Ａｌ：０．２〜０．８％を含有し、Ｎｂ：０．０
５％以下、Ｖ：０．１２％以下、Ｔｉ：０．１％以下、
Ｍｏ：０．５％以下の１種または２種以上、Ｂ：０．０
１％以下（０％の場合を含む）を含み、残部実質的にＦ
ｅからなり、且つ式（１）を満足することを特徴とする
荷油タンク用耐蝕鋼を提供する。 Ｐcm=[%C]+[%Si]/30+[%Mn]/20+[%Cu]/20+[%Ni]/60+[%Cr]/20+[%Mo]/15+[%V]/10 +5[%B]≦０．２２ ……（１）
ｉ：１．５％以下、Ｍｎ：０．２〜３％、Ｐ：０．０４
〜０．１％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．１〜
０．４％、Ｎｉ：０．０５〜０．４％、Ｃｒ：０．３〜
４％、Ａｌ：０．２〜０．８％を含有し、Ｎｂ：０．０
５％以下、Ｖ：０．１２％以下、Ｔｉ：０．１％以下、
Ｍｏ：０．５％以下の１種または２種以上、Ｂ：０．０
１％以下（０％の場合を含む）を含み、残部実質的にＦ
ｅからなり、且つ式（１）を満足することを特徴とする
荷油タンク用耐蝕鋼を提供する。 Ｐcm=[%C]+[%Si]/30+[%Mn]/20+[%Cu]/20+[%Ni]/60+[%Cr]/20+[%Mo]/15+[%V]/10 +5[%B]≦０．２２ ……（１）
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る鋼の成分組成
について説明する。 （成分組成）
について説明する。 （成分組成）
【００１０】Ｃ：０．１２％以下とする。Ｃは強度を確
保するための必須元素であるが、０．１２％を超えると
溶接性、耐蝕性が劣化する。従って、Ｃ量は０．１２％
以下とする。なお、Ｃ添加による効果を適切に得るため
には、０．０３％以上とするのがよい。Ｓｉ：１．５％
以下とする。Ｓｉは脱酸材として用いられるが、１．５
％を超えると溶接作業性が低下する。従ってＳｉ量は
１．５％以下とする。
保するための必須元素であるが、０．１２％を超えると
溶接性、耐蝕性が劣化する。従って、Ｃ量は０．１２％
以下とする。なお、Ｃ添加による効果を適切に得るため
には、０．０３％以上とするのがよい。Ｓｉ：１．５％
以下とする。Ｓｉは脱酸材として用いられるが、１．５
％を超えると溶接作業性が低下する。従ってＳｉ量は
１．５％以下とする。
【００１１】Ｍｎ：０．２〜３％とする。Ｍｎは鋼の強
度と靭性の向上に有効な元素であるが、０．２％未満で
は十分な効果が得られず、３％を超えると溶接特性が劣
化する。従ってＭｎ量を０．２〜３％とする。また、上
記観点からして、より好ましくは、０．３％〜０．６％
である。
度と靭性の向上に有効な元素であるが、０．２％未満で
は十分な効果が得られず、３％を超えると溶接特性が劣
化する。従ってＭｎ量を０．２〜３％とする。また、上
記観点からして、より好ましくは、０．３％〜０．６％
である。
【００１２】Ｐ：０．０４〜０．１％とする。Ｐは本発
明の特徴的な元素であって適量のＣｕとの共存下におい
て耐食性を著しく向上させる効果がある。０．０４％未
満では十分な効果が得られず、０．１％を超えると溶接
時に高温割れが顕著に発生するのでＰ量は０．０４〜
０．１％とする。
明の特徴的な元素であって適量のＣｕとの共存下におい
て耐食性を著しく向上させる効果がある。０．０４％未
満では十分な効果が得られず、０．１％を超えると溶接
時に高温割れが顕著に発生するのでＰ量は０．０４〜
０．１％とする。
【００１３】Ｓ：０．００５％以下とする。Ｓは熱間加
工特性の低下や材質の劣化を引き起こすので、０．００
５％以下とする。
工特性の低下や材質の劣化を引き起こすので、０．００
５％以下とする。
【００１４】Ａｌ：０．２〜０．８％とする。Ａｌは本
発明の特徴的な元素であり、０．２％以上添加すること
により耐蝕性が著しく向上する。しかし、０．８％を超
えると溶接時にスラグが多量に発生し溶接作業性を顕著
に低下させるので、Ａｌ量は０．２〜０．８％とする。
また、上記観点からして、より好ましくは、０．２〜
０．４％である。
発明の特徴的な元素であり、０．２％以上添加すること
により耐蝕性が著しく向上する。しかし、０．８％を超
えると溶接時にスラグが多量に発生し溶接作業性を顕著
に低下させるので、Ａｌ量は０．２〜０．８％とする。
また、上記観点からして、より好ましくは、０．２〜
０．４％である。
【００１５】Ｃｕ：０．１〜０．４％とする。ＣｕはＰ
との共存によって耐蝕性が著しく向上するが、０．１％
未満では顕著な効果が得られず、０．４％を超えると溶
接時に高温割れが顕著に発生するのでＣｕ量は０．１〜
０．４％とする。また、上記観点からして、より好まし
くは、０．２〜０．４％である。
との共存によって耐蝕性が著しく向上するが、０．１％
未満では顕著な効果が得られず、０．４％を超えると溶
接時に高温割れが顕著に発生するのでＣｕ量は０．１〜
０．４％とする。また、上記観点からして、より好まし
くは、０．２〜０．４％である。
【００１６】Ｃｒ：０．３〜４％とする。Ｃｒは炭酸ガ
ス腐食に有効な元素であることが知られているが、排気
ガス腐食雰囲気下でも一定の耐蝕効果が得られる元素で
ある。０．３％未満ではその効果が顕著でなく４％を超
えると溶接時に低温割れ防止のために予熱、後熱が必要
となり、溶接作業性が低下する。従って、Ｃｒ量は０．
３〜４％とする。また、上記観点からして、より好まし
くは、０．３〜０．６％である。
ス腐食に有効な元素であることが知られているが、排気
ガス腐食雰囲気下でも一定の耐蝕効果が得られる元素で
ある。０．３％未満ではその効果が顕著でなく４％を超
えると溶接時に低温割れ防止のために予熱、後熱が必要
となり、溶接作業性が低下する。従って、Ｃｒ量は０．
３〜４％とする。また、上記観点からして、より好まし
くは、０．３〜０．６％である。
【００１７】Ｎｉ：０．０５〜０．４％とする。Ｎｉは
高価な元素であるが、耐蝕性向上に有効な元素であり、
又Ｃｕによる溶接割れを抑制する効果をもつ。０．０５
％未満ではその効果が小さく０．４％を超えると上記効
果が飽和し且つ、高価な元素であるので経済性も損なわ
れるためＮｉ量は０．０５〜０．４％とする。また、上
記観点からして、より好ましくは、０．１〜０．４％で
ある。
高価な元素であるが、耐蝕性向上に有効な元素であり、
又Ｃｕによる溶接割れを抑制する効果をもつ。０．０５
％未満ではその効果が小さく０．４％を超えると上記効
果が飽和し且つ、高価な元素であるので経済性も損なわ
れるためＮｉ量は０．０５〜０．４％とする。また、上
記観点からして、より好ましくは、０．１〜０．４％で
ある。
【００１８】Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ：０．１２％以
下、Ｔｉ：０．１％以下とする。Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉのいず
れの元素も鋼中炭素と結合して炭化物を形成し、溶接特
性に及ぼす炭素の影響を低下させることができるので、
一定量の添加が有効であり、これらの１種又は２種以上
を添加する。しかし、Ｎｂは０．０５％を、Ｖは０．１
２％を、Ｔｉは０．１％を超えると、炭化物を多量に析
出し、溶接時に割れを生じ易くなるので、Ｎｂは０．０
５％以下（但し、無添加の場合を含む）、Ｖは０．１２
％以下（但し、無添加の場合を含む）、Ｔｉは０．１％
以下（但し、無添加の場合を含む）とする。また、上記
観点からして、Ｎｂは０．０４％以下、Ｖは０．０８％
以下、Ｔｉは０．０２％以下がより好ましい。なお、各
元素の添加による効果を適切に得るには、Ｎｂは０．０
２％以上、Ｖは０．０１％以上、Ｔｉは０．０１％以上
とするのがよい。
下、Ｔｉ：０．１％以下とする。Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉのいず
れの元素も鋼中炭素と結合して炭化物を形成し、溶接特
性に及ぼす炭素の影響を低下させることができるので、
一定量の添加が有効であり、これらの１種又は２種以上
を添加する。しかし、Ｎｂは０．０５％を、Ｖは０．１
２％を、Ｔｉは０．１％を超えると、炭化物を多量に析
出し、溶接時に割れを生じ易くなるので、Ｎｂは０．０
５％以下（但し、無添加の場合を含む）、Ｖは０．１２
％以下（但し、無添加の場合を含む）、Ｔｉは０．１％
以下（但し、無添加の場合を含む）とする。また、上記
観点からして、Ｎｂは０．０４％以下、Ｖは０．０８％
以下、Ｔｉは０．０２％以下がより好ましい。なお、各
元素の添加による効果を適切に得るには、Ｎｂは０．０
２％以上、Ｖは０．０１％以上、Ｔｉは０．０１％以上
とするのがよい。
【００１９】Ｍｏ：０．５％以下とする。Ｍｏは鋼の強
度特性の向上に有効な元素であるが、０．５％を超える
と溶接特性を劣化させるので、０．５％以下（但し、無
添加の場合を含む）とする。なお、Ｍｏ添加による効果
を適切に得るためには０．２％以上とするのがよい。
度特性の向上に有効な元素であるが、０．５％を超える
と溶接特性を劣化させるので、０．５％以下（但し、無
添加の場合を含む）とする。なお、Ｍｏ添加による効果
を適切に得るためには０．２％以上とするのがよい。
【００２０】Ｂ：０．０１％以下とする。Ｂは熱間加工
特性向上に有効な元素であるが、０．０１％を超えると
溶接時に高温割れ発生頻度が高くなるので、０．０１％
以下（但し、無添加の場合を含む）とする。また、上記
観点からして、Ｂは０．００３％以下がより好ましい。
なお、Ｂの効果を適切に得るためには０．００１％以上
とするのがよい。Ｐｃｍ：０．２２以下とする。
特性向上に有効な元素であるが、０．０１％を超えると
溶接時に高温割れ発生頻度が高くなるので、０．０１％
以下（但し、無添加の場合を含む）とする。また、上記
観点からして、Ｂは０．００３％以下がより好ましい。
なお、Ｂの効果を適切に得るためには０．００１％以上
とするのがよい。Ｐｃｍ：０．２２以下とする。
【００２１】上記したように各元素の添加範囲を制限し
ても成分元素の組み合わせにより下記式（１）に示すＰ
ｃｍ（溶接割れ感受性組成）値が０．２２を超えると溶
接時に著しく低温割れを生じ易くなるので、Ｐｃｍ値は
０．２２以下とする。 Ｐcm=[%C]+[%Si]/30+[%Mn]/20+[%Cu]/20+[%Ni]/60+[%Cr]/20+[%Mo]/15+[%V]/ 10+5[%B]≦０．２２ ……（１）
ても成分元素の組み合わせにより下記式（１）に示すＰ
ｃｍ（溶接割れ感受性組成）値が０．２２を超えると溶
接時に著しく低温割れを生じ易くなるので、Ｐｃｍ値は
０．２２以下とする。 Ｐcm=[%C]+[%Si]/30+[%Mn]/20+[%Cu]/20+[%Ni]/60+[%Cr]/20+[%Mo]/15+[%V]/ 10+5[%B]≦０．２２ ……（１）
【００２２】尚、本発明の鋼材は実質的に上記成分とＦ
ｅとからなり、従って、不可避的不純物等の他の元素が
本発明の効果を損なわない限度で微量含まれることは妨
げない。
ｅとからなり、従って、不可避的不純物等の他の元素が
本発明の効果を損なわない限度で微量含まれることは妨
げない。
【００２３】
【実施例】以下に本発明の具体的実施例について説明す
る。
る。
【００２４】表１に示す成分組成を有する供試鋼を１５
０Ｋｇｗ真空誘導溶解炉で溶解し、真空鋳造により２５
Ｋｇｗインゴットとした後、１２００℃に加熱し熱間で
板圧延を行い２５ｍｍ厚に仕上げた。当該板厚の板材よ
り溶接高温割れ性評価用試験材を採取した。耐蝕性評価
用試験材は上記２５ｍｍ板材を１１８０℃に再加熱後熱
間圧延にて６ｍｍ厚材に仕上げることにより採取した。
０Ｋｇｗ真空誘導溶解炉で溶解し、真空鋳造により２５
Ｋｇｗインゴットとした後、１２００℃に加熱し熱間で
板圧延を行い２５ｍｍ厚に仕上げた。当該板厚の板材よ
り溶接高温割れ性評価用試験材を採取した。耐蝕性評価
用試験材は上記２５ｍｍ板材を１１８０℃に再加熱後熱
間圧延にて６ｍｍ厚材に仕上げることにより採取した。
【００２５】主たる評価試験は以下の方法によった。 （溶接高温割れ性評価試験）溶接高温割れ性評価試験は
２５ｍｍ厚の板材に１５ｍｍ深さのＶ溝を切り、サブマ
ージアーク溶接にて溶接ビードを置いて冷却後に、溶着
金属部の割れの有無を確認することにより行った。溶材
は市販の強度５０キロ級ワイヤを用いて電圧４０Ｖ、電
流６００Ａ、溶接速度５０ｃｍ／分にて溶接を行い、割
れの有無はＸ線透過法によって検出した。また、スラグ
の発生等による溶接ビードの乱れやスラグの多量発生に
よるガウジング処理作業の発生の有無等により溶接作業
性の良、不良についても評価した。
２５ｍｍ厚の板材に１５ｍｍ深さのＶ溝を切り、サブマ
ージアーク溶接にて溶接ビードを置いて冷却後に、溶着
金属部の割れの有無を確認することにより行った。溶材
は市販の強度５０キロ級ワイヤを用いて電圧４０Ｖ、電
流６００Ａ、溶接速度５０ｃｍ／分にて溶接を行い、割
れの有無はＸ線透過法によって検出した。また、スラグ
の発生等による溶接ビードの乱れやスラグの多量発生に
よるガウジング処理作業の発生の有無等により溶接作業
性の良、不良についても評価した。
【００２６】（溶接時の低温割れ感受性評価試験）ＪＩ
Ｓ Ｚ３１５８に規定される斜めＹ形溶接割れ試験を行
い、鋼板冷却後の割れの有無により溶接時の低温割れ感
受性を評価した。
Ｓ Ｚ３１５８に規定される斜めＹ形溶接割れ試験を行
い、鋼板冷却後の割れの有無により溶接時の低温割れ感
受性を評価した。
【００２７】（耐蝕性評価試験）耐蝕性評価試験は６ｍ
ｍ厚の板材より６ｍｍ Ｘ ２５ｍｍ Ｘ ４５ｍｍサ
イズの腐食試験片を採取し、荷油タンク内の腐食環境条
件をシミュレーションした雰囲気と温度サイクル中に暴
露後、腐食減量を測定し腐食速度を算出した。具体的に
は１０％ＣＯ2 ，８％Ｏ2 ，０．０２％ＳＯX ，残部Ｎ
2 からなる混合ガスを過飽和水蒸気圧の下に充満させた
雰囲気中に暴露された試験片にヒータと冷却装置によっ
て２０℃／６０℃の繰り返し温度サイクルを付与して、
結露水による腐食をシミュレーションできるようにし
た。
ｍ厚の板材より６ｍｍ Ｘ ２５ｍｍ Ｘ ４５ｍｍサ
イズの腐食試験片を採取し、荷油タンク内の腐食環境条
件をシミュレーションした雰囲気と温度サイクル中に暴
露後、腐食減量を測定し腐食速度を算出した。具体的に
は１０％ＣＯ2 ，８％Ｏ2 ，０．０２％ＳＯX ，残部Ｎ
2 からなる混合ガスを過飽和水蒸気圧の下に充満させた
雰囲気中に暴露された試験片にヒータと冷却装置によっ
て２０℃／６０℃の繰り返し温度サイクルを付与して、
結露水による腐食をシミュレーションできるようにし
た。
【００２８】次に、表１に本発明鋼の、表２に比較鋼の
成分組成及び特性評価結果を示す。
成分組成及び特性評価結果を示す。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】表１に示す本発明の鋼は、成分組成がすべ
て本発明の範囲にあるので、耐蝕性と耐溶接割れ性を兼
ね備え且つ、溶接時の作業性も良好であり荷油タンク用
鋼として塗装無しで、十分使用可能である。一方、表２
に示す比較例の鋼では、Ｃ及びＰｃｍ値が高いＮｏ．２
６、Ｍｎ及びＰｃｍ値が高いＮｏ．２８では高温割れ及
び低温割れが発生しており、一方、Ｐが高いＮｏ．３
０、Ｃｕが高いＮｏ．３４、Ｂが高いＮｏ．３９では高
温割れが発生し、いずれも溶接性に問題が生じた。Ｓｉ
が高いＮｏ．２７、Ａｌが高いＮｏ．３２、Ｎｂが高い
Ｎｏ．３７、Ｖが高いＮｏ．３８、Ｔｉが高いＮｏ．４
０、Ｍｏが高いＮｏ．４１では溶接作業性が顕著に低下
した。Ｐｃｍ値が上限をはずれたＮｏ．３６、Ｎｏ．４
２、Ｎｏ．４３、Ｎｏ．４４では低温割れが発生した。
Ｐが低いＮｏ．２９、Ａｌが低いＮｏ．３１、Ｃｕが低
いＮｏ．３３、Ｃｒが低いＮｏ．３５では溶接性は問題
無かったが耐蝕性が著しく低下した。以上述べたように
比較例の鋼では耐溶接割れ性、溶接作業性、耐蝕性のい
ずれかが十分でなく本発明の鋼が優れていることがわか
る。
て本発明の範囲にあるので、耐蝕性と耐溶接割れ性を兼
ね備え且つ、溶接時の作業性も良好であり荷油タンク用
鋼として塗装無しで、十分使用可能である。一方、表２
に示す比較例の鋼では、Ｃ及びＰｃｍ値が高いＮｏ．２
６、Ｍｎ及びＰｃｍ値が高いＮｏ．２８では高温割れ及
び低温割れが発生しており、一方、Ｐが高いＮｏ．３
０、Ｃｕが高いＮｏ．３４、Ｂが高いＮｏ．３９では高
温割れが発生し、いずれも溶接性に問題が生じた。Ｓｉ
が高いＮｏ．２７、Ａｌが高いＮｏ．３２、Ｎｂが高い
Ｎｏ．３７、Ｖが高いＮｏ．３８、Ｔｉが高いＮｏ．４
０、Ｍｏが高いＮｏ．４１では溶接作業性が顕著に低下
した。Ｐｃｍ値が上限をはずれたＮｏ．３６、Ｎｏ．４
２、Ｎｏ．４３、Ｎｏ．４４では低温割れが発生した。
Ｐが低いＮｏ．２９、Ａｌが低いＮｏ．３１、Ｃｕが低
いＮｏ．３３、Ｃｒが低いＮｏ．３５では溶接性は問題
無かったが耐蝕性が著しく低下した。以上述べたように
比較例の鋼では耐溶接割れ性、溶接作業性、耐蝕性のい
ずれかが十分でなく本発明の鋼が優れていることがわか
る。
【００３２】また、図１はＰｃｍ（溶接割れ感受性組
成）値とＪＩＳ Ｚ３１５８に規定される斜めＹ形溶接
割れ試験結果との関係を示しており、試験結果は低温割
れ発生の有無で表示した。図示したようにＰｃｍ値を
０．２２以下におさえることにより低温割れが発生しな
いことがわかる。
成）値とＪＩＳ Ｚ３１５８に規定される斜めＹ形溶接
割れ試験結果との関係を示しており、試験結果は低温割
れ発生の有無で表示した。図示したようにＰｃｍ値を
０．２２以下におさえることにより低温割れが発生しな
いことがわかる。
【００３３】
【発明の効果】本発明によれば、耐溶接割れ性、溶接作
業性、耐蝕性のすべてに優れているので、荷油タンク上
部構造体デッキプレートに塗装無しで使用することがで
き、又荷油タンク内部もしくは天井部柱、梁等の構造体
として使用することができる。
業性、耐蝕性のすべてに優れているので、荷油タンク上
部構造体デッキプレートに塗装無しで使用することがで
き、又荷油タンク内部もしくは天井部柱、梁等の構造体
として使用することができる。
【図１】Ｐｃｍ値と斜めＹ形溶接割れ試験結果との関係
を示す図。
を示す図。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．１２％以下、Ｓｉ：
１．５％以下、Ｍｎ：０．２〜３％、Ｐ：０．０４〜
０．１％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．１〜０．
４％、Ｎｉ：０．０５〜０．４％、Ｃｒ：０．３〜４
％、Ａｌ：０．２〜０．８％を含有し、残部実質的にＦ
ｅからなり、且つ式（１）を満足することを特徴とする
荷油タンク用耐蝕鋼。 Ｐcm=[%C]+[%Si]/30+[%Mn]/20+[%Cu]/20+[%Ni]/60+[%Cr]/20+[%Mo]/15+[%V]/ 10+5[%B]≦０．２２ ……（１） - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．１２％以下、Ｓｉ：
１．５％以下、Ｍｎ：０．２〜３％、Ｐ：０．０４〜
０．１％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．１〜０．
４％、Ｎｉ：０．０５〜０．４％、Ｃｒ：０．３〜４
％、Ａｌ：０．２〜０．８％を含有し、Ｂ：０．０１％
以下を含み、残部実質的にＦｅからなり、且つ式（１）
を満足することを特徴とする荷油タンク用耐蝕鋼。 Ｐcm=[%C]+[%Si]/30+[%Mn]/20+[%Cu]/20+[%Ni]/60+[%Cr]/20+[%Mo]/15+[%V]/ 10+5[%B]≦０．２２ ……（１） - 【請求項３】 重量％で、Ｃ：０．１２％以下、Ｓｉ：
１．５％以下、Ｍｎ：０．２〜３％、Ｐ：０．０４〜
０．１％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．１〜０．
４％、Ｎｉ：０．０５〜０．４％、Ｃｒ：０．３〜４
％、Ａｌ：０．２〜０．８％を含有し、Ｎｂ：０．０５
％以下、Ｖ：０．１２％以下、Ｔｉ：０．１％以下、Ｍ
ｏ：０．５％以下の１種または２種以上、Ｂ：０．０１
％以下（０％の場合を含む）を含み、残部実質的にＦｅ
からなり、且つ式（１）を満足することを特徴とする荷
油タンク用耐蝕鋼。 Ｐcm=[%C]+[%Si]/30+[%Mn]/20+[%Cu]/20+[%Ni]/60+[%Cr]/20+[%Mo]/15+[%V]/ 10+5[%B]≦０．２２ ……（１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29045899A JP2001107179A (ja) | 1999-10-13 | 1999-10-13 | 荷油タンク用耐蝕鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29045899A JP2001107179A (ja) | 1999-10-13 | 1999-10-13 | 荷油タンク用耐蝕鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001107179A true JP2001107179A (ja) | 2001-04-17 |
Family
ID=17756291
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29045899A Pending JP2001107179A (ja) | 1999-10-13 | 1999-10-13 | 荷油タンク用耐蝕鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001107179A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7875130B2 (en) | 2002-06-19 | 2011-01-25 | Nippon Steel Corporation | Crude oil tank comprising a corrosion resistant steel alloy |
-
1999
- 1999-10-13 JP JP29045899A patent/JP2001107179A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7875130B2 (en) | 2002-06-19 | 2011-01-25 | Nippon Steel Corporation | Crude oil tank comprising a corrosion resistant steel alloy |
| US7922838B2 (en) | 2002-06-19 | 2011-04-12 | Nippon Steel Corporation | Crude oil tank fabricated from steel plate |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4449691B2 (ja) | カーゴオイルタンク用鋼材 | |
| JP2005023421A (ja) | 耐食性に優れた溶接継手を有する原油油槽 | |
| KR20180125524A (ko) | 용접 구조 부재 | |
| JP4784239B2 (ja) | ティグ溶接用フェライト系ステンレス鋼溶加棒 | |
| JP2009161836A (ja) | 溶接隙間部の耐食性に優れるフェライト系ステンレス鋼板 | |
| JP2005021981A (ja) | 耐食性に優れた溶接継手 | |
| JP2011173124A (ja) | フェライト系ステンレス鋼の溶接方法 | |
| JP3536567B2 (ja) | 耐熱性、加工性およびマフラー耐食性に優れるエンジン排気部材用フェライト系ステンレス鋼 | |
| JP2005290479A (ja) | 原油タンク底板用鋼材 | |
| CN113001057B (zh) | 一种高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝及制备方法 | |
| JP2001107180A (ja) | 荷油タンク用耐蝕鋼 | |
| WO1993017143A1 (en) | High-chromium and high-phosphorus ferritic stainless steel excellent in weatherproofness and rustproofness | |
| KR850001766B1 (ko) | 인을 함유한 고용접성 내해수성 강 | |
| JP5670305B2 (ja) | 高強度鋼板のガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ | |
| JP4081991B2 (ja) | 貨油タンク用耐食鋼およびその製造方法 | |
| JP2001107179A (ja) | 荷油タンク用耐蝕鋼 | |
| JP3854554B2 (ja) | 耐硫酸腐食性と耐孔食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼のサブマージアーク溶接方法 | |
| JP3424088B2 (ja) | 高張力鋼のｔｉｇ溶接方法及びｔｉｇ溶接用ソリッドワイヤ | |
| JPH0635615B2 (ja) | 溶接部の耐食性にすぐれたフエライト系ステンレス鋼材の製法 | |
| JPH05337683A (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接ワイヤ | |
| JP7492184B1 (ja) | ソリッドワイヤ及び溶接継手の製造方法 | |
| EP0844312B1 (en) | Stainless steels excellent in thermal neutron absorption | |
| JPH10102208A (ja) | 耐熱性、加工性及び溶接部耐食性に優れたエンジン排気部材用フェライト系ステンレス鋼 | |
| JP2575250B2 (ja) | 耐食性および溶接性の優れたラインパイプ | |
| JPS61143555A (ja) | 耐水素誘起割れ性の優れた鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RD01 | Notification of change of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421 Effective date: 20060920 |