JP2001098321A - 熱延鋼帯の製造方法 - Google Patents
熱延鋼帯の製造方法Info
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- JP2001098321A JP2001098321A JP27641299A JP27641299A JP2001098321A JP 2001098321 A JP2001098321 A JP 2001098321A JP 27641299 A JP27641299 A JP 27641299A JP 27641299 A JP27641299 A JP 27641299A JP 2001098321 A JP2001098321 A JP 2001098321A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 スケール層の厚みを５μｍ以下に抑え、スケ
ール密着性を改善し、加工性及びめっき密着性に優れた
熱延鋼帯を製造する。 【構成】 Ｃ：０．３２〜０．５８重量％，Ｓｉ：０．
１５〜０．３５重量％，Ｍｎ：０．６０〜０．９０重量
％を含む鋼材をＡr3〜８１０℃の温度域にある仕上げ温
度で熱間圧延し、熱間圧延機から巻取り機まで搬送時間
を３３秒以内として熱延鋼帯を巻取り機に送り、５５０
〜６７０℃の温度域でコイルに巻き取る。
ール密着性を改善し、加工性及びめっき密着性に優れた
熱延鋼帯を製造する。 【構成】 Ｃ：０．３２〜０．５８重量％，Ｓｉ：０．
１５〜０．３５重量％，Ｍｎ：０．６０〜０．９０重量
％を含む鋼材をＡr3〜８１０℃の温度域にある仕上げ温
度で熱間圧延し、熱間圧延機から巻取り機まで搬送時間
を３３秒以内として熱延鋼帯を巻取り機に送り、５５０
〜６７０℃の温度域でコイルに巻き取る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スケール密着性及び加
工性に優れた熱延鋼帯を製造する方法に関する。
工性に優れた熱延鋼帯を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ワッシャ，チェーンプレート等の機械部
品用には、機械構造用炭素鋼（Ｓ３５Ｃ〜Ｓ５０Ｃ）等
の特殊鋼熱延材を熱処理して使用している。この種の用
途では、加工コストを節減するため熱処理前後の研磨工
程を省略又は簡略化し、鋼帯からプレス等で得られたブ
ランクにそのまま熱処理，めっき等を施して製品にする
方法が採用されるようになってきた。熱延鋼帯の表面に
は、スケール層がある。従来の製造法では研磨工程でデ
スケーリングしてきたが、研磨工程を省略する場合、鋼
板表面に存在しているスケール層の厚みが製品の肌に及
ぼす影響が無視できなくなる。たとえば、厚いスケール
層のあるブランクに焼入れ・焼戻し等の熱処理を施すと
き、スケール層が部分的に剥離された状態で熱処理され
るため、熱処理後の鋼材表面がアバタ状になる。熱処理
後の鋼材を電気めっき又は溶融めっきする場合でも、め
っき前処理でスケールが完全に剥離されず、めっき浴と
地鉄表面との接触状態が局部的に変動し、均一なめっき
層が形成され難い。また、スケール層を介してめっき層
が形成されるため、めっき層の密着性が劣り、加工時に
めっき層が剥離することにもなる。
品用には、機械構造用炭素鋼（Ｓ３５Ｃ〜Ｓ５０Ｃ）等
の特殊鋼熱延材を熱処理して使用している。この種の用
途では、加工コストを節減するため熱処理前後の研磨工
程を省略又は簡略化し、鋼帯からプレス等で得られたブ
ランクにそのまま熱処理，めっき等を施して製品にする
方法が採用されるようになってきた。熱延鋼帯の表面に
は、スケール層がある。従来の製造法では研磨工程でデ
スケーリングしてきたが、研磨工程を省略する場合、鋼
板表面に存在しているスケール層の厚みが製品の肌に及
ぼす影響が無視できなくなる。たとえば、厚いスケール
層のあるブランクに焼入れ・焼戻し等の熱処理を施すと
き、スケール層が部分的に剥離された状態で熱処理され
るため、熱処理後の鋼材表面がアバタ状になる。熱処理
後の鋼材を電気めっき又は溶融めっきする場合でも、め
っき前処理でスケールが完全に剥離されず、めっき浴と
地鉄表面との接触状態が局部的に変動し、均一なめっき
層が形成され難い。また、スケール層を介してめっき層
が形成されるため、めっき層の密着性が劣り、加工時に
めっき層が剥離することにもなる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】研磨工程を省略又は簡
略化した製法でも製品に使用可能な熱延鋼帯を得るため
には、スケール層を薄くし、しかも地鉄に対する密着性
を向上させる必要がある。そこで、特開平１１−１３１
１８６号公報では、７００〜Ａｒ3点と比較的低温で熱
間圧延を終了し、６５０〜５００℃で巻き取ることが紹
介されている。しかし、本発明者等の調査・研究による
と、熱延仕上げ温度を下げるだけではスケール層を十分
に薄くできないことが判った。なかでも、めっき工程を
含む製造法で製品化される用途では、スケール層の密着
性が依然として十分でなく、加工中にめっき層の剥離が
散見された。
略化した製法でも製品に使用可能な熱延鋼帯を得るため
には、スケール層を薄くし、しかも地鉄に対する密着性
を向上させる必要がある。そこで、特開平１１−１３１
１８６号公報では、７００〜Ａｒ3点と比較的低温で熱
間圧延を終了し、６５０〜５００℃で巻き取ることが紹
介されている。しかし、本発明者等の調査・研究による
と、熱延仕上げ温度を下げるだけではスケール層を十分
に薄くできないことが判った。なかでも、めっき工程を
含む製造法で製品化される用途では、スケール層の密着
性が依然として十分でなく、加工中にめっき層の剥離が
散見された。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、このような問
題を解消すべく案出されたものであり、熱間圧延終了か
ら巻取りまでに熱延鋼帯が受ける熱履歴がスケール層の
厚み，性状に影響を及ぼしていることに着目し、スケー
ル層が成長し難い条件下で熱間圧延してコイルに巻き取
ることにより、スケール層の厚みを５μｍ以下に抑え、
スケール密着性を改善し、加工性及びめっき密着性に優
れた熱延鋼帯を提供することを目的とする。本発明の製
造方法は、その目的を達成するため、Ｃ：０．３２〜
０．５８重量％，Ｓｉ：０．１５〜０．３５重量％，Ｍ
ｎ：０．６０〜０．９０重量％を含む鋼材をＡr3〜８１
０℃の温度域にある仕上げ温度で熱間圧延し、熱間圧延
機から巻取り機まで搬送時間を３３秒以内として熱延鋼
帯を巻取り機に送り、５５０〜６７０℃の温度域でコイ
ルに巻き取ることを特徴とする。
題を解消すべく案出されたものであり、熱間圧延終了か
ら巻取りまでに熱延鋼帯が受ける熱履歴がスケール層の
厚み，性状に影響を及ぼしていることに着目し、スケー
ル層が成長し難い条件下で熱間圧延してコイルに巻き取
ることにより、スケール層の厚みを５μｍ以下に抑え、
スケール密着性を改善し、加工性及びめっき密着性に優
れた熱延鋼帯を提供することを目的とする。本発明の製
造方法は、その目的を達成するため、Ｃ：０．３２〜
０．５８重量％，Ｓｉ：０．１５〜０．３５重量％，Ｍ
ｎ：０．６０〜０．９０重量％を含む鋼材をＡr3〜８１
０℃の温度域にある仕上げ温度で熱間圧延し、熱間圧延
機から巻取り機まで搬送時間を３３秒以内として熱延鋼
帯を巻取り機に送り、５５０〜６７０℃の温度域でコイ
ルに巻き取ることを特徴とする。
【０００５】
【実施の形態】本発明で対象とする鋼種は、熱間圧延し
た機械構造用炭素鋼を焼入れ・焼戻しすることにより１
７０〜２２０ＨＶの要求強度をワッシャ，チェーンプレ
ート等の最終製品に付与することから、焼入れ・焼戻し
後の強度に大きな影響を及ぼす合金成分を次のように設
定する。Ｃ：０．３２〜０．５８重量％焼入れ・焼戻し
後の強度に大きな影響を及ぼす合金成分であり、ワッシ
ャ，チェーンプレート等の最終製品に必要な強度を得る
ためＣ含有量を０．３２重量％以上にする。Ｃ含有量が
０．３２重量％未満になると、焼入れ時に均一なマルテ
ンサイト組織が形成されず、焼戻し後の強度が不足しが
ちになる。逆に０．５８重量％を超える過剰量のＣ含有
は、延性低下の原因になる。Ｓｉ：０．１５〜０．３５
重量％製鋼時に脱酸剤として添加される合金成分であ
り、焼入れ性の向上にも有効に作用する。Ｓｉの添加効
果は、０．１５重量％以上で顕著になる。しかし、０．
３５重量％を超える過剰量のＳｉ含有は、熱延鋼帯を硬
質化し、脆化の原因となる。Ｍｎ：０．６０〜０．９０
重量％Ｃに次いで焼入れ性を向上させる合金成分であ
り、０．６０重量％以上でＭｎの添加効果が顕著にな
る。しかし、０．９０重量％を超える過剰量のＭｎ含有
は、熱延鋼帯を硬質化して靭性を低下させる。
た機械構造用炭素鋼を焼入れ・焼戻しすることにより１
７０〜２２０ＨＶの要求強度をワッシャ，チェーンプレ
ート等の最終製品に付与することから、焼入れ・焼戻し
後の強度に大きな影響を及ぼす合金成分を次のように設
定する。Ｃ：０．３２〜０．５８重量％焼入れ・焼戻し
後の強度に大きな影響を及ぼす合金成分であり、ワッシ
ャ，チェーンプレート等の最終製品に必要な強度を得る
ためＣ含有量を０．３２重量％以上にする。Ｃ含有量が
０．３２重量％未満になると、焼入れ時に均一なマルテ
ンサイト組織が形成されず、焼戻し後の強度が不足しが
ちになる。逆に０．５８重量％を超える過剰量のＣ含有
は、延性低下の原因になる。Ｓｉ：０．１５〜０．３５
重量％製鋼時に脱酸剤として添加される合金成分であ
り、焼入れ性の向上にも有効に作用する。Ｓｉの添加効
果は、０．１５重量％以上で顕著になる。しかし、０．
３５重量％を超える過剰量のＳｉ含有は、熱延鋼帯を硬
質化し、脆化の原因となる。Ｍｎ：０．６０〜０．９０
重量％Ｃに次いで焼入れ性を向上させる合金成分であ
り、０．６０重量％以上でＭｎの添加効果が顕著にな
る。しかし、０．９０重量％を超える過剰量のＭｎ含有
は、熱延鋼帯を硬質化して靭性を低下させる。
【０００６】熱延鋼帯の表面に生成するスケール層は、
熱間圧延後に強冷却することにより薄くできる。しか
し、単に強冷却すると、熱延鋼帯が硬質化して加工性が
低下する。そこで、仕上げ圧延機から巻取り機までの熱
履歴について、製品に要求される加工性，硬さ等の特性
が確保されることを前提として薄く緻密なスケール層が
生成する条件を調査検討した。先ず、種々の厚みのスケ
ール層が形成された熱延鋼帯からブランクを切り出し、
表面観察によってスケールの剥離状況を調査し、スケー
ル層が顕著に剥離したものを評価点１，部分的に剥離し
たものを評価点２，剥離が検出されなかったものを評価
点３としてスケールの耐剥離性を評価した。
熱間圧延後に強冷却することにより薄くできる。しか
し、単に強冷却すると、熱延鋼帯が硬質化して加工性が
低下する。そこで、仕上げ圧延機から巻取り機までの熱
履歴について、製品に要求される加工性，硬さ等の特性
が確保されることを前提として薄く緻密なスケール層が
生成する条件を調査検討した。先ず、種々の厚みのスケ
ール層が形成された熱延鋼帯からブランクを切り出し、
表面観察によってスケールの剥離状況を調査し、スケー
ル層が顕著に剥離したものを評価点１，部分的に剥離し
たものを評価点２，剥離が検出されなかったものを評価
点３としてスケールの耐剥離性を評価した。
【０００７】調査結果を示す図１にみられるように、厚
さ８μｍ，９μｍのスケール層が形成されたものでは、
スケールの耐剥離性が悪く、そのため熱処理品の表面性
状が不均一になった。スケール層が６μｍ，７μｍの厚
みであっても、スケールの耐剥離性に若干の改善はみら
れるものの、耐剥離性を高位に安定させ、熱処理品の表
面性状均一化には至らなかった。他方、スケール層が５
μｍ，４μｍと薄い熱延鋼帯では、ブランクにスケール
層の剥離が検出されず、熱処理品が均一な表面性状を呈
した。
さ８μｍ，９μｍのスケール層が形成されたものでは、
スケールの耐剥離性が悪く、そのため熱処理品の表面性
状が不均一になった。スケール層が６μｍ，７μｍの厚
みであっても、スケールの耐剥離性に若干の改善はみら
れるものの、耐剥離性を高位に安定させ、熱処理品の表
面性状均一化には至らなかった。他方、スケール層が５
μｍ，４μｍと薄い熱延鋼帯では、ブランクにスケール
層の剥離が検出されず、熱処理品が均一な表面性状を呈
した。
【０００８】スケール層を薄くするためには、仕上げ圧
延機から出た熱延鋼帯が巻取り機に至る搬送ラインで熱
延鋼帯の酸化を可能な限り抑制すること、換言すると熱
延鋼帯を可能な限り低温にし、且つ大気暴露時間を短く
することが必要である。しかし、仕上げ圧延機から出た
熱延鋼帯を酸化抑制に有効な温度まで強冷却すると焼入
れ効果によって熱延鋼帯が硬質化する。そこで、ＨＶ１
７０〜２２０の必要硬さが得られるように巻取り温度Ｔ
cを５５０〜６７０℃に設定した条件下で、仕上げ圧延
機から巻取り機に送られる熱延鋼帯が冷却速度３〜１７
℃／分で冷却されるように、仕上げ圧延機の出側温度Ｔ
fをＡr3〜８１０℃に、仕上げ圧延機から巻取り機まで
の搬送時間ｔを３３秒以内（好ましくは、１５〜３３
秒）に管理する。
延機から出た熱延鋼帯が巻取り機に至る搬送ラインで熱
延鋼帯の酸化を可能な限り抑制すること、換言すると熱
延鋼帯を可能な限り低温にし、且つ大気暴露時間を短く
することが必要である。しかし、仕上げ圧延機から出た
熱延鋼帯を酸化抑制に有効な温度まで強冷却すると焼入
れ効果によって熱延鋼帯が硬質化する。そこで、ＨＶ１
７０〜２２０の必要硬さが得られるように巻取り温度Ｔ
cを５５０〜６７０℃に設定した条件下で、仕上げ圧延
機から巻取り機に送られる熱延鋼帯が冷却速度３〜１７
℃／分で冷却されるように、仕上げ圧延機の出側温度Ｔ
fをＡr3〜８１０℃に、仕上げ圧延機から巻取り機まで
の搬送時間ｔを３３秒以内（好ましくは、１５〜３３
秒）に管理する。
【０００９】一般的には、出側温度Ｔfの低下及び搬送
時間ｔの短縮化がスケール層の成長抑制に有効である。
このことを前提として、ブランク加工後に焼入れ・焼戻
しを施しても均一表面を得ることが可能なスケール層厚
み５μｍ以下の熱延鋼帯が製造される条件を調査したと
ころ、図２に示す関係が出側温度Ｔfと搬送時間ｔとの
間に成立していることが判った。この関係から、出側温
度Ｔfを８１０℃以下，搬送時間ｔを３３秒以下に設定
すると、熱延鋼帯の表面に形成されるスケール層の厚み
が５μｍ以下になるといえる。他方、出側温度Ｔfが変
態点Ａr3を下回ると熱延鋼帯が著しく硬質化して所定の
硬さが得られなくなるので、出側温度Ｔ fの下限を変態
点Ａr3に設定した。また、１５秒に達しない搬送時間ｔ
では安定した熱延形状の確保が困難になるので、最短で
も１５秒の搬送時間ｔをとることが好ましい。
時間ｔの短縮化がスケール層の成長抑制に有効である。
このことを前提として、ブランク加工後に焼入れ・焼戻
しを施しても均一表面を得ることが可能なスケール層厚
み５μｍ以下の熱延鋼帯が製造される条件を調査したと
ころ、図２に示す関係が出側温度Ｔfと搬送時間ｔとの
間に成立していることが判った。この関係から、出側温
度Ｔfを８１０℃以下，搬送時間ｔを３３秒以下に設定
すると、熱延鋼帯の表面に形成されるスケール層の厚み
が５μｍ以下になるといえる。他方、出側温度Ｔfが変
態点Ａr3を下回ると熱延鋼帯が著しく硬質化して所定の
硬さが得られなくなるので、出側温度Ｔ fの下限を変態
点Ａr3に設定した。また、１５秒に達しない搬送時間ｔ
では安定した熱延形状の確保が困難になるので、最短で
も１５秒の搬送時間ｔをとることが好ましい。
【００１０】熱延鋼帯の硬さは、巻取り温度によっても
大きく影響される。本発明が対象とする鋼種で前述した
出側温度Ｔf及び搬送時間ｔで巻取り機に送られた熱延
鋼帯を巻き取る場合、要求硬さを付与するため巻取り温
度を５５０〜６７０℃の範囲に設定する。巻取り温度が
５５０℃を下回ると熱延鋼帯が硬くなり過ぎ、６７０℃
を超える巻取り温度では所定の硬さが得られない。この
ように巻取り温度Ｔcとの関係で出側温度Ｔf及び搬送時
間ｔを管理するとき、鋼帯表面に生成する酸化スケール
層の膜厚を５μｍ以下に抑えることができ、生成したス
ケール層も緻密で地鉄に対する密着性に優れたものとな
る。したがって、得られた熱延鋼帯からブランクを打ち
抜き、スケール除去研磨を省略して熱処理後にめっきし
ても、めっき層の剥離がない製品が得られる。
大きく影響される。本発明が対象とする鋼種で前述した
出側温度Ｔf及び搬送時間ｔで巻取り機に送られた熱延
鋼帯を巻き取る場合、要求硬さを付与するため巻取り温
度を５５０〜６７０℃の範囲に設定する。巻取り温度が
５５０℃を下回ると熱延鋼帯が硬くなり過ぎ、６７０℃
を超える巻取り温度では所定の硬さが得られない。この
ように巻取り温度Ｔcとの関係で出側温度Ｔf及び搬送時
間ｔを管理するとき、鋼帯表面に生成する酸化スケール
層の膜厚を５μｍ以下に抑えることができ、生成したス
ケール層も緻密で地鉄に対する密着性に優れたものとな
る。したがって、得られた熱延鋼帯からブランクを打ち
抜き、スケール除去研磨を省略して熱処理後にめっきし
ても、めっき層の剥離がない製品が得られる。
【００１１】
【実施例】ＪＩＳ Ｓ４５Ｃ相当の鋼種（Ｃ：０．４３
重量％，Ｓｉ：０．１８重量％，Ｍｎ：０．７５重量
％，Ｐ：０．０１０重量％，Ｓ：０．００５重量％，Ｃ
ｕ：０．０２重量％，Ｎｉ：０．０２重量％，Ｃｒ：
０．０６重量％，酸可溶Ａｌ：０．００６重量％）を厚
さ２００ｍｍのスラブに鋳造し、１１５０℃に加熱した
後、厚さ２５ｍｍのホットバーに粗圧延した。次いで、
表１に示す条件で板厚４．５ｍｍに熱間圧延し、コイル
に巻き取った。得られた熱延鋼帯のスケール厚及び硬さ
を測定した。測定結果を表１に併せ示す。表１から明ら
かなように、本発明で規定した範囲に出側温度Ｔf及び
搬送時間ｔを維持した熱延条件下で得られた熱延鋼帯
は、スケール層が５μｍ以下と薄くなっており、硬さも
目標値１７０〜２２０ＨＶを満足していた。
重量％，Ｓｉ：０．１８重量％，Ｍｎ：０．７５重量
％，Ｐ：０．０１０重量％，Ｓ：０．００５重量％，Ｃ
ｕ：０．０２重量％，Ｎｉ：０．０２重量％，Ｃｒ：
０．０６重量％，酸可溶Ａｌ：０．００６重量％）を厚
さ２００ｍｍのスラブに鋳造し、１１５０℃に加熱した
後、厚さ２５ｍｍのホットバーに粗圧延した。次いで、
表１に示す条件で板厚４．５ｍｍに熱間圧延し、コイル
に巻き取った。得られた熱延鋼帯のスケール厚及び硬さ
を測定した。測定結果を表１に併せ示す。表１から明ら
かなように、本発明で規定した範囲に出側温度Ｔf及び
搬送時間ｔを維持した熱延条件下で得られた熱延鋼帯
は、スケール層が５μｍ以下と薄くなっており、硬さも
目標値１７０〜２２０ＨＶを満足していた。
【００１２】これに対し、出側温度Ｔfが８１０℃を超
える試験番号４〜６（比較例）では、何れも搬送時間が
３３秒以内であるものの５μｍ以下のスケール層が得ら
れていない。巻取り温度を５５０℃まで下げた試験番号
６（比較例）では、硬さが２２０ＨＶを超える硬質鋼帯
になった。また、搬送時間が３３秒を超える試験番号７
（比較例）では、仕上げ出側温度Ｔfが８１０℃以下に
なっているものの、５μｍ以下のスケール層が得られな
かった。
える試験番号４〜６（比較例）では、何れも搬送時間が
３３秒以内であるものの５μｍ以下のスケール層が得ら
れていない。巻取り温度を５５０℃まで下げた試験番号
６（比較例）では、硬さが２２０ＨＶを超える硬質鋼帯
になった。また、搬送時間が３３秒を超える試験番号７
（比較例）では、仕上げ出側温度Ｔfが８１０℃以下に
なっているものの、５μｍ以下のスケール層が得られな
かった。
【００１３】
【００１４】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、仕上げ圧延機から巻取り機に送られる熱延鋼帯の熱
履歴を管理することにより、必要硬さに収めながらも、
緻密で薄いスケール層を鋼帯表面に生成させている。こ
のようにして得られた熱延鋼帯は、スケール除去研磨を
省略して熱処理後にめっきしても、めっき層の剥離がな
い優れた加工性を呈し、各種機械部品を始めとして広範
な分野で使用可能な素材となる。
は、仕上げ圧延機から巻取り機に送られる熱延鋼帯の熱
履歴を管理することにより、必要硬さに収めながらも、
緻密で薄いスケール層を鋼帯表面に生成させている。こ
のようにして得られた熱延鋼帯は、スケール除去研磨を
省略して熱処理後にめっきしても、めっき層の剥離がな
い優れた加工性を呈し、各種機械部品を始めとして広範
な分野で使用可能な素材となる。
【図１】 熱延鋼帯の表面に形成されたスケール層の厚
みがブランク後の耐剥離性に及ぼす影響を示したグラフ
みがブランク後の耐剥離性に及ぼす影響を示したグラフ
【図２】 熱延鋼帯の表面に形成されるスケール層の厚
みに及ぼす仕上げ圧延機の出側温度及び仕上げ圧延機出
側から巻取り機間の搬送時間の影響を示したグラフ
みに及ぼす仕上げ圧延機の出側温度及び仕上げ圧延機出
側から巻取り機間の搬送時間の影響を示したグラフ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉永 亨二 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社呉製鉄所内 Ｆターム(参考） 4K032 AA01 AA05 AA06 AA11 AA14 AA16 AA23 AA27 AA29 AA31 BA01 CA02 CB02 CC03 CD02 CD03 CE01 CE02
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０．３２〜０．５８重量％，Ｓｉ：
０．１５〜０．３５重量％，Ｍｎ：０．６０〜０．９０
重量％を含む鋼材をＡr3〜８１０℃の温度域にある仕上
げ温度で熱間圧延し、熱間圧延機から巻取り機まで搬送
時間を３３秒以内として熱延鋼帯を巻取り機に送り、５
５０〜６７０℃の温度域でコイルに巻き取ることを特徴
とする熱延鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27641299A JP4828008B2 (ja) | 1999-09-29 | 1999-09-29 | 熱延鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27641299A JP4828008B2 (ja) | 1999-09-29 | 1999-09-29 | 熱延鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001098321A true JP2001098321A (ja) | 2001-04-10 |
| JP4828008B2 JP4828008B2 (ja) | 2011-11-30 |
Family
ID=17569057
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27641299A Expired - Fee Related JP4828008B2 (ja) | 1999-09-29 | 1999-09-29 | 熱延鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4828008B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102325917A (zh) * | 2009-02-20 | 2012-01-18 | 纽科尔公司 | 热轧薄铸造钢带产品及其制造方法 |
| CN110000220A (zh) * | 2019-04-09 | 2019-07-12 | 鞍钢股份有限公司 | 一种热轧带钢卷形自动调整方法 |
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Citations (3)
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| JPH05105961A (ja) * | 1991-10-18 | 1993-04-27 | Kawasaki Steel Corp | 材質均一性に優れる高炭素熱延鋼板の製造方法 |
-
1999
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