JP2001081246A - 工具用材料 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 高い衝撃強度、高い耐熱性を有する工具
用材料の提供。 【解決手段】 繊維状若しくは針状フィラーで強化され
た熱可塑性樹脂組成物よりなり、その組成物が、少なく
とも（Ａ）ポリオレフィン系樹脂、（Ｂ）ゴム状重合
体、好ましくは部分または完全に架橋されたゴム状重合
体及び（Ｃ）平均の直径が０．０１〜１０００μｍであ
り且つ平均のアスペクト比（長さ／直径）が５〜２５０
０の繊維状若しくは針状のフィラーである工具用材料。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、繊維状若しくは針
状のフィラー及びゴム状重合体、好ましくは部分的また
は完全に架橋されたゴム状重合体で強化されたポリオレ
フィン系熱可塑性樹脂組成物よりなる工具用材料及びこ
の材料を成形してなる工具に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】６ナイロン、６，６ナイロン等のポリア
ミド系樹脂をガラス繊維で補強した材料は、機械的強度
に優れ且つ木製に比較して成形加工が容易なことから工
具、例えば電動工具のハウジング等に広く使用されてい
る。しかしながら、このポリアミド系樹脂は、吸湿性が
高い為に成形加工時、吸湿した原材料をそのまま成形加
工すると成形品が発泡し、良好な成形品をとることが出
来ない。その為、成形前に乾燥する必要があるあるいは
成形後その吸湿性の為に機械的強度が低下するあるいは
形状が変化し寸法安定性に欠ける等の問題点を持ってい
る。更にポリアミド樹脂そのものは比重が高い。軽いこ
とが好ましい工具についてはより比重の小さい材料であ
ることも望まれている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
現状に鑑み、上記のような問題点のない、即ち、機械的
強度、特に耐衝撃性及び耐熱性にも優れ且つ吸湿性が低
く軽量である工具用材料を提供することを目的とするも
のである。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明者等は、機械的強
度、特に耐衝撃性に優れ、電動工具ハウジングの様にモ
ーターを内臓した工具でその回転による発熱にも耐え得
る耐熱性を有し、又、ポリアミド系材料の様に吸湿によ
る機械的強度あるいは寸法変化が少なく且つ成形加工時
厳しい乾燥も必要なく成形品とすることができ、更に可
能な限り比重が小さく軽量化できる工具用材料を開発す
べく、吸湿性が低く比重の小さなポリオレフィン系樹脂
をベースに鋭意検討した。まず、ポリオレフィン系樹脂
単独では工具として機械的強度、特に耐衝撃性が無い
為、ガラス繊維を共存させ強度アップを図る検討を進め
たが、耐衝撃性及び耐熱性は確かに向上する。しかしな
がら、単にポリオレフィン系材料とガラス繊維を共存さ
せたのみでは、実用的な意味での機械的強度の特性を付
与することが出来なかった。この理由は、ポリオレフィ
ン系材料とガラス繊維のみの組成物から材料を成形加工
する時、ガラス繊維は配向し成形方向に対して縦と横方
向で機械的強度が異なる為、機械的強度に方向性が生
じ、これを工具に使用した場合落下させた場合割れが発
生し実用的な特性を有する材料とすることが出来ないこ
とが判明した。この結果を受けて更に鋭意検討した結
果、ポリオレフィン系材料、ガラス繊維に更にゴム状重
量体、好ましくは部分的あるいは完全に架橋したゴム状
重合体を共存させることにより、機械的強度、特に耐衝
撃性が更に大きく向上し実用的な意味で充分な強度とす
ることができる。即ち、落下等による破損も軽微となり
実用可能な特性の材料となることを見出し本発明を完成
するに至った。更に、ガラス繊維以外にカーボン繊維、
ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）繊維等の繊維状フィラ
ーあるいは特定の形状のチタン酸カリウム、マグネシウ
ムオキシサルフェート、硼酸アルミニウム等の針状（ウ
イスカー状）フィラー等でもゴム状重合体、特に好まし
くは部分的にまたは完全に架橋させたゴム重量体を共存
させる時、工具に適した材料となることを見出し本発明
を完成するに至った。

【０００５】即ち、本発明は、繊維状若しくは針状のフ
ィラーで強化された熱可塑性樹脂組成物よりなり、その
組成物が、少なくとも（Ａ）ポリオレフィン系樹脂、
（Ｂ）ゴム状重合体及び（Ｃ）平均の直径が０．０１〜
１０００μｍであり且つ平均のアスペクト比（長さ／直
径）が５〜２５００の繊維状若しくは針状フィラーであ
ることを特徴とする工具用材料及びこの材料を成形して
なる工具に関するものである。

【０００６】本発明は、ゴム状重合体を共存させること
により機械的強度、特に耐衝撃強度を大幅に改良するこ
とができる。しかしながら、ゴム状重合体を部分的また
は完全に架橋させることがより好ましい。架橋した時、
架橋しない時に比較してその改良効果は更に大きくな
る。この理由は、ゴム状重量体が架橋されていない場合
は、本発明の工具用材料である組成物を成形加工する
際、樹脂組成物の流動方向に引き伸ばされガラス繊維と
同様にゴム状重合体も配向するが、このゴム状重量体が
架橋されている場合、流動方向に引き伸ばされることな
く組成物中のゴム状重量体の形状（球状）を成形品中で
も維持する為、ガラス繊維が配向していてもゴム状重量
体は配向しない為大幅な機械的強度、特に耐衝撃性アッ
プにつながる為と推定している。

【０００７】以下、本発明に関して詳しく述べる。ま
ず、本発明の各成分について詳細に説明する。まず、本
発明の工具用材料である熱可塑性樹脂組成物中の（Ａ）
成分であるポリオレフィン系樹脂について述べる。

【０００８】本発明においてポリオレフィン系樹脂は、
大きく分けてポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹
脂あるいはポリエチレン系樹脂とポリプロピレン系樹脂
の混合物からなる。

【０００９】ポリエチレン系樹脂としては、高密度ポリ
エチレン（ＨＤＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰ
Ｅ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、アク
リル系ビニルモノマーとエチレンとの共重合体（ＥＥ
Ａ、ＥＭＭＡ等）あるいは酢酸ビニルモノマーとエチレ
ンとの共重合体（ＥＶＡ）等を挙げることができる。し
かしながら、これらの中でも高密度ポリエチレン（ＨＤ
ＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）及び直鎖状低
密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）が、耐熱性が高く且つ
安価に入手できる為、特に好ましい。これらのポリエチ
レン系樹脂は、単独で用いても良いし、又２種以上を組
み合わせて用いても良い。

【００１０】高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を使用す
る場合、その密度は、一般に、０．９３０〜０．９７０
ｇ／ｃｍ³の範囲であり、１９０℃、２．１６ｋｇ荷重
で測定されたメルトフローレート（ＭＦＲ）は、０．０
５〜１００ｇ／１０分の範囲であることが好ましい。低
密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）あるいは直鎖状低密度ポ
リエチレン（ＬＬＤＰＥ）を使用する場合、その密度
は、一般に、０．９００〜０．９３０ｇ／ｃｍ³の範囲
であり、１９０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定されたメル
トフローレート（ＭＦＲ）は、０．０５〜１００ｇ／１
０分の範囲であることが好ましい。メルトフローレート
が１００ｇ／１０分を越えると、本発明の工具用材料か
ら成形される工具の機械的強度、耐熱性が不十分であ
り、また０．０５ｇ／１０分より小さいと本発明の工具
用材料を成形する際、流動性が悪く、成形加工性が低下
して望ましくない。

【００１１】ポリプロピレン系樹脂としては、ホモのポ
リプロピレン、プロピレンとエチレン、ブテン−１、ペ
ンテン−１、ヘキセン−１等の他のα−オレフィンとの
共重合樹脂（ブロック、ランダムを含む）等を挙げるこ
とができる。

【００１２】本発明の工具用材料の原料として使用する
ポリプロピレン系樹脂の２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で
測定されたメルトフローレート（ＭＦＲ）は、０．１〜
１００ｇ／１０分の範囲であることが好ましい。メルト
フローレートが１００ｇ／１０分を越えると、本発明の
工具用材料から成形される工具の機械的強度、耐熱性が
不十分であり、また０．１ｇ／１０分より小さいと本発
明の工具用材料を成形する際、流動性が悪く、成形加工
性が低下して望ましくない。

【００１３】本発明の工具用材料に使用するポリオレフ
ィン系樹脂は、上述の如くポリエチレン系樹脂及び／又
はポリプロピレン系樹脂からなるが、工具として使用す
る場合、特に電動工具に使用する時、内蔵するモーター
の発熱によりハウジングそのものも高温となり耐熱性が
要求されるが、ポリプロピレン系樹脂は耐熱性が高くよ
り好ましい。しかしながら、ホモのポリプロピレンは一
般に酸化分解し易く長期使用時分子量低下により機械的
強度が低下する傾向にある。一方、ポリエチレンは一般
に酸化分解せず架橋し機械的強度を維持あるいは向上す
る傾向がある。この為、ポリプロピレン系樹脂を使用す
る際、特に、本発明の耐久性が要求される工具では、ホ
モのポリプロピレンとポリエチレン系樹脂と併用するか
あるいはプロピレンとエチレン系のランダムあるいはブ
ロックポリマーを使用あるいは併用することが好まし
い。

【００１４】次に本発明の工具用材料である熱可塑性樹
脂組成物の（Ｂ）成分であるゴム状重合体について述べ
る。

【００１５】本発明のゴム状重合体は、ガラス転移温度
（Ｔｇ）が−３０℃以下であることが好ましく、このよ
うなゴム状重合体は、例えば、ポリブタジエン、ポリ
（スチレン−ブタジエン）、ポリ（アクリロニトリル−
ブタジエン）等のジエン系ゴム及び上記ジエンゴムを水
素添加した飽和ゴム、イソプレンゴム、クロロプレンゴ
ム、ポリアクリル酸ブチル等のアクリル系ゴム及びエチ
レン・α−オレフィン系共重合体ゴム等を挙げることが
できる。これらの中でも、特にエチレンとα−オレフィ
ンを主体としたエチレン・α−オレフィン系共重合体ゴ
ムが最も好ましい。この理由は、エチレン・α−オレフ
ィン系共重合体ゴムは、本発明の工具用材料である熱可
塑性樹脂組成物の（Ａ）成分として使用するポリオレフ
ィン系樹脂と相溶性が良く、エチレン・α−オレフィン
系共重合体ゴムがポリオレフィン系樹脂と界面接着し耐
衝撃性等の機械的強度の高いものとなることによる。こ
のエチレン・α−オレフィン系共重合体ゴムを更に詳し
く述べると、エチレンと炭素数３〜２０のα−オレフィ
ンを主体としたエチレン・α−オレフィン系共重合体が
より好ましい。炭素数３〜２０のα−オレフィンとして
は、例えば、プロピレン、ブテン−１、ペンテン−１、
ヘキセン−１、４−メチルペンテン−１、ヘプテン−
１、オクテン−１、ノネン−１、デセン−１、ウンデセ
ン−１、ドデセン−１等が挙げられる。これらα−オレ
フィンは単独で用いても良いし、又２種以上を組み合わ
せても良い。更に第３成分として共重合成分を含むこと
もできる。第３成分の共重合成分としては１，３−ブタ
ジエン、イソプレン等の共役ジエン、ジシクロペンタジ
エン、１，４−ヘキサジエン、シクロオクタジエン、メ
チレンノルボルネン、エチリデンノルボルネン等の非共
役ジエン等が挙げられる。第３成分の共重合成分を含む
エチレン・α−オレフィン系共重合体ゴムとしては、エ
チレン−プロピレンン−共役若しくは非共役ジエン三元
共重合体ゴム（ＥＰＤＭ）等を挙げることができる。し
かしながら、工具は屋外で使用されることが多く耐候性
が要求される為、共役若しくは非共役ジエンを含むエチ
レン・α−オレフィン系共重合体ゴムは、共役若しくは
非共役ジエンを含まないエチレン・α−オレフィン系共
重合体ゴムに比較して耐候性に劣り好ましくない。本発
明は、共役若しくは非共役ジエンを含むエチレン・α−
オレフィン系共重合体ゴムを排除するものではないが、
共役若しくは非共役ジエンを含まないエチレン・α−オ
レフィン系共重合体ゴムの方がより好ましい。この例と
しては、エチレンとヘキセン−１、４−メチルペンテン
−１あるいはオクテン−１との共重合体ゴム等を好まし
い例として挙げることができる。これらの中でも、特に
エチレンとオクテン−１との共重合体ゴムが好ましい。
理由は、耐候性に優れ且つ少量でもゴム弾性に優れるこ
とによる。

【００１６】本発明の工具用材料である熱可塑性樹脂組
成物の（Ｂ）成分として好適に用いられるエチレン・オ
クテン−１共重合体ゴムは、メタロセン系触媒を用いて
製造されたものが好ましい。

【００１７】（Ｂ）成分であるゴム状重合体は、部分的
または完全に架橋していることが好ましい。その理由
は、上述の如く、本発明の工具用材料である組成物を成
形加工する際、樹脂組成物の流動方向に引き伸ばされ配
向するが、ゴム状重合体が架橋されている場合、流動方
向に引き伸ばされることなく組成物中のゴム状重合体の
形状（球状）を成形品中でも維持する為、フィラーが配
向していてもゴム状重量体がその方向性を緩和する為で
ある。

【００１８】架橋させる場合は、熱可塑性樹脂成形品中
に存在する全ゴム状重合体中の架橋しているゴム状重合
体（溶媒に溶解しないゴム状重合体）の比率を架橋度で
定義すると、架橋度は、２０％以上が好ましい。更に、
５０％以上であることがより好ましい。

【００１９】次に本発明の工具用材料である熱可塑性樹
脂組成物の（Ｃ）成分である繊維状若しくは針状のフィ
ラーについて述べる。

【００２０】本発明の工具用材料である熱可塑性樹脂組
成物の（Ｃ）成分である繊維状若しくは針状のフィラー
は、平均の直径が０．０１〜１０００μｍであり、好ま
しくは０．１〜５００μｍ、更に好ましくは１〜１００
μｍ、最も好ましくは５〜５０μｍであり、又、平均の
アスペクト比（長さ／直径）が５〜２５００であり、好
ましくは１０〜１０００、特に好ましくは５０〜１００
０であるものであれば特に限定されない。平均の直径が
０．０１μｍ未満では、補強効果が小さく、機械的強度
改良の効果が充分ではない。１０００μｍを越えると分
散性が低下し、同様に機械的強度改良の効果が充分では
ない。又、平均のアスペクト比（長さ／直径）が５未満
では、異方性が不足し補強効果が小さく、一方、それが
２５００を越えると成形加工時流動性が充分でなく成形
加工で問題を起こす。

【００２１】繊維状のフィラーとしては、例えば、綿、
絹、羊毛あるいは麻等の天然繊維、レーヨンあるいはキ
ュプラ等の再生繊維、アセテートあるいはプロミックス
等の半合成繊維、ポリエステル、ポリアクリロニトリ
ル、ポリアミド、アラミド、ポリオレフィン、炭素ある
いは塩化ビニル等の合成繊維、ガラスあるいは石綿等の
無機繊維またはＳＵＳ、銅あるいは黄銅等の金属繊維等
を挙げることが出来る。

【００２２】又、針状のフィラーとしては、チタン酸カ
リウム、マグネシウムオキシサルフェート、硼酸アルミ
ニウム、ウォラストナイト、セビオライト、ゾノトライ
ト、ホスフェートファイバー、ドーソナイト、石膏繊
維、ＭＯＳ、針状炭酸カルシウム、テトラポット型酸化
亜鉛、炭化珪素あるいは窒化珪素よりなるウイスカー等
を挙げることができる。

【００２３】本発明の（Ｃ）成分である繊維状若しくは
針状のフィラーは、上述の材料を任意に選定して１種あ
るいは複数の組み合わせで使用することが出来るが、こ
れら材料の中でも、フィラーとしてガラス繊維、炭素繊
維、マグネシウムオキシサルフェートウイスカー等、中
でもガラス繊維、炭素繊維が衝撃強度、剛性、耐熱性の
点で好ましい。

【００２４】本発明の（Ｃ）成分である繊維状若しくは
針状フィラーは、上記の通りであるが、性能面で好まし
いガラス繊維と炭素繊維の中でもガラス繊維は安価に市
場から入手が出来る為、特に好ましい。しかしながら炭
素繊維は、ガラス繊維と比較して価格は高いが剛性アッ
プの効果もあり、ガラス繊維をメインの強化剤とし、炭
素繊維を補助剤として使用することも可能である。ガラ
ス繊維を使用する場合は、通常の市販のものを使用す
る。市販されているガラス繊維は、Ｅガラス、Ｓガラ
ス、Ｃガラス、ＡＲガラス等があるが、この何れも使用
することができる。ガラス繊維の場合の直径は一般に１
０〜３０μｍが好ましい。なお、使用するガラスは、樹
脂との接着性を上げる為に、例えばシランカップリング
剤等前処理したものが好ましい。

【００２５】本発明の工具用材料である熱可塑性樹脂組
成物は、少なくとも（Ａ）ポリオレフィン系樹脂、
（Ｂ）ゴム状重量体、好ましくは部分的または完全に架
橋されたゴム状重合体及び（Ｃ）平均の直径が０．０１
〜１０００μｍであり且つ平均のアスペクト比が５〜２
５００の繊維状若しくは針状フィラーからなるが、必要
に応じてその他の成分、例えばポリオレフィン系樹脂以
外のポリマー、軟質剤、粉末状無機フィラーおよび可塑
剤等を含有することが可能である。他のポリマーとし
て、特に繊維状若しくは針状フィラーとポリオレフイン
系樹脂との界面接着性を向上させるものは耐衝撃性向上
に有効である。この様な材料としては、例えばマレイン
酸変成あるいは共重合ポリオレフイン、アクリル酸変成
あるいは共重合ポリオレフィン、フマル酸変成あるいは
共重合ポリオレフィン等を共存させることが好ましい。
この材料は、繊維としてガラス繊維を使用した時に特に
有効である。この様なフィラーとポリオレフィン系樹脂
との接着性を向上させるポリマー以外に、本発明の工具
用材料の特性を阻害しないレベルで他のポリマーを共存
させることが可能である。

【００２６】軟質剤としては、パラフィン系、ナフテン
系などのプロセスオイルを使用することができる。軟質
剤を共存させる時、剛性はやや低下する方向にあるが耐
衝撃性を更にアップする効果がある。更に、工具を落下
させた場合、衝撃により周辺部が白化することがある。
この白化は、製品価値を低下させるが、軟質剤はこの白
化を大きく改善する効果もある。本発明の工具用材料で
ある熱可塑性樹脂組成物は積極的に軟質剤を共存させた
ものが、より好ましい。

【００２７】粉末状の無機フィラーとしては、例えば、
炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、シリカ、カーボン
ブラック、酸化チタン、クレー、マイカ、タルク、水酸
化マグネシウム、水酸化アルミニウム等が挙げられる。
また、可塑剤としては、例えば、ポリエチレングリコー
ル、ジオクチルフタレート（ＤＯＰ）等のフタル酸エス
テル等が挙げられる。また、その他の添加剤、例えば、
有機・無機顔料、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収
剤、光安定剤、難燃剤、シリコンオイル、アンチブロッ
キング剤、発泡剤、帯電防止剤、抗菌剤等も好適に使用
される。

【００２８】本発明の工具用材料である熱可塑性樹脂組
成物は、上記の如く、少なくとも（Ａ）ポリオレフィン
系樹脂、（Ｂ）ゴム状重合体、好ましくは部分的または
完全に架橋されたゴム状重合体及び（Ｃ）平均の直径が
０．０１〜１０００μｍであり且つ平均のアスペクト比
が５〜２５００の繊維状若しくは針状フィラーからなる
が、その熱可塑性樹脂成形品中の各成分の比率は、
（Ａ）成分が、９０〜２０重量％、（Ｂ）成分が、５〜
４０重量％、（Ｃ）成分が、５〜４０重量％、好ましく
は、（Ａ）成分が、８０〜３０重量％、（Ｂ）成分が、
１０〜３０重量％、（Ｃ）成分が、１０〜４０重量％、
更に好ましくは、（Ａ）成分が、７０〜４０重量％、
（Ｂ）成分が、１０〜２５重量％、（Ｃ）成分が、２０
〜３５重量％である。（Ａ）成分であるポリオレフィン
系樹脂が、９０重量％を超える場合は、結果的にゴム状
重合体及びフィラーの量が少なく機械的強度が低い。２
０重量％未満の場合は、本発明の熱可塑性樹脂成形品を
成形加工する際に流動性が低く成形加工が困難となる。
（Ｂ）成分であるゴム状重合体が、５重量％未満の場合
は、本発明の工具用材料を成形して得られる工具の機械
的強度、特に耐衝撃性が実用領域に至らない。３０重量
％を超える場合は、結果としてゴム状弾性が大きくな
り、本発明の工具用材料を成形して得られる工具の剛性
等が低くなる。（Ｃ）成分であるフィラーが、５重量％
未満の場合は、本発明の工具用材料を成形して得られる
工具の剛性が低く好ましくない。４０重量％を超える場
合は、本発明の工具用材料を成形して得られる工具の剛
性は高くなり且つ耐衝撃性も高く好ましい方向ではある
が成形品の外観が悪く商品価値が低下し好ましくない。

【００２９】次に本発明の工具用材料である熱可塑性樹
脂組成物及びその材料の好ましい成形方法について述べ
る。

【００３０】本発明の工具用材料である熱可塑性樹脂組
成物は、一般には（Ａ）成分であるポリオレフィン系樹
脂と（Ｂ）成分であるゴム状重合体、好ましくは部分的
または完全に架橋されたゴム状重合体とよりなる熱可塑
性エラストマー及び（Ｃ）成分であるフィラー、好まし
くは繊維状フィラー、特に好ましくはガラス繊維及び必
要に応じてゴム重合体とフィラーの濃度を調整する為に
ポリオレフィン系樹脂等を予め二軸押出機等でブレンド
し、得られたペレットを原料として射出成形等で加工し
て製造する。しかしながら、この様に予め二軸押出機等
でブレンドする方法では、強度が低く且つ特定の形状を
持つフィラーでは押出機を通す際にフィラーが破砕され
アスペクト比が小さくなる。この場合、目的とする機械
的強度の工具とならないことも有る。（Ｃ）成分として
繊維状フィラー、好ましくはガラス繊維を利用する場合
は、次に様な方法を好ましく採用することができる。即
ち、（Ａ）成分であるポリオレフィン系樹脂と（Ｂ）成
分であるゴム状重合体、好ましくは部分的または完全に
架橋されたゴム状重合体よりなる熱可塑性エラストマー
と繊維状フィラーそのものあるいは収束剤等で固めた繊
維状フィラーあるいはポリオレフイン系樹脂等で固めた
繊維状フィラー等をブレンドし、このブレンド品を直接
射出成形する等の方法で成形品である工具を得る。この
場合は、混練が一度で済む為、二軸押出機でブレンドし
更に射出成形する方法に比較してアスペクト比が原料の
アスペクト比により近いものとなり、高い機械的強度の
工具となる。具体的には、ゴム状重量体、好ましくは部
分的または完全に架橋されたゴム状重合体とポリオレフ
ィン系樹脂とよりなるポリオレフィン系エラストマーの
ペレット及びガラス繊維の束にポリオレフィン系樹脂を
含浸あるいは押出し被覆しペレット化し、ペレット長と
同じ長さの繊維状フィラーを含むペレット（長繊維ペレ
ットと称す）及び必要に応じて組成調整の為にポリオレ
フィン系樹脂ペレットをペレットブレンドし、このブレ
ンド品を射出成形して製造する。繊維状フィラー、特に
ガラス繊維の場合、ポリオレフィン系樹脂との接着性を
上げる為に添加する酸変成ポリオレフィン系樹脂は、架
橋ポリオレフィン系エラストマーあるいはポリオレフィ
ン系樹脂ペレットのどちらかあるいは両方に添加したも
のを用いる。

【００３１】ここで好適に用いられる部分的または完全
架橋されたゴム状重合体とポリオレフィン系樹脂とより
なる架橋熱可塑性エラストマーは、例えば次の様にして
製造する。

【００３２】好ましくは、エチレンとα−オレフィンを
主体としたエチレン・α−オレフィン系共重合体、ポリ
オレフィン系樹脂、架橋剤及び架橋助剤を二軸押出機、
バンバリーミキサー等で熱処理することにより製造す
る。この際、好ましく使用する架橋剤は、有機過酸化
物、有機アゾ化合物等のラジカル開始剤が挙げられる。
ラジカル開始剤の具体的な例としては、１，１−ビス
（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシ
クロヘキサン、１，１−ビス（ｔ−ヘキシルパーオキ
シ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、１，１
−ビス（ｔ−ヘキシルパーオキシ）シクロヘキサン、
１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロドデカ
ン、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキ
サン、２，２−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）オクタ
ン、ｎ−ブチル−４，４−ビス（ｔ−ブチルパーオキ
シ）ブタン、ｎ−ブチル−４，４−ビス（ｔ−ブチルパ
ーオキシ）バレレート等のパーオキシケタール類；ジ−
ｔ−ブチルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、
ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、α，α’−ビス（ｔ
−ブチルパーオキシ−ｍ−イソプロピル）ベンゼン、
α，α’−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）ジイソプロピ
ルベンゼン、２，５−ジメチル−２，５−ビス（ｔ−ブ
チルパーオキシ）ヘキサンおよび２，５−ジメチル−
２，５−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３等
のジアルキルパーオキサイド類；アセチルパーオキサイ
ド、イソブチリルパーオキサイド、オクタノイルパーオ
キサイド、デカノイルパーオキサイド、ラウロイルパー
オキサイド、３，５，５−トリメチルヘキサノイルパー
オキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、２，４−ジク
ロロベンゾイルパーオキサイドおよびｍ−トリオイルパ
ーオキサイド等のジアシルパーオキサイド類；ｔ−ブチ
ルパーオキシアセテート、ｔ−ブチルパーオキシイソブ
チレート、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキサノ
エート、ｔ−ブチルパーオキシラウリレート、ｔ−ブチ
ルパーオキシベンゾエート、ジ−ｔ−ブチルパーオキシ
イソフタレート、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ベン
ゾイルパーオキシ）ヘキサン、ｔ−ブチルパーオキシマ
レイン酸、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネ
ート、およびクミルパーオキシオクテート等のパーオキ
シエステル類；ならびに、ｔ−ブチルハイドロパーオキ
サイド、クメンハイドロパーオキサイド、ジイソプロピ
ルベンゼンハイドロパーオキサイド、２，５−ジメチル
ヘキサン−２，５−ジハイドロパーオキサイドおよび
１，１，３，３−テトラメチルブチルパーオキサイド等
のハイドロパーオキサイド類を挙げることができる。

【００３３】これらの化合物の中では、１，１−ビス
（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシ
クロヘキサン、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ジクミ
ルパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ビス
（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサンおよび２，５−ジメ
チル−２，５−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン
−３が好ましい。

【００３４】これらのラジカル開始剤は、エチレン・α
−オレフィン系共重合体とポリオレフィン系樹脂１００
重量部に対し０．０２〜３重量部、好ましくは０．０５
〜１重量部の量で用いられる。架橋のレベルは、主とし
てこの量で決まる。０．０２重量部未満では架橋が不十
分であり、３重量部を越えても大きく架橋率が向上する
ことは無い為、好ましい方向ではない。

【００３５】架橋助剤としては、ジビニルベンゼン、ト
リアリルイソシアヌレート、トリアリルシアヌレート、
ダイアセトンジアクリルアミド、ポリエチレングリコー
ルジアクリレート、ポリエチレングリコールジメタクリ
レート、トリメチロールプロパントリメタクリレート、
トリメチロールプロパントリアクリレート、エチレング
リコールジメタクリレート、トリエチレングリコールジ
メタクリレート、ジエチレングリコールジメタクリレー
ト、ジイソプロペニルベンゼン、Ｐ−キノンジオキシ
ム、Ｐ，Ｐ’−ジベンゾイルキノンジオキシム、フェニ
ルマレイミド、アリルメタクリレート、Ｎ，Ｎ’−ｍ−
フェニレンビスマレイミド、ジアリルフタレート、テト
ラアリルオキシエタン、１，２−ポリブタジエン等が好
ましく用いられる。これらの架橋助剤は複数のものを併
用して用いてもよい。

【００３６】架橋助剤は、エチレン・α−オレフィン系
共重合体とポリオレフィン系樹脂１００重量部に対し
０．１〜５重量部、好ましくは０．５〜２重量部の量で
用いられる。０．１重量部未満では架橋率が低く好まし
くない。５重量部を越えても架橋率が大きく向上するこ
とはなく好ましい方向ではない。

【００３７】架橋の方法として上記の様に架橋剤と架橋
助剤を使用することが好ましいが、これ以外にフェノー
ル樹脂あるいはビスマレイミド等を架橋剤として使用す
ることもできる。

【００３８】次に長繊維ペレット、即ちペレツト長と同
じ長さの繊維状フィラーの製造方法をガラス繊維を例に
して述べる。

【００３９】その製造方法は、例えば溶融したポリオレ
フィン系樹脂の中にガラス繊維のロービングを浸漬しそ
の後所定の長さにペレタイズする方法あるいは一般にプ
ルトルージョン法といわれる方法であるが、ガラス繊維
のロービングを張力下で引き揃えながらポリオレフィン
系樹脂を押出機によりサイドより押出し、ガラス繊維の
表面にポリオレフィン系樹脂を押出被覆し、ペレット化
する方法等がある。

【００４０】この様にして得られた長繊維ペレットは、
通常、２〜１００ｍｍ、好ましくは３〜５０ｍｍ、より
好ましくは５〜２０ｍｍの大きさである。この長繊維ペ
レットの中には、ペレット長と同じ長さのガラス繊維が
含まれる。この様な長いガラス繊維を含むペレットと上
記好適に用いられる架橋熱可塑性エラストマーのペレッ
ト、必要に応じてポリオレフィン系のペレットとを混合
して射出成形すると、工具である成形品中のガラス繊維
の平均繊維長は、結果として０．５〜１０ｍｍとなる。

【００４１】本発明の工具である成形品の好ましい製造
方法としては、上記に記載した方法以外に繊維状フィラ
ー、例えばガラス繊維のロービングを、収束剤、例えば
ラテックス、低分子量高分子材料等で固め、２〜１００
ｍｍのサイズにカットしたものと上記熱可塑性エラスト
マー、好ましくは架橋上記熱可塑性エラストマーのペレ
ット、必要に応じてポリオレフィン系のペレットとを混
合して射出成形することによっても製造することもでき
る。

【００４２】本発明の工具用材料である熱可塑性樹脂組
成物から工具を得る為には、上述の射出成形の他、押出
成形、圧縮成形等で成形加工することも可能である。

【００４３】この様に製造された本発明の工具用材料か
ら得られる工具は、機械的強度、特に耐衝撃性、剛性、
耐熱性に優れた製品となる。たとえば、電動工具のハウ
ジングなどは衝撃を受けても破損しにくく高強度を有す
る。また、組成によっては衝撃部位の白化も防止するこ
とができる。

【００４４】

【実施例】以下、本発明を実施例、比較例により更に詳
細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものでは
ない。なお、これら実施例および比較例において、各種
物性の評価に用いた試験法、原材料及び配合に使用した
熱可塑性エラストマーの製造方法は以下の通りである。

【００４５】１．試験法 (1)引張強度 ＪＩＳ Ｋ６２５１に準拠した方法で２３℃で測定し
た。 (2)曲げ強度 ＪＩＳ Ｋ６７５８に準拠した方法で２３℃で測定し
た。 (3)曲げ弾性率 ＪＩＳ Ｋ６７５８に準拠した方法で２３℃で測定し
た。 (4)アイゾット衝撃強度 ＪＩＳ Ｋ６７５８に準拠した方法で２３℃で測定し
た。（Ｖノッチ、１／４インチ試験片） (5)落錘衝撃強度 落錘衝撃試験機（東洋精機製作所製）を使用し、落錘先
端径：１３．６ｍｍ、重量：６．５ｋｇ、落下高さ：１
００ｃｍ、ホルダー直径：５０ｍｍ、試験片厚さ：３ｍ
ｍ、温度：２３℃、湿度５０％の条件で全吸収エネルギ
ーを測定した。値が大きい方が割れ難い。

【００４６】(6)耐熱性（ＨＤＴ） ＪＩＳ Ｋ７２０７に準拠した方法で測定した。

【００４７】(7)フイラーの平均直径、アスペクト比 電子顕微鏡によりフィラーの数平均粒子直径を求め、一
方光学顕微鏡によりフィラーの長さを求め、長さ／直径
の比からアスペクト比を算出した。即ち、各フィラーの
断面を円と仮定し、長径と短径の算術平均を各フィラー
の平均直径とする。そして、１００個のフィラーの平均
直径の算術平均により数平均粒子直径を求めた。上記フ
イラーの平均長さも数平均長さとして同様に求めた。

【００４８】(8)架橋度 架橋熱可塑性エラストマー０．５ｇを、キシレン２００
ｍｌ中で４時間リフラックスさせる。溶液を定量用濾紙
で濾過し、濾紙上の残さを真空乾燥後定量し、架橋熱可
塑性エラストマー中のゴム状重合体の重量に対する残さ
の重量の比率（％）として算出した。

【００４９】２．原材料 (1)ゴム状重合体 (a)エチレン・オクテン−１共重合体 特開平３−１６３０８８号公報に記載のメタロセン触媒
を用いた方法により製造した。共重合体のエチレン／オ
クテン−１の組成比は、７２／２８（重量比）であった
（ＴＰＥ−１と称する） (b)エチレン・プロピレン・ジシクロペンタジエン共重
合体 特開平３−１６３０８８号公報に記載のメタロセン触媒
を用いた方法により製造した。共重合体のエチレン／プ
ロピレン／ジシクロペンタジエンの組成比は、７２／２
４／４（重量比）であった（ＴＰＥ−２と称する）。

【００５０】(2)オレフィン系樹脂 (a)ポリプロピレン 日本ポリケム（株）製、アイソタクチックホモポリプロ
ピレン（商品名 ＭＡ０３）（ＰＰと称する） (b)エチレン（Ｅ）−プロピレン（ＰＰ）共重合樹脂−
１ 日本ポリオレフィン（株）製、ブロックＥ−ＰＰ樹脂
［Ｅ／ＰＰ＝６／９４（重量比）（商品名 ＰＭ９７０
Ａ）］（ＥＰ−１と称する） (c)エチレン（Ｅ）−プロピレン（ＰＰ）共重合樹脂−
２ 日本ポリオレフィン（株）製、ランダムＥ−ＰＰ樹脂
［Ｅ／ＰＰ＝７／９３（重量比）（商品名 ＰＭ９４０
Ｍ］（ＥＰ−２と称する） (d)マレイン化ポリプロピレン 三井化学（株）製、マレイン化ポリプロピレン（商品名
アドマーＧＦ３０５）（Ｍ−ＰＰと称する） (3)高密度ポリエチレン 旭化成工業（株）製、サンテックＨＤ（商品名 Ｂ４７
０）（ＨＤＰＥと称する） (4)ラジカル開始剤 日本油脂社製、２，５−ジメチル−２，５−ビス（ｔ−
ブチルパーオキシ）ヘキサン（商品名パーヘキサ２５
Ｂ）（ＰＯＸと称する） (5)架橋助剤 和光純薬製、ジビニルベンゼン（ＤＶＢと称する） (6)軟化剤（パラフィンオイル） 出光興産製、ダイアナプロセスオイル（商品名ＰＷ−３
８０） (7)フィラー (a)ガラス繊維 旭ファイバー製アミノシラン処理ガラス繊維ロービング
（商品名：ＥＲ７４０）（太さ：１３μｍ） (b)炭素繊維 東邦レーヨン製炭素繊維ロービング（商品名：ＨＴＡ−
１２Ｋ）（太さ：７μ） (c)マグネシウムオキシサルフェートウイスカー 宇部マテリアルズ製ウイスカー（商品名：モスハイジ
Ａ）。

【００５１】３．架橋熱可塑性エラストマーの製造方法 (1)ＴＰＶ−１ 押出機として、バレル中央部に注入口を有した２軸押出
機（４０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ＝４７）を用いた。スクリュー
としては注入口の前後に混練部を有した２条スクリュー
を用いた。ＴＰＥ−１／ＰＰ／ＰＯＸ／ＤＶＢ＝５５．
６／４４．４／０．３８／０．７４（重量比）を混合し
シリンダー温度２２０℃で溶融押出を行った。得られた
架橋熱可塑性エラストマーの架橋度は、８２％であっ
た。

【００５２】(2)ＴＰＶ−２ ＴＰＥ−１／ＰＰ／ＰＯＸ／ＤＶＢの比率を５５．６／
４４．４／０．１９／０．３７（重量比）とすること以
外(1)と同じ方法で架橋熱可塑性エラストマーを得た。
この架橋熱可塑性エラストマーの架橋度は、５５％であ
った。

【００５３】(3)ＴＰＶ−３ ＴＰＥ−１／ＰＰ／ＰＯＸ／ＤＶＢをＴＰＥ−１／ＥＰ
−１／ＰＯＸ／ＤＶＢとすること以外(1)と同じ方法で
架橋熱可塑性エラストマーを得た。この架橋熱可塑性エ
ラストマーの架橋度は、８１％であった。

【００５４】(4)ＴＰＶ−４ ＴＰＥ−１／ＰＰ／ＰＯＸ／ＤＶＢをＴＰＥ−１／ＰＰ
／ＨＤＰＥ／ＰＯＸ／ＤＶＢとし、その比率を５５．６
／３３．３／１１．１／０．１９／０．３７（重量比）
とすること以外(1)と同じ方法で架橋熱可塑性エラスト
マーを得た。この架橋熱可塑性エラストマーの架橋度
は、８５％であった。

【００５５】(5)ＴＰＶ−５ ＴＰＥ−１／ＰＰ／ＰＯＸ／ＤＶＢをＴＰＥ−２／ＰＰ
／ＰＯＸ／ＤＶＢとすること以外(1)と同じ方法で架橋
熱可塑性エラストマーを得た。この架橋熱可塑性エラス
トマーの架橋度は、ほぼ１００％であった。

【００５６】(6)ＴＰＶ−６ 押出機の中央部にある注入口よりＴＰＥ−１とＰＰの合
計量１００重量部に対して軟化剤（パラフィンオイル）
を３３重量部注入すること以外(1)と同じ方法で架橋熱
可塑性エラストマーを得た。この架橋熱可塑性エラスト
マーの架橋度は、８２％であった。

【００５７】４．非架橋熱可塑性エラストマーの製造方
法 (1)ＴＰＯ−１ 押出機として、バレル中央部に注入口を有した２軸押出
機（４０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ＝４７）を用いた。スクリュー
としては注入口の前後に混練部を有した２条スクリュー
を用いた。ＴＰＥ−１／ＰＰ＝５５．６／４４．４（重
量比）を混合しシリンダー温度２００℃で溶融押出を行
った。

【００５８】実施例１ １３μｍの太さのガラス繊維のロービングを張力下で引
き揃えながら５％Ｍ−ＰＰ／９５％ＰＰを押出機でサイ
ドから押出し、ガラス繊維の表面にポリオレフィン系樹
脂を押出被覆し、長さ７ｍｍのペレットにカットし、長
繊維ペレット（ＧＦ−１と称する）を製造した。長繊維
ペレット中のガラス繊維のアスペクト比は５３８であ
る。又、この長繊維ペレットのガラス／ポリオレフィン
系樹脂との比率は、５６／４４（重量比）であった。Ｇ
Ｆ−１、ＴＰＶ−１、ＰＰの各ペレットを５３．６／３
６．０／１０．４（重量比）で混合し、成形温度を２４
０℃とし射出成形機（東芝ＩＳ４５ＰＮＶ）により成形
し、成形品を得た。成形品の特性を表１に示す。なお、
組成物中のポリオレフイン系樹脂／ゴム状重合体（部分
架橋）／ガラス繊維の比率は、５０．０／２０．０／３
０．０（重量比）である。なお、この成形品の比重は、
１．１０ｇ／ｃｃ、吸水率（２５℃、５０％ＲＨ）は、
０．１％以下であった。一方、市販の３０％のガラス繊
維を含むポリアミド（６ナイロン）の比重は、１．３６
ｇ／ｃｃ、吸水率は２．１％であった。

【００５９】実施例２ ＴＰＶ−１をＴＰＶ−２とすること以外実施例１と同様
に実施して成形品を得た。成形品の特性を表１に示す。
なお、組成物中のポリオレフイン系樹脂／ゴム状重合体
（部分架橋）／ガラス繊維の比率は、５０．０／２０．
０／３０．０（重量比）である。

【００６０】実施例３ ＴＰＶ−１をＴＰＯ−１とすること以外実施例１と同様
に実施して成形品を得た。成形品の特性を表１に示す。
なお、組成物中のポリオレフイン系樹脂／ゴム状重合体
（非架橋）／ガラス繊維の比率は、５０．０／２０．０
／３０．０（重量比）である。

【００６１】比較例１ 実施例１で得られた長繊維ペレット（ＧＦ−１）とＰＰ
ペレットとを５３．６／４６．４（重量比）で混合し、
実施例１と同様にして成形品を得た。成形品の特性を表
１に示す。なお、組成物中のポリオレフイン系樹脂／ガ
ラス繊維の比率は、７０．０／３０．０（重量比）であ
る。

【００６２】実施例４ ＧＦ−１、ＴＰＶ−１、ＰＰの各ペレットをＧＦ−１／
ＴＰＶ−１／ＰＰ＝５３．６／１８．０／２８．４（重
量比）で混合すること以外実施例１と同様に実施して成
形品を得た。成形品の特性を表１に示す。なお、組成物
中のポリオレフイン系樹脂／ゴム状重合体（部分架橋）
／ガラス繊維の比率は、６０．０／１０．０／３０．０
（重量比）である。

【００６３】実施例５ ＧＦ−１、ＴＰＶ−１、ＰＰの各ペレットをＧＦ−１／
ＴＰＶ−１／ＰＰ＝３５．７／３６．０／２８．３（重
量比）で混合すること以外実施例１と同様に実施して成
形品を得た。成形品の特性を表１に示す。なお、組成物
中のポリオレフイン系樹脂／ゴム状重合体（部分架橋）
／ガラス繊維の比率は、６０．０／２０．０／２０．０
（重量比）である。

【００６４】実施例６ ＴＰＶ−１をＴＰＶ−５とすること以外実施例１と同様
に実施して成形品を得た。成形品の特性を表１に示す。
なお、組成物中のポリオレフイン系樹脂／ゴム状重合体
（完全架橋）／ガラス繊維の比率は、５０．０／２０．
０／３０．０（重量比）である。

【００６５】実施例７ ガラス繊維に押出被覆する材料を５％Ｍ−ＰＰ／９５％
ＰＰより５％Ｍ−ＰＰ／９５％ＥＰ−１とすること以外
実施例１と同様にして、長繊維ペレット（ＧＦ−２と称
する）を製造した。この長繊維ペレットのガラス／ポリ
オレフィン系樹脂との比率は、５６／４４（重量比）で
あった。ＧＦ−２、ＴＰＶ−３、ＰＰの各ペレットを５
３．６／３６．０／１０．４（重量比）で混合し、実施
例１と同様に成形し、成形品を得た。成形品の特性を表
１に示す。なお、組成物中のポリオレフイン系樹脂／ゴ
ム状重合体（部分架橋）／ガラス繊維の比率は、５０．
０／２０．０／３０．０（重量比）である。

【００６６】実施例８ ＧＦ−１、ＴＰＶ−１、ＰＰの各ペレットの成分、組成
をＧＦ−１／ＴＰＶ−１／ＥＰ−２＝５３．６／３６．
０／１０．４（重量比）で混合すること以外実施例１と
同様に実施して成形品を得た。成形品の特性を表１に示
す。なお、組成物中のポリオレフイン系樹脂／ゴム状重
合体（部分架橋）／ガラス繊維の比率は、５０．０／２
０．０／３０．０（重量比）である。

【００６７】実施例９ ガラス繊維に押出被覆する材料を５％Ｍ−ＰＰ／９５％
ＰＰより５％Ｍ−ＰＰ／７１．３％ＰＰ／２３．７％Ｈ
ＤＰＥとすること以外実施例１と同様にして、長繊維ペ
レット（ＧＦ−３と称する）を製造した。この長繊維ペ
レットのガラス／ポリオレフィン系樹脂との比率は、５
６／４４（重量比）であった。ＧＦ−３、ＴＰＶ−４、
ＰＰの各ペレットを５３．６／３６．０／１０．４（重
量比）で混合し、実施例１と同様に成形し、成形品を得
た。成形品の特性を表１に示す。なお、組成物中のポリ
オレフイン系樹脂／ゴム状重合体（部分架橋）／ガラス
繊維の比率は、５０．０（ＰＰ：４０．４、ＨＤＰＥ：
９．６）／２０．０／３０．０（重量比）である。

【００６８】実施例１０、１１ ＴＰＶ−１をＴＰＶ−６とすること以外実施例１と同様
に実施して成形品を得た。実施例１０と実施例１１とで
は配合が異なる。なお、組成物中のポリオレフイン系樹
脂／ゴム状重合体（部分架橋）／ガラス繊維／軟化剤
（パラフィンオイル）の比率は、実施例１０では、４
６．１／１５．０／３０．０／８．９（重量比）実施例
１１では、３９．１／１９．４／３０．０／１１．５
（重量比）である。成形品の特性を表１に示すが、落錘
衝撃試験時の試験片の白化状態は、実施例１（軟化剤な
し）＜実施例１０（軟化剤８．９％）＜実施例１１（軟
化剤１１．５％）であり、実施例１１では、ほとんど白
化しなかった。

【００６９】実施例１２ １３μｍの太さのガラス繊維のロービングを７ｍｍに切
断しチョップとした。このチョップ及びＴＰＶ−１、Ｐ
Ｐの各ペレットを３０．０／３６．０／３４．０（重量
比）で混合し、２軸押出機（東芝ＴＥＭ−３５Ｂ）で樹
脂温度２３０℃で押出しペレット化した。ペレット中の
ガラス繊維の径は１３μｍ、長さ０．７ｍｍであった。
ペレット中のガラス繊維のアスペクト比は５４である。
このペレットを原料として成形温度を２４０℃とし射出
成形機（東芝ＩＳ４５ＰＮＶ）により成形し、成形品を
得た。成形品の特性を表２に示す。なお、組成物中のポ
リオレフイン系樹脂／ゴム状重合体（部分架橋）／ガラ
ス繊維の比率は、５０．０／２０．０／３０．０（重量
比）である。

【００７０】比較例２ １３μｍの太さのガラス繊維のロービングを７ｍｍに切
断しチョップとした。更にこのチョップをボールミルで
粉砕して平均長さ約１００μｍの超短繊維を得た。この
超短繊維及びＴＰＶ−１、ＰＰの各ペレットを３０．０
／３６．０／３４．０（重量比）で混合し、２軸押出機
（東芝ＴＥＭ−３５Ｂ）で樹脂温度２３０℃で押出しペ
レット化した。ペレット中のガラス繊維の径は１３μ
ｍ、平均長さは４２μｍであった。ペレット中のガラス
繊維のアスペクト比は３．２である。このペレットを原
料として成形温度を２４０℃とし射出成形機（東芝ＩＳ
４５ＰＮＶ）により成形し、成形品を得た。成形品の特
性を表２に示す。なお、組成物中のポリオレフイン系樹
脂／ゴム状重合体（部分架橋）／ガラス繊維の比率は、
５０．０／２０．０／３０．０（重量比）である。

【００７１】実施例１３ ７μｍの太さの炭素繊維のロービングを張力下で引き揃
えながら５％Ｍ−ＰＰ／９５％ＰＰを押出機でサイドか
ら押出し、炭素繊維の表面にポリオレフィン系樹脂を押
出被覆し、長さ７ｍｍのペレットにカットし、長繊維ペ
レット（ＣＦ−１と称する）を製造した。長繊維ペレッ
ト中の炭素繊維のアスペクト比は１０００である。この
長繊維ペレットのガラス／ポリオレフィン系樹脂との比
率は、５６／４４（重量比）であった。ＣＦ−１、ＴＰ
Ｖ−１、ＰＰの各ペレットを１９．６／３６．０／４
４．４（重量比）で混合し、成形温度を２４０℃とし射
出成形機（東芝ＩＳ４５ＰＮＶ）により成形し、成形品
を得た。成形品の特性を表２に示す。なお、組成物中の
ポリオレフイン系樹脂／ゴム状重合体（部分架橋）／炭
素繊維の比率は、５０．０／２０．０／１１．１（重量
比）であった。

【００７２】実施例１４ マグネシウムオキシサルフェートウイスカー（モスハイ
ジ）、ＴＰＶ−１、ＰＰの各ペレットを３０．０／３
６．０／３４．０（重量比）で混合し、２軸押出機（東
芝ＴＥＭ−３５Ｂ）で樹脂温度２３０℃で押出しペレッ
ト化した。ペレット中のウイスカーの平均径は０．６、
平均長さは８μｍであった。ペレット中のウイスカーの
アスペクト比は１３である。このペレットを原料として
成形温度を２４０℃とし射出成形機（東芝ＩＳ４５ＰＮ
Ｖ）により成形し、成形品を得た。成形品の特性を表２
に示す。なお、組成物品中のポリオレフイン系樹脂／ゴ
ム状重合体（部分架橋）／マグネシウムオキシサルフェ
ートウイスカーの比率は、５０．０／２０．０／３０．
０（重量比）である。

【００７３】

【表１】

【００７４】

【表２】

【００７５】

【発明の効果】本発明の（Ａ）ポリオレフィン系樹脂、
（Ｂ）ゴム状重量体、好ましくは部分的または完全に架
橋されたゴム状重合体及び（Ｃ）平均の直径が０．０１
〜１０００μｍであり且つ平均のアスペクト比（長さ／
直径）が５〜１０００の繊維状若しくは針状のフィラー
の組成物からなる工具用材料は、高い耐衝撃性、高い耐
熱性等を示し、吸湿時の物性低下が少なく、又、ポリア
ミド系樹脂と比較すると成形加工時乾燥工程を簡略化で
きる等の特徴を有し、電動ドリルハウジング、トンカ
チ、ドライバーあるいはキリ等の支柱等の工具類に幅広
く使用可能であり、産業界に果たす役割は大きい。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4J002 AB013 AC03X AC06X AC07X AC08X AC09X BB013 BB03W BB04X BB06W BB07W BB12W BB14W BB15X BD043 BG04X BG103 CF003 CL003 CL063 DA016 DE106 DE186 DE236 DG006 DJ006 DK006 DL006 FA043 FA046 FD010 FD013 FD016

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 繊維状若しくは針状フィラーで強化され
   た熱可塑性樹脂組成物よりなり、その組成物が、少なく
   とも（Ａ）ポリオレフィン系樹脂、（Ｂ）ゴム状重合体
   及び（Ｃ）平均の直径が０．０１〜１０００μｍであり
   且つ平均のアスペクト比（長さ／直径）が５〜２５００
   の繊維状若しくは針状のフィラーであることを特徴とす
   る工具用材料。
2. 【請求項２】 熱可塑性樹脂組成物の各成分比率は、
   （Ａ）ポリオレフィン系樹脂 ９０〜２０重量％（Ｂ）
   ゴム状重合体 ５〜４０重量％、（Ｃ）平均の直径が
   ０．０１〜１０００μｍであり且つ平均のアスペクト比
   （長さ／直径）が５〜２５００の繊維状若しくは針状の
   フィラー ５〜４０重量％である請求項１記載の工具用
   材料。
3. 【請求項３】 （Ａ）成分であるポリオレフィン系樹脂
   は、ポリプロピレン系樹脂を主とする請求項１〜２記載
   の工具用材料。
4. 【請求項４】 （Ｂ）成分であるゴム状重合体は、部分
   的または完全な架橋ゴム重合体である請求項１〜３記載
   の工具用材料。
5. 【請求項５】 （Ｂ）成分であるゴム状重合体は、エチ
   レンと炭素数３〜２０のα−オレフィンを主体としたエ
   チレン・α−オレフィン系共重合体である請求項１〜４
   記載の工具用材料。
6. 【請求項６】 （Ｃ）成分であるフィラーは、ガラス繊
   維及び／または炭素繊維である請求項１〜５記載の工具
   用材料。
7. 【請求項７】 請求項１〜６記載の工具用材料を成形し
   てなる工具。