JP2001050177A

JP2001050177A - ベーンポンプ

Info

Publication number: JP2001050177A
Application number: JP22018599A
Authority: JP
Inventors: Kanji Kita; 貫二北; Kazunori Miyata; 和典宮田; Takuya Kurokawa; 卓也黒川; Takeshi Mochizuki; 武志望月
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 1999-08-03
Filing date: 1999-08-03
Publication date: 2001-02-23

Abstract

(57)【要約】【課題】ベーンポンプにおいて、カムリングおよびロ
ータとサイドプレートとの間に発生するサイドクリアラ
ンスを簡単に調整できるようにする。【解決手段】左右のケーシング２１，２２の内部に、
ロータシャフト１４_L，１４_Rに支持されたロータ３２
_L，３２_Rと、その外周を囲むカムリング２９_L２９_R
と、ロータ３２_L，３２_Rおよびカムリング２９_L２９
_Rの両側面を挟持するサイドプレート３０，２８_L，２
８_Rとを配置する。右ケーシング２２に螺入した複数本
のボルト５０の先端でスペーサ４９_Rを介して右サイド
プレート２８_Rを押圧することにより、ロータ３２_L，
３２_Rおよびカムリング２９_L２９ _Rとサイドプレート
３０，２８_L，２８_Rとの間に発生するサイドクリアラ
ンスを任意に調整する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ロータに放射状に
形成したベーン溝に摺動自在に支持したベーンの半径方
向外端をカムリングの内周面に当接させたベーンポンプ
に関する。

【０００２】

【従来の技術】エンジンの駆動力が直接伝達される主駆
動輪と、この主駆動輪からハイドロリックカップリング
装置を介して駆動力が配分される副駆動輪とを備えた四
輪駆動車両において、前記ハイドロリックカップリング
装置を一対のベーンポンプで構成したものが、特開平３
−１０４７３６号公報、特開平１−１５３３３５号公報
により公知である。

【０００３】かかるベーンポンプは、半径方向外側およ
び内側がそれぞれカムリングおよびロータで区画され、
かつ軸方向両側が一対のサイドプレートで区画されたポ
ンプ作動室を備えており、ロータに半径方向摺動自在に
支持されて半径方向外端がカムリングの内周面に当接す
る複数のベーンをロータの回転に伴ってポンプ作動室内
で移動させることにより、ポンプ作動室の一端に設けた
吸入ポートから吸入した作動油をポンプ作動室の他端に
設けた吐出ポートから吐出するようになっている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところで、ポンプ作動
室の内部でベーンが作動油を加圧して発生した吐出圧が
サイドプレートの内面に作用すると、サイドプレートが
軸方向外側に押されてカムリング、ロータあるいはベー
ンとの間にサイドクリアランスが発生するため、このサ
イドクリアランスを通して高圧側から低圧側に作動油が
リークしてベーンポンプの性能が低下してしまう問題が
ある。これを回避するには、サイドプレートの外面を支
持するケーシングの剛性を高めてサイドクリアランスの
発生を抑制すれば良いが、このようにするとケーシング
が大型化して重量増加の要因となる問題がある。

【０００５】そこで、ケーシングおよびサイドプレート
間に所定の厚さのシムを介在させることにより、サイド
プレートをカムリングおよびロータに押し付けてサイド
クリアランスを減少させることが考えられるが、このよ
うにすると厚さの異なる多数種類のシムを用意する必要
があるだけでなく、適切な厚さのシムを見いだすために
シムの交換作業を繰り返し行う必要があり、その作業が
極めて面倒になる。

【０００６】本発明は前述の事情に鑑みてなされたもの
で、ベーンポンプのカムリングあるいはロータとサイド
プレートとの間に発生するサイドクリアランスを簡単に
調整できるようにすることを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載された発明によれば、ケーシングの
内部でカムリングおよび一対のサイドプレートにより囲
まれた空間にロータを回転自在に収納し、このロータに
放射状に形成した複数のベーン溝にそれぞれ摺動自在に
支持したベーンの半径方向外端をカムリングの内周面に
当接させたベーンポンプにおいて、ケーシングに螺合す
るボルトの先端で少なくとも一方のサイドプレートを押
圧し、このサイドプレートの内側面をロータおよびカム
リングの外側面に圧接したことを特徴とするベーンポン
プが提案される。

【０００８】上記構成によれば、ケーシングに螺合する
ボルトの先端でサイドプレートを押圧してロータおよび
カムリングに圧接することにより、ロータあるいはカム
リングとサイドプレートとの間に発生するサイドクリア
ランスの大きさを任意に調整することができる。これに
より、過大なサイドクリアランスによる作動油のリーク
を抑制するとともに過少なサイドクリアランスによる摺
動抵抗の増加を抑制し、ポンプ効率を高めることができ
る。しかもケーシングの外部からボルトを操作するだけ
で良いため、サイドクリアランスの調整作業が極めて容
易である。

【０００９】また請求項２に記載された発明によれば、
請求項１の構成に加えて、前記少なくとも一方のサイド
プレートおよびケーシング間に環状のスペーサを配置
し、円周上に配置された複数本のボルトの押圧力を前記
スペーサを介して前記サイドプレートに伝達することを
特徴とするベーンポンプが提案される。

【００１０】上記構成によれば、円周上に配置した複数
本のボルトで、サイドプレートおよびケーシング間に配
置した環状のスペーサを押圧するので、複数本のボルト
の押圧力をスペーサで平均化してサイドプレートに伝達
し、サイドクリアランスの大きさを円周方向に均一化す
ることができる。

【００１１】また請求項３に記載された発明によれば、
請求項１の構成に加えて、ケーシングの外側面に形成し
た凹部に前記ボルトを配置したことを特徴とするベーン
ポンプが提案される。

【００１２】上記構成によれば、ケーシングの外側面に
形成した凹部にボルトを配置したので、そのボルトが他
の物体に接触して損傷したり緩んだりするのを防止する
ことができる。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、添
付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。

【００１４】図１〜図１６は本発明の第１実施例を示す
もので、図１は四輪駆動車両の動力伝達装置のスケルト
ン図、図２はハイドロリックカップリング装置の縦断面
図、図３は図２の３−３線断面図、図４は図２の４−４
線断面図、図５は図２の５−５線断面図、図６は図２の
６−６線断面図、図７は図２の要部拡大図、図８は図７
の８−８線断面図、図９はコイルスプリングの斜視図、
図１０はオリフィスプレートの斜視図、図１１はオリフ
ィスプレートの作用説明図、図１２はオリフィスプレー
トの作用を説明するグラフ、図１３は図５の１３−１３
線拡大断面図、図１４はハイドロリックカップリング装
置の油圧回路図、図１５はサイドクリアランスと副駆動
輪に伝達されるトルクとの関係を示す図、図１６はボル
トの回転角とカムリングの圧縮量との関係を示す図であ
る。

【００１５】図１に示すように、四輪駆動車両Ｖは車体
前部に横置きに配置したエンジンＥと、このエンジンＥ
の右側面に結合したトランスミッションＭとを備える。
トランスミッションＭの駆動力を主駆動輪としての左右
の前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRに伝達する第１動力伝達系Ｄ₁は、ト
ランスミッションＭの出力軸１に設けた第１スパーギヤ
２と、第１スパーギヤ２に噛合する第２スパーギヤ３
と、第２スパーギヤ３により駆動されるベベルギヤ式の
フロントディファレンシャル４と、フロントディファレ
ンシャル４から左右に延出して主駆動輪としての前輪Ｗ
_FL，Ｗ_FRに接続される左右の車軸５_L，５_Rとから構成
される。

【００１６】第１動力伝達系Ｄ₁の駆動力を副駆動輪と
しての後輪Ｗ_RL，Ｗ_RRに伝達する第２動力伝達系Ｄ
₂は、フロントディファレンシャル４のデフボックスに
設けた第３スパーギヤ６と、第３スパーギヤ６に噛合す
る第４スパーギヤ７と、第４スパーギヤ７と一体に回転
する第１ベベルギヤ８と、第１ベベルギヤ８に噛合する
第２ベベルギヤ９と、前端に第２ベベルギヤ９を備えて
車体後方に延びるプロペラシャフト１０と、プロペラシ
ャフト１０の後端に設けた第３ベベルギヤ１１と、第３
ベベルギヤ１１に噛合する第４ベベルギヤ１２と、第４
ベベルギヤ１２により駆動されるハイドロリックカップ
リング装置Ｈと、ハイドロリックカップリング装置Ｈか
ら左右に延出して後輪Ｗ_RL，Ｗ_RRに接続される左右の車
軸１３_L，１３_Rとを備える。

【００１７】次に、図２に基づいてハイドロリックカッ
プリング装置Ｈの構造を説明する。

【００１８】ハイドロリックカップリング装置Ｈは、概
略円板状の左ケーシング２１および概略カップ状の右ケ
ーシング２２をボルト２３…で結合してなるケーシング
２４を備えており、このケーシング２４は一対のボール
ベアリング１９_L，１９_Rでハウジング２０に回転自在
に支持される。右ケーシング２２には前記第４ベベルギ
ヤ１２がボルト２３…で共締めされており、従ってプロ
ペラシャフト１０の回転は第３ベベルギヤ１１および第
４ベベルギヤ１２を介してケーシング２４に伝達され
る。左後輪Ｗ_RLの車軸１３_Lに接続されて左ケーシング
２１の中央部を貫通する左ロータシャフト１４_Lの右端
と、右後輪Ｗ_RRの車軸１３_Rに接続されて右ケーシング
２２の中央部を貫通する右ロータシャフト１４_Rの左端
とが、ケーシング２４の内部で同軸に対向する。

【００１９】一対のボールベアリング２５_L，２６_Lを
介して左ケーシング２１および後記第２サイドプレート
３０に回転自在に支持された左ロータシャフト１４
_Lは、その外周面と左ケーシング２１との間にシール部
材２７_Lが配置される。一対のボールベアリング２
５_R，２６_Rを介して右ケーシング２２および後記第２
サイドプレート３０に回転自在に支持された右ロータシ
ャフト１４_Rは、その外周面と右ケーシング２２との間
にシール部材２７_Rが配置される。

【００２０】ケーシング２４の内部には、左ベーンポン
プＰ_Lおよび右ベーンポンプＰ_Rが左右対称に配置され
る。すなわち、ケーシング２４の内部には左第１サイド
プレート２８_L、左カムリング２９_L、第２サイドプレ
ート３０、右カムリング２９ _Rおよび右第１サイドプレ
ート２８_Rが軸方向に積層されており、それらの外周面
は右ケーシング２２の内周面にスプライン嵌合３１…
（図３〜図７参照）してケーシング２４に対して回り止
めされる。左ロータシャフト１４_Lにスプライン結合さ
れた左ロータ３２_Lが、左第１サイドプレート２８_L、
左カムリング２９ _Lおよび第２サイドプレート３０に囲
まれた空間に回転自在に収納され、また右ロータシャフ
ト１４_Rにスプライン結合された右ロータ３２_Rが、右
第１サイドプレート２８_R、右カムリング２９_Rおよび
第２サイドプレート３０に囲まれた空間に回転自在に収
納される。第２サイドプレート３０は左ベーンポンプＰ
_Lおよび右ベーンポンプＰ_Rに共通する構成要素であ
り、その内周面に前記ボールベアリング２６_L２６_Rを
介して左ロータシャフト１４_Lおよび右ロータシャフト
１４_Rの対向部の外周が相対回転自在に支持される。

【００２１】図６および図７から明らかなように、左ケ
ーシング２１の右側面と左第１サイドプレート２８_Lの
左側面との間に環状の左スペーサ４９_Lが配置され、右
ケーシング２２の左側面と右第１サイドプレート２８_R
の右側面との間に環状の右スペーサ４９_Rが配置され
る。右ロータシャフト１４_Rの軸線を中心とする円周上
に配置された６本の六角穴ボルト５０…が右ケーシング
２２の外側から内側に螺入され、その先端が右第１サイ
ドプレート２８_Rの右側面に当接する。左右のスペーサ
４９_L，４９_Rの外側面にはそれぞれ３本の溝４９₁…
が放射状に形成されており、この溝４９₁…を通してケ
ーシング２４内の潤滑油が移動することができる。右ケ
ーシング２２の外側面には放射状のリブ２２₁…に囲ま
れた６個の凹部２２₂…が形成されており、各々の凹部
２２₂にボルト５０…の頭部を収納することにより該ボ
ルト５０…が他物体と接触して損傷したり緩んだりする
のを防止している。

【００２２】左ケーシング２１には、ケーシング２４内
に潤滑油を充填するための潤滑油供給口５４が設けられ
ており、この潤滑油供給口５４はボルト５５により閉塞
される。

【００２３】次に、図３〜図５を併せて参照しながら右
ベーンポンプＰ_Rの構造を詳細に説明する。尚、左ベー
ンポンプＰ_Lの構造は右ベーンポンプＰ_Rの構造と左右
鏡面対称であるため、その重複する説明は省略する。右
ベーンポンプＰ_Rおよび左ベーンポンプＰ_Lの相対応す
る構成要素には、同一の参照符号にそれぞれ添字「_R」
および添字「_L」が付してある。

【００２４】右カムリング２９_Rの内周面は概略３角形
になっており、その内部に収納された円形の右ロータ３
２_Rとの間に、円周方向に１２０°ずつ離間した３個の
作動室３４_R…が形成される。右ロータ３２_Rに放射状
に形成された８個のベーン溝３２₁…にそれぞれ板状の
ベーン３５…が摺動自在に支持されており、それらベー
ン３５…の半径方向外端は右カムリング２９_Rの内周面
に摺接する。右第１サイドプレート２８_Rの左側面およ
び第２サイドプレート３０の右側面には、各ベーン３５
の半径方向外端を右カムリング２９_Rの内周面に密着さ
せるべく、それぞれ環状のベーン押上ポート２８₁，３
０₁が形成される。これらベーン押上ポート２８₁，３
０₁は右ロータ３２_Rの８個のベーン溝３２₁…の底部
にそれぞれ連通する。また各ベーン３５の半径方向外端
を右カムリング２９_Rの内周面に密着させるべく、ベー
ン溝３２₁の底部とベーン３５の半径方向内端との間に
コイルスプリング３６が縮設される。

【００２５】図７〜図９から明らかなように、前記コイ
ルスプリング３６の横断面形状は、右ロータ３２_Rの軸
方向に長径ｄ₁を有して円周方向に短径ｄ₂を有する楕
円形に形成されている。コイルスプリング３６の短径ｄ
₂はベーン溝３２₁の溝幅に略等しく設定されており、
これによりコイルスプリング３６の円周方向への倒れが
防止される。しかもコイルスプリング３６の軸方向への
倒れは、その長径ｄ₁が軸方向に沿っていることにより
確実に防止される。またコイルスプリング３６の半径方
向外端はベーン３５の半径方向内端に形成された台形状
の切欠３５₁（図７参照）に嵌合しており、これにより
コイルスプリング３６を軸方向に位置決めすることがで
きる。

【００２６】以上のようにコイルスプリング３６の横断
面を楕円形にしたことにより、同じスペースに配置可能
な円形の横断面を有するコイルスプリングに比べて、そ
の容量を増加させることができる。その結果、容量を増
加させるためにコイルスプリングの本数を増やしたり、
線径を太くしたり、巻き数を減少させたり、セット長を
長くしたりする必要がなくなり、コイルスプリングの本
数を増やしたことに伴う部品点数の増加、線径を太くし
たことに伴うコイルスプリングの密着高さの増加や塑性
変形の増加、巻き数を減少させたことに伴う塑性変形の
増加、セット長を長くしたことに伴うベーンの加工工数
の増加やコイルスプリングの倒れを防止することができ
る。

【００２７】またコイルスプリング３６の半径方向外部
が嵌合するベーン３５の切欠３５₁が台形状に形成され
ているので、圧縮されたコイルスプリング３６が切欠３
５₁に噛み込むのを防止できるだけでなく、コイルスプ
リング３６を軸方向に自動的にセンタリングすることが
できる。

【００２８】図２〜図４および図１１から明らかなよう
に、第２サイドプレート３０の右側面には、右ベーンポ
ンプＰ_Rの３個の作動室３４_R…の円周方向両端にそれ
ぞれ臨む３個の吸入ポート３７_R…および３個の吐出ポ
ート３８_R…が凹設される。隣接する２個の作動室３４
_R，３４_Rの対向部にそれぞれ設けられた吸入ポート３
７_Rおよび吐出ポート３８_Rを横切るように、半径方向
に延びるオリフィスプレート支持溝３９_Rが凹設され
る。オリフィスプレート支持溝３９_Rは、半径方向外側
に位置する支持部３９₁と、この支持部３９₁から半径
方向内側に延びる溝部３９₂とから構成される。

【００２９】尚、左右のベーンポンプＰ_L，Ｐ_Rは、そ
の正転時には作動油を吸入ポート３７_L，３７_Rから吸
入して吐出ポート３８_L，３８_Rから吐出するが、その
逆転時には作動油を吐出ポート３８_L，３８_Rから吸入
して吸入ポート３７_L，３７ _Rから吐出する。

【００３０】図１０に示すように、オリフィスプレート
支持溝３９_Rに首振り自在に支持されるオリフィスプレ
ート４０_Rは、部分円柱状の支点部４０₁と、この支点
部４０₁から延びる板状の弁部４０₂とから構成されて
おり、弁部４０₂にはその両側面を連通させる第１オリ
フィス４１_Rが貫通するように形成される。またオリフ
ィスプレート４０_Rの弁部４０₂の１つのエッジに切欠
４２が施される。図１１に示すように、上記構造を有す
るオリフィスプレート４０_Rは、支点部４０₁がオリフ
ィスプレート支持溝３９_Rの支持部３９₁に嵌合し、弁
部４０₂がオリフィスプレート支持溝３９_Rの溝部３９
₂の内部において揺動する。

【００３１】図３および図７から明らかなように、オリ
フィスプレート４０_Rの支点部４０ ₁の半径方向外側の
半部は、第２サイドプレート３０の右側面に当接する右
カムリング２９_Rにより押さえられている。これによ
り、オリフィスプレート４０_Rが右ロータ３２_R側に移
動できなくなり、オリフィスプレート４０_Rのエッジが
ベーン３５…のエッジと干渉することが防止される。

【００３２】またロータ３２_Rの外周面とカムリング２
９_Rの内周面との間には若干の隙間が存在するため、オ
リフィスプレート４０_Rの支点部４０₁とオリフィスプ
レート支持溝３９_Rの支持部３９₁との間に隙間が存在
すると、吸入ポート３７_Rと吐出ポート３８_Rとが前記
支点部４０₁および支持部３９₁間の隙間と、前記ロー
タ３２_Rおよびカムリング２９_R間の隙間とを介して相
互に連通してしまい、望ましくない作動油のリークが発
生する可能性がある。しかしながら、実際にはオリフィ
スプレート４０_Rの支点部４０₁とオリフィスプレート
支持溝３９_Rの支持部３９₁とは揺動自在かつ液密に嵌
合しているため、前記支点部４０₁および支持部３９₁
間の隙間を介して望ましくない作動油のリークが発生す
るのを確実に防止することができる。

【００３３】右ベーンポンプＰ_Rのオリフィスプレート
支持溝３９_Rおよびオリフィスプレート４０_Rは切換バ
ルブＶ_Rを構成し、また左ベーンポンプＰ_Lのオリフィ
スプレート支持溝３９_Lおよびオリフィスプレート４０
_Lは切換バルブＶ_Lを構成する。

【００３４】図２および図４から明らかなように、第２
サイドプレート３０の右側面に凹設された右ベーンポン
プＰ_Rの３個の吸入ポート３７_R…と、第２サイドプレ
ート３０の左側面に凹設された左ベーンポンプＰ_Lの３
個の吸入ポート３７_L…とは相互に対向する位置に配置
されており、対応する右ベーンポンプＰ_Rの吸入ポート
３７_R…と左ベーンポンプＰ_Lの吸入ポート３７_L…と
が、第２サイドプレート３０を貫通する３個の第２オリ
フィス４３…を介して接続される。また第２サイドプレ
ート３０の右側面に凹設された右ベーンポンプＰ_Rの３
個の吐出ポート３８_R…と、第２サイドプレート３０の
左側面に凹設された左ベーンポンプＰ_Lの３個の吐出ポ
ート３８_L…とは相互に対向する位置に配置されてお
り、対応する右ベーンポンプＰ_Rの吐出ポート３８_R…
と左ベーンポンプＰ_Lの吸入ポート３８_L…とが、第２
サイドプレート３０を貫通する３個の第２オリフィス４
３…を介して接続される。

【００３５】前記第２オリフィス４３…は、第２サイド
プレート３０の両側面に凹設した吸入ポート３７_L…，
３７_R…および吐出ポート３８_L…，３８_L…の底面間
を接続されるように形成されるので、それら第２オリフ
ィス４３…がベーン３５…の側端面によって塞がれる虞
がない。

【００３６】図２および図５から明らかなように、右第
１サイドプレート２８_Rの左側面には、第２サイドプレ
ート３０の右側面に形成された３個の吸入ポート３７_R
…および３個の吐出ポート３８_R…に対向する３個の吸
入ポート３７_R…および３個の吐出ポート３８_R…が凹
設されており、これら右第１サイドプレート２８_Rの３
個の吸入ポート３７_R…および３個の吐出ポート３８_R
…は、合計６個のチェックバルブ４４_R…を介して該右
第１サイドプレート２８_Rの右側面に連通する。前記チ
ェックバルブ４４_R…は右第１サイドプレート２８_Rの
右側面から吸入ポート３７_R…および吐出ポート３８_R
…側への作動油の流通を許容し、その逆方向への作動油
の流通を規制する。

【００３７】図１３を併せて参照すると明らかなよう
に、各チェックバルブ４４_Rは、右第１サイドプレート
２８_Rの吸入ポート３７_Rおよび吐出ポート３８_Rの底
面に凹設した弁座２８₂と、この弁座２８₂に着座可能
なチェックボール５８とから構成されており、吸入ポー
ト３７_Rおよび吐出ポート３８_Rが高圧になるとチェッ
クボール５８が弁座２８₂に着座して閉弁し、吸入ポー
ト３７_Rおよび吐出ポート３８_Rが低圧になるとチェッ
クボール５８が弁座２８₂から離反して開弁する。

【００３８】このようにチェックバルブ４４_Rを右第１
サイドプレート２８_Rの内部に設けたことにより、その
チェックバルブ４４_Rに連なる油路の長さを最小限に抑
えるとともに、部品点数の増加を最小限に抑えることが
できる。また右第１サイドプレート２８_Rの吸入ポート
３７_Rおよび吐出ポート３８_Rに右ロータ３２_Rが対向
しているので、その右ロータ３２_Rでチェックボール５
８の脱落を規制することができる。

【００３９】図２および図７から明らかなように、左右
のロータシャフト１４_L，１４_Rの内部を軸方向に貫通
するようにシリンダ１４₂，１４₂が形成されており、
これらシリンダ１４₂，１４₂の内端は左右のベーンポ
ンプＰ_L，Ｐ_Rの内部空間に連通し、外端は大気に連通
する。各シリンダ１４₂，１４₂にピストン４５_L，４
５_Rが摺動自在に嵌合しており、それぞれのピストン４
５_L，４５_Rの外周に形成した環状溝４５₁，４５₂に
支持した２個のＯリング４６，４７により、ピストン４
５_L，４５_Rおよびシリンダ１４₂，１４₂の摺動面が
シールされる。左右のロータシャフト１４_L，１４_Rの
相対向する軸端間には、ピストン４５_L，４５_Rが反対
側のシリンダ１４₂，１４₂内に進入するのを防止する
ためのワッシャ４８が配置される。

【００４０】而して、ベーンポンプＰ_L，Ｐ_Rの運転に
より発生する熱で作動油が膨張すると、その作動油の一
部がロータシャフト１４_L，１４_Rの相対向する軸端か
らシリンダ１４₂，１４₂の内部に浸入し、一対のピス
トン４５_L，４５_Rが相互に離反する方向に移動して作
動油の膨張を吸収する。逆にベーンポンプＰ_L，Ｐ_Rの
運転停止による温度低下で作動油が収縮すると、一対の
ピストン４５_L，４５ _Rが相互に接近する方向に移動し
て作動油の収縮を吸収する。このように部品点数の少な
い簡単な構造で作動油の熱膨張および熱収縮の影響を確
実に除去し、作動油への空気の混入を未然に防止するこ
とができる。特に、一対のピストン４５ _L，４５_Rの接
近および離反により作動油の膨張および収縮を吸収する
ので、吸収可能な作動油の容積を充分に確保することが
できる。

【００４１】以上、右ベーンポンプＰ_Rの構造を中心に
説明したが、左ベーンポンプＰ_Lの構造は前記右ベーン
ポンプＰ_Rのそれと鏡面対称であって両者の構造は実質
的に同じである。

【００４２】図１４は上記ハイドロリックカップリング
装置Ｈの油圧回路を示すものである。同図から明らかな
ように、左ベーンポンプＰ_Lの吸入ポート３７_Lおよび
吐出ポート３８_Lは第２サイドプレート３０の左側面に
設けたオリフィスプレート４０_Lの第１オリフィス４１
_Lにより相互に連通するとともに、右ベーンポンプＰ _R
の吸入ポート３７_Rおよび吐出ポート３８_Rは第２サイ
ドプレート３０の右側面に設けたオリフィスプレート４
０_Rの第１オリフィス４１_Rにより相互に連通する。ま
た左右のベーンポンプＰ_L，Ｐ_Rの吸入ポート３７_L，
３７_Rは第２サイドプレート３０を貫通する第２オリフ
ィス４３により相互に連通するとともに、左右のベーン
ポンプＰ_L，Ｐ_Rの吐出ポート３８_L，３８_Rは第２サ
イドプレート３０を貫通する第２オリフィス４３により
相互に連通する。

【００４３】左ベーンポンプＰ_Lの吸入ポート３７_Lお
よび吐出ポート３８_Lの何れか高圧側は切換バルブＶ_L
を介してベーン押上ポート２８₁，３０₁および左油室
５０ _Lに連通し、また右ベーンポンプＰ_Rの吸入ポート
３７_Rおよび吐出ポート３８ _Rの何れか高圧側は切換バ
ルブＶ_Rを介してベーン押上ポート２８₁，３０₁およ
び右油室５０_Rに連通する。左ベーンポンプＰ_Lの吸入
ポート３７_Lおよび吐出ポート３８_Lの何れか低圧側は
左第１サイドプレート２８_Lに設けたチェックバルブ４
４_Lを介してピストン４５_L，４５_Rに連通し、また右
ベーンポンプＰ _Rの吸入ポート３７_Rおよび吐出ポート
３８_Rの何れか低圧側は右第１サイドプレート２８_Rに
設けたチェックバルブ４４_Rを介してピストン４５_L，
４５_Rに連通する。

【００４４】更に、ベーン押上ポート２８₁，３０₁と
左右のピストン４５_L，４５_Rとの間にリリーフバルブ
５６_L，５６_Rおよびチョーク５７_L，５７_Rが設けら
れる。前記リリーフバルブ５６_L，５６_Rは仮想的なも
ので、左右の第１サイドプレート２８_L，２８_Rがポン
プ吐出圧で外側に押されることにより、左右の第１サイ
ドプレート２８_L，２８_Rあるいは第２プレート３０と
左右のカムリング２９ _L，２９_Rあるいは左右のロータ
３２_L，３２_Rとの間に発生するサイドクリアランスに
よって構成される。また前記チョーク５７_L，５７_Rも
仮想的なもので、前記サイドクリアランスによって構成
される。

【００４５】次に、前述の構成を備えた本発明の実施例
の作用について説明する。

【００４６】車両Ｖが定速走行する状態では、エンジン
Ｅの駆動力は出力軸１から第１スパーギヤ２、第２スパ
ーギヤ３、フロントディファレンシャル４および左右の
車軸５_L，５_Rを介して左右の前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRに伝達さ
れる。このとき、フロントディファレンシャル４の第３
スパーギヤ６の回転は、第４スパーギヤ７、第１ベベル
ギヤ８、第２ベベルギヤ９、プロペラシャフト１０、第
３ベベルギヤ１１および第４ベベルギヤ１２を介してハ
イドロリックカップリング装置Ｈのケーシング２４（即
ち、左右のカムリング２９_L，２９_R）を回転させる。
一方、車両Ｖの走行に伴って路面から受ける摩擦力で駆
動される後輪Ｗ_RL，Ｗ_RRの回転は、左右の車軸１３_L，
１３_Rからローターシャフト１４_L，１４_Rを介して左
ベーンポンプＰ_Lのロータ３２_Lおよび右ベーンポンプ
Ｐ_Rのロータ３２_Rに伝達される。前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRにス
リップが発生しておらず、従って前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRおよび
後輪Ｗ_RL，Ｗ_RRの回転数が等しいときには、左右のカム
リング２９_L，２９_Rの回転数と左右のロータ３２_L，
３２_Rの回転数とが一致して相対回転が発生しない。そ
の結果、左右のベーンポンプＰ_L，Ｐ_Rが作動油を吐出
しないためにハイドロリックカップリング装置Ｈは駆動
力の伝達を行わず、車両Ｖは前輪駆動状態になる。

【００４７】また低摩擦路における発進時や急加速時に
エンジンＥの駆動力が直接作用する前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRがス
リップすると、前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRの回転に連動する左右の
油圧ポンプＰ_L，Ｐ_Rのカムリング２９_L，２９_Rと、
後輪Ｗ_RL，Ｗ_RRの回転に連動する左右の油圧ポンプ
Ｐ_L，Ｐ_Rのロータ３２_L，３２_Rとの間に正転方向の
相対回転が発生し、左右のベーンポンプＰ_L，Ｐ_Rは吐
出ポート３８_L，３８_Rから吐出した作動油を吸入ポー
ト３７_L，３７_Rより吸入する。吐出ポート３８_L，３
８_Rから吐出された作動油は左右の第１オリフィス４１
_L，４１_Rを通過して吸入ポート３７_L，３７_Rに還流
するが、その際の流通抵抗により左右のベーンポンプＰ
_L，Ｐ_Rに負荷が発生し、この負荷が駆動力として左右
の後輪Ｗ_RL，Ｗ_RRに伝達される。而して、前輪Ｗ_FL，Ｗ
_FRのスリップ時には四輪駆動状態となり、車両Ｖのトラ
クションを増加させることができる。このとき、第１オ
リフィス４１_L，４１_Rの径を減少させるほど、左右の
ベーンポンプＰ_L，Ｐ_Rの負荷が増加して後輪Ｗ_RL，Ｗ
_RRに伝達される駆動力が増加する。

【００４８】車両Ｖが低速でタイトな旋回を行うとき、
左右の前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRの旋回軌跡の平均半径よりも左右
の後輪Ｗ_RL，Ｗ_RRの旋回軌跡の平均半径が小さくなるた
め、前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRに接続された左右のカムリング２９
_L，２９_Rと、後輪Ｗ_RL，Ｗ _RRに接続された左右のロー
タ３２_L，３２_Rとの間に相対回転が発生する。しかも
左右の後輪Ｗ_RL，Ｗ_RRの旋回軌跡の半径は旋回外輪にお
いて大きく、旋回内輪において小さいため、前記相対回
転の大きさは左右のベーンポンプＰ_L，Ｐ_Rで異なって
いる。このとき、左右のベーンポンプＰ_L，Ｐ_Rの吐出
ポート３８_L，３８_Rから吐出された作動油は左右の第
１オリフィス４１_L，４１_Rを経て吸入ポート３７_L，
３７_Rに還流し、また左右のベーンポンプＰ_L，Ｐ_Rが
吐出した作動油の差分は、第２オリフィス４３を経て行
き来することにより相殺されるため、両ベーンポンプＰ
_L，Ｐ_Rに大きな負荷が発生することが防止される。そ
の結果、四輪駆動車両Ｖが低速でタイトな旋回を行う際
に各車輪の旋回軌跡の半径差により発生する、所謂タイ
トコーナーブレーキング現象を軽減することができる。

【００４９】例えば、左後輪Ｗ_RLを除く左右の前輪
Ｗ_FL，Ｗ_FRおよび右後輪Ｗ_RRが泥濘にはまったような場
合、スリップする前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRに連動してカムリング
２９_L，２９_Rが回転すると、泥濘にはまって摩擦が減
少している右後輪Ｗ_RRも、カムリング２９_Rからベーン
３５…、ロータ３２_Rおよびロータシャフト１４_Rを介
して伝達される駆動力によりスリップしてしまう。しか
しながら、摩擦係数の高い路面に乗っている左後輪Ｗ_RL
にはカムリング２９_Lからベーン３５…、ロータ３２_L
およびロータシャフト１４_Lを介して駆動力が伝達され
るため、その駆動力により泥濘からの脱出が可能とな
る。即ち、本実施例のハイドロリックカップリング装置
Ｈによれば、所謂差動制限機構（ＬＳＤ）の機能を発揮
させることが可能となる。このとき、第２オリフィス４
３の径を減少させるほど、前記差動制限機能を強めるこ
とができる。

【００５０】前述した低摩擦路における発進時や急加速
時のように前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRの回転数が後輪Ｗ_RL，Ｗ_RRの
回転数を上回る場合には、ロータ３２_L，３２_Rが正転
方向（図３の矢印Ａ方向）に相対回転し、図１１（Ａ）
に示すように、吸入ポート３７_L，３７_Rから作動油が
吸入されて吐出ポート３８_L，３８_Rから作動油が吐出
される。その結果、高圧側の吐出ポート３８_L，３８_R
と低圧側の吸入ポート３７_L，３７_Rとの差圧によって
切換バルブＶ_L，Ｖ_Rのオリフィスプレート４０_L，４
０_Rが吸入ポート３７_L，３７_R側に揺動するため、高
圧側の吐出ポート３８_L，３８_Rがオリフィスプレート
支持溝３９_L，３９_Rを介してベーン押上ポート３０₁
に連通するとともに、ベーン押上ポート３０₁と低圧側
の吸入ポート３７_L，３７_Rとの連通が遮断される。而
して、ベーン押上ポート３０₁に伝達された油圧によっ
てベーン３５…を半径方向外側に付勢し、その先端をカ
ムリング２９_L，２９_Rの内周面に圧接することができ
る。

【００５１】一方、車両が急制動を行う場合には、ＡＢ
Ｓ（アンチロックブレーキシステム）等によって車輪の
ロック状態を制御することにより、前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRが後
輪Ｗ _RL，Ｗ_RRよりも先にロックするようにして車両挙動
の安定が図られる。このように急制動により後輪Ｗ_RL，
Ｗ_RRの回転数が前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRの回転数を上回ると、ロ
ータ３２_L，３２_Rが逆転方向（図３の矢印Ｂ方向）に
相対回転し、図１１（Ｂ）に示すように、吐出ポート３
８_L，３８_Rから作動油が吸入されて吸入ポート３
７_L，３７_Rから作動油が吐出される。その結果、高圧
側の吸入ポート３７ _L，３７_Rと低圧側の吐出ポート３
８_L，３８_Rとの差圧によって切換バルブＶ _L，Ｖ_Rの
オリフィスプレート４０_L，４０_Rが吐出ポート３
８_L，３８_R側に揺動するため、高圧側の吸入ポート３
７_L，３７_Rがオリフィスプレート支持溝３９_L，３９
_Rを介してベーン押上ポート３０₁に連通するととも
に、ベーン押上ポート３０₁と低圧側の吐出ポート３８
_L，３８_Rとの連通が遮断される。而して、ベーン押上
ポート３０₁に伝達された油圧によってベーン３５…を
半径方向外側に付勢し、その先端をカムリング２９_L，
２９_Rの内周面に圧接することができる。

【００５２】左右のベーンポンプＰ_L，Ｐ_Rが作動する
と、左右の第１サイドプレート２８ _L，２８_Rの吐出ポ
ート３８_L…，３８_R…に発生したポンプ吐出圧によ
り、該左右の第１サイドプレート２８_L，２８_Rが軸方
向外側に押圧され、左右のカムリング２９_L，２９_Rお
よび左右のロータ３２_L，３２_Rとの間のサイドクリア
ランスが増加する。また左右の第１サイドプレート２８
_L，２８_Rのベーン押上ポート２８₁，２８₁に作用す
るポンプ吐出圧によっても、該左右の第１サイドプレー
ト２８_L，２８_Rが軸方向外側に押圧されてサイドクリ
アランスが増加する。このようにしてベーンポンプ
Ｐ_L，Ｐ_Rのサイドクリアランスが増加すると、高圧側
から低圧側に作動油がリークしてポンプ効率が低下して
しまう問題がある。

【００５３】図１５は、サイドクリアランスと副駆動輪
に伝達されるトルクとの関係を示すグラフであって、サ
イドクリアランスが大きい場合には前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRおよ
び後輪Ｗ_RL，Ｗ_RRの差回転の増加に伴って後輪Ｗ_RL，Ｗ
_RRに配分されるトルクが緩く立ち上がり、かつ配分され
るトルクの最大値が小さくなる。逆に、サイドクリアラ
ンスが小さい場合には前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRおよび後輪Ｗ_RL，
Ｗ_RRの差回転の増加に伴って後輪Ｗ_RL，Ｗ_RRに配分され
るトルクが急激に立ち上がり、かつ配分されるトルクの
最大値が大きくなる。

【００５４】本実施例によれば、６本のボルト５０…を
回転させて右スペーサ４９_Rを左ケーシング２１に向け
て軸方向左側に押圧することにより、左右のスペーサ４
９_L，４９_R間に左右の第１サイドプレート２８_L，２
８_R、第２サイドプレート３０、左右のカムリング２９
_L，２９_Rおよび左右のロータ３２_L，３２_Rを挟持し
て軸方向に密着させ、サイドクリアランスを減少させて
作動油のリークを防止することができる。

【００５５】このように、ケーシング２４の外側から６
本のボルト５０…を回転させてベーンポンプＰ_L，Ｐ_R
のサイドクリアランスを調整するので、その調整作業が
極めて容易である。またサイドクリアランスを任意の大
きさに調整することができるので、サイドクリアランス
を過少に調整して左右のロータ３２_L，３２_Rの摺動面
の摩擦抵抗が増加する虞もない。しかもボルト５０…の
押圧力を右サイドプレート２８_Rに直接作用させずに右
スペーサ４９_Rを介して作用させるので、６本のボルト
５０…の押圧力に多少のバラツキが存在しても、右サイ
ドプレート２８ _Rを均等な荷重で押圧してサイドクリア
ランスを円周方向に均一化することができる。

【００５６】図１６はボルト５０…の回転角とカムリン
グ２９_L，２９_Rの圧縮量との関係を示すグラフであっ
て、ボルト５０…の回転角が小さい領域では第１サイド
プレート２８_L，２８_Rおよびカムリング２９_L，２９
_R間のガタが詰まるだけでカムリング２９_L，２９_Rの
側面は圧縮されず、前記ガタが詰まった後にボルト５０
…の回転角が増加に応じてカムリング２９_L，２９_Rの
圧縮量がリニアに増加する。サイドクリアランスを円周
方向に均一化するには複数本のボルト５０…を均一なト
ルクで締めつける必要があり、そのためには複数本のボ
ルト５０…を同時に回転させる複数個のソケットを備え
たナットランナーを使用することが望ましい。

【００５７】ところで、ハイドロリックカップリング装
置Ｈを備えた四輪駆動車両Ｖでは、前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRおよ
び後輪Ｗ_RL，Ｗ_RRの相対回転数差に応じて左右のベーン
ポンプＰ_L，Ｐ_Rが負荷を発生し、前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRおよ
び後輪Ｗ_RL，Ｗ_RRの回転数が大きい側から回転数が小さ
い側に駆動力が伝達される。従って、急制動時における
制動力の制御により前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRが先にロックしよう
とすると、後輪Ｗ_RL，Ｗ_RRの回転数が前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRの
回転数を上回って後輪Ｗ_RL，Ｗ_RR側から前輪Ｗ _FL，Ｗ_FR
側に駆動力が伝達されてしまい、前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRのロッ
クが抑制されて後輪Ｗ_RL，Ｗ_RRのロックが促進されるた
め、最悪の場合に前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRおよび後輪Ｗ_RL，Ｗ_RR
が同時にロックして車両挙動が不安定になる可能性があ
る。

【００５８】これを回避すべく、本実施例では前輪
Ｗ_FL，Ｗ_FRおよび後輪Ｗ_RL，Ｗ_RRの相対回転の方向によ
りベーンポンプＰ_L，Ｐ_Rが発生する負荷の大きさに差
を持たせている。すなわち、前述した低摩擦路における
発進時や急加速時のように前輪Ｗ _FL，Ｗ_FRの回転数が後
輪Ｗ_RL，Ｗ_RRの回転数を上回る場合には、ロータ３
２_L，３２_Rが図３の矢印Ａ方向に相対回転し、図１１
（Ａ）に示すように、オリフィスプレート４０_L，４０
_Rによって高圧のベーン押上ポート３０₁と低圧の吸入
ポート３７_L，３７_Rとの連通が完全に遮断されるた
め、吸入ポート３７_L，３７_Rおよび吐出ポート３
８_L，３８_Rは第１オリフィス４１_L，４１_Rだけを介
して連通し、ベーンポンプＰ_L，Ｐ_Rは大きな負荷を発
生して前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRから後輪Ｗ_RL，Ｗ_RRに伝達される
駆動力が増加する（図１２の実線参照）。

【００５９】一方、前述した急制動時のように後輪
Ｗ_RL，Ｗ_RRの回転数が前輪Ｗ_FL，Ｗ_FRの回転数を上回る
場合には、ロータ３２_L，３２_Rが図３の矢印Ｂ方向に
相対回転し、図１１（Ｂ）に示すように、オリフィスプ
レート４０_L，４０_Rによって高圧のベーン押上ポート
３０₁と低圧の吐出ポート３８_L，３８_Rとの連通が一
応遮断されるが、オリフィスプレート４０_L，４０_Rに
形成した切欠４２によってベーン押上ポート３０₁から
吐出ポート３８_L，３８_Rに作動油がリークするため、
ベーンポンプＰ_L，Ｐ_Rが発生する負荷が減少して前輪
Ｗ_FL，Ｗ_FRから後輪Ｗ_RL，Ｗ_RRに伝達される駆動力が減
少する（図１２の破線参照）。而して、急制動時に前輪
Ｗ_FL，Ｗ_FRを後輪Ｗ_RL，Ｗ_RRに先立ってロックさせ、車
両挙動が不安定になるのを未然に防止することができ
る。

【００６０】また、ベーンポンプＰ_L，Ｐ_Rの運転に伴
って吸入ポート３７_L，３７_R（あるいは吐出ポート３
８_L，３８_R）が負圧になったとき、その負圧でチェッ
クバルブ４４_L…，４４_R…が開弁して吸入ポート３７
_L，３７_R（あるいは吐出ポート３８_L，３８_R）をピ
ストン４５_L，４５_Rに連通させるので、過剰な負圧に
よりキャビテーションが発生するのを確実に防止するこ
とができる。

【００６１】以上のように、第２オリフィス４３…を第
２サイドプレート３０に穿設したので、それら第２オリ
フィス４３…の加工精度を高めてハイドロリックカップ
リングＨの作動特性を安定させることができる。また第
１オリフィス４１_L…，４１ _R…および第２オリフィス
４３…を第２サイドプレート３０に集中して配置したの
で、それらオリフィス４１_L…，４１_R…；４３…に連
なる油路の長さを最小限に抑えてハイドロリックカップ
リング装置Ｈを小型化することができるだけでなく、部
品点数の増加を最小限に抑えることができる。

【００６２】しかも切換バルブＶ_L，Ｖ_Rを用いて吸入
ポート３７_L，３７_Rおよび吐出ポート３８_L，３８_R
を選択的にベーン押上ポート３０₁に連通させることが
できるので、その機能を複数のチェックバルブを組み合
わせて発揮させるものに比べて部品点数の削減および油
路の簡略化が可能となる。特に、吸入ポート３７_L，３
７_Rおよび吐出ポート３８_L，３８_R間に配置された切
換バルブＶ_L，Ｖ_Rのオリフィスプレート４０_L，４０
_Rを利用して第１オリフィス４１_L，４１_Rを形成した
ので、油路の長さを最小限に短縮することができる。

【００６３】更に、左右のベーンポンプＰ_L，Ｐ_Rが第
２サイドプレート３０を共用しているので、部品点数の
削減に寄与することができる。

【００６４】図１７（Ａ），（Ｂ）には、右第１サイド
プレート２８_Rを押圧するボルトの緩み止めを図る他の
実施例が示される。

【００６５】図１７（Ａ）に示す第２実施例は、２本の
六角穴ボルト５０，５１を用いて緩み止めを図るもので
あり、図１７（Ｂ）に示す第３実施例は、通常のボルト
５２にロックナット５３を適用して緩み止めを図るもの
である。上記何れの場合にも、ボルト５０〜５２とボル
ト孔との間にシール剤を塗布することにより、ボルト５
０〜５２の緩みを一層確実に防止することができる。

【００６６】以上、本発明の実施例を詳述したが、本発
明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行う
ことができる。

【００６７】例えば、実施例ではハイドロリックカップ
リング装置ＨのベーンポンプＰ_L，Ｐ_Rを例示したが、
本発明は他の任意の用途のベーンポンプに対して適用す
ることができる。また実施例ではボルト５０…で右第１
サイドプレート２８_Rだけを押圧しているが、左第１サ
イドプレート２８_Lだけ、あるいは左右の第１サイドプ
レート２８_L，２８_Rの両方を押圧しても良い。またス
ペーサ４９_L，４９_Rを介在させずに、ボルト５０…で
第１サイドプレート２８_L，２８_Rを直接押圧しても良
い。

【００６８】

【発明の効果】以上のように請求項１に記載された発明
によれば、ケーシングに螺合するボルトの先端でサイド
プレートを押圧してロータおよびカムリングに圧接する
ことにより、ロータあるいはカムリングとサイドプレー
トとの間に発生するサイドクリアランスの大きさを任意
に調整することができる。これにより、過大なサイドク
リアランスによる作動油のリークを抑制するとともに過
少なサイドクリアランスによる摺動抵抗の増加を抑制
し、ポンプ効率を高めることができる。しかもケーシン
グの外部からボルトを操作するだけで良いため、サイド
クリアランスの調整作業が極めて容易である。

【００６９】また請求項２に記載された発明によれば、
円周上に配置した複数本のボルトでサイドプレートおよ
びケーシング間に配置した環状のスペーサを押圧するの
で、複数本のボルトの押圧力をスペーサで平均化してサ
イドプレートに伝達し、サイドクリアランスの大きさを
円周方向に均一化することができる。

【００７０】また請求項３に記載された発明によれば、
ケーシングの外側面に形成した凹部にボルトを配置した
ので、そのボルトが他の物体に接触して損傷したり緩ん
だりするのを防止することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】四輪駆動車両の動力伝達装置のスケルトン図

【図２】ハイドロリックカップリング装置の縦断面図

【図３】図２の３−３線断面図

【図４】図２の４−４線断面図

【図５】図２の５−５線断面図

【図６】図２の６−６線断面図

【図７】図２の要部拡大図

【図８】図７の８−８線断面図

【図９】コイルスプリングの斜視図

【図１０】オリフィスプレートの斜視図

【図１１】オリフィスプレートの作用説明図

【図１２】オリフィスプレートの作用を説明するグラフ

【図１３】図５の１３−１３線拡大断面図

【図１４】ハイドロリックカップリング装置の油圧回路
図

【図１５】サイドクリアランスと副駆動輪に伝達される
トルクとの関係を示す図

【図１６】ボルトの回転角とカムリングの圧縮量との関
係を示す図

【図１７】サイドプレートを押圧するボルトの第２実施
例および第３実施例を示す図

【符号の説明】

２４ケーシング２８_L 左第１サイドプレート（サイドプレート）２８_R 右第１サイドプレート（サイドプレート）２９_L 左カムリング２９_R 右カムリング３０第２サイドプレート（サイドプレート）３２_L 左ロータ３２_R 右ロータ３２₁ ベーン溝３５ベーン４９_R スペーサ５０〜５２ボルト

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者黒川卓也栃木県真岡市松山町19 本田技研工業株式会社栃木製作所内 (72)発明者望月武志栃木県真岡市松山町19 本田技研工業株式会社栃木製作所内Ｆターム(参考） 3D043 AA05 AB17 EA02 EA11 EA38 EA42 EA45 EB02 EB06 EB13 ED01 ED06 EE16 EF06 EF17 3H040 AA03 BB05 BB11 CC03 CC16 DD01 DD03 DD06 DD07 DD15 DD39

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ケーシング（２４）の内部でカムリング
（２９_L，２９_R）および一対のサイドプレート（２８
_L，２８_R，３０）により囲まれた空間にロータ（３２
_L，３２_R）を回転自在に収納し、このロータ（３
２_L，３２_R）に放射状に形成した複数のベーン溝（３
２₁）にそれぞれ摺動自在に支持したベーン（３５）の
半径方向外端をカムリング（２９_L，２９_R）の内周面
に当接させたベーンポンプにおいて、ケーシング（２４）に螺合するボルト（５０〜５２）の
先端で少なくとも一方のサイドプレート（２８_L，２８
_R）を押圧し、このサイドプレート（２８_L，２８_R）
の内側面をロータ（３２_L，３２_R）およびカムリング
（２９_L，２９ _R）の外側面に圧接したことを特徴とす
るベーンポンプ。
【請求項２】前記少なくとも一方のサイドプレート
（２８_L，２８_R）およびケーシング（２４）間に環状
のスペーサ（４９_R）を配置し、円周上に配置された複
数本のボルト（５０〜５２）の押圧力を前記スペーサ
（４９_R）を介して前記サイドプレート（２８_L，２８
_R）に伝達することを特徴とする、請求項１に記載のベ
ーンポンプ。
【請求項３】ケーシング（２４）の外側面に形成した
凹部（２２₂）に前記ボルト（５０〜５２）を配置した
ことを特徴とする、請求項１に記載のベーンポンプ。