JP2001045666A - 分散電源の単独運転検出装置 - Google Patents
分散電源の単独運転検出装置Info
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- JP2001045666A JP2001045666A JP11220874A JP22087499A JP2001045666A JP 2001045666 A JP2001045666 A JP 2001045666A JP 11220874 A JP11220874 A JP 11220874A JP 22087499 A JP22087499 A JP 22087499A JP 2001045666 A JP2001045666 A JP 2001045666A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 分散電源の単独運転検出装置を構成する供給
停止検出装置中の中間調波演算手段において、中間次数
の高調波電圧および高調波電流を高速かつ高精度で算出
できるようにする。 【解決手段】 単独運転検出装置は、中間次数ｍの高調
波電圧Ｖm および高調波電流Ｉm に基づいて、配電系統
の中間次数ｍのインピーダンスＺm またはアドミタンス
Ｙm を演算し、かつこれらの変化を検出して、上位系統
からの電力供給が停止したことを表す供給停止検出信号
ＳＧを出力する供給停止検出装置４２を備えている。供
給停止検出装置４２は、離散フーリエ変換によって上記
高調波電圧Ｖm および高調波電流Ｉm をそれぞれ算出す
る中間調波演算手段４６ａおよび４７ａを備えている。
各中間調波演算手段４６ａ、４７ａは、離散フーリエ変
換の演算を繰り返して行う際に一つ前の演算結果を用い
てその次の演算に用いる回帰型離散フーリエ変換を行
い、かつこの回帰型離散フーリエ変換を行う際に、一つ
前の演算結果に、１に極めて近くかつ１より小さい値の
減衰係数を掛ける重み付けを行う。
停止検出装置中の中間調波演算手段において、中間次数
の高調波電圧および高調波電流を高速かつ高精度で算出
できるようにする。 【解決手段】 単独運転検出装置は、中間次数ｍの高調
波電圧Ｖm および高調波電流Ｉm に基づいて、配電系統
の中間次数ｍのインピーダンスＺm またはアドミタンス
Ｙm を演算し、かつこれらの変化を検出して、上位系統
からの電力供給が停止したことを表す供給停止検出信号
ＳＧを出力する供給停止検出装置４２を備えている。供
給停止検出装置４２は、離散フーリエ変換によって上記
高調波電圧Ｖm および高調波電流Ｉm をそれぞれ算出す
る中間調波演算手段４６ａおよび４７ａを備えている。
各中間調波演算手段４６ａ、４７ａは、離散フーリエ変
換の演算を繰り返して行う際に一つ前の演算結果を用い
てその次の演算に用いる回帰型離散フーリエ変換を行
い、かつこの回帰型離散フーリエ変換を行う際に、一つ
前の演算結果に、１に極めて近くかつ１より小さい値の
減衰係数を掛ける重み付けを行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、上位系統に変電
所を介して配電線が接続され、この配電線に、分散電源
を有する需要家設備が接続された構成の配電系統に適用
されるものであって、分散電源の単独運転を検出する単
独運転検出装置に関し、より具体的には、この単独運転
検出装置を構成する供給停止検出装置中の中間調波演算
手段の改良に関する。
所を介して配電線が接続され、この配電線に、分散電源
を有する需要家設備が接続された構成の配電系統に適用
されるものであって、分散電源の単独運転を検出する単
独運転検出装置に関し、より具体的には、この単独運転
検出装置を構成する供給停止検出装置中の中間調波演算
手段の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】配電線には、近年、コジェネレーション
（複合発電）設備等の発電設備を有する需要家設備が接
続されるようになってきた。このような発電設備は、分
散電源と呼ばれる。
（複合発電）設備等の発電設備を有する需要家設備が接
続されるようになってきた。このような発電設備は、分
散電源と呼ばれる。
【０００３】系統事故等によって電力会社の変電所の遮
断器が開放されて、上位系統からの電力供給が停止した
ときに、分散電源が運転（即ち単独運転）を続けている
と、上位系統からの電力供給が停止したにもかかわらず
配電線に電圧が印加され続けることになるので、感電事
故等が発生する恐れがある。そこで、第１ステップとし
て、このような上位系統からの電力供給の停止を、即ち
分散電源の単独運転を確実に検出する必要がある。更に
第２ステップとして、当該分散電源を配電系統から切り
離す（解列する）必要がある。
断器が開放されて、上位系統からの電力供給が停止した
ときに、分散電源が運転（即ち単独運転）を続けている
と、上位系統からの電力供給が停止したにもかかわらず
配電線に電圧が印加され続けることになるので、感電事
故等が発生する恐れがある。そこで、第１ステップとし
て、このような上位系統からの電力供給の停止を、即ち
分散電源の単独運転を確実に検出する必要がある。更に
第２ステップとして、当該分散電源を配電系統から切り
離す（解列する）必要がある。
【０００４】分散電源の単独運転を検出する装置の一例
として、特開平１０−２４８１６８号公報には、配電系
統に、その基本波電圧に同期しておりしかも当該基本波
の非整数倍の中間次数の高調波電流を注入し、この中間
次数についての配電系統のインピーダンスまたはアドミ
タンスを算出し、このインピーダンスまたはアドミタン
スの変化から、上位系統からの電力供給停止を検出す
る、即ち分散電源の単独運転を検出する装置が提案され
ている。
として、特開平１０−２４８１６８号公報には、配電系
統に、その基本波電圧に同期しておりしかも当該基本波
の非整数倍の中間次数の高調波電流を注入し、この中間
次数についての配電系統のインピーダンスまたはアドミ
タンスを算出し、このインピーダンスまたはアドミタン
スの変化から、上位系統からの電力供給停止を検出す
る、即ち分散電源の単独運転を検出する装置が提案され
ている。
【０００５】これを詳述すると、図１は、上記のような
分散電源の単独運転検出装置を備える配電系統の一例を
示す単線接続図である。この配電系統は、上位系統２に
変電所４を介して幾つかの配電線１０、１１が接続され
た構成をしている。変電所４は、変圧器６と、その２次
側と配電線１０、１１とを接続する遮断器８とを備えて
いる。
分散電源の単独運転検出装置を備える配電系統の一例を
示す単線接続図である。この配電系統は、上位系統２に
変電所４を介して幾つかの配電線１０、１１が接続され
た構成をしている。変電所４は、変圧器６と、その２次
側と配電線１０、１１とを接続する遮断器８とを備えて
いる。
【０００６】各配電線１０、１１には、幾つかの一般需
要家設備１２、分散電源を有する幾つかの需要家設備１
４、１５、および幾つかの力率改善用コンデンサ１６等
が接続されている。
要家設備１２、分散電源を有する幾つかの需要家設備１
４、１５、および幾つかの力率改善用コンデンサ１６等
が接続されている。
【０００７】ここで、需要家設備１４に着目すると、需
要家設備１４においては、その受電点Ａに引込線１８お
よび遮断器２０を介して構内母線２２が接続され、この
構内母線２２に変圧器２４を介して所内負荷２５が接続
されている。更に、構内母線２２に遮断器２６および連
系用の遮断器２８を介して分散電源３０が接続されてお
り、通常は、遮断器２６および２８を閉じて、分散電源
３０から当該配電系統の基本波に同期した電力を構内母
線２２に供給するようにしている。これを連系運転と呼
ぶ。
要家設備１４においては、その受電点Ａに引込線１８お
よび遮断器２０を介して構内母線２２が接続され、この
構内母線２２に変圧器２４を介して所内負荷２５が接続
されている。更に、構内母線２２に遮断器２６および連
系用の遮断器２８を介して分散電源３０が接続されてお
り、通常は、遮断器２６および２８を閉じて、分散電源
３０から当該配電系統の基本波に同期した電力を構内母
線２２に供給するようにしている。これを連系運転と呼
ぶ。
【０００８】系統事故等の際には、変電所４の遮断器８
が開放される。その際、前述したように、分散電源３０
が運転（即ち単独運転）していると、感電事故等が発生
する恐れがあるので、分散電源３０の単独運転を確実に
検出し、更には遮断器２８を開放して分散電源３０を配
電系統から解列する必要がある。但しこの出願では、分
散電源３０の単独運転検出が主目的であるので、遮断器
２８を開放する構成は必須ではない。
が開放される。その際、前述したように、分散電源３０
が運転（即ち単独運転）していると、感電事故等が発生
する恐れがあるので、分散電源３０の単独運転を確実に
検出し、更には遮断器２８を開放して分散電源３０を配
電系統から解列する必要がある。但しこの出願では、分
散電源３０の単独運転検出が主目的であるので、遮断器
２８を開放する構成は必須ではない。
【０００９】上記検出のために、需要家設備１４内に、
電流注入装置３２と供給停止検出装置４２とを備えてい
て分散電源３０の単独運転を検出する単独運転検出装置
３１を設けている。
電流注入装置３２と供給停止検出装置４２とを備えてい
て分散電源３０の単独運転を検出する単独運転検出装置
３１を設けている。
【００１０】引込線１８には、その電圧および電流を計
測する計器用変圧器４０および計器用変流器４１が接続
されており、これらで計測した計測電圧Ｖt および計測
電流Ｉt が供給停止検出装置４２等に供給される。
測する計器用変圧器４０および計器用変流器４１が接続
されており、これらで計測した計測電圧Ｖt および計測
電流Ｉt が供給停止検出装置４２等に供給される。
【００１１】電流注入装置３２は、上記引込線１８ひい
ては上記配電線１０に、当該配電系統の基本波電圧に同
期しており、しかも当該基本波の非整数倍の中間次数ｍ
（ｍは例えば２．７、３．６等）の高調波電流Ｊm を注
入する。
ては上記配電線１０に、当該配電系統の基本波電圧に同
期しており、しかも当該基本波の非整数倍の中間次数ｍ
（ｍは例えば２．７、３．６等）の高調波電流Ｊm を注
入する。
【００１２】この電流注入装置３２は、この例では、上
記計測電圧Ｖt を用いてその基本波電圧に同期した信号
を発生する同期制御部３４と、この信号に基づいて上記
基本波に同期している上記中間次数ｍの高調波電流Ｊm
を発生する電流源３６と、この電流源３６の電圧と引込
線１８の電圧とを整合させる変圧器３８とを備えてい
る。
記計測電圧Ｖt を用いてその基本波電圧に同期した信号
を発生する同期制御部３４と、この信号に基づいて上記
基本波に同期している上記中間次数ｍの高調波電流Ｊm
を発生する電流源３６と、この電流源３６の電圧と引込
線１８の電圧とを整合させる変圧器３８とを備えてい
る。
【００１３】供給停止検出装置４２は、上記引込線１８
における上記中間次数ｍの高調波電圧Ｖm および高調波
電流Ｉm （図２参照）を計測し、これらに基づいて受電
点Ａから眺めた上記配電系統の上記中間次数ｍのインピ
ーダンスＺm またはアドミタンスＹm を演算し、かつこ
のＺm またはＹm の変化を検出して、変電所４の遮断器
８が開放されて上位系統２からの電力供給が停止したこ
とを表す、即ち分散電源３０が単独運転になったことを
表す供給停止検出信号ＳＧを出力する。
における上記中間次数ｍの高調波電圧Ｖm および高調波
電流Ｉm （図２参照）を計測し、これらに基づいて受電
点Ａから眺めた上記配電系統の上記中間次数ｍのインピ
ーダンスＺm またはアドミタンスＹm を演算し、かつこ
のＺm またはＹm の変化を検出して、変電所４の遮断器
８が開放されて上位系統２からの電力供給が停止したこ
とを表す、即ち分散電源３０が単独運転になったことを
表す供給停止検出信号ＳＧを出力する。
【００１４】この供給停止検出装置４２は、この例では
図２に示すように、上記アナログの計測電圧Ｖt および
計測電流Ｉt をディジタル電圧信号Ｖd およびディジタ
ル電流信号Ｉd にそれぞれ変換するＡ／Ｄ変換器４４お
よび４５と、これらからのディジタル電圧信号Ｖd およ
びディジタル電流信号Ｉd を離散フーリエ変換（ＤＦ
Ｔ）して上記中間次数ｍの高調波電圧Ｖm および高調波
電流Ｉm をそれぞれ求める中間調波演算手段４６および
４７と、この高調波電圧Ｖm および高調波電流Ｉ m から
上記インピーダンスＺm ＝Ｖm ／Ｉm を演算する演算手
段４８と、このインピーダンスＺm を所定の基準値Ｒ1
と比較して前者Ｚm が後者Ｒ1 よりも大きいときに上記
供給停止検出信号ＳＧを出力する比較手段４９とを備え
ている。
図２に示すように、上記アナログの計測電圧Ｖt および
計測電流Ｉt をディジタル電圧信号Ｖd およびディジタ
ル電流信号Ｉd にそれぞれ変換するＡ／Ｄ変換器４４お
よび４５と、これらからのディジタル電圧信号Ｖd およ
びディジタル電流信号Ｉd を離散フーリエ変換（ＤＦ
Ｔ）して上記中間次数ｍの高調波電圧Ｖm および高調波
電流Ｉm をそれぞれ求める中間調波演算手段４６および
４７と、この高調波電圧Ｖm および高調波電流Ｉ m から
上記インピーダンスＺm ＝Ｖm ／Ｉm を演算する演算手
段４８と、このインピーダンスＺm を所定の基準値Ｒ1
と比較して前者Ｚm が後者Ｒ1 よりも大きいときに上記
供給停止検出信号ＳＧを出力する比較手段４９とを備え
ている。
【００１５】但し、Ｙm ＝１／Ｚm の関係にあるので、
演算手段４８において上記アドミタンスＹm ＝Ｉm ／Ｖ
m を演算し、それが所定の基準値Ｒ2 よりも小さいとき
に比較手段４９から供給停止検出信号ＳＧを出力するよ
うにしても良い。なお、中間調波演算手段４６、４７、
演算手段４８および比較手段４９は、例えばコンピュー
タによって構成される（図３の例の場合も同様）。
演算手段４８において上記アドミタンスＹm ＝Ｉm ／Ｖ
m を演算し、それが所定の基準値Ｒ2 よりも小さいとき
に比較手段４９から供給停止検出信号ＳＧを出力するよ
うにしても良い。なお、中間調波演算手段４６、４７、
演算手段４８および比較手段４９は、例えばコンピュー
タによって構成される（図３の例の場合も同様）。
【００１６】変電所４の遮断器８が開放されると、それ
まで配電系統に含まれていた変圧器６の並列インピーダ
ンスが無くなり、上記インピーダンスＺm の値は非常に
大きくなる（逆に、上記アドミタンスＹm の値は非常に
小さくなる）ので、上記供給停止検出装置４２から供給
停止検出信号ＳＧが出力される。これによって、上位系
統２からの電力供給停止を、即ち分散電源３０の単独運
転を検出することができる。
まで配電系統に含まれていた変圧器６の並列インピーダ
ンスが無くなり、上記インピーダンスＺm の値は非常に
大きくなる（逆に、上記アドミタンスＹm の値は非常に
小さくなる）ので、上記供給停止検出装置４２から供給
停止検出信号ＳＧが出力される。これによって、上位系
統２からの電力供給停止を、即ち分散電源３０の単独運
転を検出することができる。
【００１７】しかもこの単独運転検出装置３１では、本
来配電系統に存在しない（存在しても極めて僅かな）基
本波の非整数倍の中間次数ｍの高調波電流Ｉm を注入す
るので、電流注入装置３２の小容量化を実現することが
できる。
来配電系統に存在しない（存在しても極めて僅かな）基
本波の非整数倍の中間次数ｍの高調波電流Ｉm を注入す
るので、電流注入装置３２の小容量化を実現することが
できる。
【００１８】
【発明が解決しようとする課題】上記中間調波演算手段
４６および４７における離散フーリエ変換の原理は次の
とおりである。
４６および４７における離散フーリエ変換の原理は次の
とおりである。
【００１９】いま、Ｎ個の離散的な計測値ｘi （ｉ＝
０，１，・・・，Ｎ−１）が与えられたとき、それの現
時点からＮ点前までの第ｋ次（ｋ＝０，１，・・・，Ｎ
−１）の離散フーリエ変換Ｘk は、公知の離散フーリエ
変換の定義に従って、次式で表される。ここで、Ｎは、
例えば、配電系統の基本波の１サイクルを２５６点と
し、それを１６サイクル計測するとしたとき、２５６×
１６となる。計測値ｘi は、具体的には上記ディジタル
電圧信号Ｖd またはディジタル電流信号Ｉd である。
０，１，・・・，Ｎ−１）が与えられたとき、それの現
時点からＮ点前までの第ｋ次（ｋ＝０，１，・・・，Ｎ
−１）の離散フーリエ変換Ｘk は、公知の離散フーリエ
変換の定義に従って、次式で表される。ここで、Ｎは、
例えば、配電系統の基本波の１サイクルを２５６点と
し、それを１６サイクル計測するとしたとき、２５６×
１６となる。計測値ｘi は、具体的には上記ディジタル
電圧信号Ｖd またはディジタル電流信号Ｉd である。
【００２０】
【数１】 Ｘk ＝ｘ0 ＋ｘ1ａ＋ｘ2ａ2 ＋・・・＋ｘN-1ａN-1
【００２１】上記数１では、計測値ｘi の添字ｉは、現
時点の計測値をｘN-1 としている。また、ａは次式で表
される。ｊは虚数単位である。従ってａN ＝１である。
時点の計測値をｘN-1 としている。また、ａは次式で表
される。ｊは虚数単位である。従ってａN ＝１である。
【００２２】
【数２】ａ＝exp（−ｊ２πｋ／Ｎ）
【００２３】さて、上記離散フーリエ変換Ｘk を求める
ためには、まず計測値ｘi をＮ点サンプリングして、ｘ
0 〜ｘN-1 を計測する。そして、上記数１に従って演算
を行って、離散フーリエ変換Ｘk を求める。この第１番
目の演算は、Ｎサンプリングかかって行えば良い。この
ようにして求めたＸk をＳ1 とする。
ためには、まず計測値ｘi をＮ点サンプリングして、ｘ
0 〜ｘN-1 を計測する。そして、上記数１に従って演算
を行って、離散フーリエ変換Ｘk を求める。この第１番
目の演算は、Ｎサンプリングかかって行えば良い。この
ようにして求めたＸk をＳ1 とする。
【００２４】そして、次のサンプリングが来たとき（即
ちｘN を計測したとき）に算出する離散フーリエ変換Ｘ
k をＳ2 とすると、離散フーリエ変換の定義式から、次
式となる。
ちｘN を計測したとき）に算出する離散フーリエ変換Ｘ
k をＳ2 とすると、離散フーリエ変換の定義式から、次
式となる。
【００２５】
【数３】 Ｓ2 ＝ｘ1 ＋ｘ2ａ＋ｘ3ａ2 ＋・・・＋ｘNａN-1
【００２６】以降は、上記と同様にして、計測値ｘi の
サンプリングごとに、Ｓ3 、Ｓ4 、・・・を演算する。
このようにして、計測値ｘi の離散フーリエ変換Ｘk を
繰り返し算出することができる。
サンプリングごとに、Ｓ3 、Ｓ4 、・・・を演算する。
このようにして、計測値ｘi の離散フーリエ変換Ｘk を
繰り返し算出することができる。
【００２７】上記中間調波演算手段４６および４７で
は、上記のような離散フーリエ変換の計算を行う。即
ち、上記中間調波演算手段４６または４７においては、
上記計測値ｘi が上記ディジタル電圧信号Ｖd またはデ
ィジタル電流信号Ｉd であり、上記離散フーリエ変換Ｘ
k が上記高調波電圧Ｖm または高調波電流Ｉm である。
即ち、ｋ＝ｍとすることによって、目的とする中間次数
ｍの高調波電圧Ｖm および高調波電流Ｉm を離散フーリ
エ変換によって算出することができる。
は、上記のような離散フーリエ変換の計算を行う。即
ち、上記中間調波演算手段４６または４７においては、
上記計測値ｘi が上記ディジタル電圧信号Ｖd またはデ
ィジタル電流信号Ｉd であり、上記離散フーリエ変換Ｘ
k が上記高調波電圧Ｖm または高調波電流Ｉm である。
即ち、ｋ＝ｍとすることによって、目的とする中間次数
ｍの高調波電圧Ｖm および高調波電流Ｉm を離散フーリ
エ変換によって算出することができる。
【００２８】しかし、上記方式では、上記数３から分か
るように、各Ｓ2 、Ｓ3 、・・・を演算するためには、
多数の掛け算（乗算）を毎回行わなければならない。具
体的には、一つの次数（即ち一つのｋ）の演算において
も、サンプル数がＮの場合、Ｎ回の掛け算を行わなけれ
ばならない。従って、各Ｓ2 、Ｓ3 、・・・の演算に長
時間を要するので、サンプル数Ｎを多くすると、そのサ
ンプリング間隔Δｔ内に演算を終えることができなくな
る。
るように、各Ｓ2 、Ｓ3 、・・・を演算するためには、
多数の掛け算（乗算）を毎回行わなければならない。具
体的には、一つの次数（即ち一つのｋ）の演算において
も、サンプル数がＮの場合、Ｎ回の掛け算を行わなけれ
ばならない。従って、各Ｓ2 、Ｓ3 、・・・の演算に長
時間を要するので、サンプル数Ｎを多くすると、そのサ
ンプリング間隔Δｔ内に演算を終えることができなくな
る。
【００２９】このような課題は、例えば、中間調波演算
手段４６および４７に超高速のコンピュータを用いれば
解決することは可能かも知れないけれども、そのように
すると装置が非常に高価になる。または、サンプル数Ｎ
を非常に少なくすれば解決することはできるけれども、
そのようにすると高調波電圧Ｖm および高調波電流Ｉ m
の算出精度が低下し、ひいては上記インピーダンスＺm
またはアドミタンスＹ m の算出精度、更には分散電源単
独運転の検出精度が低下する。
手段４６および４７に超高速のコンピュータを用いれば
解決することは可能かも知れないけれども、そのように
すると装置が非常に高価になる。または、サンプル数Ｎ
を非常に少なくすれば解決することはできるけれども、
そのようにすると高調波電圧Ｖm および高調波電流Ｉ m
の算出精度が低下し、ひいては上記インピーダンスＺm
またはアドミタンスＹ m の算出精度、更には分散電源単
独運転の検出精度が低下する。
【００３０】そこでこの発明は、上記のような中間次数
のインピーダンスまたはアドミタンス算出の元になる中
間次数の高調波電圧および高調波電流の高速かつ高精度
な算出を可能にし、ひいては分散電源の単独運転の正確
な検出を可能にすることを主たる目的とする。
のインピーダンスまたはアドミタンス算出の元になる中
間次数の高調波電圧および高調波電流の高速かつ高精度
な算出を可能にし、ひいては分散電源の単独運転の正確
な検出を可能にすることを主たる目的とする。
【００３１】
【課題を解決するための手段】この発明の分散電源の単
独運転検出装置は、前記中間調波演算手段として、前記
離散フーリエ変換の演算を繰り返して行う際に一つ前の
演算結果をその次の演算に用いる回帰型離散フーリエ変
換を行い、かつこの回帰型離散フーリエ変換を行う際
に、一つ前の演算結果に、１に極めて近くかつ１より小
さい値の減衰係数を掛ける重み付けを行う中間調波演算
手段を備えていることを特徴としている。
独運転検出装置は、前記中間調波演算手段として、前記
離散フーリエ変換の演算を繰り返して行う際に一つ前の
演算結果をその次の演算に用いる回帰型離散フーリエ変
換を行い、かつこの回帰型離散フーリエ変換を行う際
に、一つ前の演算結果に、１に極めて近くかつ１より小
さい値の減衰係数を掛ける重み付けを行う中間調波演算
手段を備えていることを特徴としている。
【００３２】上記中間調波演算手段によれば、離散フー
リエ変換によって中間次数の高調波電圧および高調波電
流を繰り返して求める際に、一つ前の演算結果をその次
の演算に用いる回帰型離散フーリエ変換を行うので、１
回の演算時に実行する掛け算の数を大幅に減らすことが
でき、演算時間を大幅に短縮することができる。従っ
て、中間調波演算手段に超高速のコンピュータを用いる
必要も、サンプル数を減らす必要もない。
リエ変換によって中間次数の高調波電圧および高調波電
流を繰り返して求める際に、一つ前の演算結果をその次
の演算に用いる回帰型離散フーリエ変換を行うので、１
回の演算時に実行する掛け算の数を大幅に減らすことが
でき、演算時間を大幅に短縮することができる。従っ
て、中間調波演算手段に超高速のコンピュータを用いる
必要も、サンプル数を減らす必要もない。
【００３３】しかし、上記のような回帰型離散フーリエ
変換を行うと、そのままでは、何らかの原因で演算結果
に誤差が含まれると、その誤差を含む演算結果を次の演
算に用いることになるので、その誤差が蓄積され、演算
を長期間繰り返して行うと、この誤差が徐々に大きくな
る可能性がある。
変換を行うと、そのままでは、何らかの原因で演算結果
に誤差が含まれると、その誤差を含む演算結果を次の演
算に用いることになるので、その誤差が蓄積され、演算
を長期間繰り返して行うと、この誤差が徐々に大きくな
る可能性がある。
【００３４】これに対して、上記中間調波演算手段で
は、１に極めて近くかつ１より小さい値の減衰係数で重
み付けを行うので、仮にどこかで演算誤差が発生して
も、離散フーリエ変換の演算ごとに当該誤差が少しずつ
小さくなって行く。従って、長期間に亘って計測および
演算を繰り返しても、大きな蓄積誤差を生じることはな
い。
は、１に極めて近くかつ１より小さい値の減衰係数で重
み付けを行うので、仮にどこかで演算誤差が発生して
も、離散フーリエ変換の演算ごとに当該誤差が少しずつ
小さくなって行く。従って、長期間に亘って計測および
演算を繰り返しても、大きな蓄積誤差を生じることはな
い。
【００３５】従って、上記中間調波演算手段によれば、
前述したような中間次数のインピーダンスまたはアドミ
タンス算出の元になる中間次数の高調波電圧および高調
波電流を高速かつ高精度で算出することができる。その
結果、この発明によれば、分散電源の単独運転を正確に
検出することができる。
前述したような中間次数のインピーダンスまたはアドミ
タンス算出の元になる中間次数の高調波電圧および高調
波電流を高速かつ高精度で算出することができる。その
結果、この発明によれば、分散電源の単独運転を正確に
検出することができる。
【００３６】
【発明の実施の形態】図３は、図１中の供給停止検出装
置の改良例を示すブロック図である。図２に示した従来
例と同一または相当する部分には同一符号を付し、以下
においては当該従来例との相違点を主に説明する。ま
た、分散電源の単独運転検出装置全体の構成は、例えば
図１と同じであるので、当該図面およびその前記説明を
参照するものとし、ここでは重複説明を省略する。
置の改良例を示すブロック図である。図２に示した従来
例と同一または相当する部分には同一符号を付し、以下
においては当該従来例との相違点を主に説明する。ま
た、分散電源の単独運転検出装置全体の構成は、例えば
図１と同じであるので、当該図面およびその前記説明を
参照するものとし、ここでは重複説明を省略する。
【００３７】この供給停止検出装置４２は、図２に示し
た従来の中間調波演算手段４６および４７の代わりに、
次のような演算を行う中間調波演算手段４６ａおよび４
７ａを備えている。それ以外の構成は、図２のものと同
様である。
た従来の中間調波演算手段４６および４７の代わりに、
次のような演算を行う中間調波演算手段４６ａおよび４
７ａを備えている。それ以外の構成は、図２のものと同
様である。
【００３８】中間調波演算手段４６ａおよび４７ａは、
上記Ａ／Ｄ変換器４４および４５からのディジタル電圧
信号Ｖd およびディジタル電流信号Ｉd を離散フーリエ
変換して上記中間次数ｍの高調波電圧Ｖm および高調波
電流Ｉm をそれぞれ求める。しかも、この離散フーリエ
変換の演算を繰り返して行う際に、一つ前の演算結果を
その次の（それに続く）演算に用いる回帰型離散フーリ
エ変換を行う。かつ、この回帰型離散フーリエ変換を行
う際に、一つ前の演算結果に、１に極めて近くかつ１よ
り小さい値の減衰係数を掛ける重み付けを行う。
上記Ａ／Ｄ変換器４４および４５からのディジタル電圧
信号Ｖd およびディジタル電流信号Ｉd を離散フーリエ
変換して上記中間次数ｍの高調波電圧Ｖm および高調波
電流Ｉm をそれぞれ求める。しかも、この離散フーリエ
変換の演算を繰り返して行う際に、一つ前の演算結果を
その次の（それに続く）演算に用いる回帰型離散フーリ
エ変換を行う。かつ、この回帰型離散フーリエ変換を行
う際に、一つ前の演算結果に、１に極めて近くかつ１よ
り小さい値の減衰係数を掛ける重み付けを行う。
【００３９】この中間調波演算手段４６ａおよび４７ａ
における回帰型離散フーリエ変換の原理は次のとおりで
ある。
における回帰型離散フーリエ変換の原理は次のとおりで
ある。
【００４０】即ち、ここでは、前述したＳ1 を算出後、
その次のＳ2 を算出するのに、従来例の数３のような演
算は行わずに、既に算出したＳ1 を利用して、次の数４
に示す演算を行う。この演算では、掛け算はたった１回
で済む。ａ-1はメモリに記憶しておけば良い。このよう
な演算は、Ｓ2 を演算するのにその一つ前の演算結果Ｓ
1 を用いるので、回帰型離散フーリエ変換と称する。
その次のＳ2 を算出するのに、従来例の数３のような演
算は行わずに、既に算出したＳ1 を利用して、次の数４
に示す演算を行う。この演算では、掛け算はたった１回
で済む。ａ-1はメモリに記憶しておけば良い。このよう
な演算は、Ｓ2 を演算するのにその一つ前の演算結果Ｓ
1 を用いるので、回帰型離散フーリエ変換と称する。
【００４１】
【数４】Ｓ2 ＝（Ｓ1 −ｘ0 ＋ｘN ）ａN-1 ＝（Ｓ1 −ｘ0 ＋ｘN ）ａ-1
【００４２】以降は上記数４と同様に、次の数５に示す
各演算を上記計測値ｘi のサンプリングごとに行う。こ
のような回帰型離散フーリエ変換によって、前記離散フ
ーリエ変換と同様に、目的とする中間次数ｍの高調波電
圧Ｖm および高調波電流Ｉmを求めることができる。
各演算を上記計測値ｘi のサンプリングごとに行う。こ
のような回帰型離散フーリエ変換によって、前記離散フ
ーリエ変換と同様に、目的とする中間次数ｍの高調波電
圧Ｖm および高調波電流Ｉmを求めることができる。
【００４３】
【数５】Ｓ3 ＝（Ｓ2 −ｘ1 ＋ｘN+1 ）ａ-1 Ｓ4 ＝（Ｓ3 −ｘ2 ＋ｘN+2 ）ａ-1 ・・・・・
【００４４】このような回帰型離散フーリエ変換によれ
ば、１回の演算時に実行する掛け算の数を、従来例に比
べて大幅に減らすことができる。即ち、数３と数４とを
比べれば分かるように、サンプル数がＮの場合、従来例
の通常の離散フーリエ変換の場合に比べて、掛け算の数
を約１／Ｎに減らすことができる。しかもこの回帰型離
散フーリエ変換の場合は、Ｓ2 以降の各演算における掛
け算は、サンプル数Ｎに依らず、いずれも１回で済むの
で、サンプル数Ｎを大きくしても演算時間は長くならな
い。従って、演算時間を大幅に短縮することができる。
その結果、上記中間調波演算手段４６ａおよび４７ａに
超高速のコンピュータを用いる必要はないので、装置を
安価に構成することができる。また、サンプル数Ｎを減
らす必要もないので、高調波電圧Ｖm および高調波電流
Ｉm を高精度で算出することができる。
ば、１回の演算時に実行する掛け算の数を、従来例に比
べて大幅に減らすことができる。即ち、数３と数４とを
比べれば分かるように、サンプル数がＮの場合、従来例
の通常の離散フーリエ変換の場合に比べて、掛け算の数
を約１／Ｎに減らすことができる。しかもこの回帰型離
散フーリエ変換の場合は、Ｓ2 以降の各演算における掛
け算は、サンプル数Ｎに依らず、いずれも１回で済むの
で、サンプル数Ｎを大きくしても演算時間は長くならな
い。従って、演算時間を大幅に短縮することができる。
その結果、上記中間調波演算手段４６ａおよび４７ａに
超高速のコンピュータを用いる必要はないので、装置を
安価に構成することができる。また、サンプル数Ｎを減
らす必要もないので、高調波電圧Ｖm および高調波電流
Ｉm を高精度で算出することができる。
【００４５】ところで、上記回帰型離散フーリエ変換の
計算を一般的に表すと、ある時点の演算結果Ｓp （ｐ＝
１，２，３，・・・）に対して、その次のＳp+1 は次式
のように出し入れ演算を行っている。
計算を一般的に表すと、ある時点の演算結果Ｓp （ｐ＝
１，２，３，・・・）に対して、その次のＳp+1 は次式
のように出し入れ演算を行っている。
【００４６】
【数６】Ｓp+1 ＝（Ｓp −ｘp-1 ＋ｘN+p-1 ）ａ-1
【００４７】従って、何らかの原因で一つの演算結果に
誤差が生じると、その誤差を含む演算結果をその次の演
算にそのまま用いることになるので、その誤差が蓄積さ
れることになる。この誤差が発生する要因の一つに、演
算誤差がある。
誤差が生じると、その誤差を含む演算結果をその次の演
算にそのまま用いることになるので、その誤差が蓄積さ
れることになる。この誤差が発生する要因の一つに、演
算誤差がある。
【００４８】これを詳述すると、今、演算誤差等によっ
て、Ｓp+1 の演算時に、本来の演算結果Ｓp+1 に対し
て、誤差εを含むＳp+1 ＋εが算出されたとする。その
場合は、次のＳp+2 の値は、本来のＳp+1 と誤差εとか
ら、次の数７となる。この数７の第１項は本来の誤差の
無い部分であり、第２項は誤差の部分である。このよう
に、誤差εの絶対値はそのままの大きさで引き継がれて
行く。
て、Ｓp+1 の演算時に、本来の演算結果Ｓp+1 に対し
て、誤差εを含むＳp+1 ＋εが算出されたとする。その
場合は、次のＳp+2 の値は、本来のＳp+1 と誤差εとか
ら、次の数７となる。この数７の第１項は本来の誤差の
無い部分であり、第２項は誤差の部分である。このよう
に、誤差εの絶対値はそのままの大きさで引き継がれて
行く。
【００４９】
【数７】Ｓp+2 ＝（Ｓp+1 ＋ε−ｘp ＋ｘN+p ）ａ-1 ＝（Ｓp+1 −ｘp ＋ｘN+p ）ａ-1＋εａ-1
【００５０】上記では、誤差εがＳp+1 の演算時にのみ
発生したと仮定したが、実際には、毎回の演算時に何ら
かの誤差が発生し、それが蓄積されて行くことになる。
従って、上記のような回帰型離散フーリエ変換の演算を
繰り返して長期間行うと、この誤差が徐々に大きくなる
可能性がある。
発生したと仮定したが、実際には、毎回の演算時に何ら
かの誤差が発生し、それが蓄積されて行くことになる。
従って、上記のような回帰型離散フーリエ変換の演算を
繰り返して長期間行うと、この誤差が徐々に大きくなる
可能性がある。
【００５１】例えば、上記のような中間調波演算手段４
６ａおよび４７ａを含む供給停止検出装置４２、更には
単独運転検出装置３１は、単独運転検出が行われるまで
は（単独運転検出が行われればリセットすれば良い）、
長期間（例えば何か月間も）休み無しに動作し続ける可
能性があるので、どんどん誤差が大きくなる可能性があ
る。
６ａおよび４７ａを含む供給停止検出装置４２、更には
単独運転検出装置３１は、単独運転検出が行われるまで
は（単独運転検出が行われればリセットすれば良い）、
長期間（例えば何か月間も）休み無しに動作し続ける可
能性があるので、どんどん誤差が大きくなる可能性があ
る。
【００５２】そこで、万一上記のように誤差が発生して
も、すぐに演算結果Ｓp の中から消えるように、回帰型
離散フーリエ変換の計算のアルゴリズムを次式のように
少し変える。ｅは自然対数の底（即ち、ｅ＝２．７１
８）である。
も、すぐに演算結果Ｓp の中から消えるように、回帰型
離散フーリエ変換の計算のアルゴリズムを次式のように
少し変える。ｅは自然対数の底（即ち、ｅ＝２．７１
８）である。
【００５３】
【数８】 Ｓp+1 ＝（Ｓpｅ-r−ｘp-1ｅ(N-1)r＋ｘN+p-1 ）ａ-1
【００５４】上記ｅ-rをここでは減衰係数と呼ぶ。この
減衰係数ｅ-rは、誤差蓄積防止の観点からは小さい方が
好ましいけれども、あまり小さくするとそれ自体が計算
誤差を生じさせることになる。従ってこの減衰係数ｅ-r
は、１に極めて近くかつ１より小さい値にするのが好ま
しい。より具体的には、０＜ｒ≪１の範囲内にするのが
好ましい。ｒはここでは減衰指数と呼ぶ。
減衰係数ｅ-rは、誤差蓄積防止の観点からは小さい方が
好ましいけれども、あまり小さくするとそれ自体が計算
誤差を生じさせることになる。従ってこの減衰係数ｅ-r
は、１に極めて近くかつ１より小さい値にするのが好ま
しい。より具体的には、０＜ｒ≪１の範囲内にするのが
好ましい。ｒはここでは減衰指数と呼ぶ。
【００５５】このようにしておくと、万一上述したよう
な誤差εが発生しても、演算する度に前回分の誤差εが
ｅ-r倍されてどんどん小さくなって行くので、大きな蓄
積誤差を生じることはない。従って上記中間次数ｍのイ
ンピーダンスＺm またはアドミタンスＹm 算出の元にな
る中間次数ｍの高調波電圧Ｖm および高調波電流Ｉmを
高速でしかも精度良く算出することができる。
な誤差εが発生しても、演算する度に前回分の誤差εが
ｅ-r倍されてどんどん小さくなって行くので、大きな蓄
積誤差を生じることはない。従って上記中間次数ｍのイ
ンピーダンスＺm またはアドミタンスＹm 算出の元にな
る中間次数ｍの高調波電圧Ｖm および高調波電流Ｉmを
高速でしかも精度良く算出することができる。
【００５６】なお、上記数８は、前述した数１を、次の
数９に示すように、時間的に古いものの順に重みをｅr
で減らして行ったのと同じである。即ち数９を回帰型に
したのが上記数８である。
数９に示すように、時間的に古いものの順に重みをｅr
で減らして行ったのと同じである。即ち数９を回帰型に
したのが上記数８である。
【００５７】
【数９】Ｘk ＝ｘ0ｅNr＋ｘ1ａｅ(N-1)r＋ｘ2ａ2ｅ
(N-2)r＋・・・＋ｘN-1ａN-1ｅr
(N-2)r＋・・・＋ｘN-1ａN-1ｅr
【００５８】上記減衰係数ｅ-rは、上述したように、あ
まり小さくすると、それ自体が計算誤差を生じさせるこ
とになり、本来の着目する中間次数ｍの高調波電圧Ｖm
および高調波電流Ｉm を精度良く算出できなくなる可能
性が出てくる。この計算誤差が及ぼす影響の最大のもの
は、電圧または電流の基本波成分が指数関数的な変調を
受けて、計算上で（即ち本来の計測データではないの
に）、着目中間次数ｍの高調波成分が発生することであ
る。
まり小さくすると、それ自体が計算誤差を生じさせるこ
とになり、本来の着目する中間次数ｍの高調波電圧Ｖm
および高調波電流Ｉm を精度良く算出できなくなる可能
性が出てくる。この計算誤差が及ぼす影響の最大のもの
は、電圧または電流の基本波成分が指数関数的な変調を
受けて、計算上で（即ち本来の計測データではないの
に）、着目中間次数ｍの高調波成分が発生することであ
る。
【００５９】ここで、減衰指数ｒの場合に、基本波周波
数成分が変調を受けて、ｍ次の中間次数成分Ｈm がどの
位発生するかを評価する。この中間次数成分Ｈm は次の
数１０で表される。この数１０において、第１行目の括
弧内のｅjxは基本波成分を表し、exp｛−ｒ（２ｎπ−
ｘ）｝は減衰率を表し、ｅ-jmxは着目中間次数成分を表
している。ｎは、離散フーリエ変換の計測サイクル数で
あり、例えば前述した１６または３２等である。
数成分が変調を受けて、ｍ次の中間次数成分Ｈm がどの
位発生するかを評価する。この中間次数成分Ｈm は次の
数１０で表される。この数１０において、第１行目の括
弧内のｅjxは基本波成分を表し、exp｛−ｒ（２ｎπ−
ｘ）｝は減衰率を表し、ｅ-jmxは着目中間次数成分を表
している。ｎは、離散フーリエ変換の計測サイクル数で
あり、例えば前述した１６または３２等である。
【００６０】
【数１０】
【００６１】上記数１０から、着目中間次数成分の大き
さ｜Ｈm ｜は、次式で表される。
さ｜Ｈm ｜は、次式で表される。
【００６２】
【数１１】｜Ｈm ｜≒ｒ２ｎπ／｜１−ｍ｜
【００６３】ここで、配電系統に通常存在しているリア
クトル付き力率改善用コンデンサによる共振次数の最小
値は、配電系統のシミュレーション結果によれば、通常
は、配電線１０（図１参照）が電圧７ｋＶ以下の高圧配
電系統の場合で約２．７次、電圧７ｋＶ超の特別高圧配
電系統の場合で約３．６次である。従って上記中間次数
ｍは、この共振を避けて上記高調波電圧Ｖm および高調
波電流Ｉm の計測を正確に行うためには、高圧配電系統
の場合で２．７次未満、特別高圧配電系統の場合で３．
６次未満にするのが好ましい。但し、この中間次数ｍ
は、小さくても通常は２付近であるから、上記数１１の
分母はおよそ１と考えて良い。
クトル付き力率改善用コンデンサによる共振次数の最小
値は、配電系統のシミュレーション結果によれば、通常
は、配電線１０（図１参照）が電圧７ｋＶ以下の高圧配
電系統の場合で約２．７次、電圧７ｋＶ超の特別高圧配
電系統の場合で約３．６次である。従って上記中間次数
ｍは、この共振を避けて上記高調波電圧Ｖm および高調
波電流Ｉm の計測を正確に行うためには、高圧配電系統
の場合で２．７次未満、特別高圧配電系統の場合で３．
６次未満にするのが好ましい。但し、この中間次数ｍ
は、小さくても通常は２付近であるから、上記数１１の
分母はおよそ１と考えて良い。
【００６４】一方、配電系統に自然に存在する上記中間
次数ｍの高調波の大きさは、通常は基本波のせいぜい
０．０１％程度である。上記電流注入装置３２からは、
この自然に存在する高調波と区別するために、０．０１
％よりも多く（例えば０．１％程度）高調波電流Ｊm を
注入する。従って、上記中間次数成分Ｈm の値を０．０
１％よりも小さくしておけば、上記計算誤差の影響を排
除することができる。
次数ｍの高調波の大きさは、通常は基本波のせいぜい
０．０１％程度である。上記電流注入装置３２からは、
この自然に存在する高調波と区別するために、０．０１
％よりも多く（例えば０．１％程度）高調波電流Ｊm を
注入する。従って、上記中間次数成分Ｈm の値を０．０
１％よりも小さくしておけば、上記計算誤差の影響を排
除することができる。
【００６５】上記を総合すると、上記中間次数成分の大
きさ｜Ｈm ｜は、次式で表すことができる。
きさ｜Ｈm ｜は、次式で表すことができる。
【００６６】
【数１２】｜Ｈm ｜≒ｒ２ｎπ＜１／１００００
【００６７】従って、上記減衰指数ｒは、次式で表され
る範囲内の値にするのが好ましい。
る範囲内の値にするのが好ましい。
【００６８】
【数１３】０＜ｒ＜１／（２ｎπ・１００００）
【００６９】これによって、上記のような重み付けを行
う回帰型離散フーリエ変換によっても、その演算過程で
発生する中間次数ｍの高調波成分を非常に小さくするこ
とができるので、目的とする中間次数ｍの高調波電圧Ｖ
m および高調波電流Ｉm をより高精度で算出することが
できる。
う回帰型離散フーリエ変換によっても、その演算過程で
発生する中間次数ｍの高調波成分を非常に小さくするこ
とができるので、目的とする中間次数ｍの高調波電圧Ｖ
m および高調波電流Ｉm をより高精度で算出することが
できる。
【００７０】
【発明の効果】以上のように、請求項１または２記載の
発明によれば、離散フーリエ変換によって中間次数の高
調波電圧および高調波電流を繰り返して求める際に、一
つ前の演算結果をその次の演算に用いる回帰型離散フー
リエ変換を行う中間調波演算手段を備えているので、１
回の演算時に実行する掛け算の数を大幅に減らすことが
でき、演算時間を大幅に短縮することができる。従っ
て、中間調波演算手段に超高速のコンピュータを用いる
必要も、サンプル数を減らす必要もない。
発明によれば、離散フーリエ変換によって中間次数の高
調波電圧および高調波電流を繰り返して求める際に、一
つ前の演算結果をその次の演算に用いる回帰型離散フー
リエ変換を行う中間調波演算手段を備えているので、１
回の演算時に実行する掛け算の数を大幅に減らすことが
でき、演算時間を大幅に短縮することができる。従っ
て、中間調波演算手段に超高速のコンピュータを用いる
必要も、サンプル数を減らす必要もない。
【００７１】しかも、上記中間調波演算手段では、１に
極めて近くかつ１より小さい値の減衰係数で重み付けを
行うので、仮にどこかで演算誤差が発生しても、離散フ
ーリエ変換の演算ごとに当該誤差が少しずつ小さくなっ
て行く。従って、長期間に亘って計測および演算を繰り
返しても、大きな蓄積誤差を生じることはない。
極めて近くかつ１より小さい値の減衰係数で重み付けを
行うので、仮にどこかで演算誤差が発生しても、離散フ
ーリエ変換の演算ごとに当該誤差が少しずつ小さくなっ
て行く。従って、長期間に亘って計測および演算を繰り
返しても、大きな蓄積誤差を生じることはない。
【００７２】従って、上記中間調波演算手段によれば、
前述したような中間次数のインピーダンスまたはアドミ
タンス算出の元になる中間次数の高調波電圧および高調
波電流を高速かつ高精度で算出することができる。その
結果、この発明によれば、分散電源の単独運転を正確に
検出することができる。
前述したような中間次数のインピーダンスまたはアドミ
タンス算出の元になる中間次数の高調波電圧および高調
波電流を高速かつ高精度で算出することができる。その
結果、この発明によれば、分散電源の単独運転を正確に
検出することができる。
【００７３】請求項３記載の発明によれば、上記回帰型
離散フーリエ変換の演算過程で発生する上記中間次数の
高調波成分を非常に小さく抑えることができるので、目
的とする中間次数の高調波電圧および高調波電流をより
高精度で算出することができる。
離散フーリエ変換の演算過程で発生する上記中間次数の
高調波成分を非常に小さく抑えることができるので、目
的とする中間次数の高調波電圧および高調波電流をより
高精度で算出することができる。
【図１】分散電源の単独運転検出装置を備える配電系統
の一例を示す単線接続図である。
の一例を示す単線接続図である。
【図２】図１中の供給停止検出装置の従来例を示すブロ
ック図である。
ック図である。
【図３】図１中の供給停止検出装置の改良例を示すブロ
ック図である。
ック図である。
２ 上位系統 ４ 変電所 １０ 配電線 １４ 分散電源を有する需要家設備 ３０ 分散電源 ３１ 単独運転検出装置 ３２ 電流注入装置 ４２ 供給停止検出装置 ４４、４５ Ａ／Ｄ変換器 ４６ａ、４７ａ 中間調波演算手段 ４８ 演算手段 ４９ 比較手段 Ｊm 注入高調波電流 ｍ 中間次数 Ｖt 計測電圧 Ｉt 計測電流 Ｖd ディジタル電圧信号 Ｉd ディジタル電流信号 Ｖm 高調波電圧 Ｉm 高調波電流 Ｚm インピーダンス Ｙm アドミタンス ＳＧ 供給停止検出信号
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西村 荘治 京都府京都市右京区梅津高畝町47番地 日 新電機株式会社内 (72)発明者 蓑輪 義文 京都府京都市右京区梅津高畝町47番地 日 新電機株式会社内 Ｆターム(参考） 5G066 AA03 HA11 HB02 5H410 BB01 BB02 BB06 CC03 DD03 EB01 EB14 EB25 EB38 FF03 FF05 FF09 FF10 FF24 FF28 GG07 KK05 LL01 LL05
Claims (3)
- 【請求項１】 上位系統に変電所を介して配電線が接続
され、この配電線に、分散電源を有する需要家設備が接
続された構成の配電系統に適用されるものであって、 前記配電線から前記需要家設備への引込線に、当該配電
系統の基本波電圧に同期しており、しかも当該基本波の
非整数倍の中間次数の高調波電流を注入する電流注入装
置と、前記需要家設備の引込線における前記中間次数の
高調波電圧および高調波電流を計測し、この高調波電圧
および高調波電流に基づいて、前記需要家設備の受電点
から眺めた前記配電系統の前記中間次数のインピーダン
スまたはアドミタンスを演算し、かつこのインピーダン
スまたはアドミタンスの変化を検出して、前記上位系統
からの電力供給が停止したことを表す供給停止検出信号
を出力する供給停止検出装置とを備えており、 しかもこの供給停止検出装置が、前記引込線において計
測したアナログの計測電圧および計測電流をそれぞれデ
ィジタル電圧信号およびディジタル電流信号に変換する
Ａ／Ｄ変換器と、このＡ／Ｄ変換器からのディジタル電
圧信号およびディジタル電流信号をそれぞれ離散フーリ
エ変換して前記中間次数の高調波電圧および高調波電流
をそれぞれ求める中間調波演算手段とを備えている、分
散電源の単独運転検出装置において、 前記中間調波演算手段として、前記離散フーリエ変換の
演算を繰り返して行う際に一つ前の演算結果をその次の
演算に用いる回帰型離散フーリエ変換を行い、かつこの
回帰型離散フーリエ変換を行う際に、一つ前の演算結果
に、１に極めて近くかつ１より小さい値の減衰係数を掛
ける重み付けを行う中間調波演算手段を備えていること
を特徴とする分散電源の単独運転検出装置。 - 【請求項２】 前記減衰係数は、自然対数の底をｅとし
たとき、ｅ-r（但し０＜ｒ≪１）で表される範囲内の値
である請求項１記載の分散電源の単独運転検出装置。 - 【請求項３】 前記中間次数が３．６次未満であり、前
記回帰型離散フーリエ変換における計測サイクル数をｎ
（但しｎは１以上の整数）としたとき、前記指数ｒは、
０＜ｒ＜１／（２ｎπ・１００００）で表される範囲内
の値である請求項２記載の分散電源の単独運転検出装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22087499A JP4040800B2 (ja) | 1999-08-04 | 1999-08-04 | 分散電源の単独運転検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22087499A JP4040800B2 (ja) | 1999-08-04 | 1999-08-04 | 分散電源の単独運転検出装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001045666A true JP2001045666A (ja) | 2001-02-16 |
| JP4040800B2 JP4040800B2 (ja) | 2008-01-30 |
Family
ID=16757900
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22087499A Expired - Fee Related JP4040800B2 (ja) | 1999-08-04 | 1999-08-04 | 分散電源の単独運転検出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4040800B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7672812B2 (en) * | 2006-11-01 | 2010-03-02 | Abb Research Ltd. | Cable fault detection |
| US7725295B2 (en) * | 2006-11-01 | 2010-05-25 | Abb Research Ltd. | Cable fault detection |
| JP2010136548A (ja) * | 2008-12-05 | 2010-06-17 | Kansai Electric Power Co Inc:The | 分散電源の単独運転検出装置 |
-
1999
- 1999-08-04 JP JP22087499A patent/JP4040800B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7672812B2 (en) * | 2006-11-01 | 2010-03-02 | Abb Research Ltd. | Cable fault detection |
| US7725295B2 (en) * | 2006-11-01 | 2010-05-25 | Abb Research Ltd. | Cable fault detection |
| JP2010136548A (ja) * | 2008-12-05 | 2010-06-17 | Kansai Electric Power Co Inc:The | 分散電源の単独運転検出装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4040800B2 (ja) | 2008-01-30 |
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