JP2001034092A

JP2001034092A - 定着装置

Info

Publication number: JP2001034092A
Application number: JP20579399A
Authority: JP
Inventors: Takeshi Kato; 猛加藤
Original assignee: Nitto Kogyo Co Ltd
Current assignee: Nitto Kogyo Co Ltd
Priority date: 1999-07-21
Filing date: 1999-07-21
Publication date: 2001-02-09

Abstract

(57)【要約】（修正有）【課題】定着ベルトのベルト基体に最適するポリイミド
樹脂ベルトの厚さ条件を備えた定着装置。【解決手段】定着ローラ２８に所定の圧力で転接する加
圧ローラ３０と、定着ローラ２８から離間された加熱ロ
ーラ３４の発熱手段３２と、加熱ローラ３４と定着ロー
ラ２８とにエンドレスに掛け渡され発熱手段３２からの
熱伝達を受けて定着ローラ２８及び加圧ローラ３０の転
接部を通過するシート上の未定着トナＳーを加熱する定
着ベルト３６を備え、未定着トナーが表面上に担持され
たシートＳが、転接部を一方向に沿って通過することに
より、未定着トナーをシートＳ上に定着させる装置１０
において、定着ベルト３６は、ポリイミド樹脂から形成
されたエンドレス状のベルト基体３６ａの外表面に形成
された耐熱弾性離型層３６ｂを備え、ベルト基体３６ａ
の厚さを、定着ベルトの破壊強度の観点から７５μｍ以
上、熱伝達性の観点から４００μｍ以下の範囲内に設定
する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、複写機、プリン
タ、ファクシミリ等において、シート上の未定着トナー
を溶融圧着し、該シートに定着させるために使用される
定着装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】近時の電子写真装置用の定着装置におい
ては、図７に示すように、定着ローラＲ１と加熱兼テン
ションローラ(以下、単に「加熱ローラ」と略称する。)Ｒ
３間に定着ベルトＢを張設し、この定着ベルトＢを介し
て下方より押圧する加圧ローラＲ２を設けたベルト定着
方式と、記録媒体Ｄの予熱とを組み合わせた技術が開発
されている。これによって、予熱によりニップ部の温度
を低く設定でき、熱容量の小さい定着ベルトＢを用いる
ことで、ニップ部通過時に定着ベルトＢの温度を急速に
冷却させ、ニップ部出口での定着ベルトＢと分離するト
ナーの凝集力を高めることで、定着ベルトＢとトナーと
の離型性を高めて、オイルレス或いは微量のオイルしか
塗布しない場合でも、オフセットの無い鮮明な定着画像
が得られる。この装置は、加熱ローラ方式では解決でき
なかった離型性とオイルの塗布の問題を解決した定着装
置として知られている。

【０００３】この従来の定着装置の構成を以下に簡単に
説明する。定着装置は、定着ローラＲ１と、この定着ロ
ーラＲ１の直下方に配設された加圧ローラＲ２と、定着
ローラＲ１の側方（記録媒体の搬送方向に沿う上流側）
に配設された加熱ローラＲ３とを備え、定着ローラＲ１
と加熱ローラＲ３間に定着ベルトＢが張設されている。

【０００４】この定着ベルトＢの上部にはオイル塗布ロ
ーラＲ４が設けられている。また、定着ベルトＢの下部
には、隙間をあけて記録媒体支持体としてのガイド板Ｇ
が設けられ、定着ベルトＢの下部とガイド板Ｇの間に記
録媒体の加熱通路Ｐを形成している。定着ベルトＢは、
加熱ローラＲ３が加圧レバーＵにより定着ローラＲ１と
隔離する方向に加圧されることで、所望の張力を得ると
共に、定着ローラＲ１で駆動することによりスリップや
緩みの無い安定した回転をすることが出来る。

【０００５】一方、加熱ローラＲ３の内部には、加熱源
として加熱ヒータＨが備えられる。また、加熱ローラＲ
３の表面温度の測定のためにサーミスタＳを設けてい
る。このサーミスタＳは、接触状態で被検部の温度を測
定するため、定着ベルトＢの通紙領域に接触させること
が好ましくなく、このため、定着ベルトＢの非通紙領域
に接触させている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】上記構成を有する従来
の定着装置では、熱応答性及び破壊強度の観点から、定
着ベルトとして従来より電気鋳造法により製造された金
属ベルト（以下、単に電鋳ベルトと呼ぶ。）がベルト基
体として用いられている。この電鋳ベルトは、熱応答性
及び破壊強度の観点からは、確かに所期の目的を達成す
ることが出来るものであるが、プロセス速度の更なる高
速化を図ろうとした場合、この電鋳ベルトは定着ローラ
と加圧ローラとの間のニップ部での逆曲げ（エンドレス
走行する場合の曲率と逆方向の曲率による曲げ）による
金属疲労破壊を招き、所定のライフ設定までもたない不
具合が発生する虞がある。

【０００７】このため、近年、ポリイミド樹脂等の耐熱
性樹脂が着目され、定着ベルトのベルト基体に電鋳ベル
トの代わりに用いられることが種々検討されるようにな
ってきている。しかしながら、この耐熱性樹脂は高価で
あり、これを定着ベルトのベルト基体として用いようと
する場合において、破壊強度の観点から厚さを増そうと
すると、熱応答性が悪くなると共にコストが増大するこ
ととなり、好ましくない。一方で、コストの低廉化の観
点で、厚さを薄くしようとすると、破壊強度の点で問題
を生じることになる。

【０００８】このように、定着ベルトのベルト基体とし
て耐熱性樹脂を用いようとする場合において、熱応答性
及び破壊強度の観点から両者を同時に満足させることの
出来る条件設定が強く望まれている。

【０００９】この発明は、上述した事情に鑑みなされた
もので、この発明の主たる目的は、定着ベルトのベルト
基体に最適する耐熱性樹脂ベルトの厚さ条件を備えた定
着装置を提供することである。

【００１０】この発明の他の目的は、熱応答性及び破壊
強度の観点から定着ベルトのベルト基体に最適する耐熱
性樹脂ベルトを備えた定着装置を提供することである。

【００１１】

【課題を解決するための手段】上述した課題を解決し、
目的を達成するため、この発明に係わる定着装置は、請
求項１の記載によれば、定着ローラと、この定着ローラ
に所定の圧力で転接する加圧ローラと、前記定着ローラ
から離間して配設された支持ローラと、この支持ローラ
と定着ローラとにエンドレスに掛け渡された定着ベルト
と、この定着ベルトを発熱させ、前記定着ローラ及び加
圧ローラの転接部を通過するシート上の未定着トナーを
加熱する発熱手段とを備え、未定着トナーが表面上に担
持されたシートが、前記転接部を一方向に沿って通過す
ることにより、前記未定着トナーを前記シート上に定着
させる定着装置において、前記定着ベルトは、耐熱性樹
脂から形成されたエンドレス状のベルト基体と、このベ
ルト基体の外表面に形成された耐熱離型層とを備え、前
記ベルト基体の厚さは、６０μｍ以上、４００μｍ以下
の範囲内に設定されていることを特徴としている。

【００１２】また、この発明に係わる定着装置は、請求
項２の記載によれば、前記耐熱性樹脂は、ポリイミドで
あることを特徴としている。

【００１３】また、この発明に係わる定着装置は、請求
項３の記載によれば、前記ベルト基体の厚さは、好まし
くは、６０μｍ以上、９０μｍ以下の範囲内に設定する
ことを特徴としている。

【００１４】また、この発明に係わる定着装置は、請求
項４の記載によれば、前記耐熱性樹脂は、導電性を有す
るように形成されていることを特徴としている。

【００１５】また、この発明に係わる定着装置は、請求
項５の記載によれば、前記耐熱離型層は、弾性を有して
形成されていることを特徴としている。

【００１６】また、この発明に係わる定着装置は、請求
項６の記載によれば、前記耐熱弾性離型層は、シリコー
ンゴムから形成されていることを特徴としている。

【００１７】また、この発明に係わる定着装置は、請求
項７の記載によれば、前記耐熱弾性離型層の厚さを、１
００μｍ以上、４００μｍの範囲内に設定することを特
徴としている。

【００１８】また、この発明に係わる定着装置は、請求
項８の記載によれば、前記発熱手段は、前記支持ローラ
に内蔵され、該支持ローラを介して前記定着ベルトを加
熱することを特徴としている。

【００１９】

【発明を実施する形態】以下に、この発明に係わる定着
装置の一実施例の構成を、添付図面を参照して以下に詳
細に説明する。

【００２０】｛定着装置１０の概略説明｝先ず、図１に
示すように、この一実施例の定着装置１０は、ハウジン
グ構造として、図示しない電子式画像形成装置、例え
ば、電子プリンタのフレームに固定されるハウジング１
２を備えており、このハウジング１２は、装置フレーム
上に直接的に固定される底板１４と、この底板１４の左
右両側縁から夫々起立した側板１６と、この側板１６に
これの図中略右上部を覆うように取付けられた上カバー
部１８と、側板１６にこれの略左側部を覆うように取付
けられた左カバー部２０とを備えている。

【００２１】ここで、上カバー部１８は、側板１６に対
して固定された状態で取付けられ、これの右上部には、
揺動レバー２２が図中右方に位置する第１の支軸２４回
りに図中左方が開放されるように、揺動自在に軸支され
ている。一方、左カバー部２０は、下部に位置する第２
の支軸２６回りに上方が開放されるように、揺動自在に
側板１６に取付けられている。

【００２２】また、この定着装置１０は、ローラ構成と
して、側板１６に固定軸線回りに回転自在に軸支された
定着ローラ２８と、定着ローラ２８の略下方（具体的に
は、斜め下方）でこれに転接する状態で、且つ、定着ロ
ーラ２８の固定軸線と平行に設定された固定軸線回りに
側板１６に回転自在に支持された加圧ローラ３０と、定
着ローラ２８の略上方（具体的には、斜め上方）に位置
する状態で揺動レバー２２に取付けられ、自身の中心軸
線回りに回動自在に支持された支持ローラ３４とを備え
て構成されている。

【００２３】また、この定着装置１０は、支持ローラ３
４の内部に配設された、例えばハロゲンランプ等の第１
の発熱源３２と、加圧ローラ３０の内部に配設された、
例えばハロゲンランプ等の第２の発熱源３３と、定着ロ
ーラ２８と支持ローラ３４とに渡りエンドレスに巻回さ
れた定着ベルト（熱伝達ベルト）３６とを更に備えてい
る。即ち、この実施例においては、支持ローラ３４は、
ハロゲンランプ３２が内蔵された加熱ローラとして機能
している。なお、以下の説明において、ローラ３４は加
熱ローラとして説明する。

【００２４】ここで、詳細は後述するが、定着ローラ２
８は弾性ローラとして構成され、一方、加圧ローラ３０
は弾性ローラより硬いローラ上硬度を有するローラから
構成されている。一方、定着ローラ２８と加圧ローラ３
０との互いの回転中心間距離Ｄは、図２に示すように、
定着ローラ２８の半径Ｒ１及び加圧ローラ３０Ｒ２の半
径の和（Ｒ１＋Ｒ２）より、僅かであるが短く設定され
ている。この結果、定着ローラ２８と加圧ローラ３０と
の互いの転接部（ニップ部）においては、両者は互いに
所定の圧接力Ｐ１で転接し、これにより、定着ローラ２
８が転接部で凹んだ状態にもたらされることになる。即
ち、ニップ幅が十分に確保されることになる。

【００２５】また、この定着装置１０は、定着ベルト３
６の外表面にシリコーンオイルを塗布すると共に、この
定着ベルト３６の外表面をクリーニングするためのオイ
ル塗布ローラ３８と、このオイル塗布ローラ３８を定着
ベルト３６に直交する状態で圧接させて、定着ベルト３
６に所定のテンションを付与させる第１のコイルバネ４
０と、加熱ローラ３４を定着ローラ２８から離間する方
向に付勢して、第１のコイルバネ４０と協同して定着ベ
ルト３６に所定のテンションを付与させる第２のコイル
スプリング４２とを更に備えている。

【００２６】また、上述した上カバー部１８の図中右下
部は、内方に折り曲げられており、この折曲片の下方に
位置すると共に、これから大きく離間した状態で、ガイ
ド板４４が側板１６に固定されている。この上カバー部
１８とガイド板４４との間から、未定着トナーが上面に
担持されたシート（以下、単に、未定着シートと呼
ぶ。）が、図中矢印で示す一方向(搬送方向）に沿って
ハウジング１２内に取り込まれる入口ポート４６が規定
される。

【００２７】ここで、このガイド板４４は、ハウジング
１２内に入るにつれてその高さが高まるように図中左斜
め上方に傾斜した状態で取付けられている。一方、ガイ
ド板４４の導入側端部、即ち、図中右下側の端部は、電
子プリンタ内であって入口ポート４６の図中右側に隣接
した状態で配設されたシート搬送用のエンドレスベルト
ＥＢの出口側端部に対向した状態に位置決めされ、ガイ
ド板４４の導出側端部、即ち、図中左上側の端部は、定
着ローラ２８と加圧ローラ３０との転接部（ニップ部）
に対向した状態に位置決めされている。

【００２８】そして、このエンドレスベルトＥＢを介し
て定着装置１０に向けて図中矢印で示す一方向（搬送方
向）に沿って搬送されてきた未定着シートの先端は、先
ず、ガイド板４４に触れ、これに案内された状態で、斜
め上向きに搬送されるように設定され、更に、このガイ
ド板４４により案内された未定着シートは、その先端が
加圧ローラ３０の外周面に先ず接触した後、加圧ローラ
３０の外周面に沿って移動して、定着ローラ２８と加圧
ローラ３０との転接部に導かれるように設定されてい
る。

【００２９】一方、上述した左カバー部２０の上部に
は、転接部を通過して定着ローラ２８と加圧ローラ３０
とにより熱圧着により未定着トナーを定着されたシート
（以下、定着済みシートと呼ぶ。）が排出される排紙通
路４８が形成されており、この一実施例においては、こ
の排紙通路４８は、定着済みシートを略直立した状態で
上方に向けて排出するように設定されている。

【００３０】この排紙通路４８と転接部との間に位置し
た状態で、下排紙ローラ５０が左カバー部２０に回転自
在に軸支されており、この下排紙ローラ５０は、後述す
る駆動機構５２からの駆動力を得て、加圧ローラ３０よ
り同速以上の速さ（例えば、加圧ローラ３０の速度より
５％早く設定された回転速度）で回転駆動されるように
構成されている。そして、この下排紙ローラ５０には、
斜め上方から転接する状態で、上排紙ローラ５４が板バ
ネ５６を介して所定の弾性力で圧接した状態で転接して
いる。尚、この上排紙ローラ５４の配設位置は、これと
下排紙ローラ５０との互いの中心位置を結ぶ線分が、定
着済みシートの排紙パスに対して、略直交する状態に設
定されている。

【００３１】このように概略構成される定着装置１０に
おいては、搬送機構により、エンドレスベルトＥＢを介
してガイド板４４上に搬送されてきた未定着シートＳ
は、未定着トナーが付着していない下面をガイド板４４
に接触・支持されると共に、定着ベルト３６が巻かれた
定着ローラ２８と加圧ローラ３０との転接部(ニップ
部）に向けて案内され、両者２８、３０の間を圧接され
た状態で挿通されることにより、未定着トナーが熱圧着
されてシート上に定着されるように設定されている。以
下、上述した種々の構成要素を順次個別に説明する。

【００３２】｛定着ローラ２８の説明｝上述した定着ロ
ーラ２８は、側板１６に図示しないベアリングを介して
回転自在に軸支される芯金部２８Ａと、この芯金部２８
Ａの外周に同軸に配設され、定着ベルト３６が巻回され
るローラ本体２８Ｂとを備えて構成され、ローラ外径を
この一実施例では３８．０ｍｍに設定されている。ここ
で、この一実施例において、芯金部２８Ａは、直径２５
ｍｍの鉄製シャフトから形成され、ローラ本体２８Ｂ
は、芯金部２８Ａの外周に厚さ６．５ｍｍで取り付けら
れたシリコーンゴム耐熱弾性体（具体的には、ＪＩＳ
Ａ硬度で１８度のシリコーンゴム）から形成されてい
る。

【００３３】尚、芯金部２８Ａの一端に配設された軸部
には、第１の従動ギヤ５８がこれと同軸に、詳細を後述
するワンウエイクラッチ６０を介して取付けられてお
り、この第１の従動ギヤ５８には、詳細は後述する駆動
機構５２の一部を構成する伝達ギヤ６２が噛合してい
る。このようにして、この伝達ギヤ６２を介して駆動機
構５２からの駆動力が第１の従動ギヤ５８に図中時計方
向の回転力として伝達されて、ワンウェイクラッチ６０
を介して定着ローラ２８にこの回転力が伝達される構成
とされている。

【００３４】｛加圧ローラ３０の説明｝上述したよう
に、第２の発熱源３３を内蔵する加圧ローラ３０は、側
板１６に図示しないベアリングを介して回転自在に軸支
される芯金部３０Ａと、この芯金部３０Ａの外周に同軸
に配設されたローラ本体３０Ｂとを備えて構成され、ロ
ーラ外径を３５ｍｍに設定されている。ここで、この一
実施例において、芯金部３０Ａは、直径３２ｍｍの鉄製
シャフトから形成され、ローラ本体３０Ｂは、芯金部３
０Ａの外周に厚さ１．５ｍｍで取り付けられたシリコー
ンゴム耐熱弾性体(具体的には、上述した定着ローラ２
８よりも硬めのＡＳＫＥＲＣ硬度で７４〜７５度のも
の）から形成されている。

【００３５】尚、芯金部３０Ａの一端に配設された軸部
は、第２の従動ギヤ６４が同軸に固定されており、この
第２の従動ギヤ６４には、上述した第１の従動ギヤ５８
が噛合しており、この第１の従動ギヤ５８を介してこれ
からの駆動力が第２の従動ギヤ６４に伝達されて、加圧
ローラ３０が定着ローラ２８とは反対の反時計方向に沿
って回転駆動されるように構成されている。

【００３６】ここで、この一実施例においては、未定着
シートの搬送用の主駆動としては、加圧ローラ３０が設
定されており、定着ローラ２８はこれの熱膨張時におい
ても周速が加圧ローラ３０の周速よりも早くならないよ
うに、第１及び第２の従動ギヤ５８、６４のギヤ比が設
定されている。即ち、定着ローラ２８が第２の従動ギヤ
６４により回転される際の回転速度は、定着ベルト３６
を介して加圧ローラ３０と摩擦係合して回転される際の
回転速度よりも、僅かに遅くなるように設定されてい
る。

【００３７】一方、この一実施例においては、加圧ロー
ラ３０は、定着ローラ２８の直下方に位置しているので
はなく、定着ローラ２８の直下方位置よりも、未定着シ
ートの搬送方向に沿って偏倚した位置に配設されてお
り、定着ローラ２８の中心点を通る垂線を基線とした場
合に、この基線と、定着ローラ２８及び加圧ローラ３０
の両中心点を通る線分とのなす角度が、所定の鋭角とな
るような位置に配設されている。尚、この加圧ローラ３
０の中心点を規定する前記線分は、未定着シートの搬送
方向と略直交するように設定されているものである。

【００３８】｛ワンウェイクラッチ６０の説明｝ここ
で、このワンウェイクラッチ６０は、定着ローラ２８の
第１の従動ギヤ５８に対する図中時計方向の相対的な回
転を許容するが、図中反時計方向の相対的な回転を係止
するように、換言すれば、両者が一体回転するように構
成されている。詳細には、冷機状態では、即ち、定着ベ
ルト３６が加圧ローラ３０と摩擦係合して、また、定着
ローラ２８が定着ベルト３６と摩擦係合して、加圧ロー
ラ３０により定着ローラ２８及び定着ベルト３６が従動
（連れ回り）する状態では、定着ローラ２８の図中時計
方向に回転する周速は、加圧ローラ３０の周速と同一と
なり、第１の従動ギヤ５８の周速よりも僅かに速くなさ
れることになるが、この速度差は、ワンウェイクラッチ
６０により吸収されることになる。

【００３９】尚、加熱ローラ３４の発熱により定着ロー
ラ２８が定着ベルト３６を介して加熱され暖機状態とな
り、定着ローラ２８の外径が熱膨張により大きくなって
定着ローラ２８の周速が早くなったとしても、加圧ロー
ラ３０の周速より早くはならないように設定されている
ので、この場合でも、この速度差は、ワンウェイクラッ
チ６０により確実に吸収されることになる。

【００４０】一方、このようなワンウェイクラッチ６０
を設けているため、以下のような効果が付随的に達成さ
れることになる。即ち、仮に、このようなワンウェイク
ラッチ６０を設けていないとすると、転接部に未定着シ
ートとして例えばコート紙のような表面に光沢のある用
紙が搬送されてきた場合に、未定着シートと定着ベルト
３６との間に滑りが発生し、加圧ローラ３０の駆動力が
定着ベルト３６及び定着ローラ２８に伝達されずに、こ
れらが従動(連れ回り）されない事態が発生することと
なる。このような事態が発生すると、未定着シートが転
接部で止まってジャムすることになるか、又は、例え転
接部を通過出来たとしても、未定着シート上の未定着ト
ナーは、停止中の定着ベルト３６により擦られて、画像
が乱されてしまうことになる。

【００４１】しかしながら、この一実施例では、ワンウ
ェイクラッチ６０を定着ローラ２８と第１の従動ギヤ５
８との間に設けているため、仮に、加圧ローラ３０の駆
動力が定着ベルト３６に伝達されない事態が発生したと
しても、定着ローラ２８の回転数が第１の従動ギヤ５８
の回転数よりも遅く成りはじめた時点で、この第１の従
動ギヤ５８により図中時計方向に回転駆動されることに
なる。このようにして、未定着シートは転接部を確実に
通過させられ、ここでジャムする虞が効果的に防止され
ることになると共に、転接部を通過時の未定着トナーの
画像の乱れが抑制されることになる。

【００４２】｛加熱ローラ３４の説明｝上述した第１の
発熱源３２を内蔵する加熱ローラ３４は、この一実施例
においては、直径３０ｍｍで、肉厚３．５ｍｍのアルミ
パイプ芯金に、厚さ２０μｍのＰＴＦＥの被覆層をコー
ティングしたもので、両端の軸受け部には、耐熱樹脂の
ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）製の直径３４
ｍｍのカラー６６が挿入されており、これにより、定着
ベルト３６の蛇行や片寄りを防止している。

【００４３】この加熱ローラ３４の内部には、第１の発
熱源３２が内蔵されているが、この一実施例において
は、この第１の発熱源３２は、最大出力が１ｋＷのハロ
ゲンランプ３２から構成されている。一方、上述した加
圧ローラ３０に内蔵された第２の発熱源３３は、最大出
力が２５０Ｗのハロゲンランプから構成されている。こ
こで、この定着装置１０の発熱源に許容された最大出力
は、この実施例においては１ｋＷに設定されている。即
ち、この実施例においては、第１の発熱源３２は、この
定着装置１０に許容される最大出力そのものを出力する
ことが出来るように設定されている。

【００４４】｛定着ベルト３６の説明｝上述の定着ベル
ト３６は、未定着シートＳ上の未定着トナーを定着温度
まで過剰な熱量を与えることなく定着できるように、そ
の定着ベルト３６の１平方ｃｍ当たりの熱容量が、０．
００２ｃａｌ／℃乃至０．０２５ｃａｌ／℃の範囲内の
ものが好ましいものである。このため、この一実施例に
おいては、図５に示すように、定着ベルト３６は、内径
が６０ｍｍ、厚さが９０μｍの耐熱性樹脂としてのポリ
イミド樹脂製の無端状のベルト基体３６ａと、このベル
ト基体３６ａの外周面に厚さ２００μｍでコーティング
されたシリコーンゴムの耐熱弾性離型層３６ｂとを備え
て構成されている。

【００４５】尚、この実施例では、ベルト基体３６ａの
外周面には、耐熱弾性離型層３６ｂがコーティングされ
るように説明したが、このような耐熱弾性離型層３６の
コーティングに限定されることなく、離型層としては耐
熱性を有していればよく、弾性を有することは必須では
ない。即ち、このベルト基体３６ａの外周面には、最低
限、耐熱離型層３６ｂがコーティングされているように
設定されている。

【００４６】ここで、このベルト基体３６ａの厚さのば
らつきは、この実施例においては、１０μｍから２０μ
ｍの範囲内に収められるように規制されている。これ
は、ベルト基体３６ａの厚さのばらつきとして、２０μ
ｍ以上を許容すると、ローラの形状を工夫して変化させ
たとしてもニップ部を通過するシートの紙皺の発生を抑
制することができず、一方、１０μｍ以下に抑えようと
すると、製造コストが増大して、商品価値の低下を招く
こととなり、好ましくない状態である。

【００４７】このように、定着ベルト３６のベルト基体
３６ａの厚さのばらつきを、１０μｍから２０μｍの間
に規定することにより、ニップ部を通過するシートの紙
皺の発生を効果的に抑制することができることになる。

【００４８】一方、このベルト基体３６ａを規定する耐
熱性樹脂としてのポリイミド樹脂ベルトは、この実施例
においては、グンゼ社製のＮＩタイプのものを採用して
いる。このベルト基体３６ａは、この実施例において
は、所定の導電性を有するように形成されており、具体
的には、表面抵抗が１０，０００Ω／□以下に設定され
ている。このように、ベルト基体３６ａの表面抵抗を規
定することにより、未定着シートＳが定着ベルト３６に
吸着して画像が乱れてしまう不具合が、確実に防止され
ることになる。

【００４９】尚、定着ベルト３６のベルト基体３６ａを
構成するものとして、ポリイミド樹脂ベルトを採用する
ことにより、熱応答性及び破壊強度が同時に満足される
状態が達成されることになるが、この効果は、上述した
ポリイミド樹脂ベルト３６ａの厚さを規定する数値に限
定されることなく、所定の範囲にあれば、同様の効果を
達成することが出来るものである。この点に関しては、
後に詳細に説明する。

【００５０】｛オイル塗布ローラ３８の説明｝この定着
装置１０は、定着ベルト３６の外周面に、離型用のオイ
ルを微量に塗布するためのオイル塗布ローラ３８を備え
ている。このオイル塗布ローラ３８は、詳細は図示して
いないが、ケーシング６８に軸線固定状態で回転自在に
軸支された支軸と、この支軸の外周にシリコーンオイル
を含浸させた耐熱紙層とを備えて構成されており、支軸
は、この一実施例においては、直径８ｍｍの鉄製シャフ
トから形成され、耐熱紙層は、その外周に１００μｍの
多孔質フッ素樹脂フィルムが装着された状態で、直径２
５ｍｍのローラ外径を有するように形成されている。こ
のように、オイル塗布ローラ３８を構成することによ
り、定着ベルト３６の外周面への安定した微量のオイル
塗布が可能となる。

【００５１】オイル塗布ローラ３８の外周面には、定着
ベルト３６の外周面に付着した汚れ(トナー等）が転移
して付着し、汚されることになる。この為、このオイル
塗布ローラ３８の外周面には、クリーニング用ブラシが
接触しており、常時、オイル塗布ローラ３８の外周面を
清掃して、ここに付着した汚れを掻き落とすようになさ
れている。

【００５２】｛定着ベルト３６へのテンション付与機構
の説明｝上述したように、この一実施例では、定着ベル
ト３６へテンションを付与するための機構として、この
オイル塗布ローラ３８を定着ベルト３６に直交する状態
で圧接させて、定着ベルト３６に所定のテンションを付
与させる第１のコイルバネ４０と、加熱ローラ３４を定
着ローラ２８から離間する方向に付勢して、第１のコイ
ルバネ４０と協同して定着ベルト３６に所定のテンショ
ンを付与させる第２のコイルスプリング４２とを備えて
いる。

【００５３】ここで、第１のコイルバネ４０は、オイル
塗布ローラ３８を回転自在に支持するケーシング６８
を、定着ベルト３６に向けて付勢するように、左カバー
部２０に取付けられている。即ち、ケーシング６８は、
側板１６に取り付けられたガイドリブ７０により、定着
ベルト３６に対して接離自在に支持されている。このよ
うにして、左カバー部２０が図中左方に開かれた際に、
ケーシング６８を押圧していた第１のコイルバネ４０が
ケーシング６８から離間され、これにより、オイル塗布
ローラ３８の定着ベルト３６への押圧状態が解除される
ことになる。また、左カバー部２０が図中右方に回動さ
れて閉じられることにより、第１のコイルバネ４０がケ
ーシング６８を押圧力Ｐ２で押圧して、オイル塗布ロー
ラ３８が定着ベルト３６を所定のテンションで押圧する
ことになる。

【００５４】一方、第２のコイルバネ４２は、揺動レバ
ー２２の図中左端と側板１６との間に介設され、揺動レ
バー２２を図中時計方向に沿って回動するように、換言
すれば、この揺動レバー２２に支持された加熱ローラ３
４が定着ローラ２８から離間する方向に第３の押圧力Ｐ
３で押圧するように取付けられている。これにより、定
着ベルト３６には、所定のテンションが付与されること
になる。

【００５５】即ち、この第２のコイルバネ４２の付勢力
により揺動レバー２２を介して加熱ローラ３４は、定着
ローラ２８から離間する方向に偏倚させられ、これによ
り、加熱ローラ３４と定着ローラ２８とにエンドレスに
掛け渡された定着ベルト３６は、所定のテンションに緊
張された状態で張られることになる。

【００５６】このように第１及び第２のコイルバネ４
０、４２の作用により、定着ベルト３６は、加圧ローラ
３０と摩擦係合して連れ回りし、且つ、この定着ベルト
３６の連れ回りに応じて、定着ローラ２８は定着ベルト
３６に対してスリップや緩みの無い安定した状態で従動
されることになる。

【００５７】｛駆動機構５２の説明｝上述した加圧ロー
ラ３０等を回転駆動するための駆動機構５２は、図３に
示すように、電子プリンタにこの定着装置１０が装着さ
れた状態で、電子プリンタ側の駆動源に図示しないギヤ
トレインを介して接続された出力ギヤＧＥに噛合し、こ
れからの駆動力を受けて回転駆動される伝達ギヤ６２
と、この伝達ギヤ６２に常時噛合すると共に、ワンウェ
イクラッチ６０を介して定着ローラ２８に連結される第
１の従動ギヤ５８と、この第１の従動ギヤに常時噛合す
ると共に、加圧ローラ３０に同軸に固定される第２の従
動ギヤ６４とを備えている。

【００５８】また、この駆動機構５２は、上述した伝達
ギヤ６２に常時噛合するアイドルギヤ７２を更に備え、
このアイドルギヤ７２は、下排紙ローラ５０に同軸に固
定された第３の従動ギヤ７４と常時噛合し、加圧ローラ
３０の周速と同速以上の速さで下排紙ローラ５０を回転
駆動するように構成されている。

【００５９】｛その他の構成｝この一実施例の定着装置
１０は、上述した構成の他、再び図１に示すように、加
圧ローラ３０の外周面に付着した定着済みシートを引き
剥がすための剥離爪７６と、上述した下排紙ローラ５０
と上排紙ローラ５４との間(転接部）に定着済みシート
の先端が搬送されてきたことを検出する排紙センサ７８
とを備えている。

【００６０】｛加熱ローラ３４の上方配置の説明｝上述
したように、この一実施例においては、加熱ローラ３４
は定着ローラ２８の略上方に配設されており、これによ
り、加熱ローラ３４と定着ローラ２８との間にエンドレ
スに巻回された定着ベルト３６とガイド板４４との間
は、このガイド板４４上を搬送される未定着シートが定
着ベルト３６に接触しないように離間されることにな
る。換言すれば、この定着ベルト３６は、ガイド板４４
上を搬送される未定着シートが通過する可能性のある領
域を外れた位置に配設されていることを意味している。

【００６１】このように加熱ローラ３４を定着ローラ２
８の上方に配置することにより、搬送途中の未定着シー
トがどのような湾曲姿勢（カール状態）にあろうとも、
このシートの上面に担持された未定着トナーが定着動作
前に定着ベルト３６に実質的に接触することから確実に
防止され、未定着トナーを乱すことなく定着ローラ２８
と加圧ローラ３０との転接部に導いて、これを定着させ
ることが可能となる。

【００６２】｛加熱ローラ３４の構成角度の説明｝上述
した構成の定着装置１０において、上述したように加熱
ローラ３４を定着ローラ２８の略上方に配設することに
より、特有の効果を達成することが出来るものである。
ここで、「略上方」の範囲を明確に規定するために、図
４に示すように、加熱ローラ３４の構成角度を種々変更
して、その最適範囲を求める実験例を説明する。

【００６３】先ず、この実験例では、定着ローラ２８の
中心点を通る垂線を基線Ｂとして定義し、この基線Ｂ
と、定着ローラ２８及び加熱ローラ３４の両中心点を結
ぶ線分Ｌとのなす構成角度をθと定義した場合、加熱ロ
ーラ３４の位置を変更して、この構成角度θが９０°〜
１８０°となるようにして、定着ローラ２８と加圧ロー
ラ３０との転接部の入口での画像の擦れの発生頻度、及
び、転接部の出口での異常の発生頻度を、片面コピー時
と両面コピー時とで、夫々測定した。

【００６４】ここで、構成角度θの±は、基線Ｂから反
時計方向に測定した値を「＋」とし、基線Ｂから図中時
計方向に測定した値を「−」と定義した。従って、＋１
８０°にある加熱ローラ３４と、−１８０°にある加熱
ローラ３４とは、同一位置を示すことになり、また、＋
１０５°にある加熱ローラ３４と、−２５５°にある加
熱ローラ３４とは、同一位置を示すことになる。一方、
転接部の出口における異常とは、この一実施例では、転
接部の出口におけるオフセットの発生又はジャムの発生
を意味するものとする。

【００６５】尚、測定条件は、以下の通りである。

【００６６】即ち、転接部におけるニップ幅を９ｍｍに
設定し、このための圧接力Ｐ１を２４ｋｇｆ／片側に設
定した。一方、定着ローラ２８に巻回されている定着ベ
ルト３６の部分の温度を１６０℃に、また、加圧ローラ
３０の表面温度を１４０℃に設定した。更に、未定着シ
ートの搬送速度を１８０ｍｍ／ｓｅｃに設定し、これに
同期した状態で、加圧ローラ３０を回転駆動した。そし
て、トナーとしては、富士ゼロックス社製のＡカラート
ナーを用い、シートとして、６４ｇ／ｍ２の普通紙を採
用した。

【００６７】このようにして、構成角度θを９０°、１
０５°、１２０°、１５０°、１８０°、−１５０°、
−１２０°、−１０５°、−９０°の９種類に分けて、
上述した測定条件で測定した。

【００６８】その測定結果を表１に示す。

【００６９】

【表１】

【００７０】この表１から明白なように、構成角度θが
１０５°より大きい場合、及び、−１０５°よりも小さ
い場合、即ち、構成角度θを反時計方向のみに測定した
場合に、これが１０５°乃至２５５°の範囲内にある場
合には、転接部の入口での画像の擦れの発生、及び、転
接部の出口での異常の発生がなく、良好な定着動作が実
行されていることが判明した。一方、構成角度θが１０
５°以下の場合には、転接部の入口での画像の擦れ又は
転接部の出口での異常の何れかが発生し、良好な定着動
作が実行されないことが判明した。

【００７１】また、この一実施例においては、ニップ部
の一方を構成する加圧ローラ３０に第２の発熱源３３を
内蔵しているので、未定着シートＳを加熱する熱量が充
分に供給されることとなり、この結果、定着ベルト３６
の走行速度を上げたとしても、ニップ部に充分な熱量の
供給が達成されることになる。このようにして、通紙速
度の高速化に充分に対応させることが可能となる。

【００７２】また、この一実施例においては、加熱ロー
ラ３４を定着ローラ２８の略上方に配置し、具体的に
は、加熱ローラ３４を、これの中心点と定着ローラ２８
の中心点とを結ぶ線分Ｌが、定着ローラ２８と加圧ロー
ラ３０との互いの中心点を結ぶ線分を基線Ｂとした状態
で、該基線Ｂから計測した角度が約１０５度乃至約２５
５度の範囲となる位置に配設しているので、加熱ローラ
３４と定着ローラ２８との間にエンドレスに巻回された
定着ベルト３６とガイド板４４との間は、このガイド板
４４上を搬送される未定着シートが定着ベルト３６に接
触しないように離間されることになる。換言すれば、こ
の定着ベルト３６は、ガイド板４４上を搬送される未定
着シートが通過する可能性のある領域を外れた位置に配
設されていることを意味している。

【００７３】この結果、この一実施例によれば、搬送途
中の未定着シートが、跳ね上がりや転写部との搬送速度
差に基づくたるみ等により、どのような湾曲姿勢（カー
ル状態）にあろうとも、このシートの上面に担持された
未定着トナーが定着ベルト３６に接触することから確実
に防止され、未定着トナーを乱すことなく定着ローラ２
８と加圧ローラ３０との転接部に導いて、これを確実に
定着させることが可能となる。

【００７４】｛定着ベルト３６のベルト基体の厚みの検
証｝上述したように、定着ベルト３６のベルト基体３６
ａを構成するものとして、この実施例ではポリイミド樹
脂ベルトを採用することにより、熱応答性及び破壊強度
が同時に満足される状態が達成されることになるが、こ
の効果は、上述したポリイミド樹脂ベルト３６ａの厚さ
を規定する数値に限定されることなく、所定の範囲にあ
れば、同様の効果を達成することが出来るものである。
以下に、このベルト基体、即ち、ポリイミド樹脂ベルト
３６ａの厚みの許容範囲を検証する。

【００７５】｛ベルト基体の厚みの最小値の検証｝ベル
ト基体、即ち、ポリイミド樹脂ベルト３６ａの厚みの最
小値は、破壊強度から規定されるものである。このた
め、ポリイミド樹脂ベルト３６ａの厚さを変化させて、
破壊強度から直接的な影響を受ける割れ試験（連続走行
耐久試験）を行った。試験に採用した定着装置１０は、
図１に示す構成と実質的に同一のものであり、ポリイミ
ド樹脂ベルト３６ａの厚みとしては、５０μｍ、６０μ
ｍ、７５μｍ、９０μｍ、の４種類のものを用意した。

【００７６】ここで、このポリイミド樹脂ベルト３６ａ
の外周面に形成されるシリコーンゴム層３６ｂの厚み
は、１００μｍとなるように設定し、第２のコイルバネ
４２により定着ベルト３６に加えられるテンションを
３．４ｋｇｆ／片側とし、定着ローラ２８と加圧ローラ
３０との間のニップ部におけるニップ幅を９ｍｍとなる
ように設定した。このような試験条件のものとで、プロ
セススピードを１８０ｍｍ／ｓｅｃとした時の定着ベル
ト３６の割れ試験を、１５秒回転で５秒停止の間欠走行
耐久試験として実施した。その結果を、表２に示す。

【００７７】

【表２】

【００７８】この表２から明白なように、ポリイミド樹
脂ベルト３６ａの厚みが５０μｍの場合には、僅か８８
時間でベルトに亀裂が発生し、耐久性が持たないことが
判明した。一方、ポリイミド樹脂ベルト３６ａの厚みが
６０μｍの場合には、１、０００時間でベルトに亀裂が
発生したが、この１，０００時間という連続走行時間
は、実機レベルにおいて１００，０００枚程度の定着動
作枚数に匹敵するものであり、実質的に耐久性があると
判断できる結果である。

【００７９】また、ポリイミド樹脂ベルト３６ａの厚み
が７５μｍおよび９０μｍの場合には、共に１，２５０
時間を越えてもベルトに亀裂が発生せず、十分に耐久性
があることが実証された。

【００８０】以上の試験結果から、ベルトの破壊強度の
観点からは、ベルト基体、即ち、ポリイミド樹脂ベルト
３６ａの厚みは最低６０μｍが必要であることが判明し
た。

【００８１】｛ベルト基体の厚みの最大値の検証｝ベル
ト基体、即ち、ポリイミド樹脂ベルト３６ａの厚みの最
大値は、熱応答性から規定されるものである。このた
め、ポリイミド樹脂ベルト３６ａの厚さを変化させて、
熱応答性から直接的な影響を受けるウォーミングアップ
時間の測定試験を行った。この試験に採用した定着装置
１０は、図１に示す構成と実質的に同一のものであり、
ポリイミド樹脂ベルト３６ａの厚みとしては、９０μ
ｍ、１８０μｍ、２７０μｍ、３６０μｍ、４５０μｍ
の５種類のものを用意した。

【００８２】ここで、このポリイミド樹脂ベルト３６ａ
の外周面に形成されるシリコーンゴム層３６ｂの厚み
は、２００μｍとなるように設定し、その他の実験条件
としては、加熱ローラ３４を単独で取り出し、これに内
蔵される第１の発熱源３２としてのハロゲンヒータに６
００（Ｗ）のものを用いて、この加熱ローラ３４の表面
温度を２００℃に保持し、これを停止状態にしておい
て、この外周面上に室温に放置した定着ベルト３６を密
着状態で巻きつけた場合の定着ベルト３６の表面温度の
経時変化、即ち、巻きつけ時から表面温度が１５０℃、
１６０℃、１７０℃、１８０℃、１９０℃、２００℃に
夫々到達するまでの時間を測定した。その結果を、表３
及び図６に示す。

【００８３】

【表３】

【００８４】この表３及び図６から明白なように、ポリ
イミド樹脂ベルト３６ａの厚みが４５０μｍの場合に
は、他の場合と比較して格段と２００℃に到達するまで
の時間（即ち、ウォームアップ時間）がかかり、その他
の場合、即ち、ポリイミド樹脂ベルト３６ａの厚みが４
５０μｍよりも薄い場合には、２００℃に到達するまで
のウォームアップ時間に大差はないことが判明した。

【００８５】以上の試験結果から、ベルトの熱応答性の
観点からは、ベルト基体、即ち、ポリイミド樹脂ベルト
３６ａの厚みは最大４００μｍに抑える必要があり、好
ましくは、２００μｍ以下が好ましいものであることが
判明した。

【００８６】ここで、更にベルト基体の厚みの実用上の
上限を検討するに、これを１００μｍ以上に設定する
と、ベルトの熱応答性の観点からは、上述したように何
ら問題ないものの、コストの低廉化及びニップ幅の確保
の観点から、好ましいものではない。

【００８７】即ち、ベルト基体の原価は、原材料費とし
てのポリイミド樹脂のコストと加工コストとから基本的
に算出されるが、ベルト基体をポリイミド樹脂で形成す
る場合において、このポリイミド樹脂の単位体積あたり
の費用が極めて高く、ベルト基体の厚みが厚くなればな
るほど費用が高くなり、薄くすればするほど、費用の低
廉化を図ることが出来ることになる。また、ベルト基体
の厚みが厚くなればなるほど、ベルトとしての弾性が損
なわれ、同一荷重におけるニップ幅が取れにくくなるこ
とになる。この結果、同等のニップ幅を確保しようとす
ると荷重の増大が必要となり、負荷負担が高くなり、こ
のため、駆動出力の増大等が要求され、コストの点や寿
命の点で好ましいものではない。更に、ベルト基体の厚
みが厚くなればなるほど、寸法精度を所定の範囲内に納
めることが困難となる問題もある。

【００８８】以上のことと勘案すると、ベルト基体の厚
みとしては、上述したように、熱応答性の観点からは６
０μｍから２００μｍが好ましいものではあるが、更に
条件を詰めれば、６０μｍから９０μｍの範囲が最適な
ものであることが判る。

【００８９】このように、この一実施例においては、定
着ベルト３６を構成するベルト基体としてのポリイミド
樹脂ベルトの厚みを、６０μｍから４００μｍの範囲に
限定、好ましくは、６０μｍから９０μｍの範囲に限定
することにより、亀裂に対する強度を確保して、十分な
製品寿命を達成することが出来ると同時に、熱応答性を
確保して、ウォームアップ時間の短縮化を達成すること
が出来ることになる。

【００９０】また、この一実施例においては、定着ロー
ラ２８を弾性ローラから、また、加圧ローラ３０を定着
ローラよりも堅いローラ上硬度を有して、夫々形成して
いる。従って、この一実施例によれば、定着ローラ２８
及び加圧ローラ３０のサイズを小径化したとしても、両
者の転接部におけるニップ幅を十分に確保することが出
来、定着装置の小型化を達成することが出来ると共に、
シートの搬送速度の高速化を達成することが出来ること
になり、特に、カラープリンタに好適する定着装置を提
供することが可能となる。

【００９１】また、この一実施例においては、上方の定
着ローラ２８を弾性ローラから、また、下方の加圧ロー
ラ３０を定着ローラ２８よりも堅いローラ上硬度を有し
て、夫々形成しているので、転接部におけるニップの形
状が、定着ローラを本願の弾性ローラよりも硬いローラ
上硬度を有するローラから形成する従来構成と比較し
て、下向きに凹んだ状態から、上方に凹んだ状態を容易
に達成することが出来ることになる。この結果、この一
実施例によれば、転接部におけるニップ形状自身から、
定着済みシートが定着ベルト３６から離間する方向の力
を得ることとなり、定着ベルト３６に接触する側の表面
にトナーが担持されていたとしても、定着ベルト３６へ
のオフセット防止用のオイル塗布ローラ３８によるオイ
ル塗布量を微量に押さえることができると共に、オイル
レスとしても、定着ベルト３６側へのオフセットや、ジ
ャムの無い定着動作が達成されることになる。

【００９２】また、この一実施例においては、熱伝達ベ
ルトとしての定着ベルト３６として、小熱容量の材質を
採用すると共に、加熱ローラ３４への定着ベルト３６の
巻き付け角度が大きく、且つ、加熱ローラ３４へ定着ベ
ルト３６が密着していることになる。この結果、この一
実施例によれば、シートを高速で、即ち、単位時間当た
りの通紙枚数を多数枚としても、定着ローラ２８と加圧
ローラ３０との転接部において、定着動作に必要な温度
を確実に維持することが出来ることになる。

【００９３】また、この一実施例においては、弾性ロー
ラとして構成される定着ローラ２８に発熱源を内蔵させ
ずに、定着ローラ２８から離間した位置に配設された加
熱ローラ３４に発熱源３２を内蔵するようにしたので、
定着ローラ２８のシリコーンゴム耐熱弾性体２８Ｂの厚
さを十分に厚くすることが可能となり、この結果、この
一実施例によれば、転接部におけるニップ幅を、定着ロ
ーラ２８を小径に維持しながら、十分に広く取ることが
可能となる。

【００９４】また、この一実施例においては、第１の従
動ギヤ５８と定着ローラ２８との間にワンウェイクラッ
チ６０を介設することにより、シートの搬送のための主
駆動(即ち、シートの搬送速度を規定する駆動ローラ）
として、定着ローラ２８ではなく、加圧ローラ３０を設
定している。この為、例え、定着ローラ２８が定着動作
に伴い加熱され、この結果、熱膨張により定着ローラ２
８の外径が熱膨張したとしても、この定着ローラ２８で
シートの搬送速度を規定していないので、この熱膨張に
よりシートの搬送速度が変化することなく、常に、一定
に保持することが出来ることになる。この結果、この一
実施例によれば、線速を一定に維持して、転写ずれや画
像の擦れ等を確実に防止することが可能になる。

【００９５】

【変形例の説明】この発明は、上述した一実施例の構成
に限定されることなく、この発明の要旨を逸脱しない範
囲で、種々変形可能であることは言うまでもない。

【００９６】例えば、上述した一実施例においては、定
着装置１０は電子式プリンタに適用される場合につき説
明したが、この発明は、このような適用に限定されるこ
となく、電子式ファクシミリ装置、電子式複写装置等の
電子画像形成装置に適用され得ることは言うまでもな
い。

【００９７】また、上述した一実施例においては、未定
着シートは横方向から定着装置１０に搬送されてくるよ
うに説明したが、この発明は、このような構成に限定さ
れることなく、未定着シートは上下方向、例えば、下か
ら上に向けて搬送されるように構成してもよい。この場
合、加圧ローラ３０は定着ローラ２８の下方ではなく、
側方に配設されることとなり、一方、加熱ローラ３４は
定着ローラ２８の、加圧ローラ３０が配設された側とは
反対側の側方に配設されることになることは言うまでも
ない。

【００９８】また、上述した実施例では、定着ベルト３
６のベルト基体３６ａは、ポリイミド樹脂から形成され
るように説明したが、この発明は、このような材料に限
定されることなく、ポリイミド樹脂以外の耐熱性樹脂で
あれば良い。

【００９９】また、上述した実施例では、定着ベルト３
６を加熱させるための第１の発熱源３２は、定着ベルト
３６が巻回される加熱ローラ（支持ローラ）３４内に配
設されるように説明したが、この発明は、このような構
成に限定されることなく、第１の発熱源３２を支持ロー
ラ３４外に配設して、定着ベルト３６を直接的に加熱す
るように構成してもよいものである。

【０１００】

【発明の効果】以上詳述したように、この発明によれ
ば、定着ベルトのベルト基体に最適する耐熱性樹脂ベル
トの厚さ条件を備えた定着装置が提供されることにな
る。

【０１０１】また、この発明によれば、熱応答性及び破
壊強度の観点から定着ベルトのベルト基体に最適する耐
熱性樹脂ベルトを備えた定着装置が提供されることにな
る。

【０１０２】

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明に係わる定着装置の一実施例の構成を
示す正面断面図である。

【図２】定着ローラと加圧ローラとの転接状態を示す図
である。

【図３】駆動機構の構成を取り出して示す正面図であ
る。

【図４】定着ローラに対する加熱ローラの配設位置の許
容範囲を調べるために行われた実験例における構成角度
を示す図である。

【図５】定着ベルトの構成を取り出して示す正面図であ
る。

【図６】定着ベルトの熱応答性を調べるために行われた
実験結果を示す線図である。

【図７】従来の定着装置の構成を概略的に示す正面図で
ある。

【符号の説明】

１０定着装置１２ハウジング１４底板１６側板１８上カバー部２０左カバー部２２揺動レバー２４第１の支軸２６第２の支軸２８定着ローラ２８Ａ芯金部２８Ｂローラ本体３０加圧ローラ３０Ａ芯金部３０Ｂローラ本体３２第１の発熱源３３第２の発熱源３４加熱ローラ（支持ローラ）３６定着ベルト３６ａベルト基体３６ｂ耐熱弾性離型層３８オイル塗布ローラ４０第１のコイルバネ４２第２のコイルバネ４４ガイド板４６入口ポート４８排紙通路５０下排紙ローラ５２駆動機構５４上排紙ローラ５６板バネ５８第１の従動ギヤ６０ワンウェイクラッチ６２伝達ギヤ６４第２の従動ギヤ６６カラー６８ケーシング７０ガイドリブ７２アイドルギヤ７４第３の従動ギヤ７６剥離爪７８排紙センサ８０第１のサーミスタ８２第２のサーミスタ８４第３のサーミスタ８６制御装置８８Ａ第１のヒータドライバ８８Ｂ第２のヒータドライバ９０電源スイッチＥＢエンドレスベルトＧＥ出力ギヤＳ未定着シート

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】定着ローラと、この定着ローラに所定の圧
力で転接する加圧ローラと、前記定着ローラから離間し
て配設された支持ローラと、この支持ローラと定着ロー
ラとにエンドレスに掛け渡された定着ベルトと、この定
着ベルトを発熱させ、前記定着ローラ及び加圧ローラの
転接部を通過するシート上の未定着トナーを加熱する発
熱手段とを備え、未定着トナーが表面上に担持されたシ
ートが、前記転接部を一方向に沿って通過することによ
り、前記未定着トナーを前記シート上に定着させる定着
装置において、前記定着ベルトは、耐熱性樹脂から形成されたエンドレ
ス状のベルト基体と、このベルト基体の外表面に形成さ
れた耐熱離型層とを備え、前記ベルト基体の厚さは、６０μｍ以上、４００μｍ以
下の範囲内に設定されていることを特徴とする定着装
置。
【請求項２】前記耐熱性樹脂は、ポリイミドであること
を特徴とする請求項１に記載の定着装置。
【請求項３】前記ベルト基体の厚さは、好ましくは、６
０μｍ以上、９０μｍ以下の範囲内に設定することを特
徴とする請求項１に記載の定着装置。
【請求項４】前記耐熱性樹脂は、導電性を有するように
形成されていることを特徴とする請求項１に記載の定着
装置。
【請求項５】前記耐熱離型層は、弾性を有して形成され
ている事を特徴とする請求項１に記載の定着装置。
【請求項６】前記耐熱弾性離型層は、シリコーンゴムか
ら形成されていることを特徴とする請求項５に記載の定
着装置。
【請求項７】前記耐熱弾性離型層の厚さを、１００μｍ
以上、４００μｍの範囲内に設定することを特徴とする
請求項５に記載の定着装置。
【請求項８】前記発熱手段は、前記支持ローラに内蔵さ
れ、該支持ローラを介して前記定着ベルトを加熱するこ
とを特徴とする請求項１に記載の定着装置。