JP2001025812A - 冷間圧延鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 高速圧延を行なう場合にも、チャタリングに
よる異常板厚、板破断の発生を未然に防止し、欠陥の無
い冷間圧延鋼板を製造する方法を提供する。 【解決手段】 No.５スタンドにおいては、クーラント
用ヘッダー５がロールバイとより離れた位置に設置され
ている。振動計１５により検出したミルハウジング１４
の振動を演算器１６で処理してチャタリングの発生を検
出し、チャタリングがなくなるまで、クーラント用ヘッ
ダー５に供給するストリップクーラントの流量を増加さ
せる。クーラント用ヘッダー５がロールバイとより離れ
た位置に設置されているので、プレートアウトの転相時
間を確保でき、プレートアウト層を形成しやすくなる。
よって、高速圧延時においても、摩擦係数を小さくでき
ることにより、チャタリングを解消することが可能とな
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、循環式圧延油供
給系統を有するタンデム圧延機を用いた冷間圧延鋼板の
製造方法に関するものであり、さらに詳しくは高速圧延
においても、圧延機のチャタリングを防止することによ
り、欠陥の無い冷間圧延鋼板を製造する方法に関するも
のである。

【０００２】

【従来技術】薄鋼板を高速圧延する冷間圧延機におい
て、安定圧延を阻害する現象の一つにチャタリングと称
する、騒音を伴う異常振動現象がある。このチャタリン
グが発生すると、板厚変動や圧延スタンド間の張力変動
を生じ、著しい場合には鋼板の破断に至ることもある。
その結果、板厚変動による品質・歩留りの低下や、板破
断によるロール原単位の悪化、設備稼働率の低下などが
発生する。

【０００３】チャタリング現象は、圧延機のロール系の
自励振動現象であり、従って、その振動数は圧延機の固
有振動数に一致することが知られている。この振動数
は、通常、数十Hzから数百Hzである。

【０００４】このチャタリング（自励震動）の発生原因
（トリガー）の１つは、圧延が進むに従って、ワークロ
ール粗度が低下し、ワークロールと圧延材の摩擦係数が
低くなり、その結果、ロールバイト内の潤滑が過多とな
る状態が発生し、それに伴い、先進率が負（すなわち、
中立点がロールバイトの外へ飛び出した状態）となり、
圧延が不安定化することであると言われてきた（例え
ば、鉄と鋼、第73 (1987）第10号、p.1358) 。

【０００５】一方、最近のブリキ材の製品動向である硬
質・薄ゲージ化に伴い、生産性向上のために圧延速度の
さらなる高速化が進められており、1800m/minを超える
高速圧延が行われている。そして、このような製品の生
産工程では、潤滑が不足することに起因するチャタリン
グが発生し、高速圧延の阻害要因となっている。以上か
らわかるように、チャタリング現象は圧延潤滑性の影響
を大きく受け、特に高速圧延域では潤滑不足に寄因した
チャタリングの発生が問題となる。

【０００６】これまでに、チャタリングを防止する技術
としては、特公平３−５０６０２号公報に記載される技
術が知られている。この技術は、圧延機のハウジングに
振動計を設置してハウジング振動を検出し、チャタリン
グ現象を特徴づける振動数、すなわち圧延機の固有振動
数だけをフィルターにより抽出し、フィルター通過後の
振動速度（ＩＳＯ２３７２等に使用されている値）が一
定値を超えた時に、圧延条件を調整することによりチャ
タリング発生に伴う板厚変動および板破断を未然に防止
するものである。圧延条件の具体的な調整方法として
は、圧延速度を減速する方法、タンデム圧延機の圧下ス
ケジュールを変更する方法、およびエマルション圧延油
のスプレー流量を変更する方法が提示されている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特公平
３−５０６０２号公報に記載されている、圧延条件を調
整する方法のいずれも、高速圧延条件下では十分な効果
を発揮できないという問題があった。すなわち、圧延速
度を減速する方法では、チャタリングを防止できるが、
高速圧延速度を達成できない。また、圧下スケジュール
を変更する方法では、各スタンドのロール周速比を変更
することにより圧下スケジュールを変更することになる
が、高速圧延条件下でのロール周速比の急激な変動は、
スタンド間張力の急激な変動をもたらし、圧延を不安定
化させ、場合によっては板破断発生の原因となる。

【０００８】また、エマルション圧延油のスプレー流量
を調整する方法に関しては以下のような問題点があっ
た。すなわち、循環式圧延油供給系統を有する冷間タン
デム圧延機においては、圧延油を冷却水とあらかじめ混
合、攪拌して作ったエマルション圧延油を、潤滑および
冷却の目的で、ロールバイト近傍のワークロール表面に
ノズルからスプレーしている（「板圧延の理論と実
際」、日本鉄鋼協会偏、P.208）。このようなエマルシ
ョン圧延油のスプレー系において、ワークロールに供給
するエマルション圧延油の流量（以下、ロールクーラン
ト流量、と称す）を調整する方法は、最終スタンド出側
の板速度が1800m/minにも達する高速圧延条件下では十
分な効果を得られなかった。

【０００９】本発明は、このような事情に鑑みてなされ
たもので、循環式圧延油供給系統を有する冷間タンデム
圧延機で1800m/minを超える高速圧延を行なう場合に
も、チャタリングによる異常板厚の発生および板破断の
発生を未然に防止し、欠陥の無い冷間圧延鋼板を製造す
る方法を提供することを課題とする。

【００１０】

【問題を解決するための手段】前記課題を解決する第１
の手段は、冷間連続圧延機により冷間圧延鋼板を製造す
る方法であって、冷間連続圧延機のスタンドのチャタリ
ングが検出されたとき、当該スタンド又は当該スタンド
とその上流側スタンドのロールバイトより離れた上流側
の鋼板に循環式圧延油供給系統のエマルション圧延油を
スプレーし、かつ、その流量を調整することによってチ
ャタリングを防止しながら冷間圧延を行う工程を有して
なることを特徴とする冷間圧延鋼板の製造方法（請求項
１）である。

【００１１】本発明者らは、上記の課題達成のために、
タンデム圧延機におけるエマルション圧延油のスプレー
流量の調整によるチャタリング防止方法に関し、鋭意検
討を重ねた。この方法に着目した理由は、チャタリング
の発生が、圧延潤滑性の影響を大きく受けるという事実
から、圧延潤滑性を制御する方法がチャタリング防止に
は最も有効であると考えたためである。

【００１２】チャタリングを防止するためには、ハウジ
ングの振動を検知し、圧延機の固有振動数と同じ振動数
だけをフィルターにより抽出し、フィルター通過後の振
動速度が一定値を越えたときに、チャタリングが発生し
たと判断する前述の方法等により、チャタリングの発生
を検出し、エマルション圧延油のスプレー流量の調整に
より圧延潤滑性を大きく制御できることが必要である。
この点を確認するために、ロールクーラント流量と摩擦
係数の関係を調査した。

【００１３】図５は全５スタンドのタンデム圧延機にお
ける循環式圧延油供給系統のエマルション・スプレー用
ヘッダーの配置を示す。ロールクーラントは、スタンド
の入側および出側に設置されている。入側ロールクーラ
ントは潤滑と冷却を兼ねており、出側ロールクーラント
はロール冷却のためのものである。

【００１４】なお、入側ロールクーラントが潤滑として
機能するメカニズムは、以下の通りである。すなわち、
上側ワークロール表面に直接衝突した一部のエマルショ
ン粒子（油粒）が油膜としてワークロール表面に付着
し、鋼板上面側においては付着しなかったエマルション
圧延油は鋼板面上に滞留し、さらに鋼板板上面側にも油
分が付着する。そして、水分とプレートアウトしなかっ
たエマルション圧延油は板端から落下する。一方、下側
ワークロールにスプレーされたエマルション圧延油のう
ち、直接ロール表面に衝突したエマルション粒子の一部
がロール表面に油膜として付着するだけで、鋼板上に滞
留することなく直ちに落下する。このエマルション圧延
油中の油粒が鋼板およびロール表面に付着する現象は、
プレートアウトと呼ばれている。このワークロールおよ
び鋼板表面のプレートアウト層はロールバイト内に導入
され、潤滑油膜として機能する。

【００１５】図６は、図５に示すタンデム圧延機におい
て、最終スタンドの速度1000m/minの低速圧延条件と、1
800m/minの高速圧延条件のときに、チャタリングの発生
頻度の高い最終スタンド（No.５スタンド）を対象と
し、入側ロールクーラント流量と摩擦係数の関係を調査
した結果である。なお、ロールクーラント流量は、上下
スプレーヘッダーの合計流量である。

【００１６】これによると、速度1000m/minの場合、ロ
ールクーラント流量を増加させる程、摩擦係数は大きく
低下し、ロールクーラント流量の調整により摩擦係数、
すなわち圧延潤滑性を大きく制御できることがわかる。
一方、速度1800m/minの場合、速度1000m/minよりも摩擦
係数は高く、潤滑状態が悪化することがわかる。また、
速度1800m/minの場合、一定のロールクーラント流量を
超えると摩擦係数の変化がほとんど見られなくなり、ロ
ールクーラント流量の調整では摩擦係数を一定の値より
も低くすることができないこと、すなわち圧延潤滑性を
改善できないことがわかる。このことは、高速圧延条件
下で問題となる潤滑不足に起因したチャタリングを防止
するのに、ロールクーラントの流量調整では、十分な効
果を得られないことを示唆する。

【００１７】速度1800m/minの摩擦係数が高くなる理由
の一つとしては、圧延速度が高くなると、スプレー時間
の低下によりエマルション圧延油の鋼板単位面積当りの
供給量が低下し、プレートアウト量が低下することが挙
げられる。もう一つの理由として、以下に詳述するが、
エマルション圧延油のプレートアウトが、鋼板のスプレ
ー面に到達してからの時間に依存する現象の影響が挙げ
られる。

【００１８】また、速度1800m/minのときに、一定のロ
ールクーラント流量を超えると、一定の摩擦係数よりも
下げられなくなる現象も、エマルション圧延油のプレー
トアウトが、鋼板のスプレー面に到達してからの時間に
依存する現象と関係している。

【００１９】上述した、エマルション圧延油のプレート
アウトが、鋼板のスプレー面に到達してからの時間に依
存する現象について、以下に詳説する。エマルション圧
延油が鋼板およびロールにスプレーされる場合に、油分
が水から分離し油膜（プレートアウト層）を生成する。
これは、水に油滴が分散したいわゆるＯ／Ｗ型（水中に
油滴が分散）のエマルションがＷ／Ｏ型（油中に水滴が
分散）のエマルションあるいは油単層に転相し、油分が
スプレー面に展着する現象である。この過程はスプレー
されると瞬時に起こるのではなく、転相といった遷移過
程（反応）に起因するため、時間依存過程であると考え
られる。それに所要する時間は短時間かもしれないが、
いずれにしてもある時間を必要とすることは言うまでも
ない。発明者らは、このような転相のための時間（以
下、転相時間と称す）が、プレートアウト性に大きな影
響を与えると考えた。

【００２０】発明者らは、上記の転相時間がプレートア
ウト性に及ぼす影響を確認するため、図７に示すプレー
トアウト試験方法により、エマルション圧延油のプレー
トアウト性と転相時間の関係を調査した。このプレート
アウト試験方法は、所定の温度に加熱した鋼板サンプル
（試料板）を自由落下により所定の速度を与え、落下途
中の鋼板サンプルの表面にエマルション圧延油をスプレ
ーし、その下方の所定距離だけ離れた位置にエアブロー
ノズルを設け、サンプル上の未転相のエマルションを吹
き飛ばし、鋼板サンプルに転相したプレートアウト層
（油膜）のみを評価する。プレートアウト量は、脱脂前
後の鋼板サンプルの重量を電子天秤等で測定する方法で
計測する。

【００２１】図８にプレートアウト試験結果を示す。こ
れによると、プレートアウト量は転相時間に大きく依存
し、転相時間が短くなるとプレートアウト量は低下す
る。この結果は、実際の圧延において、ロール周速およ
び鋼板速度が上昇すると、エマルション圧延油が供給さ
れてからロールバイトに到達するまでの時間、すなわ
ち、転相時間が短くなる効果により、プレートアウト量
が減少し、これに伴いロールバイトへの導入油量が低下
することを示唆している。

【００２２】以上のプレートアウト試験の結果に基づ
き、図６に示したロールクーラント流量と摩擦係数の関
係について、転相時間の観点からの解釈を以下に述べ
る。速度1000m/minよりも速度1800m/minで圧延したとき
の摩擦係数の方が全体的に高くなるのは、スプレー時間
の低下によりエマルション圧延油の鋼板単位面積当りの
供給量が低下する効果と、転相時間が短くなる効果によ
りプレートアウト量が低下し、ロールバイトへの導入油
量の低下することが原因である。

【００２３】また、ロールクーラント用スプレーヘッダ
ーを用いる場合、1800m/minの高速圧延条件下では、ロ
ール表面にエマルション圧延油がスプレーされてからロ
ールバイトに噛み込まれるまでの時間は非常に短く、エ
マルションの転相時間を十分に確保できないと考えられ
る。このように、十分な転相時間を確保できない状況下
では、プレートアウトしにくなるため、エマルション圧
延油のスプレー流量を増やしても、プレートアウト量の
増加しない現象が発生すると考えられる。

【００２４】速度1800m/minにおいて、一定のロールク
ーラント流量を超えると、摩擦係数が変化しなくなるの
は、上述したように十分な転相時間の得られないことが
原因と推定される。これに対し、速度1000m/minのとき
に、ロールクーラント流量を変更し、より低い摩擦係数
まで変更できるのは、低速であるため、転相時間を確保
でき、ロールクーラント流量に応じてプレートアウト量
を変更できるからであると考えられる。

【００２５】以上の検討結果は、最終スタンドの速度18
00m/minを越える高速圧延条件下では、チャタリングを
防止するためにロールクーラント流量を変更しても、圧
延潤滑性を制御できないため、十分な効果を得られない
ことを示唆している。

【００２６】以上のような知見に基づき、本発明者ら
は、1800m/min以上の高速圧延条件下でも圧延潤滑性を
大きく変更できる方法について鋭意検討した結果、ロー
ルバイト入側より可能な限り離れた上流スタンド側に近
い鋼板位置にクーラントヘッダーを設置し、循環式圧延
油供給系統のエマルション圧延油をスプレーし、その流
量を調整する方法を見出した。この方法について、以下
に詳細に述べる。

【００２７】図９は、No.５スタンド（最終スタンド）
のロールクーラント用スプレーヘッダーの設置位置をロ
ールバイト入側より離れた上流スタンド側の位置に移設
し、鋼板表面へ向けてスプレーするようにした場合の、
スプレーヘッダーの配置を示すものである。スプレーヘ
ッダーＡは、従来のロールクーラント用のスプレーヘッ
ダーであり、スプレーヘッダーＢ、Ｃ、Ｄは、ロールバ
イト入側より各々0.5m、1.5m、2.5m離れた位置に設置し
たものである。

【００２８】なお、スタンド間距離は4.5mであるが、ス
タンド間にはテンションロールやデフレクターロール
（デフロール）が設置されており、これよりも上流側で
エマルション圧延油をスプレーしても、テンションロー
ルやデフロールにより絞られるため、実際には、ロール
バイト入側より最大限に離れたスプレーヘッダーの位置
は、スタンド間のテンションロールやデフロールの直後
となる。これに相当するのが、図９中のスプレーヘッダ
ーＤである。

【００２９】図１０は、図９に示すタンデム圧延機にお
いて、最終スタンドの速度1800mpmで圧延したときに、
最終スタンド入側で鋼板表面へ向けたスプレー流量（以
下、ストリップクーラント流量と称す）と最終スタンド
の摩擦係数の関係を調査した結果である。スプレーヘッ
ダーの取り付け位置をロールバイトより離し、上流スタ
ンド側に近づけるほど、ストリップクーラント流量の変
更による摩擦係数の変更範囲は広くなり、また、同じス
トリップ・クーラント流量のときの摩擦係数も低くな
る。また、一定のスプレー流量が一定値を越えると一定
の摩擦係数で飽和する現象も解消される傾向にある。

【００３０】図１１は、圧延材表面の付着油量の調査結
果である。なお、ストリップクーラント流量がゼロのと
きに、鋼板付着油量がある値をもつのは、上流スタンド
で圧延後に、鋼板上に圧延油が残存しているためであ
る。これによると、鋼板付着油量は摩擦係数と対応して
おり、スプレーヘッダーの取り付け位置をロールバイト
より離し上流スタンド側へ近づけるほど多くなる。

【００３１】この理由は以下の通りである。すなわち、
速度1800m/minを越える高速圧延条件下においても、鋼
板へエマルション圧延油をスプレーする位置を、ロール
バイトより離れた上流スタンド側に近づけるほど、プレ
ートアウトの転相時間を確保でき、プレートアウト層を
形成しやすくなる。すなわち、同じストリップクーラン
ト流量でも、転相時間を長く取るほどプレートアウト量
は多くなり、従って、ストリップクーラント流量の変更
に対するプレートアウト量の変化も大きくなる。その結
果として摩擦係数の変化も大きくなる。

【００３２】なお、上記ストリップ・クーラントの流量
制御を行なう圧延スタンドは、チャタリングの発生した
スタンド、又はチャタリングの発生したスタンドとその
上流側のスタンドとするのが有効であるが、実際には、
発生頻度の高い最終スタンド、もしくは、最終スタンド
とその１つ上流側のスタンドとするのが望ましい。

【００３３】また、本手段において、「ロールバイトよ
り離れた上流側」とは、従来のストリップ・クーラント
の位置より上流側であることを示すものであるが、前述
のように、ロールバイトよりの距離が離れれば離れるほ
ど効果が大きくなる。また、「エマルション圧延油の流
量を調整する」とは、チャタリングが発生した場合に、
例えば、チャタリングの程度によりその流量を変更する
（チャタリングが大きければ流量を大きくする）とか、
チャタリングが解消するまで、順次流量を増加させると
か、種々の方法が考えられる。

【００３４】また、「当該スタンド又は当該スタンドと
その上流側スタンドのロールバイトより離れた上流側の
鋼板に循環式圧延油供給系統のエマルション圧延油をス
プレーし、」とは、実プロセスにおいては、このような
ことを行う圧延機において、循環式圧延油供給系統のエ
マルション圧延油をスプレーする配管をロールバイト位
置より離れた上流側に設けておき、チャタリングが発生
しない場合にもこの配管よりスプレーを行っておき、チ
ャタリングが発生した場合に、その流量を変化させる方
法をも含むものである。もちろん、チャタリングが発生
しない場合は、ロールバイト近くの配管（従来技術の配
管）よりエマルション圧延油のスプレーを行い、チャタ
リングが発生したときのみ、ロールバイト位置から離れ
たスプレーからエマルション圧延油を切り換えて、又は
重複してスプレーするようにしてもよいが、設備的、制
御の安定性からは、同一配管からスプレーする方が好ま
しい。

【００３５】前記課題を解決するための第２の手段は、
冷間連続圧延機により冷間圧延鋼板を製造する方法であ
って、循環式圧延油供給系統とは別に圧延油供給系統を
設け、冷間連続圧延機のスタンドのチャタリングが検出
されたとき、循環式圧延油供給系統よりも大きな平均粒
径となるように調整したエマルション圧延油を、前記別
圧延油供給系統より、当該スタンド又は当該スタンドと
その上流側スタンドのロールバイトより離れた上流側の
鋼板にスプレーし、かつ、その流量を調整することによ
ってチャタリングを防止しながら冷間圧延を行う工程を
有してなることを特徴とする冷間圧延鋼板の製造方法
（請求項２）である。

【００３６】また、前記課題を解決するための第３の手
段は、前記第２の手段であって、エマルション圧延油の
平均粒径が２０μm以上であることを特徴とするもの
（請求項３）である。

【００３７】2500m/minを越える超高速圧延の場合、ス
トリップ・クーラント用スプレーヘッダーの取り付け位
置をロールバイト入側から上流スタンド側へ最大限に近
づけても、十分な転相時間の確保が困難となり、前記第
１の手段による循環系統のエマルション圧延油のストリ
ップ・クーラントの流量制御では、十分な効果の得られ
ない場合がある。

【００３８】発明者らは、十分な転相時間の確保が困難
となる2500m/min以上の超高速圧延条件下でも、ストリ
ップ・クーラント流量の調整により圧延潤滑性を大きく
変更できる方法について鋭意検討した結果、循環式圧延
油供給系統よりも大きな平均粒径となるように調整した
エマルション圧延油を、ロールバイトから離れた上流ス
タンド側の鋼板位置でスプレーし、その流量を調整する
方法を見出した。この方法について、以下に詳述する。

【００３９】一般的に、循環式圧延油供給系統で用いら
れるエマルション圧延油は循環使用されるため、乳化分
散性が重視され、平均粒径の小さいエマルション圧延油
が用いられる。この理由は、平均粒径の大きいエマルシ
ョン圧延油を用いると、圧延により発生する摩耗粉や鋼
板が持ち込む鉄粉などの混入により、エマルション粒子
は容易に崩壊し、乳化分散性が経時的に変化しやすくな
り、それに伴い、圧延の不安定化、鋼板表面の光沢性の
変化などの発生が問題となるためである。

【００４０】これに対し、図１２は、牛脂系圧延油にカ
チオン系界面活性剤を添加し、循環系統のエマルション
圧延油の平均粒径が10μmである場合に、これよりも平
均粒径の大きい20μmのエマルションを図９に示すスプ
レーヘッダーＤより鋼板表面にスプレーした場合の、圧
延速度2500m/minにおけるストリップ・クーラント流量
とNo.５スタンドの摩擦係数の関係を示す。比較として
循環系統と同じ平均粒径10μmのエマルション圧延油を
スプレーした場合の摩擦係数も示す。

【００４１】図１２を見ると分かるように、平均粒径20
μmの方が摩擦係数は低くなっている。また、平均粒径1
0μmの場合には、一定のストリップ・クーラント流量以
上で摩擦係数が飽和する現象が見られるが、平均粒径20
μmの場合には、この現象は見られなくなる。また、図
１３は圧延材表面の付着油量の測定結果を示すものであ
るが、平均粒径20μｍのエマルションの方が付着油量は
多く、摩擦係数と対応している。

【００４２】図１４は、圧延速度2500m/minにおいて、
エマルション圧延油の平均粒径を５〜30μmの範囲で変
更し、流量を0〜4000L/minの範囲で変更したときの、摩
擦係数の変化量とエマルション平均粒径の関係を示すも
のである。これによると、平均粒径の増加とともに摩擦
係数の変化量は増加し、特に、平均粒径が20μｍ以上で
摩擦係数の変化量が急激に拡大する。

【００４３】上述した結果は、エマルション圧延油の平
均粒径が大きくなると、プレートアウト量が増加するた
め、エマルションの供給量の変更に対する摩擦係数の変
化が大きくなるためである。

【００４４】以上より、循環系統よりも平均粒径の大き
いエマルション圧延油を、ロールバイトより離れた上流
スタンド側の鋼板位置でスプレーし、その流量を調整す
ることで、圧延速度2500m/minでも圧延潤滑性を制御で
きることがわかる。また、前述のように、スプレーする
エマルション圧延油の平均粒径を20μm以上とすること
で、高速圧延における摩擦係数を急激に低減することが
できる。

【００４５】なお、平均粒径の大きいエマルション圧延
油は循環式圧延油供給系統のエマルション圧延油には適
さないので、循環式圧延油供給系統よりも大きな平均粒
径となるように調整したエマルション圧延油を、前記別
圧延油供給系統より、スプレーする場合でも、こうした
操作を行わない上流側スタンド（例えば全５スタンドの
圧延機の場合No.１〜No.３スタンド）においては、通常
（従来の）循環式圧延油供給系統から、従来と同様の平
均粒径のエマルション圧延油を供給するようにしてい
る。

【００４６】また、「当該スタンド又は当該スタンドと
その上流側スタンドのロールバイトより離れた上流側の
鋼板にスプレーし、」とは、実プロセスにおいては、こ
のようなことを行う圧延機において、チャタリングが発
生しない場合にも別圧延油供給系統よりこの配管より循
環式圧延油供給系統よりも大きな平均粒径となるように
調整したエマルション圧延油のスプレーを行っておき、
チャタリングが発生した場合に、その流量を変化させる
方法をも含むものである。

【００４７】もちろん、このようなスタンドにおいて
も、従来の循環式圧延油供給系統の圧延油をロールバイ
ト近くに設け、チャタリングが発生しない場合は、ロー
ルバイト近くの配管（従来技術の配管）より循環式圧延
油供給系統のエマルション圧延油のスプレーを行い、チ
ャタリングが発生したときのみ、別圧延油供給系統のス
プレーから大きな平均粒径のエマルション圧延油を切り
換えて、又は循環式圧延油供給系統からスプレーされる
エマルション圧延油に重複してスプレーするようにして
もよいが、設備的、制御の安定性からは、チャタリング
が発生しない場合でも、別圧延油供給系統の配管より循
環式圧延油供給系統よりも大きな平均粒径となるように
調整したエマルション圧延油のスプレーを行う方が方が
好ましい。

【００４８】前記課題を解決するための第４の手段は、
前記第２の手段又は第３の手段であって、循環式圧延油
供給系統よりも大きな平均粒径となるように調整された
エマルジョン圧延油が、循環式圧延油供給系統と同一種
類・同一の対油分濃度とされており、鋼板表面に付着し
なかった別圧延油供給系統のエマルション圧延油を、循
環式圧延油供給系統のエマルション圧延油に合流させる
ことを特徴とするもの（請求項４）である。

【００４９】また、前記課題を解決するための第５の手
段は、前記第４の手段であって、エマルション圧延油を
循環式圧延油供給系統よりも大きな平均粒径となるよう
に調整する方法が、循環式圧延油供給系統と同一種類・
同一の対油分濃度の圧延油に、循環式圧延油供給系統と
同一種類・同一の対油分濃度の界面活性剤を添加して攪
拌器の回転数を調整する方法であることを特徴とするも
の（請求項５）である。

【００５０】前述のように、平均粒径の大きいエマルジ
ョン圧延油をスプレーすることは、高速圧延における摩
擦係数の低下に効果があるのであるが、一方、前述した
ように、平均粒径の大きいエマルション圧延油は循環式
圧延油供給系統のエマルション圧延油には適さないとい
う問題がある。これに対し、循環式圧延油供給系統とは
別に圧延油供給系統を設け、圧延油原油、界面活性剤、
および希釈水を新たに調合し、平均粒径の大きいエマル
ション圧延油を作成して鋼板表面にスプレーする方法も
考えられる。しかし、鋼板表面にスプレーされた後、鋼
板表面にプレートアウトしない分は、循環系統のエマル
ション圧延油と合流されるため、循環系統のエマルショ
ン圧延油の乳化分散性への影響を最小化する必要があ
る。

【００５１】上述した課題について鋭意検討した結果、
別圧延油供給系統のエマルション圧延油に添加する乳化
分散のための界面活性剤を循環式圧延油供給系統と同一
種類・同一の対油濃度とすればよいことを見出し、さら
に、平均粒径の調整をタンクに設置された攪拌器の回転
数による機械的攪拌条件の調整により行なうことを見出
した。

【００５２】図１５は、攪拌機における攪拌回転数と平
均粒径の関係を示すものであるが、これによると、別系
統のエマルション・タンクの攪拌器の回転数の調整によ
り平均粒径の大きいエマルション圧延油を建浴できるこ
とがわかる。

【００５３】また、別圧延油供給系統から鋼板表面に供
給されるエマルション圧延油のうち、鋼板表面にプレー
トアウトしなかったエマルション圧延油は循環式圧延油
供給タンクに合流するが、循環式圧延油供給系統のエマ
ルション・タンク内での強攪拌、および循環系統内のポ
ンプおよびノズルでの強いせん断を繰り返し受けると、
循環系統のエマルション圧延油と同じ平均粒径の小さい
エマルションになる。このため、循環式圧延油供給系統
の乳化分散安定性を維持することができる。

【００５４】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態の例を
図を用いて説明する。図１は、全５スタンドのタンデム
圧延機において、本発明を実施する場合の設備の１例で
ある。図１は、請求項１に係る発明をチャタリング発生
頻度の高い最終スタンドに適用した場合の実施の形態で
ある。

【００５５】以下の図において、１はワークロール、２
はバックアップロール、３はストリップ、４ａは従来の
潤滑用クーラントヘッダー、４ｂは冷却用クーラントヘ
ッダー、５は本発明における潤滑用クーラントヘッダ
ー、６は循環式圧延油供給タンク、７はエマルジョン供
給用ポンプ、８は圧延油供給ライン、９ａ、９ｂは流量
制御弁、１０は流量制御弁、１１は回収オイルパン、１
２は戻り配管、１３はアジテータ、１４はミルハウジン
グ、１５は振動計、１６は演算器、１７はストリップ・
クーラント流量制御装置、１８は平均粒径の大きいエマ
ルション圧延油の貯蔵タンク、１９は温水タンク、２０
は圧延油原油タンク、２１は界面活性剤タンク、２２
ａ、２２ｂ、２２ｃはポンプ、２３ａ、２３ｂ、２３ｃ
はバルブ、２４はアジテータ、２５はエマルション供給
用ポンプ、２６は圧延油供給ラインを示す。圧延機の構
造、ストリップ・クーラントシステムの構成等に付いて
は、周知のものであるので、説明を省略する。

【００５６】本発明によれば、No.５スタンド入側のス
トリップ・クーラント用のスプレーヘッダーの設置位置
は、No.４スタンドの出側ロールバイトの直後とすると
エマルションの転相時間を最も長くできる。しかし、ス
タンド間には、テンションロールやデフロールが設置さ
れており、これよりも上流側でエマルション圧延油をス
プレーしてもテンションロールやデフロールにより絞ら
れるため、十分なプレートアウト量を得られなくなる。
これを回避するために、本実施の形態においては、潤滑
用クーラントヘッダー５を、スタンド間のテンションロ
ール及びデフロールの直後に設置している。ロールバイ
トからの位置は、L＝2.6m程度である。

【００５７】装置６は、循環式圧延油供給系統のエマル
ション圧延油の貯蔵タンクである。エマルション圧延油
は、攪拌器１６の回転数の調整により、所望の平均粒径
に調整される。例えば、カチオン系界面活性剤を用いた
場合、平均粒径９〜15μmであったが、それ以外の乳化
型界面活性剤の場合、９μm以下になる場合もある。そ
して、ポンプ７により、圧延油供給ライン８を経由して
各スタンドに供給され、No.５スタンド入側のストリッ
プ・クーラント用のスプレーヘッダー５、No.１〜４ス
タンドの入側のロール・クーラント用のスプレーヘッダ
ー４ａ、No.１〜５スタンド出側に設置されたロール冷
却用のロール・クーラント用のスプレーヘッダー４ｂに
供給される。各スタンドでは、流量制御弁９ａ、９ｂに
よりエマルション供給量を制御するが、No.５スタンド
入側のストリップ・クーラント用のスプレーヘッダー５
については、流量調整弁１０を設置してある。各スタン
ドに供給されたエマルション圧延油は、回収オイルパン
１１により回収され、戻り配管１２を経由してタンク６
に戻され、循環使用される。

【００５８】最終スタンドのハウジング１４には、振動
計１５が設置されている。この振動計１５から出力され
る信号は、演算器１６に入力され、圧延機の固有振動数
と同じ振動数だけがフィルターにより抽出され、フィル
ター通過後の振動速度が計算される。そして、一定の振
動速度をチャタリング発生の閾値とし、実際の振動速度
との比較演算がなされ、閾値を超えたときにストリップ
・クーラント流量制御装置１７に制御信号を出力する。

【００５９】この制御信号を受けると、ストリップ・ク
ーラント流量制御装置１７は、ストリップ・クーラント
流量を一定量だけ増加させるするように、流量調整弁１
０の開度を制御する。この工程は、振動速度が、チャタ
リング発生の閾値を下回るまで繰り返し実施され、スト
リップ・クーラント流量は適正値に修正される。なお、
一回の工程で変更されるストリップ・クーラント流量
は、流量変更に伴う板振動の発生が問題にならない最大
流量とし、あらかじめ調査により決定しておく。

【００６０】なお、上記実施の形態は、最終スタンドに
本発明を適用するとして説明したが、本発明はこれに限
るものではなく、図２に示すように、最終スタンドおよ
びその上流側スタンドに適用してもよい。また、チャタ
リングが検出されたスタンド（例えばNo.５スタンド）
だけでなく、その前方のスタンド（例えばNo.４スタン
ド）においても、ロールバイトから離れた位置に設けら
れた潤滑用クーラントヘッダー５からのストリップ・ク
ーラントの流量を調整するようにしてもよい。

【００６１】図３は、本発明の実施の形態の他の例を実
施する設備の１例であり、全５スタンドのタンデム圧延
機の最終スタンドに適用した場合である。スプレーヘッ
ダーの配置、循環式圧延油供給系統、振動計およびスト
リップ・クーラント制御装置などに関しては、図１に示
された設備と同じである。

【００６２】図３中の装置１８は循環式圧延油供給系統
よりも平均粒径の大きなエマルション圧延油を貯蔵する
タンクである。温水、圧延油原油、界面活性剤は、各タ
ンク１９、２０、２１より供給ポンプ２２ａ、２２ｂ、
２２ｃを経由し、所定の油分濃度、界面活性剤の対油濃
度となるように流量調整弁２３ａ、２３ｂ、２３ｃで補
給量を調整され、エマルション貯蔵タンク１８へ供給さ
れる。タンク内のエマルション濃度、界面活性剤の対油
濃度、およびエマルション温度は、循環式圧延油供給系
統と同一とする。タンク内の平均粒径は、攪拌器２４の
回転数の調整により循環式圧延油供給系統よりも平均粒
径の大きなエマルションとする。

【００６３】例えば、基油を牛脂とし、乳化分散剤にカ
チオン系分散型の界面活性剤を対油濃度0.6％添加する
場合、循環式圧延油供給系統のタンク６内で建浴される
エマルションの平均粒径は約９〜10μmとなる。これ以
外の乳化型界面活性剤の場合は、循環系統で９μｍ以下
となる場合もある。これに対し、別系統のタンク１８内
の平均粒径は30μmとなるように調整される。

【００６４】この平均粒径の大きいエマルション圧延油
は、ポンプ２５により、圧延油供給ライン２６を経由し
てスプレーヘッダー５よりストリップの上下面に供給さ
れる。ストリップ・クーラント流量は、ハウジング１４
に設置された振動計出力に基づき、演算器１６、ストリ
ップ・クーラント流量制御装置１７を経由し、振動速度
が、チャタリング発生の閾値を下回るように制御され
る。

【００６５】鋼板へのスプレー後、鋼板にプレートアウ
トしないエマルション圧延油は、回収オイルパン１１に
て、循環系エマルションとともに回収され、戻りライン
１２を経由して循環式圧延油供給タンク６内に混入す
る。混入後、タンク内の攪拌器１３により攪拌され、さ
らに循環系統内のポンプ7およびスプレーヘッダーのノ
ズル部での強いせん断を繰り返し受け、循環系エマルシ
ョンと同じ粒径まで細分化され、タイトなエマルション
となる。

【００６６】上記実施の形態は、最終スタンドに本発明
を適用するとして説明したが、本発明はこれに限るもの
ではなく、図４に示すように、最終スタンドおよびその
上流側スタンドに適用してもよい。また、チャタリング
が検出されたスタンド（例えばNo.５スタンド）だけで
なく、その前方のスタンド（例えばNo.４スタンド）に
おいても、ロールバイトから離れた位置に設けられた潤
滑用クーラントヘッダー５からのストリップ・クーラン
トの流量を調整するようにしてもよい。

【００６７】

【実施例】（実施例１）図１に示す全５スタンドの冷間
タンデム圧延機を用い、母材厚1.8mm、板幅900mmの硬質
ブリキ原板を仕上げ厚0.183mmまで、目標速度1850m/min
で圧延した。比較例として、No.５スタンド入側でロー
ルクーラントをスプレーする従来方式でも同じ材料を圧
延した。圧延油は合成エステル系（40℃における動粘度
53ｃSt）を用い、濃度3.5％とした。また、乳化型界面
活性剤を対油分濃度0.3wt％添加し、タンク内にて十分
な攪拌を加えた後、平均粒径７μｍ、温度60℃のエマル
ションとした。

【００６８】圧延機の固有振動数は220Hzである。圧延
機の固有振動数と同じ振動数だけをフィルターにより抽
出した後の振動速度が0.4mm/sを越えると板厚変動が生
じ、さらに0.5mm/sを越えるとミル振動が可聴域に達
し、板破断等が発生する。そこで、チャタリング発生の
振動速度の閾値を0.3mm/sと定めた。

【００６９】図１６は、チャタリング発生時に従来方式
の最終スタンド入側のロール・クーラント流量を制御し
た場合の、圧延速度、振動速度、ロール・クーラント流
量、および摩擦係数の関係を示す。最終スタンドの速度
が1500m/minを越えたあたりで、振動速度が0.3mm/sを超
えた。このときの摩擦係数も、速度上昇に伴い急激に上
昇している。振動速度0.3mm/sを超えた後、ロールクー
ラント流量は増加されたが、No.５スタンドの摩擦係数
に変化はみられず、振動速度も0.3mm/s以下にすること
ができなかった。このため、以降の圧延は、振動速度を
0.3mm/s以下にするために圧延速度を1350m/minまで落と
して行われた。

【００７０】これに対し、図１７は、本発明（請求項
１）を最終スタンドに適用した場合の、圧延速度、振動
速度、摩擦係数、およびストリップ・クーラント流量の
関係を示す。本発明を適用した場合の方が摩擦係数は低
くなっている。これは、本発明に従って、ストリップ・
クーラント用のスプレー・ヘッダーをロールバイトから
上流側に離れた位置とすることで、エマルションの転相
時間を確保でき、従来のロールクーラントを用いるより
もプレートアウト量が上昇するためである。速度1700m/
minを越えた辺りで振動速度が0.3mm/sを越えたが、スト
リップ・クーラント流量は段階的に増加され、これに伴
い振動速度は徐々に低下した。このとき、摩擦係数も低
下しているのがわかる。ストリップ・クーラント流量
は、振動速度が0.3mm/sを下回るまで増加された。以
降、圧延速度は徐々に上げられ、速度1850ｍ/minまで加
速できた。

【００７１】以上の結果が示すように、本発明（請求項
１）を用いることにより、速度1800m/minの高速圧延条
件下でもストリップ・クーラント流量の変更により圧延
潤滑性を制御できるため、振動速度をチャタリングによ
る板厚変動および板破断の発生しないレベルに保持した
まま、高速圧延を達成できる。

【００７２】図１８は、請求項１の発明を適用した場合
のチャタリング発生による板破断および板厚変動等の発
生頻度の例をまとめた結果である。図に見られるよう
に、本発明の適用により、チャタリングによる異常板厚
の発生および板破断を大きく低減できた。

【００７３】また、図１９は、本発明（請求項１）の実
施例と従来方式の、平均圧延速度の分布を示すものであ
るが、本発明を用いることにより、平均圧延速度は従来
方式の1320m/minから1810m/minに改善できた。

【００７４】（実施例２）図３に示す全５スタンドの冷
間タンデム圧延機を用い、母材厚2.3mm、板幅900mmの硬
質ブリキ原板を仕上げ厚0.200mmまで、目標速度2550m/m
inで圧延した。比較例として、No.５スタンド入側でロ
ールクーラントをスプレーする従来方式でも同じ材料を
圧延した。圧延油は牛脂（40℃における動粘度43ｃSt）
を用い、濃度3.5％とした。また、カチオン系分散型の
界面活性剤を対油分濃度0.6wt％添加し、タンク内にて
十分な攪拌を加えた後、平均粒径９μｍ、温度60℃のエ
マルションとした。また、本発明（請求項５）により、
別圧延油供給系統のエマルション圧延油の濃度、添加す
る界面活性剤の対油分濃度、および温度は循環系統と同
一とし、平均粒径はタンク内の攪拌回転数の調整により
20μmとされた。圧延機の固有振動数は実施例１と同様
に220Hzであり、チャタリング発生の振動速度の閾値も
実施例１と同一とした。

【００７５】図２０は、従来方式の場合の、圧延速度、
振動速度、ロールクーラント流量、および摩擦係数の関
係を示す。最終スタンドの速度1650m/minを越えたあた
りで、振動速度が0.3mm/sを超えた。この時の摩擦係数
も速度上昇に伴い、急激に上昇している。これに対し、
ロールクーラント流量は振動速度0.3mm/sを越えた後に
増加されたが、摩擦係数に変化はみられず、振動速度も
0.3mm/s以下にすることができなかった。このため、振
動速度を0.3mm/s以下にするために、以降の圧延は、速
度1550m/minまで落として行われた。

【００７６】これに対し、図２１は、本発明（請求項
５）を最終スタンドに適用した場合の、圧延速度、振動
速度、ストリップ・クーラント流量、および摩擦係数の
関係の例を示す。従来方式の場合と比較すると、本実施
例におけるストリップ・クーラント流量の方が低い。こ
れは、本発明のストリップ・クーラント用のスプレー・
ヘッダーの位置の方が転相時間を確保でき、さらに平均
粒径の大きいエマルション圧延油を用いているため、従
来のロールクーラントを用いるよりもプレートアウト量
が上昇するためである。

【００７７】最終スタンドの速度2000m/minを越えたあ
たりで、振動速度が0.3mm/sを越えたが、ストリップ・
クーラント流量は段階的に増加され、これに伴い振動速
度は徐々に低下した。そして、振動速度が0.3mm/sを下
回るまでストリップ・クーラント流量は増加された。ま
た、ストリップ・クーラント流量の増加と共に、摩擦係
数も低下しているのがわかる。以降、圧延速度が徐々に
上げられ、速度2350m/minでも振動速度が0.3mm/secを越
えたが、同様なストリップ・クーラント流量の制御が行
なわれ、最終的には速度2550ｍ/minまで加速できた。

【００７８】図２２は、本実施例を行ったときの、循環
系統タンク６のエマルション圧延油の粒径分布を調査し
た結果である。比較として、従来方式を用いた場合の粒
径分布も示す。これによると、両者はほぼ一致してい
る。これより、請求項５の発明によれば、循環系統より
も平均粒径の大きいエマルション圧延油を用いても、循
環系統タンク６内のエマルション圧延油の乳化分散性を
保持できることがわかる。

【００７９】以上の結果が示すように、請求項５の発明
を用いることにより、速度2500m/min以上の超高速圧延
条件下でもクーラント流量の変更により圧延潤滑性を制
御できるため、振動速度をチャタリングによる板厚変動
および板破断の発生しないレベルに保持したまま、高速
圧延を達成できる。また、平均粒径の大きいエマルショ
ン圧延油を用いても、循環系統タンクの乳化分散性を安
定に保持できる。

【００８０】図２３は、チャタリング発生による板破断
および板厚変動等の発生頻度をまとめた結果である。こ
れより、本発明の適用により、チャタリングによる異常
板厚の発生および板破断を大きく低減できることが分か
る。また、図２４は、請求項５の発明の実施例と従来方
式の、平均圧延速度の分布を示すものであるが、これを
見るとわかるように、本発明を用いることにより、平均
圧延速度は、従来方式の1510m/minから2520m/minに改善
できた。

【００８１】

【発明の効果】以上説明したように、本発明のうち請求
項１に係る発明によれば、高速圧延状態においても、チ
ャタリングが発生したとき、ストリップ・クーラント流
量を調整することにより、摩擦係数を変化させることが
でき、これによってチャタリングを解消することができ
る。よって、安定した状態で、高速圧延により冷延鋼板
を製造することができる。

【００８２】請求項２に係る発明においては、さらに高
速の圧延速度領域で、チャタリングが発生したとき、エ
マルション圧延油流量を調整することにより、摩擦係数
を変化させることができ、これによってチャタリングを
解消することができる。よって、安定した状態で、さら
に高速な圧延により冷延鋼板を製造することができる。

【００８３】請求項３に係る発明においては、さらに確
実に摩擦係数を低減することができ、高速な圧延によ
り、安定した状態で、冷延鋼板を製造することができ
る。

【００８４】請求項４に係る発明、請求項５に係る発明
においては、循環系統のエマルション圧延油の乳化分散
性への影響を最小化することができる。

【００８５】いずれの発明においても、チャタリングの
防止により、板破断、板厚変動に伴う品質欠陥を大幅に
減少させることが可能となる。また、高速圧延が可能と
なり、生産性が大幅に向上する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明を実施するための圧延機の構成の第１の
例を示す図である。

【図２】本発明を実施するための圧延機の構成の第２の
例を示す図である。

【図３】本発明を実施するための圧延機の構成の第３の
例を示す図である。

【図４】本発明を実施するための圧延機の構成の第４の
例を示す図である。

【図５】従来のスプレーヘッダーの配置位置を示す図で
ある。

【図６】従来の入側ロールクーラント流量と摩擦係数の
関係を示すグラフである。

【図７】プレートアウト試験装置の概要を示す図であ
る。

【図８】プレートアウト試験結果（転相時間とプレート
アウト量の関係）を示すグラフである。

【図９】第５スタンド入側のストリップ・クーラント用
のスプレーヘッダーの取り付け位置を示す図である。

【図１０】ストリップ・クーラント流量と摩擦係数の関
係を示すグラフである。

【図１１】ストリップ・クーラント流量と鋼板付着油量
の関係を示すグラフである。

【図１２】ストリップ・クーラント流量と摩擦係数の関
係を示すグラフである。

【図１３】ストリップ・クーラント流量と鋼板付着油量
の関係を示すグラフである。

【図１４】エマルション平均粒径と摩擦係数の変更範囲
の関係を示すグラフである。

【図１５】攪拌回転数と平均粒径の関係を示すグラフで
ある。

【図１６】従来方式によるチャタリング防止効果を示す
図である。（実施例１の比較例）

【図１７】実施例１によるチャタリング防止効果を示す
図である。

【図１８】請求項１に係る発明の実施例と従来方式の圧
延における板厚変動および板破断の発生頻度を比較して
示した図である。

【図１９】請求項１に係る発明の実施例と従来方式の圧
延方法における最高圧延速度を比較して示した図であ
る。

【図２０】従来方式によるチャタリング防止効果を示す
図である（実施例２の比較例）

【図２１】実施例２によるチャタリング防止効果を示す
図である。

【図２２】実施例２における循環系統タンク内の粒径分
布を示す図である。

【図２３】請求項５に係る発明の実施例と従来方式の圧
延における板厚変動および板破断の発生頻度を比較して
示した図である。

【図２４】請求項５に係る発明の実施例と従来方式の圧
延方法における最高圧延速度を比較して示した図であ
る。

【符号の説明】

１…ワークロール、２…バックアップロール、３…スト
リップ、４ａ…従来の潤滑用クーラントヘッダー、４ｂ
…冷却用クーラントヘッダー、５…本発明における潤滑
用クーラントヘッダー、６…循環式圧延油供給タンク、
７…エマルジョン供給用ポンプ、８…圧延油供給ライ
ン、９ａ、９ｂ…流量制御弁、１０…流量制御弁、１１
…回収オイルパン、１２…戻り配管、１３…アジテー
タ、１４…ミルハウジング、１５…振動計、１６…演算
器、１７…ストリップ・クーラント流量制御装置、１８
…平均粒径の大きいエマルション圧延油の貯蔵タンク、
１９…温水タンク、２０…圧延油原油タンク、２１…界
面活性剤タンク、２２ａ、２２ｂ、２２ｃ…ポンプ、２
３ａ、２３ｂ、２３ｃ…バルブ、２４…アジテータ、２
５…エマルション供給用ポンプ、２６…圧延油供給ライ
ン

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 木村 幸雄 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4E002 AD05 BA01 BC02 BC08 CA08

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 冷間連続圧延機により冷間圧延鋼板を製
   造する方法であって、冷間連続圧延機のスタンドのチャ
   タリングが検出されたとき、当該スタンド又は当該スタ
   ンドとその上流側スタンドのロールバイトより離れた上
   流側の鋼板に循環式圧延油供給系統のエマルション圧延
   油をスプレーし、かつ、その流量を調整することによっ
   てチャタリングを防止しながら冷間圧延を行う工程を有
   してなることを特徴とする冷間圧延鋼板の製造方法。
2. 【請求項２】 冷間連続圧延機により冷間圧延鋼板を製
   造する方法であって、循環式圧延油供給系統とは別に圧
   延油供給系統を設け、冷間連続圧延機のスタンドのチャ
   タリングが検出されたとき、循環式圧延油供給系統より
   も大きな平均粒径となるように調整したエマルション圧
   延油を、前記別圧延油供給系統より、当該スタンド又は
   当該スタンドとその上流側スタンドのロールバイトより
   離れた上流側の鋼板にスプレーし、かつ、その流量を調
   整することによってチャタリングを防止しながら冷間圧
   延を行う工程を有してなることを特徴とする冷間圧延鋼
   板の製造方法。
3. 【請求項３】 請求項２に記載の冷間圧延鋼板の製造方
   法であって、エマルション圧延油の平均粒径が２０μm
   以上であることを特徴とする冷間圧延鋼板の製造方法。
4. 【請求項４】 請求項２又は請求項３に記載の冷間圧延
   鋼板の製造方法であって、循環式圧延油供給系統よりも
   大きな平均粒径となるように調整されたエマルジョン圧
   延油が、循環式圧延油供給系統と同一種類・同一の対油
   分濃度とされており、鋼板表面に付着しなかった別圧延
   油供給系統のエマルション圧延油を、循環式圧延油供給
   系統のエマルション圧延油に合流させることを特徴とす
   る冷間圧延鋼板の製造方法。
5. 【請求項５】 請求項４に記載の冷間圧延鋼板の製造方
   法であって、エマルション圧延油を循環式圧延油供給系
   統よりも大きな平均粒径となるように調整する方法が、
   循環式圧延油供給系統と同一種類・同一の対油分濃度の
   圧延油に、循環式圧延油供給系統と同一種類・同一の対
   油分濃度の界面活性剤を添加して攪拌器の回転数を調整
   する方法であることを特徴とする冷間圧延鋼板の製造方
   法。