JP2001021131A

JP2001021131A - スーツブロワ

Info

Publication number: JP2001021131A
Application number: JP19345699A
Authority: JP
Inventors: Kazunori Sato; 一教佐藤; Yasutsune Katsuta; 康常勝田; Takeo Notani; 武生野谷
Original assignee: Babcock Hitachi KK
Current assignee: Mitsubishi Power Ltd
Priority date: 1999-07-07
Filing date: 1999-07-07
Publication date: 2001-01-26

Abstract

(57)【要約】【課題】設置個所の如何にかかわらず効果的に灰除去
を行なえるスーツブロワを提供する。【解決手段】内部に気体が流通する長尺の管体（ラン
スチューブ）１の先端部に一対のノズル２ａ，２ｂを設
け、ランスチューブ１の長軸を中心にランスチューブ１
を回転させながら前記ノズル２ａ，２ｂから気体を噴出
させ、噴出した噴流３によって伝熱管表面に付着した灰
類を除去するスーツブロワにおいて、ランスチューブ１
を所定の角度で前記長軸を中心に往復動させる回動手段
を備え、前記回動手段により前記ノズル２ａ，２ｂから
の噴流３を所望の灰除去対象領域に対して噴出させてて
灰除去を行なう。その際、前記ノズル２ａ，２ｂは円周
方向にほぼ９０°離れた位置に設け、両ノズル２ａ，２
ｂ間の中央部を基準として両振り角度９０°（可動範囲
９）で振り子運動βを行なわせる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ボイラなどの伝熱
部や炉璧に付着する灰を吹き飛ばすようにして除去する
スス吹き装置とも称されるスーツブロワに係り、特に、
スーツブロワ本体の駆動に特徴のあるスーツブロワに関
する。

【０００２】

【従来の技術】事業用ボイラや産業用ボイラなどのよう
に燃焼炉を有する設備に於いては、燃焼過程で溶融した
小さな粒子状の飛散物が伝熱部や炉璧に多く付着すると
ボイラの伝熱効率が低下する。さらに炉内の圧力損失が
上昇し、ボイラの運用に支障をきたすようになる。炉内
の圧力損失の上昇は、管と管との隙間で灰が架橋（ブリ
ッジ）を形成し、伝熱管群をすり抜ける流れを妨げるよ
うになるからである。さらに、溶融付着物の組成によっ
ては、伝熱管を腐食させ、トラブルを引き起こす原因と
なる。

【０００３】そこで、トラブルが発生しないように伝熱
管の付着物を除去するようにしている。付着物を除去す
る手段として、一般にはランスチューブと称される長尺
の管体に気流を噴出するためのノズルを設けたスーツブ
ロワをボイラの伝熱管付近に設置し、定期的に蒸気また
は圧縮空気を噴射して伝熱管表面に付着した付着物を吹
き飛ばすようにしている。

【０００４】しかし、最近では、真空残査油や超重質油
などの液体燃料の多様化が進み、劣質化の方向へ進み、
また、石炭焚きの場合も多炭種運用となり、溶融温度の
低い鉱物（灰分）を多く含む石炭が多く使用されるよう
になったので、伝熱管の汚れの問題が無視できなくなっ
ている。伝熱管の汚れは、特に高温部の伝熱面において
灰粒子の溶融が進み、付着物の付着力も大きい。そのた
め、従来から使用されているスーツブロワでは、伝熱面
に強く付着した灰の除去が困難になってきている。

【０００５】付着物の除去率を高めるには、噴射気体の
噴射圧力を高めればよい。しかし、ノズルの噴射口径が
同じ場合には噴射気体の消費量が増加するので、噴射気
体が蒸気である場合には、ボイラの効率を低下させるこ
とになり、ボイラの運用上好ましくない。これに対し、
ノズルの口径を小さくして噴射圧力を高めると、蒸気消
費量が増加することはないが、スーツブロワのノズル自
体の寿命が熱応力によって短くなる。また、蒸気のリー
ク対策、すなわちシール構造も多重の複雑なものにしな
ければならない。

【０００６】図１１は従来から実施されている一般的な
スーツブロワの構成を示す図である。この図から分かる
ように先端を封止した管体からなるスーツブロワ本体、
いわゆるランスチューブ１の先端に近い位置に２つのノ
ズル２ａ，２ｂが１８０°異なる方向を向いて段違いに
（先端からの距離を違えて）設けられている。高圧の蒸
気などからなる噴出用の気体４はランスチューブ１の軸
方向の空間部から供給され、前記ノズル２ａ，２ｂから
噴流３ａ，３ｂとして噴出するようになっている。ま
た、ランスチューブ１の基部にはモータおよび減速機を
含むランスチューブ回転駆動部が設けられており、ラン
スチューブ１は回転しながら炉内に進出し、あるいは炉
外に後退する。すなわち、図において矢印αで示すよう
に螺旋状の動きによって進出後退動作が行なわれてい
る。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】このように構成された
スーツブロワでは、スーツブロワの進出方向の回り全て
に灰除去の対象となる伝熱管群（１次過熱器）が存在す
れば、ノズル２ａ，２ｂから噴出する気体４を無駄なく
使用することが可能である。しかし、図１２に示すよう
にランスチューブ１の下部にのみ伝熱管群が存在する場
合には、上方へ吹き出す噴流３ｂは灰除去についてはま
ったく無関係となる。上方へ向かう噴流３ｂは天井璧７
に衝突するものの、特殊な場合を除いて天井璧７は灰除
去を必要としない。なお、図において５はボイラ本体
を、６は後部伝熱部を、８は伝熱管群（１次過熱器）
を、α’は回転方向をそれぞれ示す。

【０００８】また、ランスチューブ１と天井璧７の間の
距離は一般的には長く、噴流衝突の威力は噴流３ｂが天
井璧に衝突するときには衰えてしまっており、たとえ灰
の除去処理が必要であったとしても、除去機能を発揮す
ることはできない。したがって、図１２に示すような状
況下でスーツブロワを使用する場合、噴流３ａ，３ｂが
有効に灰除去機能を発揮できるのは、スーツブロワ１の
本体、言い換えればランスチューブ１の下方に伝熱管群
８が位置していた場合だけであり、上方あるいは側方へ
吹き出す噴流３は有効には使用されない。

【０００９】一方、噴流３ａ，３ｂが真下に向いたとき
には、ノズル２と伝熱管群８とのスタンドオフ距離ｘs
が短くなる。このように短い距離で噴流３ａ，３ｂが伝
熱管群８に衝突すると、噴流３ａ，３ｂの流れが衝突
した伝熱管の背後に続く伝熱管群８まで効果的に届くこ
とが無くなり、希望する灰の除去効果を得ることができ
ない。

【００１０】本発明は、このような従来技術の実情に鑑
みてなされたもので、その目的は、設置個所の如何にか
かわらず効果的に灰除去を行なえるスーツブロワを提供
することにある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、本発明は、内部に気体が流通する長尺の管体の先端
部にノズルを設け、前記管体の長軸を中心に前記管体を
回転させながら前記ノズルから気体を噴出させ、噴出し
た噴流によって伝熱管表面に付着した灰類を除去するス
ーツブロワにおいて、前記管体を所定の角度で前記長軸
を中心に往復動させる回動手段を備え、前記回動手段に
より前記ノズルからの噴流を所望の灰除去対象領域に対
して噴出させてて灰除去を行なうようにした。

【００１２】その際、前記管体を長軸方向に沿って直線
状に往復運動させる往復運動機構を介して前記回動手段
に駆動力を伝達する駆動力伝達手段により動力の伝達を
行なうようにするとよい。

【００１３】また、前記所定の角度を９０°に設定し、
前記管体の長手方向端部からみて９０°より若干大きな
角度位相が異なる位置に少なくとも２つの第１のノズル
を配置する。そのとき、前記少なくとも２つの第１のノ
ズルは、灰除去対象部との距離が最短となる位置で前記
移動位相が重ならない位置に配置する。

【００１４】さらに、前記第１のノズルに隣接させてよ
り口径の小さな第２のノズルを配置する。この場合、当
該第２のノズルが前記第１のノズルの内側であって、か
つ、両者の位相がほぼ９０°になるように設定する。第
２のノズルは、第２のノズルのスロート部の内径をＤｍ
［ｃｍ］、ノズルと灰除去対象部との最小距離をｘs
［ｃｍ］としたとき、ｘs／Ｄｍ≧４０の条件を満足す
るように形成することが望ましい。

【００１５】なお、前記各構成によって灰除去を行なう
場合、前記回動手段は前記管体の炉内への進入時と後退
時とで回動動作の位相をずらして管体の回動動作を行な
うようにすれば、灰除去部分が平均化し、灰除去効果を
より上げることができる。

【００１６】このように構成すると、例えば、スーツブ
ロワの炉内配置位置が、上方には灰除去が不要な空間
が、下方には灰が多く付着し堆積する部位が存在する位
置に設けられていたとする。このような場合、スーツブ
ロワ本体である管体（以下の実施形態では「ランスチュ
ーブ」と称す。）の側面で円周方向に対して両振り角度
として９０°強離れた位置に第１のノズルを２個設け
る。そして、回動手段によって管体を回動させ、第１の
ノズルからの噴流が灰の付着した下方の伝熱管表面に対
してのみ衝突するようにする。このために、回動手段は
前記管体に対して振り子運動と同様の回動動作を行なわ
せる。前記振り子動作は、電動機の回転を往復運動に変
換し、さらに往復運動を振り子運動へと変換させること
によって行なう。これらの変換は、公知の変換機構によ
って行なわれる。

【００１７】なお、前記振り子動作において、ノズルと
灰除去対象部との間の距離が最短となる部分に複数のノ
ズルからの噴流の噴射が重なることのないように前述の
ように第１のノズル間の位相を９０°強としている。す
なわち、両ノズルからの噴流がともに鉛直下方を向かな
いようにノズルの位置を設定している。また、管体が炉
内に進入するときと後退させるときに、振り子動作の位
相を若干ずらして同じ個所に噴流が衝突しないようにす
る。これによって平均的に効率よく灰除去動作が可能に
なる。

【００１８】この動作を徹底させるため、大口径の前記
第１のノズルと、この第１のノズルに隣接して設けた小
口径の第２のノズルとを組み合わせたノズル対を導入す
る。このノズル対は、小口径の第２のノズルが両振り角
度９０°の関係になるように配置し、大口径の第１のノ
ズルが隣接する第２のノズルよりも外側に位置するよう
に、言い換えれば両第１のノズル間の角度が９０°強の
関係になるように配置する。このような相対的な位置関
係で管体の側面に設けられたノズル対は、管体が９０°
に設定された回動角度で回動する場合に、両ノズル対の
第２のノズルから吹き出す噴流が真下の伝熱管の灰除去
対象部に衝突するように伝熱管群に対する管体の取り付
け位置が規定される。すなわち、両第２のノズルが管体
の回動時に鉛直下方に向くように配置される。

【００１９】このように配置すると、管体の回動動作に
よって第２のノズルから噴出した噴流が交互に鉛直下方
に位置する伝熱管に衝突することになる。このため、鉛
直下方に第２のノズルが位置したときにノズル出口と伝
熱管の灰除去対象部間のスタンドオフ距離ｘsが最短に
なる。また、大口径の第１のノズルは第２のノズルの回
動範囲のさらに外側に向けて大容量の噴流を噴出し、灰
除去が平均的に行なわれる。

【００２０】このように構成すると、ノズルから噴流と
して噴出して灰除去に使用される蒸気は、灰除去の対象
である伝熱管群にのみ衝突することになり、無駄に消費
される蒸気は最小限に抑えられる。

【００２１】一方、前記スタンドオフ距離ｘs［ｃｍ］
については、例えば、ノズル口径（スロート径）Ｄｍ
［ｃｍ］に対して、ｘs／Ｄｍ＜４０というような寸法
条件では、広がり切らない噴流が近距離にある最前部の
伝熱管の灰除去対象部に衝突するので、気流衝突の勢い
は奥側に位置する伝熱管群まで到達しにくくなる。

【００２２】そこで、大口径の第１のノズルと小口径の
第２のノズルとを組み合わせた場合には、ｘs／Ｄｍ≧４０・・・（１）という寸法条件に設定する。このように設定することに
よって管体の回動動作によって第２のノズルが伝熱管群
に最も近接した位置にあっても、伝熱管群の深部まで噴
流が届いて、灰除去を効率よく行なうことができる。な
お、前記式（１）の関係は、実験データに基づいて求め
た式である。

【００２３】このように本発明では、大口径の第１のノ
ズルのみから噴流を噴出させる構成と、大口径の第１の
ノズルと小口径の第２のノズルとを組み合わせ、両者か
ら噴流を噴出させる構成について提案したものである。
このように構成することによって、大口径の第１のノズ
ルのみから噴流を噴出させて灰除去を行なう場合にはノ
ズルが鉛直下方に向くのを避けるため、スタンドオフ距
離ｘｓを最短の距離よりも長くなるように設定してい
る。これに対し、大口径の第１のノズルと小口径の第２
のノズルとを組み合わせて灰除去を行なう場合には、小
口径の第２のノズルは鉛直下方に向くようにするが、大
口径の第１のノズルは鉛直下方に向かないようにしてス
タンドオフ距離を最短距離よりも長くするとともに、第
２のノズルについては、スタンドオフ距離ｘs前述の
（１）の関係に設定する。これによって効率のよい灰除
去が可能になる。

【００２４】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照し、本発明の実
施の形態について説明する。なお、以下の説明におい
て、前述の従来例と同等な各部には同一の参照符号を付
し、重複する説明は適宜省略する。

【００２５】＜第１の実施形態＞図１は本発明の第１の
実施形態に係るスーツブロワのランスチューブを先端部
側から見た正面図、図２は図１のＡ方向矢視図である。
この実施形態では、前述の従来例においてランスチュー
ブ１の円周方向に１８０°離れた位置に設けられた２つ
のノズル２ａ，２ｂが図１に示すように円周方向に９５
°（軸心を中心とする中心角で９５°）離れ、かつ、図
２に示すように軸方向に所定距離離れた位置に設けられ
ている。水蒸気などの噴出気体４はランスチューブ１の
軸方向から供給され、ノズル２ａ，２ｂから高速の噴流
となって噴出し、灰除去対象部に衝突する。

【００２６】その際、ランスチューブ１は軸心を回動中
心とし、かつ、両ノズル２ａ，２ｂ間の中央部を基準と
して両振り角度９０°（この可動範囲を符号９で示す）
で振り子運動βを行なう。このような位置に両ノズル２
ａ，２ｂを形成し、前記振り角度で振り子運動を行なわ
せると、２つの噴流３ａ，３ｂはともに鉛直軸Ｍに達す
るまでは振れないことになる。しかし、両噴流３ａ，３
ｂともに鉛直軸Ｍの近傍まで達するので、噴流の広がり
を考慮すると、鉛直軸Ｍの延長部の伝熱管群８の表面に
付着した灰が除去されずに残るということはない。

【００２７】図３はノズル２ａ，２ｂの構造を示す要部
断面図である。ノズル２はランスチューブ１の側面に嵌
め込まれた状態で固定され、スロート部２’がランスチ
ューブ１の内側の端部近傍に設けられ、このスロート部
２’から広がり角θをθ＝７°〜２０°に設定して緩や
かに広がる形状になっている。ランスチューブ１の軸空
間に供給された噴出気体４はこのノズル２から噴出さ
れ、噴流３となる。

【００２８】図４はランスチューブ１の振り子動作を駆
動部の概略構成を示す図である。駆動源としてのモータ
１０、減速機１１、往復運動機構１２、および振り子運
動機構１３から主に構成されている。モータ１０から加
えられる駆動力は減速機１１で速度調整され、往復運動
機構１２で回転運動αが直線的な往復運動γに変換され
る。そしてさらにこの往復運動γが振り子運動機構１３
で振り子運動βに変換され、ランスチューブ１を駆動す
る。このランスチューブ１には基部から噴出気体が供給
され、前述のノズル２ａ，２ｂから噴流として噴出す
る。なお、この実施形態では、直線往復運動を行なう機
構を使用して回転運動を直線運動に変換しているが、例
えばカムなどの変換機構を使用しても同様の動作もしく
は効果を得ることができる。また、直線往復運動を行う
機構自体はこの種の装置に一般に使用されている機構で
あり、往復運動を振り子運動に変換する機構も種々の機
構が導入できる。

【００２９】図５は前記ノズル２ａ，２ｂの位相変化
（角度変化）を模式的に示す説明図である。この図にお
いて、横軸はボイラの幅方向における奥行を示し、縦軸
は左側が缶左壁１８、右側が缶右壁１９を示している。
炉内に向かって進むとき（図では往路）と、炉内から炉
外方向に戻るとき（図では復路）で振り子運動の位相を
ずらして灰除去対象である管列に対して万遍なく噴流が
衝突するように設定している。なお、図中符号１４はノ
ズル２ａの軌跡を、また、符号１５はノズル２ｂの軌跡
をそれぞれ示す。

【００３０】図６はこの実施形態に係るランスチューブ
１によってボイラの後部伝熱部６の伝熱管群８の灰除去
を行なうときの状態を示す図である。この図から分かる
ように、ランスチューブ１の側面に前述のように９５°
位相が異なる位置（円周方向に９５°離れた位置）に設
けられたノズル２ａ，２ｂから蒸気の噴流３ａ，３ｂが
噴出し、下方の伝熱管群８に衝突する。ランスチューブ
１は前述のように両振り角度９０°の振り子運動βを行
なうので、灰除去が不要な天井璧７には噴流が吹き出す
ことはない。

【００３１】したがって、ほぼ全量の噴出気体が灰除去
に使用され、効率的な灰除去作業が可能になる。また、
振り子動作βは前述のようにノズル２ａ，２ｂ間の角度
と回旋角度が設定されているので、噴流３ａ，３ｂは鉛
直軸Ｍ上にくることはなく、当然、噴流３ａ，３ｂが交
互に鉛直軸Ｍで重なり合うことはない。もし、２つのノ
ズル２ａ，２ｂからの噴流が鉛直軸Ｍ上で重なり合うよ
うなことがあると、噴流３が無駄に消費されることにな
るが、このように構成すると、噴流の無駄な消費を防止
できる。また、このような動きをすることによって噴流
３の軸が鉛直軸Ｍからわずかにずれてノズル２ａ，２ｂ
と伝熱管群８との間のスタンドオフ距離ｘsが若干長く
なるが、図６に示すような状態であれば何ら問題はなく
、十分な灰除去機能を発揮できる。

【００３２】図７は図１１および図１２に示した従来技
術と本実施形態との灰除去可能域の距離Ｌを比較した結
果を示す図である。この例でＬは灰除去域の距離を示
し、前記従来技術における灰除去域の距離Ｌ＊で割るこ
とにより無次元化したものである。この比較例から従来
技術では、Ｌ／Ｌ＊＝１であるものが、本実施形態で
は、Ｌ／Ｌ＊＝２．０５まで増加しているのが分かる。

【００３３】この結果は、蒸気消費量を同一にして比較
したもので本実施形態のように構成すると、従来例に比
べて同じ蒸気消費量で２倍以上多い灰除去が可能である
ことを示している。このことは、ランスチューブ１の回
転運動を振り子運動に変換し、また、噴流３の鉛直部に
おける交互の重なりを排除することで、蒸気の無駄な消
費が避けられたからであり、本実施形態の効果が数値的
に証明されたことになる。

【００３４】図８は図１１および図１２に示した従来技
術と本実施形態との使用蒸気量Ｑsを比較した結果を示
す図である。使用蒸気量Ｑsは、従来例における使用蒸
気量Ｑs＊で割ることにより無次元化して表した。この
図から分かるように従来例においては、Ｑs／Ｑs＊＝１
であるのに対して本実施形態では、Ｑs／Ｑs＊＝０．４
３となり、半分以下となっていることが分かる。このこ
とは、同じ灰除去性能が同じであれば、本実施形態のス
ーツブロワでな使用する蒸気が半分以下で済むというこ
とを示している。

【００３５】これらのことにより、本実施形態に係るス
ーツブロワの運用効率の高さが実証された＜第２の実施形態＞図９および図１０に第２の実施形態
に係るスーツブロワを示す。図９はスーツブロワ本体
（ランスチューブ）１を先端部側から見た正面図、図１
０は図９のＢ方向矢視図である。なお、以下の説明にお
いて、前述の第１の実施形態と同等と見なせる各部には
同一の参照符号を付し、重複する説明は省略する。

【００３６】この実施形態においては、図３から分かる
ようにノズル２は基本的に２個所に設けられているが、
各個所のノズルは大口径ノズル２Ａ，２Ｂと、小口径ノ
ズル２Ａ’，２Ｂ’とがそれぞれ組み合わされて構成さ
れている。各ノズル部の大口径ノズル２Ａ，２Ｂと小口
径ノズル２Ａ’，２Ｂ’とは図１０に示すようにごく隣
接した位置に設けられ、図９に示すように両者間の角度
も狭くなっている。また、大口径ノズル２Ａ，２Ｂと小
口径ノズル２Ａ’，２Ｂ’は図９に示すように小口径ノ
ズル２Ａ’，２Ｂ’がランスチューブ１の先端方向から
みて９０°（円周方向で９０°）の角度になるように配
置され、円周方向で各小口径ノズル２Ａ’，２Ｂ’の外
側（角度が大きくなる位置）にそれぞれ大口径ノズル２
Ａ，２Ｂが配置されている。なお、大口径ノズル２Ａ，
２Ｂのランスチューブ１の軸方向の相対的な位置関係は
第１の実施形態と同様である。

【００３７】また、この実施形態においては、前述のよ
うに第２のノズルの口径（スロート径）をＤｍ［ｃ
ｍ］、当該ノズルと伝熱管群８との最短のスタンドオフ
距離をｘs［ｃｍ］としたときに、ｘs／Ｄｍ≧４０という寸法関係が成り立つ位置にランスチューブ１は位
置している。

【００３８】このように構成されたランスチューブ１も
両振り角度にして前述の第１の実施形態と同様に９０°
の振り子運動（β）を行なわせる。この機構は前述の図
６を参照して説明した通りである。この振り子運動によ
って両小口径ノズル２Ａ’，２Ｂ’が交互に同一周期で
真下に位置する。すなわち、伝熱管群８に最も近付くこ
とになるのは、言い換えれば、ノズルと灰除去対象部間
のスタンドオフ距離ｘsが最も短くなるのは小口径側の
ノズル２Ａ ’，２Ｂ’になる。これは大口径ノズル２
Ａ，２Ｂがランスチューブ１の真下に位置するようにし
て、短いスタンドオフ距離ｘsで大規模噴流３’が伝熱
管部８に衝突するようにしても、伝熱管に衝突したとき
の抵抗や流体摩擦などが原因と考えられるが、大規模噴
流３’が伝熱管列の奥深くまで、図９で下方部の伝熱管
群８の遠い位置まで達することはできないことがわかっ
たからである。このことは、大容量の大規模噴流３’に
よって灰除去を行なわせようとしても大半が有効に使わ
れず、浪費される結果となることを示している。

【００３９】これに対し、小規模噴流３”の場合、抵抗
や流体摩擦などによる影響が小さいためであるか、大規
模噴流３’を使用するよりもかえって伝熱管群８の深部
まで噴流が届き、灰除去効果を上げることができること
が分かった。一方、伝熱管部８の端部、図９では左右の
側部では、ノズル３とのスタンドオフ距離ｘsが長くな
るため、小規模噴流３”は拡散してしまい、伝熱管群８
に対して効果的な灰除去を行なうことができない。これ
らの情況を考慮して、大口径ノズル２Ａ，２Ｂを小口径
ノズル２Ａ’，２Ｂ’の外側に設けたものである。この
ように２種の口径のノズルを設けた場合、気体の噴射圧
力は噴流気体４の供給圧力で決まるので、両ノズルの噴
射圧力は同一である。そのため、噴流全体のボリューム
に相当する噴流の規模は、大小のノズル２Ａ，２Ｂと２
Ａ’，２Ｂ’の口径の２乗にほぼ比例する。

【００４０】その他、特に説明しない各部は前述の第１
の実施形態と同等に構成され、同等に機能する。

【００４１】

【発明の効果】以上のように、請求項１記載の発明によ
れば、管体を所定の角度で管体の長軸を中心に往復動さ
せる回動手段を備え、当該回動手段によりノズルからの
噴流を所望の灰除去対象領域に対して噴出させるので、
灰除去に関係のない無駄な方向に噴流を噴出させること
なく前記灰除去対象部のみの灰除去動作が可能になる。
これによって、設置個所の如何にかかわらず効果的に灰
除去を行なうことができる。

【００４２】請求項２記載の発明によれば、管体を長軸
方向に沿って直線状に往復運動させる往復運動機構を介
して回動手段に駆動力を伝達するので、１つの駆動源に
よって往復運動と回動運動を行なわせることが可能とな
る。

【００４３】請求項３記載の発明によれば、所定の回動
角度を９０°に設定し、管体の円周方向に９０°より若
干大きな角度離れた位置に少なくとも２つの第１のノズ
ルを配置したので、９０°の角度で回動させたときに第
１のノズルからの噴流の噴射領域が重なることがなく、
無駄な噴射を回避することができ、噴射媒体の効率的な
使用が可能になる。

【００４４】請求項４記載の発明によれば、少なくとも
２つの第１のノズルが、灰除去対象部との距離が最短と
なる位置で回動時に前記位相が重ならない位置に配され
ているので、最短位置で噴流の噴射領域が重なることが
なくなり、噴射媒体の効率的な使用が可能になる。

【００４５】請求項５記載の発明によれば、第１のノズ
ルに隣接させてより口径の小さな第２のノズルを配置
し、当該第２のノズルが前記第１のノズルの内側であっ
て、かつ、両者の位相がほぼ９０°になるように設定し
たので、スタンドオフ距離が短い灰除去対象領域とスタ
ンドオフ距離が長い灰除去対象領域に対応して効率良く
灰除去を行なうことができる。

【００４６】請求項６記載の発明によれば、第２のノズ
ルのスロート部の内径をＤｍ、ノズルと灰除去対象部と
の最小距離をｘsとしたとき、ｘs／Ｄｍ≧４０の条件を
満足するように前記第２のノズルを形成したので、広が
り切らない噴流が近距離にある最前部の伝熱管の灰除去
対象部に衝突して、伝熱管群の深部に到達できなくなる
ことがなくなり、、伝熱管群の深部まで到達して灰除去
を行うことが可能となる。

【００４７】請求項７記載の発明によれば、回動手段は
管体の炉内への進入時と後退時とで回動動作の位相をず
らして管体の回動動作を行なうので、灰除去を平均して
効率良く行なうことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施形態に係るスーツブロワの
ランスチューブを先端部方向から見た正面図である。

【図２】図１のランスチューブをＡ方向からみた矢視図
である。

【図３】図１のランスチューブに設けられたノズルの形
状と取り付け状態を示す要部断面図である。

【図４】第１の実施形態におけるランスチューブへの動
力伝達機構を示す概略構成図である。

【図５】第１の実施形態におけるランスチューブの進出
後退時の回動動作の位相の変化を示す図である。

【図６】第１の実施形態におけるランスチューブの回動
範囲を示す説明図である。

【図７】従来技術と第１の実施形態との灰除去可能域の
距離Ｌを比較した結果を示す図である。

【図８】従来技術と第１の実施形態との使用蒸気量Ｑs
を比較した結果を示す図である。

【図９】本発明の第２の実施形態に係るスーツブロワの
ランスチューブを先端部側から見た正面図である。

【図１０】図９のランスチューブをＢ方向から見た矢視
図である。

【図１１】従来から実施されている一般的なスーツブロ
ワの構成を示す図である。

【図１２】従来から実施されている一般的なスーツブロ
ワを使用してボイラの灰除去を行っている状態を示す図
である。

【符号の説明】

１ランスチューブ２ａ，２ｂノズル２Ａ，２Ｂ大口径ノズル２Ａ’，２Ｂ’ 小口径ノズル３，３ａ，３ｂ噴流３’ 大規模噴流３” 小規模噴流４噴出気体５ボイラ本体６後部伝熱部７天井壁８伝熱管群（１次過熱器）９回動範囲１０モータ１１減速機１２往復運動機構１３振り子運動機構Ｄｍノズルの最小径ｘs スタンドオフ距離

フロントページの続き (72)発明者野谷武生広島県呉市宝町６番９号バブ日立機工株式会社内Ｆターム(参考） 3K061 QA02 QA17

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】内部に気体が流通する長尺の管体の先端
部にノズルを設け、前記管体の長軸を中心に前記管体を
回転させながら前記ノズルから気体を噴出させ、噴出し
た噴流によって伝熱管表面に付着した灰類を除去するス
ーツブロワにおいて、前記管体を所定の角度で前記長軸を中心に往復動させる
回動手段を備え、前記回動手段により前記ノズルからの噴流を所望の灰除
去対象領域に対して噴出させて灰除去を行なうことを特
徴とするスーツブロワ。
【請求項２】前記管体を長軸方向に沿って直線状に往
復運動させる往復運動機構と、この往復運動機構を介して前記回動手段に駆動力を伝達
する駆動力伝達手段と、を備えていることを特徴とする
請求項１記載のスーツブロワ。
【請求項３】前記所定の角度を９０°に設定するとと
もに、少なくとも２つの第１のノズルが円周方向で９０
°より若干大きな角度離れた位置に設けられていること
を特徴とする請求項１記載のスーツブロワ。
【請求項４】前記少なくとも２つの第１のノズルが、
回動時の噴射位置が灰除去対象部との距離が最短となる
位置で重ならないように配されていることを特徴とする
請求項３記載のスーツブロワ。
【請求項５】前記第１のノズルに隣接させて当該第１
のノズルよりも口径の小さな第２のノズルを前記第１の
ノズルの回動範囲の内側にそれぞれ位置するように、か
つ、前記第２のノズルが円周方向でほぼ９０°になるよ
うに配されていることを特徴とする請求項３記載のスー
ツブロワ。
【請求項６】前記第２のノズルのスロート部の内径を
Ｄｍ、ノズルと灰除去対象部との最小距離をｘsとした
とき、ｘs／Ｄｍ≧４０の条件を満足するように前記第
２のノズルが形成されていることを特徴とする請求項５
記載のスーツブロワ。
【請求項７】前記回動手段は前記管体の炉内への進入
時と後退時とで回動動作の位相をずらして管体の回動動
作を行なうことを特徴とする請求項１または３記載のス
ーツブロワ。