JP2001012396A - 高圧コンプレッサの固定子 - Google Patents
高圧コンプレッサの固定子Info
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- F01D11/18—Adjusting or regulating tip-clearance, i.e. distance between rotor-blade tips and stator casing by self-adjusting means using stator or rotor components with predetermined thermal response, e.g. selective insulation, thermal inertia, differential expansion
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- F04D29/54—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
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Abstract
ガスタービンエンジンの高圧コンプレッサに適した固定
子を提供する。 【解決手段】 固定子は温度が異なる2つの通気17、
18を備えている。固定子の上流側セクションがケーシ
ング10とシュラウド11とによって構成されるととも
に、これら両者が全周にわたって切れ目がなく、熱膨張
率の低い材料によって形成されることが推奨される。し
かし、下流側において、シュラウドは、熱膨張率が高い
材料から成る円弧状の複数のセクタを使用して構成され
る。
Description
ジンの高圧コンプレッサに適用可能な均一な構造を有す
る固定子に関する。
の回転子と固定子の構造は、しばしば、機械を通じて流
れる流れから引き出される空気によって冷却あるいは通
気される。二重の通気が2つの空気吸引源とともに使用
されるか、あるいは、固定子と回転子とが更に上流側で
最初に通気された後に、固定子および回転子の下流側セ
クションが通気される。下流側通気のために引き出され
た空気は、既に空気が圧縮された機械の部分から生じ
る。これにより、上流側の通気空気よりも高い温度に空
気が加熱される。羽根の端部で遊びが過度に増大しない
ように、固定子および回転子の径を正確に設定するとい
う一般的な問題は、通気状態が不均一であるため、解決
することが非常に難しい。遊びが過度に増大すると、空
気漏れが増大し、効率損失が大きくなる。逆に、遊びを
無くすと、回転羽根が固定子に擦れつく。これらの状態
は、2つの通気源にそれぞれ晒されるセクション間で、
異なった温度および熱膨張を形成する。コンプレッサに
近接して配置されるセクションを有する機械の様々なセ
クションは、それらが通気空気もしくはガス流ノズルの
高温空気の近くにあるかどうかに応じて、異なる温度に
加熱され、これにより、他の問題が生じる。セクション
が異なる温度に加熱されると、固定子内に等しくない膨
張、変形、応力が生じる。速度変化の局面時に前記問題
が局部的に深刻となるような所定の領域で温度変化が急
速に大きくなる。これらの状態下で十分に満足し得る構
造はまだ知られていない。
接合点の両側で固定子の構造部分が分割されるととも
に、上流通気部に晒されるセクションと下流側通気に晒
されるセクションとの間で固定子が異なるように構成さ
れる。最も一般的な形態において、本発明は、空気の上
流側通気と上流側通気よりも高温の下流側通気とが与え
られるコンプレッサの固定子から成る。また、固定子
は、ガス流ノズルを取り囲むシュラウドを備えている。
また、上流側通気に晒されるシュラウドの第1のセクシ
ョンと、下流側通気に晒されるシュラウドの第2のセク
ションとを備え、前記第1のセクションは、全周にわた
って切れ目がない環状の構造体を有するとともに、第1
の材料によって形成され、また、この第2のセクション
は、互いに並んで配置され、第1の材料の膨張係数より
も高い膨張係数をもつ第2の材料によって形成された円
弧状のセクタを備えることを特徴とする。
NC0909、TiAL、10×10−6m/℃よりも
小さい平均線膨張係数をもつ同様の金属間化合物のよう
な膨張係数が低い材料の中から選択され、第2の材料
は、INC0718またはこれと同様のニッケル合金、
RENE77、約15×10−6m/℃の平均線膨張係
数をもつ誘導体(derivatives)のような膨
張係数が高い材料の中から選択される。
て、以下、図面を参照しながら説明する。
レッサは、シャフト2のラインによって駆動される中央
の回転子1を備えている。回転子1は、複数のリング4
から成る流線型のエンベロープ3によって構成されてい
る。複数のリング4は、互いに並列に配置されていると
ともに、複数の可動羽根6のステージと直角な複数のデ
ィスク5によって分けられている。固定子7が回転子1
を取り囲んでいる。固定子7は、本体8の内部に、本発
明に係るセクション9を備えている。このセクション9
は、支持ケーシング10とシュラウド11とによって構
成されている。シュラウド11は、ケーシング10によ
って支持され、回転子1の方へ向けられるとともに、環
状のガス流ノズル(ジェットまたは噴出口)12を形成
している。可動羽根6のステージと固定羽根13のステ
ージは、ガス流を整流するため、ガス流ノズル12に配
置されている。固定羽根のステージは、シュラウド11
に連結されるとともに、可動羽根のステージと互い違い
に配置されている。一般に、回転子1のエンベロープ3
の前方に配置された固定羽根13の端部は、連結リング
14を支持している。連結リング14には、ハニカム構
造を有し、或いはより一般的には容易に侵食される「ア
ブレイダブル」と呼ばれる材料から成る環状のストリッ
プ15が設けられている。この構造は、対向するエンベ
ロープ3から直立するリブ16によってえぐられ、この
リブ16とともに気密なラビリンスシールを構成する。
しかしながら、可動羽根6の端部は、どの構成要素にも
嵌合しておらず、シュラウド11に近接して終端してい
る。
(不連続部)が存在している。この切れ目は、ノズル1
2から空気を引き出すための開口を形成している。これ
らの開口は図中に17、18で示されている。また、こ
れらの開口は、セクション9と本体8との間に配置され
たチャンバ19、20にそれぞれ開口している。主に、
ケーシング10を通気してケーシング10を所定の温度
および熱膨張にするために、ノズル12から引き出され
た空気はこれらのチャンバを通じて流される。また、回
転子1の内側は、まず、回転子1の上流側に配置され且
つエンベロープ3を貫通する孔21を通じて通気され
る。チャンバ19内に入り込む空気と略同じ温度の冷却
空気が、この孔21を通じて引き込まれ、第2の開口1
8と略直角にエンベロープ3を貫通する他の孔22によ
って引き出される。チャンバ19、20は、それらがそ
れぞれ前方に位置する2つの通気領域に固定子7を分割
する。これらの通気領域は、セクション9を2つに分割
する下流側チャンバ20の入口開口18の両側に配置さ
れている。2つの通気領域は、同様な位置において、孔
22の両側で回転子1にも存在する。
通気状態とすることによって、回転子1と固定子7の様
々なセクション間の熱膨張を等しくする予防策にもかか
わらず、可動羽根6とシュラウド11との間に適度な遊
びが存在するようにするだけの満足できる動作状態を達
成することが極めて困難であることは、経験が証明して
いる。この問題は、より高温の空気が循環して高温の通
気状態になる下流側のセクションにおいて、より深刻と
なる。したがって、シュラウド11(図2Aおよび図3
参照)は、複数のセクタ23として構成されなければな
らない。セクタ23の数は、例えば10個であり、全周
にわたって変えることができる。また、セクタ23の長
手方向の長さも変えることができる。この例は、複数の
セクタ23から成る2つの環体(サークル)を備えてい
る。2つの環体は、固定羽根13を支持する前側部分
と、可動羽根6のステージと直角に配置された後側部分
とから成る。複数のセクタ23’から成る第3の環体も
存在する。この第3の環体は、短く、可動羽根6のステ
ージと対向する部分を備えているだけである。互いに隣
り合うセクタ23、23’同士は柔軟性(可撓性)を有
する封密タブ24によって連結されている。封密タブ2
4は、セクタの縁部に設けられた長手方向に延びる溝内
に位置されている。また、封密タブ24の両端部25
は、連続するセクタ23、23’から成る環体間で互い
に連結されている。また、互いに隣り合うセクタは、前
記溝内に設けられた他の可撓性タブ26によって連結さ
れている。このタブ26は、セクタ23、23’の縁部
に対して単に径方向或いは斜め径方向を成し、第1のタ
ブ24からケーシング10に向けて延びている。このよ
うな構成は、この場所で非常に高温のノズル12からの
ガスがセクタ23、23’間で漏れ、このガスがケーシ
ング10に達してケーシング10を損傷させることを防
止する場合に、有効である。特に、タブ24、26は、
セクタ23、23’から成る各環体とケーシング10に
連結されたリング28との間にある空の容積27を断熱
する。なお、容積27を断熱材で満たすことも可能であ
る。したがって、ケーシング10は前側のチャンバ20
に入る空気に晒されるだけであり、一方、シュラウド1
1はノズル12からの空気に晒されるだけである。連続
する複数のリング28は、これらの終端に位置するフラ
ンジ29を用いて、互いに連結されるとともに、本体8
に対して連結されている。また、フランジ29はボルト
30によって互いに結合されている。セクタ23、2
3’を連結して組み立てるために使用される方法は、以
下の通りである。すなわち、各セクタは後部リップ31
を備えており、後部リップ31は、後方に向かって内側
に突出するとともに、径方向外側に配置されたリング2
8の一方のリップ32と、セクタ23の前方もしくは更
に下流側に配置されたリング28の前方に位置して前方
に向かうリップ33、33’との間で挟持されている。
また、セクタ23、23’は、リップ33とともに作用
するもう1つの外側リップ34を備えており、後側に向
けて方向付けられたリップ31、32がこれらリップ3
3、34間で挟持される。セクタ23’は、前方に1つ
のリップのみを備えている点が異なる。このリップ35
は、後側に向けて方向付けられており、更に前側に配置
されたリング28の溝36内に収容されている。組み立
てのこのような方法は、図2Bに示されるシュラウドリ
ングを固定する標準的な構成よりも簡単である。図2B
に示される構成において、リップ31、32は、ステー
プル状の断面を有する別個のシール37によって連結さ
れるとともに、シュラウドの一部は比較的高いリブ38
を有している。このリブ38は前方に方向付けられたリ
ップ39で終端するとともに、隣接するリングの溝内に
収容されている。それにもかかわらず、好ましい場合に
は、このあまり有利でない構成を採用しても良い。どち
らの構成が選ばれるとしても、ほぞ連結(interl
ocking tenons)のシステム50により、
セクタ23、23’を角度方向でリング28に連結する
ことができ、多くの実施形態が当業者にとって可能とな
る。
3’として構成すれば、ケーシング10の温度よりも急
速に高まるシュラウド11の温度に起因して重大な応力
が全周にわたって形成されることを回避できる。それに
もかかわらず、シュラウド11が受ける大きな熱膨張に
よって、円弧状のセクタ23、23’と湾曲可能な可撓
性タブ24、26との間の遊びが減少する。したがっ
て、シュラウド11が不規則に変形して楕円形状や波形
状になり、ひいては、可動羽根6の端部で遊びが変化
し、更には、径方向の過度の膨張によってシュラウド1
1がケーシング10に擦り付けられるといった虞が回避
される。セクタ23、23’をリング28に連結するた
めに使用する方法は、十分に可撓性があり、重大な応力
を受けることなく変形を吸収する。構造を簡単にし且つ
機械的な強度を向上させるために、リング28は全周に
わたって切れ目がないことが望ましい。また、速度変化
時の加熱によってリング28ができる限り急速に膨張す
るように、リング28は、セクタ23、23’と同様、
膨張係数が高い材料、すなわち、熱伝導が良好な材料に
よって形成される。回転子1が固定子7のリング28と
同じ材料によって形成されることが望ましい。INC0
718や膨張係数が高い同様のニッケル合金は、コンプ
レッサのこの下流側のセクションのために使用できる。
7の上流側セクションは、それが受ける温度変化が僅か
であることから、別の構造を有している。この領域にお
いて、ケーシング10は、ボルト42によって互いに連
結されたリング40を備えている。リング28の場合と
同様、ボルト42はリング40の端部のフランジ41を
本体8とともに挟持している。しかしながら、これらの
リング40もまた、径方向内側に延びる突出部43、4
3’を備えている。突出部43、43’は、空気流ノズ
ル12に面しており、したがって、ノズル12の温度に
晒される。2つの突出部43は、十分に広く、可動羽根
6の各ステージと対向して延びている。
部43、43’と固定羽根13の支持リング44とによ
って構成されている。リング44は、前方で終端すると
ともに、後方では突出部43、43’の溝内に入るリッ
プ45で終端している。ほぞ連結の機械システム46
は、リング40を同軸なリング44に連結し、これらリ
ング40、44が相対的に回転することを防止する。下
流側の設計と比較される主な相違点は、リング40と同
様にリング44が全周にわたって切れ目がないという点
である。上流側では、加熱が低く、また、ケーシング1
0とシュラウド11との温度差も低いため、両者を同じ
構造とすることが簡単且つ有益であり、これにより、変
形および過度の応力のリスクを低減できる。また、シュ
ラウドに使用される材料の膨張係数は、ケーシングの下
流側セクションを構成するために使用される材料のそれ
よりも低い。その理由は、これらの材料が受ける緩やか
な膨張が、過渡的な局面時の膨張の発生に対してわずか
な調整作用を有し、可動羽根の端部における遊びのより
良い制御をもたらすからである。インコネル(Inco
nel)909やこれと類似の合金、あるいは、TiA
lやこれと類似の金属間化合物が推奨される。また、こ
の場合も、回転子1は、組み合わされる固定子のリング
40に使用される材料と同じ膨張係数を有する材料、例
えばチタン合金によって形成することができる。
す図である。
拡大図である。
と同様の拡大図である。
る。
る。
Claims (8)
- 【請求項1】 上流側通気(17、19)と、上流側通
気よりも高温の下流側通気(18、20)とが備えら
れ、ガス流ノズル(12)を取り囲むシュラウド(1
1)を含むコンプレッサの固定子であって、上流側通気
(17)に晒されるシュラウドの第1のセクションと、
下流側通気に晒されるシュラウドの第2のセクションと
を備え、前記第1のセクションは、全周にわたって切れ
目がない環状の構造体(44)を有するとともに、第1
の材料によって形成され、第2のセクションは、互いに
並んで配置され、第1の材料の膨張係数よりも高い膨張
係数をもつ第2の材料によって形成された円弧状のセク
タ(23)を備えることを特徴とするコンプレッサの固
定子。 - 【請求項2】 第1の材料は、TA6V、チタン合金、
INC0909、TiAL、10×10−6m/℃より
も小さい平均線膨張係数をもつ同様の金属間化合物のよ
うな膨張係数が低い材料の中から選択され、第2の材料
は、INC0718またはこれと同様のニッケル合金、
RENE77、約15×10−6m/℃の平均線膨張係
数をもつ誘導体のような膨張係数が高い材料の中から選
択されることを特徴とする請求項1に記載の固定子。 - 【請求項3】 シュラウド(11)を支持するケーシン
グ(10)を備え、ケーシング(10)は、上流側通気
のためのチャンバ(19)と下流側通気のためのチャン
バ(20)とを画定し、このケーシングが、これら2つ
のチャンバの前方に全周にわたって切れ目のない環状の
構造体(28、40)を有していることを特徴とする請
求項1に記載の固定子。 - 【請求項4】 ケーシング(10)は、シュラウドの第
1のセクションの前方およびシュラウドの第2のセクシ
ョンの前方に、切れ目のないアセンブリを構成するよう
に延びるリング(28、40)を備えていることを特徴
とする請求項3に記載の固定子。 - 【請求項5】 シュラウドの第2のセクションの前方に
あるケーシングの各リングは、シュラウドの並置セクタ
(23、23’)と端部に一対の同軸リップ(32、3
4)を主に備えたセクタ(23)との環状の各アセンブ
リにそれぞれ連結され、前記リップは、隣接するアセン
ブリの端部対向セクタ(23、23’)のリップ(3
1)と、隣接する環状アセンブリに連結されたケーシン
グのリングのリップ(32)とを挟持することを特徴と
する請求項4に記載の固定子。 - 【請求項6】 シュラウドの第1のセクションの前方の
ケーシングのリングは、固定子のリング間で延び且つノ
ズル(12)を形成する突出部(43、43’)を備
え、シュラウドのリングは突出部間でかみ合わされてい
ることを特徴とする請求項3に記載の固定子。 - 【請求項7】 セクタ(23、23’)は可撓性タブ
(24、26)によって連結されていることを特徴とす
る請求項1に記載の固定子。 - 【請求項8】 シュラウドの第1および第2のセクショ
ンは、回転子(1)のセクションの前方に配置されると
ともに、第1および第2の材料によって形成されている
ことを特徴とする請求項1に記載の固定子。
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