JP2001011568A

JP2001011568A - インライン熱処理用鋼およびこの鋼からなる耐硫化物応力腐食割れ性に優れる継目無鋼管の製造方法

Info

Publication number: JP2001011568A
Application number: JP17700099A
Authority: JP
Inventors: Takahiro Kushida; 隆弘櫛田; Kunio Kondo; 邦夫近藤; Shigeru Nakamura; 茂中村; Toshiharu Abe; 俊治阿部
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1999-06-23
Filing date: 1999-06-23
Publication date: 2001-01-16
Anticipated expiration: 2019-06-23
Also published as: JP3473502B2

Abstract

(57)【要約】【課題】強度バラツキの小さい製品が得られるインライ
ン熱処理用鋼とこの鋼からなる耐硫化物応力腐食割れ性
に優れる高強度継目無鋼管の製造方法を提供する。【解決手段】C：0.15〜0.35％、Si：0.1〜1.5％、Mn：
0.1〜2.5％、P：0.03％以下、S：0.004％以下、Al：0.0
01〜0.1％、V：0.01〜0.25％、Ti：3.4×N％以下を含
み、NとNbをそれぞれ0.0080％以下、0.005％未満に規制
した鋼と、この鋼を用いて最終圧延温度950〜1100℃で
製管された継目無鋼管を、インライン中で、Ar₃変態点
〜950℃の温度域に補熱してから、Ar₃変態点以上でその
まま焼入れし、次いでAc₁変態点未満で焼戻す。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、インライン熱処理
を施した場合に、強度バラツキが小さく、その結果とし
て、耐硫化物応力腐食割れ性に優れる高強度な製品が得
られるインライン熱処理用鋼とこの鋼からなる継目無鋼
管、具体的には油井やガス井用のケーシングやチュービ
ングおよび掘削用のドリルパイプの製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】溶接鋼管に比較して信頼性が高い継目無
鋼管は、過酷な油井環境や高温環境で使用されることが
多く、高強度化、靱性向上、耐硫化物応力割れ性（以
下、耐ＳＳＣ性という）の向上が常に要求されている。

【０００３】耐ＳＳＣ性に優れる従来鋼としては、(a)
８０〜９０％以上のマルテンサイト組織鋼、(b) 粗大な
炭化物を含まない鋼、(c) 非金属介在物の少ない清浄
鋼、(d) 高温焼戻し鋼、(e) 細粒組織鋼、(f) 高降伏比
鋼、(g) 低Ｍｎ−低Ｐ−低Ｓ鋼、(h) 不溶性窒化物を多
く含む鋼、(i) Ｚｒ添加鋼がある。

【０００４】上記(a)〜(i)の従来鋼のうち、(e) の細粒
組織鋼は、高性能な継目無鋼管を得るために開発された
鋼で、オーステナイト結晶粒度の細粒化を図った鋼であ
る。

【０００５】この細粒組織鋼の代表的な製造方法として
は、特開平４−３２８１７０号公報に示される方法があ
る。すなわち、その方法は、素材に０．０１〜０．１％
のＮｂ添加鋼を用い、製管後の鋼管にオフラインで焼入
れ焼戻しの熱処理を施す方法である。

【０００６】しかし、その方法は、インラインで熱処理
する方法に比べると、生産効率や省エネルギーの観点か
らは不利である。また、この不利を避けるために、イン
ラインで熱処理を施すと、焼入れまでにＮｂＣが不均一
に析出して製品の強度バラツキが極めて大きくなり、高
強度になった部分の耐ＳＳＣ性が低下するという欠点を
有している。さらに、上記の方法は、穿孔、粗圧延後に
連続して２台以上の傾斜圧延機が必要で、設備費が嵩む
という欠点も有している。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、オフ
ライン処理に比べて低コストなインライン熱処理で、強
度バラツキが小さく、結果として、耐硫化物応力腐食割
れ性に優れる高強度な製品が得られるインライン熱処理
用鋼とこの鋼からなる継目無鋼管の製造方法を提供する
ことにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記
（１）のインライン熱処理用鋼と、（２）の耐硫化物応
力腐食割れ性に優れる継目無鋼管の製造方法にある。

【０００９】（１）重量％で、Ｃ：０．１５〜０．３５
％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．１〜２．５
％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．００４％以下、Ａ
ｌ：０．００１〜０．１％、Ｖ：０．０１〜０．２５
％、Ｔｉ：３．４×Ｎ％以下、Ｃｒ：０〜１．５％、Ｍ
ｏ：０〜１．０％、Ｗ：０〜１．０％、Ｂ：０〜０．０
０３０％、Ｃａ：０〜０．００５０％、Ｍｇ：０〜０．
００５０％、Ｚｒ：０〜０．１０％を含有する一方、Ｎ
とＮｂがそれぞれ０．００８０％以下、０．００５％未
満に規制され、残部は実質的にＦｅからなるインライン
熱処理用鋼。

【００１０】（２）上記（１）に記載のインライン熱処
理用鋼からなるビレットを、熱間で穿孔、延伸圧延し、
最終圧延温度９５０〜１１００℃の条件で製管された継
目無鋼管を、インラインでＡｒ₃変態点〜９５０℃の温
度域で補熱してから、Ａｒ₃変態点以上のまま焼入れ
し、次いでＡｃ₁変態点未満で焼戻す耐硫化物応力腐食
割れ性に優れる継目無鋼管の製造方法。

【００１１】上記に（１）と（２）の本発明は、下記の
知見に基づいて完成させた。すなわち、発明者らは上記
の課題を達成するにあたり、種々の鋼成分、種々の圧延
条件で継目無鋼管を製造し、圧延条件と結晶粒度の関
係、さらに強度の関係について検討を重ねた。その結
果、以下のことが判明した。

【００１２】最終圧延後、Ａｒ₃変態点以上の温度に保
持（補熱を含む）したまま、焼入れするインライン熱処
理プロセスにおいては、オーステナイト領域において析
出し始めるＴｉやＮｂの炭化物および／または炭窒化物
が焼入れまでに継目無鋼管全域にわたって不均一に析出
し、これが原因で強度バラツキが生じる。

【００１３】上記炭化物および／または炭窒化物の不均
一析出に起因する強度バラツキは、Ｎｂの含有量を極力
少なくし、かつＴｉの含有量をＮ固定に必要な量以下に
すれば解消される。

【００１４】Ａｒ₃変態点以上の温度域で最終圧延した
まま、比較的長尺の継目無鋼管を補熱せずに焼入れする
インライン熱処理プロセスにおいては、鋼管の周方向ま
たは長手方向に温度ムラが発生し、これが原因で強度バ
ラツキが生じる。

【００１５】特に、１１００℃以上の高温で最終圧延す
ると、組織が粗粒になり、耐ＳＳＣ性が低下する。

【００１６】一方、最終圧延温度が９５０℃未満の場合
には、組織が伸展粒組織になり、靱性や耐ＳＳＣ性に異
方性が生じ、その後に補熱しても解消しない。また、補
熱に必要な温度が確保できない。

【００１７】最終圧延後、９５０℃以下、Ａｒ₃変態点
以上で補熱して鋼管全体を均熱化すると鋼管の温度ムラ
が解消され、かつ、その間に再結晶して細粒化し、強度
バラツキがなくなって耐ＳＳＣ性が向上する。

【００１８】このとき、Ｖを適量添加すると、耐ＳＳＣ
性がより一層向上し、油井管として必要な耐ＳＳＣ性が
確保される。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。なお、以下において「％」は「重量％」を意味す
る。

【００２０】最初に、本発明鋼の化学組成を上記のよう
に定めた理由について説明する。

【００２１】Ｃ：Ｃは、鋼管の強度を確保する目的で含
有させるが、０．１５％未満では焼入性が不足して焼戻
温度を低下させ、必要な強度確保が困難になる。しか
し、０．３５％を超えて含有させると焼き割れが発生す
るだけでなく、靱性が劣化する。このため、Ｃ含有量は
０．１５〜０．３５％とした。好ましい範囲は０．２０
〜０．３０％である。

【００２２】Ｓｉ：Ｓｉは、通常、鋼の脱酸剤として添
加され、また焼戻軟化抵抗をたかめて強度上昇にも寄与
する。これらの効果を得るには０．１％が必要である。
しかし、１．５％を超えて含有させると、熱間加工性が
著しく低下する。このため、Ｓｉ含有量は０．１〜１．
５％とした。好ましい範囲は０．１０〜０．５０％であ
る。

【００２３】Ｍｎ：Ｍｎは、鋼の焼入性を増し、鋼管の
強度確保に有効な元素である。しかし、その含有量が
０．１％未満では焼入性の不足によって強度、靱性およ
び耐食性ともに低下する。一方、２．５％を超えて含有
させると、偏析を増して靱性が低下する。このため、Ｍ
ｎ含有量は０．１〜２．５％とした。好ましい範囲は
０．２０〜１．０％である。

【００２４】Ｐ：Ｐは不可避不純物として鋼中に存在
し、その含有量が０．０５％を超えると、粒界に偏析し
て靱性を低下させる。このため、Ｐ含有量は０．０５％
とした。なお、Ｐ含有量は低ければ低いほどよい。

【００２５】Ｓ：Ｓは、上記のＰと同様に、不可避不純
物として鋼中に存在し、Ｍｎまたは添加した場合のＣａ
と結合して介在物（ＭｎＳ、ＣａＳ）を形成する。これ
らの介在物は熱間圧延で延伸して靭性を低下させる。し
かし、Ｓ含有量が０．００４％以下であれば特に支障は
ないことから、その上限を０．００４％とした。なお、
Ｓ含有量は低ければ低いほどよい。

【００２６】Ａｌ：Ａｌは鋼の脱酸のために必要な元素
であり、その含有量が０．００１％未満では脱酸不足に
よって鋼質が劣化し、靱性が低下する。しかし、０．１
％を超えて含有させると、かえって靱性の低下を招く。
このため、Ａｌ含有量は０．００１〜０．１％とした。
好ましい範囲は０．０１〜０．０７％である。なお、本
発明にいうＡｌとは、酸可溶Ａｌ（ｓｏｌ．Ａｌ）のこ
とである。

【００２７】Ｖ：Ｖは、耐ＳＳＣ性を高めるのに有効な
元素であるほか、二次析出強化により強度を高める効果
があり、所定の強度を得るのにより高温で焼戻すことが
でき、これが耐ＳＳＣ性の向上に寄与している。また、
ＶＣはオーステナイト相への溶解度が大きいため、イン
ラインでの焼入時に全て固溶しており、強度バラツキの
原因にならない。これらの効果を得るためには０．０１
％以上が必要である。しかし、０．２５％を超えて含有
させると靱性が大きく劣化する。このため、Ｖ含有量は
０．０１％〜０．２５％とした。好ましい範囲は０．０
２〜０．１％である。

【００２８】Ｔｉ：Ｔｉは鋼中の不可避不純物である後
述のＮとの結合力が強く、高温から安定なＴｉＮを形成
してＮを固定する効果がある。しかし、Ｎの固定に必要
な量、すなわち、３．４×Ｎ％を超えて含有させると過
剰なＴｉがＴｉＣとなって析出し、これが最終圧延温度
域で析出し始めるため、後述するＮｂと同様に、強度バ
ラツキの原因となる。このため、Ｔｉ含有量は３．４×
Ｎ％以下とした。

【００２９】Ｃｒ：Ｃｒは添加しなくてもよい。添加す
れば、焼入性と焼戻軟化抵抗を高め、強度と耐ＳＳＣ性
を向上させる作用があり、特に厚肉鋼管を製造する場合
に有効な元素である。したがって、この効果を得たい場
合には添加することができる。その効果は０．１％以上
で顕著になるが、１．５％を超えて含有させると靱性が
劣化する。このため、添加する場合のＣｒ含有量は０．
１〜１．５％とするのがよい。好ましい範囲は０．２〜
０．７％である。

【００３０】Ｍｏ：Ｍｏは添加しなくてもよい。添加す
れば、上記のＣｒと同様に、焼入性と焼戻軟化抵抗を高
め、強度と耐ＳＳＣ性を向上させる作用があり、特に厚
肉鋼管を製造する場合に有効な元素である。また、Ｍｏ
には耐サワー性能を向上させる作用もある。したがっ
て、これらの効果を得たい場合には添加することができ
る。その効果は０．１％以上で顕著になるが、１．０％
を超えて含有させると靱性が劣化する。このため、添加
する場合のＭｏ含有量は０．１〜１．０％とするのがよ
い。好ましい範囲は０．２％〜０．８％である。

【００３１】Ｗ：Ｗは、は添加しなくてもよい。添加す
れば、上記のＣｒ、Ｍｏと同様に、焼入性と焼戻軟化抵
抗を高め、強度と耐ＳＳＣ性を向上させる元素である。
したがって、この効果を得たい場合には添加することが
できる。その効果は０．１％以上で顕著になるが、１．
０％超では飽和する。このため、添加する場合のＷ含有
量は０．１〜１．０％とするのがよい。好ましい範囲は
０．１〜０．５％である。

【００３２】Ｂ：Ｂは添加しなくてもよい。添加すれ
ば、焼入性を著しく高め、強度を大幅に向上させる作用
があり、特に厚肉鋼管を製造する場合に有効な元素であ
る。したがって、この効果を得たい場合には添加するこ
とができる。その効果は０．０００５％以上で顕著にな
るが、０．００３０％を超えて含有させると粒界に炭窒
化物が析出しやすくなり、靱性劣化の原因になる。この
ため、添加する場合のＢ含有量は０．０００５〜０．０
０３０％とするのがよい。好ましい上限は０．００１５
％である。

【００３３】Ｃａ、Ｍｇ：これらの元素は添加しなくて
もよい。添加すれば、不可避不純物として鋼中に存在す
るＳと反応して硫化物を生成する。この硫化物は、圧延
加工後も球状であり、圧延方向に伸びることがない。そ
の結果、圧延直角方向の衝撃性質を向上させる一方、水
素誘起割れを抑制する。したがって、この効果を得たい
場合にはいずれか一方を単独または両方を複合で添加す
ることができる。その効果は、いずれの元素も０．００
０５％以上で顕著になるが、０．００５０％を超えて含
有させると鋼中の介在物量が増加して清浄度が低下し、
種々の性能が低下する。このため、添加する場合のこれ
らの元素の含有量は、いずれも、０．０００５〜０．０
０５０％とするのがよい。なお、両方を複合で添加する
場合の合計含有量は、０．００５０％以下とするのが好
ましい。

【００３４】Ｚｒ：Ｚｒは添加しなくてもよい。添加す
れば、上記のＴｉと同様に、不可避不純物として鋼中に
存在する後述のＮと結合し、窒化物を形成してＮを固定
する作用を有しており、特に、前述のＢ添加時には優先
的にＮと結合して窒化物を形成してＢの焼入性向上効果
を高める作用を有している。したがって、この効果を得
たい場合には添加することができる。その効果は０．０
１％以上で顕著になるが、０．１０％を超えて含有させ
ると、介在物が増加して靱性が低下する。このため、添
加する場合のＺｒ含有量は０．０１〜０．１０％とする
のがよい。好ましい上限は０．０５％である。なお、Ｚ
ｒは炭化物を形成しにくので、添加しても強度バラツキ
の原因にはならない。

【００３５】Ｎ：Ｎは不可避不純物として鋼中に存在
し、Ａｌ、Ｔｉ、Ｎｂと結合して窒化物を形成する。特
に、ＡｌＮやＴｉＮが多量に析出すると、靱性や耐ＳＳ
Ｃ性、耐水素誘起割れ性に悪影響を及ぼす。しかし、そ
の含有量が０．００８０％以下であれば特に問題ないこ
とから、その上限を０．００８０％とした。好ましい上
限は０．００６０％である。

【００３６】Ｎｂ：Ｎｂは、従来のオフライン熱処理プ
ロセスでは、再加熱時に結晶粒の成長をピンニング効果
で抑制し、オーステナイト粒の細粒化に有効であるとし
て積極的に添加されていた。しかし、本発明のように、
最終圧延後、Ａｒ₃変態点以上の温度に保持したまま焼
入れするインライン熱処理プロセスにおいては、Ｎｂに
上記のような効果はないばかりでなく、仮にＮｂが鋼中
に存在している場合には、焼入れ時にほとんどのＮｂＣ
が析出せず、焼戻し時に析出するという、オフライン熱
処理とは全く異なった析出挙動を示し、従来にも増して
強度により大きく影響を及ぼす。特に、継目無鋼管にお
いては、工具と接触する表面層と肉厚中央部では温度差
が必ず生じ、この温度差に起因してＮｂの固溶量が肉厚
位置により変化するために、強度バラツキが顕著にな
る。したがって、本発明においては、Ｎｂ含有量は少な
ければ少ないほどよく、皆無であることが最も好まし
い。しかし、その含有量が０．００５％未満であれば、
特に支障はないことから、その含有量を０．００５％未
満と定めた。好ましい上限は０．００３％である。

【００３７】次に、上記の化学組成を有する鋼からなる
継目無鋼管の製造条件を上記のように定めた理由につい
て説明する。

【００３８】素材ビレットの加熱温度：素材ビレットの
加熱温度は特に制限しない。要は次に述べる最終圧延温
度が満足できる温度であればよい。

【００３９】最終圧延温度：最終圧延温度が９５０℃未
満では、伸展粒組織となり、靱性や耐ＳＳＣ性に異方性
が生じ、その後の補熱でも解消されない。また、１１０
０℃超では、結晶粒度が著しく粗大化して、その後の補
熱によっても細粒とならない。このため、本発明におい
ては、最終圧延温度を９５０℃〜１１００℃とした。

【００４０】補熱温度：補熱温度が９５０℃超では、粗
粒のままなので、靱性および耐ＳＳＣ性が芳しくない。
また、Ａｒ₃変態点未満では、初析フェライトが析出し
て完全なマルテンサイト組織が得られない。このため、
補熱温度はＡｒ₃変態点以上、９５０℃以下とした。好
ましい上限温度は９２０℃である。

【００４１】この補熱処理は、鋼管全体を均熱化して温
度ムラを解消すると同時に細粒化を図り、これによって
強度バラツキの解消と耐ＳＳＣ性を向上させることにあ
る。なお、補熱時間は、特に制限しないが、下式を満た
す時間保持するのが好ましい。すなわち、温度差が大き
ければ大きいほど、また肉厚が厚ければ厚いほど、長時
間保持するのがよい。

【００４２】補熱時間≧温度差因子（＝最終圧延温度−
補熱温度）×肉厚因子焼戻温度：焼戻温度がＡｃ₁変態点以上では、著しく軟
化して所望の強度が確保できないので、焼戻温度はＡｃ
₁変態点未満とした。なお、下限温度は特に定めない
が、耐ＳＳＣ性の観点からは高い方が好ましく、６８０
℃以上とするとがよい。

【００４３】

【実施例】表１と表２に示す化学組成を有する１１種類
の鋼を準備した。なお、表１〜２中、鋼No. Ａ〜Ｈは容
量１５０ｋｇの真空溶解炉に用いて溶製した鋼で、鋼N
o.Ａ〜Ｃ、Ｄ〜ＥおよびＦ〜Ｈは、いずれも、同じ溶鋼
をそれぞれ分湯し、分湯後にＮｂ、ＶおよびＴｉの含有
量を調整した鋼である。また、鋼No. Ｉ〜Ｋは、実機の
マンドレルミルラインによる製管試験に供するために準
備した鋼である。

【００４４】

【表１】

【００４５】

【表２】

【００４６】準備した鋼のうち、鋼No. Ａ〜Ｈについて
は、得られたインゴットを熱間鍛造し、厚さ５０ｍｍ、
幅８０ｍｍ、長さ１００ｍｍのブロック材とした。次い
で、各ブロック材を種々の温度に加熱し、表３に示す最
終圧延、補熱温度、焼入温度および焼戻温度で処理し、
厚さ１５ｍｍの板材とした。

【００４７】その際、各板材の強度は、焼戻温度を変え
ることにより、全厚での降伏強度（ＹＳ）がＡＰＩ規格
に規定されるＴ９５級になるように調整した。

【００４８】なお、板圧延においても、継目無管の場合
と同じく、圧延ロールと接触する表面層と肉厚中心部で
は温度差が生じるので、Ｎｂ量によっては硬度差が生じ
ることになることはいうまでもない。

【００４９】一方、鋼No. Ｉ〜Ｋについては、外径２７
６ｍｍの中実丸ビレットを準備し、いずれも１２５０℃
に加熱した後、実機のマンネスマンピアサーに供して外
径２５０ｍｍ、肉厚１５．８８ｍｍの中空素管とした。
次いで、この中空素管をマンドレルミルに供し、最終圧
延温度を種々変化（１０００℃、１０５０℃）させて外
径２４４．５ｍｍ、肉厚１３．８ｍｍの継目無鋼管に仕
上げた。そして、仕上げた継目無鋼管の温度がＡｒ₃変
態点を下回らない間にインライン中に設けられた補熱炉
（加熱炉でもよい）に挿入し、種々の温度（９００℃、
９２０℃、９５０℃）に５分間保持する補熱（均熱）処
理を施した後、直ちに水焼入れし、次いでインライン中
に設けられた焼戻し炉に挿入し、種々の温度（６８０
℃、６９０℃、７００℃）に１５分間保持する焼戻し処
理を施して製品管とした。

【００５０】鋼No. Ａ〜Ｈから得られた各板材について
は、上面、下面および肉厚中心部から、圧延方向（Ｌ方
向）に、ＮＡＣＥＴＭ０１７７ＭｅｔｈｏｄＢに
規定される３点曲げ試験片を各２枚採取した。

【００５１】また、実機のマンネスマン−マンドレルミ
ルで製造した継目無鋼管からは、管軸長方向の任意位置
からリング状のサンプルを採取し、円周４ヶ所（０°、
９０°、１８０°、２７０°）位置の外面部、肉厚中央
部および内面部のそれぞれから、上記と同様の３点曲げ
試験片を各２枚採取した。

【００５２】採取した各試験片は、ＮＡＣＥＴＭ０１
７７ＭｅｔｈｏｄＢに規定される方法に従った腐食
試験に供した。すなわち、Ｓ値として１００ｋｓｉを与
えた試験片を、１気圧の硫化水素が飽和した２５℃の
０．５％酢酸水溶液中に７２０時間浸漬する試験であ
る。

【００５３】腐食試験の評価は、２つの試験片とも破断
しなかったものを耐ＳＳＣ性が良好「○」、２つのうち
１つ以上が破断したものを耐ＳＳＣ性が不芳「×」とし
た。また、いずれの試験片も、上記の腐食試験後、端部
のロックウエル硬度（ＨＲＣ）を測定した。

【００５４】以上の調査結果を、表３に、製造条件と併
せて示した。なお、表中の硬度は、２つの試験片の平均
値である。

【００５５】

【表３】

【００５６】表３に示す結果からわかるように、本発明
のインライン熱処理用鋼を用い、本発明で規定する条件
に基づいて製造された本発明例の板材と継目無鋼管（試
番１、５〜７、９〜１２、１４および１５）は、いずれ
も肉厚方向の硬度差（強度差）が小さく、耐ＳＳＣ性が
良好であった。

【００５７】これに対し、鋼の化学組成または製造条件
のいずれかが本発明で規程する範囲を外れる条件で製造
された比較例の板材と継目無鋼管（試番２〜４、８、１
３、および１６〜１８）は、いずれも肉厚方向の硬度差
（強度差）が大きく、耐ＳＳＣ性が不芳であった。

【００５８】具体的に説明すると、試番１〜３は、Ｎｂ
含有量の影響を調べた例であるが、試番２と３は、製造
条件は本発明の範囲内であるが、鋼のＮｂ含有量が多す
ぎるために、肉厚中心部の硬度が高く、該部の耐ＳＳＣ
性が不芳であった。

【００５９】試番４〜８は、ＶまたはＴｉ含有量の影響
を調べた例であるが、試番４はＶが添加されていないた
めに、試番８はＴｉ含有量が多すぎるために、製造条件
は本発明の範囲内であるが、いずれも肉厚方向の硬度
（強度）バラツキは小さいものの、耐ＳＳＣ性が不芳で
あった。

【００６０】試番１２〜１８は、仕上げ温度と補熱温度
の影響を調べた例であり、鋼の化学組成はいずれも本発
明で規程する範囲内であるが、試番１３は仕上げ温度が
低すぎるために、試番１６は仕上げ温度が高すぎるため
に、また試番１７と１８は補熱温度が高すぎるために、
いずれも肉厚方向の硬度（強度）バラツキは小さいもの
の、耐ＳＳＣ性が不芳であった。

【００６１】

【発明の効果】本発明の鋼は、所定の条件でインライン
熱処理を施せば、強度が大きくバラツクことがない。ま
た、本発明発の方法によれば、強度バラツキが小さく、
結果ととして耐ＳＳＣ性に優れた細粒組織の高強度な継
目無鋼管を高能率かつ低コストで製造することができ
る。

フロントページの続き (72)発明者中村茂和歌山県和歌山市湊1850番地住友金属工業株式会社和歌山製鉄所内 (72)発明者阿部俊治和歌山県和歌山市湊1850番地住友金属工業株式会社和歌山製鉄所内Ｆターム(参考） 4K032 AA01 AA02 AA05 AA08 AA11 AA12 AA16 AA17 AA19 AA21 AA22 AA27 AA29 AA31 AA32 AA35 AA36 AA37 AA39 BA03 CC04

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：０．１５〜０．３５％、Ｓ
ｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．１〜２．５％、Ｐ：
０．０３％以下、Ｓ：０．００４％以下、Ａｌ：０．０
０１〜０．１％、Ｖ：０．０１〜０．２５％、Ｔｉ：
３．４×Ｎ％以下、Ｃｒ：０〜１．５％、Ｍｏ：０〜
１．０％、Ｗ：０〜１．０％、Ｂ：０〜０．００３０
％、Ｃａ：０〜０．００５０％、Ｍｇ：０〜０．００５
０％、Ｚｒ：０〜０．１０％を含有する一方、ＮとＮｂ
がそれぞれ０．００８０％以下、０．００５％未満に規
制され、残部は実質的にＦｅからなることを特徴とする
インライン熱処理用鋼。
【請求項２】請求項１に記載のインライン熱処理用鋼か
らなるビレットを、熱間で穿孔、延伸圧延し、最終圧延
温度９５０〜１１００℃の条件で製管された継目無鋼管
を、インラインでＡｒ₃変態点〜９５０℃の温度域で補
熱してから、Ａｒ₃変態点以上のまま焼入れし、次いで
Ａｃ₁変態点未満で焼戻すことを特徴とする耐硫化物応
力腐食割れ性に優れる継目無鋼管の製造方法。