JP2000502417A

JP2000502417A - 空気―真空液体補償装置に基づいた燃費最適化装置および二酸化炭素放出減少装置

Info

Publication number: JP2000502417A
Application number: JP9522947A
Authority: JP
Inventors: デリマシーテット
Original assignee: デリマシーテット
Priority date: 1995-12-20
Filing date: 1996-12-19
Publication date: 2000-02-29
Also published as: CZ295197B6; CN1068928C; NO322257B1; WO1997022793A1; ATE208007T1; DE69616589T2; ZA9610678B; US6273071B1; TW534222U; CN1208449A; AU706102B2; ES2141690T1; AU1291897A; PT868604E; AR004399A1; IL124873A; EP0868604A1; HUP9901971A2; BR9612156A; CA2240179C

Abstract

(57)【要約】ブースタ容器（１）、空気が容器（１）に入るための入口ノズル（１０Ａ）、空気が容器（１）を去るたの出口ノズル（１２Ｖ）、容器ボディ（１）内の液体域（１４）。液体域（１４）は入口ノズル（１０Ａ）および出口ノズル（１２Ｖ）から遠くに配置されている。複数のデフレクター（１１Ａ〜１１Ｄ、１５Ａ〜１５Ｅ）が容器ボディ内に位置決めされてこれに取付けられて空気が通る通路を形成しており、デフレクターのうちの少なくとも１つは液体域（１４）に部分的に浸漬されている。空気はデフレクターのまわりを通って液体域（１４）の中へに入り、吸気マニフォールドからの真空により影響され、空気は液体内で泡を形成し、真空下で液体域（１４）を去り、デフレクター間に形成された通路（１２）を通り、内燃機関の吸気マニフォールドに連結された出口ノズル（１２Ｖ）を通ってブースタ容器（１）を去る。

Description

【発明の詳細な説明】空気−真空液体補償装置に基づいた燃費最適化装置および二酸化炭素放出減少装置発明の分野本発明は内燃機関に関し、より詳細には、本発明はピストンの作動および真空作用を減じながら、吸気マニフォールドを通して供給された追加空気により生じた体積／燃焼効率の増大から得られる燃費の最適な低減に関する。これらの全てにより燃料および顕著なパワー倍力を同時に低減することができる。この装置はほとんどの内燃機関用になっている。発明の背景１．用語の定義Ａ）内燃機関：一般に、吸気マニフォールドを通る空気の流れを制御したり制限したりするスロットル弁で自然に吸引し、燃料が潤滑機能に関与しないエンジンを指している。Ｂ）任意の燃料供給装置、例えば、キャブレター、スロットルボディ噴射、連続噴射出装置、多点噴射、パルス化電子燃料噴射、天然ガスまたは液状石油ガス用の空気混合投与器、ディーゼル直接噴射。Ｃ）任意の燃料：主として、点火スパークにより可燃性の燃料を指しており、例えば、ガソリン、メタノール、エタノール、またはガスホール混合物、天然ガス、液状石油ガスがある。ジーゼルまたは燃料−油のいずれの場合にも、これらに詳細に言及する。２．背景の説明在来の内燃機関の場合、理想的な燃焼は、燃料の全燃焼を生じるために各シリンダに一様に供給された空気−燃料混合物に存在する正確な量の酸素と混合された最小量の燃料により発生される最大量のエネルギと、固形残留物および汚染放出物の最小の生成との関係により定義することができる。この定義は燃焼工程におけるほとんど１００％の効率に達することを表している。最大効率と、内燃機関により消費される燃料の著しい低減とに達するためには、燃焼工程に関わる主な要因ならびにエンジンに特有な作動設計の問題および制限を識別し、それらの内燃および性能に如何に影響するかを識別することが有利である。３．酸素、本質的な要因燃料を燃焼させ、燃焼が起こるためには、増燃剤が存在することが必要である。詳細には、増燃剤は燃焼を起こさせることができるための不可欠な要素である酸素である。燃焼は酸化反応に存在する要素、炭素および水素が高いエネルギ生成および無害な副生成物（二酸化炭素および水）を生じるような酸化工程である。リッチ条件 − 過剰の燃料を扱い、燃料を燃焼させるのに酸素が十分でない場合、未燃焼燃料の或る部分が生じ、これらが燃焼質における炭素付着物と、毒性の高い放出物、例えば、排気装置を通して環境に追い出される残留炭化水素および一酸化炭素を形成する。また、エンジンはエネルギを生じるのではなく、有害な副生成物を生じるのに無駄使いされる多量の非能率的な燃料を消費する。リーン条件 − 空気が不要な８０％の窒素とともに略２０％の酸素しか供給することができないと言う不都合で、内燃機関で使用される酸素のすべてが大気により供給されることに起因して、燃焼室に入る燃料すべてを燃焼させるために過剰の空気を供給することが合理的である。しかし、問題は、過剰の空気が高い燃焼温度を発生させ、窒素および酸素の量要素が結合し、それにより有害な副生成物であり、スモッグの主な要素である窒素酸化物（ＮＯ_x の放出物）を形成すると言う点である。両作動条件（リッチおよびリーン）は清浄空気が望まれるのとは対照的に、スモッグの形成に寄与する有害な放出物を生じる。化学量論的比今日のエンジンの場合、燃料経済および低減放出物についての重要視が高まっていることで、空燃比を非常に注意深く制御しなければならない。ほとんど完全な燃焼およびリッチ混合物とリーン混合物との間の最良な妥協を生じる理想的な空燃比は１４．７：１であり、混合物はリッチでもリーンでもなく、この比は質量に換算して表される。最近の技術および車両製造業者は化学量論的比をエンジンの空気必要量として述べることもできると表現しており、また、これを「過剰空気要因」またはラムダと呼んでいる。化学量諭的比では、空気量が燃料の完全燃焼のために必要とされる量に等しく、過剰の空気がない場合、ラムダ＝１である。過剰空気がある(空燃比が化学量論的比よりリーンである)場合、ラムダは１より大きい。空気不足である(空燃比が化学量論的比よりリッチである)場合、ラムダは１より小さい。ラムダのこの概念(過剰空気要因)は、吸入空気質量流量を測定し、コンピュータが噴射すべき燃料の対応量を定めるような電子燃料噴射で作動するエンジンの空気必要量としての思考を支持するために考え出された。古いキャブレター装置はキャブレターを通る空気の流れがベンチュリーから比例量の燃料を引き出す場合、理想の空燃比よりリッチで作動する傾向がある。換言すると、語「空気」が本願で出てくるたびに、どの方法で且つどの位の酸素がエンジンに供給され、可能な有害副生成物が放出物に影響するかを理解すべきである。作動設計の制限これは不完全燃焼を促進し且つ調整放出物に影響する燃焼工程のために空気の最適な供給量に悪影響するエンジン設計に関連された制限および不都合に関する。主な制限 − 増熱式スロットルボディ噴射式（中央噴射）エンジンでは、低い真空圧が（大気圧で）周囲から引き入れられる空気の流れの吸引および形成の原因となる場合、燃料および空気が燃料供給装置により一緒に供給されることは周知である。この吸入空気の流れは（ベンチュリーまたは燃料噴射器からの）吸入噴霧燃料を移送するためにこの燃料を受入れ、吸気マニフォールドを通って流れる空気の流れにおいて混合され、その後、燃焼室で点火される。多点噴射（ポート式噴射）では、燃料は吸気弁に非常に近い吸気マニフォールドに位置決めされたポートで噴射器により噴霧される。古いおよび最新の燃料供給装置の両方の場合、主な制限は独特な空気の供給を制限するスロットル弁制御である。この燃料および制限空気の同時供給は空気および燃料の不利な相互依存性を生じ、最後には、設計にだけではなく、エンジンが行う方法、および燃料供給装置が異なるスロットル位置および真空変量下で作動する方法にも帰する制限を生じ、それにより吸気マニフォールドのエルボ、壁部およびポートへの液状燃料の欠点としての気化および付着、シリンダへの空気−燃料混合物の不規則なな供給、異なる作動条件下のリッチまたはリーン混合物のような問題を生じる。これらの問題すべては、燃料の部分燃焼になり、その結果、未燃焼燃料の或る部分が有害な副生成物を生じるのに無駄使いされる。更に、増熱式エンジンでは、追加量の燃料の引き入れおよび吸入を同時に行うことなしに燃料供給装置を通して取入れられる空気の流れを増やすことは不可能である。その結果、これは、空気および燃料の同時供給から生じ、ならびに制限された普通の吸入により追加の空気を供給する可能性を排除する不利な相互依存性を説明している。他方、燃料の消費を低減するためには、明らかに燃料の供給量を減じるべきである。これを管理するには、燃料供給装置において燃料が通る内部分（ギレット、ベンチュリーまたは噴射器）に位置決めされた通路の直径を低減しなければならないか、或いは、パルス時間（電子噴射）を短縮しなけらばならない。このような低減は非常に重要であるので、残留物および流出物の最小の生成で少量の燃料すべての燃焼に適合し、この燃焼を行うために制限空気の適切量を求めるのは非常に容易であるが、爆発により期待されるエネルギも低減し、かくして、より少ないパワーを発生させる。以上から、燃料自身の低減がエンジンのパワーの犠牲を意味することをわかることができる。以上で述べたばかりの問題および制限は修正および改良次第であり、これは本発明の目的の１つである。４．従来技術の簡単な概要数年の間、主に燃焼の効率を向上させ、同時に環境に排出される排気放出物および煙霧を減少させながら、ガソリンの消費を低減する方法の開発に多くの努力がなされてきた。ガソリンの不完全な気化、異なる駆動条件のための空気−燃料混合物、シリンダにおける燃料の不規則な供給、加速中の空気の欠乏または酸素不足のような増熱式／中央噴射エンジンの幾つかの欠点を修正するために、多くの新しい技術および多くの異なる発明が実施され、開発されてきた。これらの欠点を解消するために、ダイアフラム、弁、ピストンまたは幅狭い開口および小さいオリフィスを有する通路により制御される、音速での空気による乱流、気化高温空気、空気噴射を発生させるための種々の装置が開発されてきた。他の方法および装置は純粋酸素を単独で、或いは空気と混合して噴射する。これらのシステムおよび装置の各々を分析した後、それらのどれも燃焼室に入る燃料自身の量を減少させるようには設計されていないことを認めることができる。それにもかかわらず、それらの装置は、或る場合には間隔を置いて、他の場合には連続パターンで予め濾過された空気を流入させが、更に他の場合には、圧力を使用して周囲空気を導入することがわかる。これらの装置のほとんどは燃料供給装置の下方において吸気マニフォールドにＰＣＶ弁を介して、或いは直接に連結されている。しかし、それらのすべては必要量の追加の空気の流れを遮断することにより制限および拘束をもたらす。装置を通る空気の制限供給を理解するには、絶対圧力としての真空の意味を説明するのが有利である。マニフォールド真空は現在は水銀柱のインチ（In.Hg）で特定されている。「29.92 in.Hg」は海面における標準大気圧と絶対真空との差である。基線ゼロとして大気圧を使用して、任意のもっと低いマニフォールド圧を、空気の強い急激な引きを意味する負の値、すなわち、真空として表す。他方、絶対圧力を基準点として使用して、吸気ストローク時のピストンはゼロの絶対圧力または最大の絶対真空に近似するシリンダ内の非常に低い圧力を生じているエンジンの外側では、大気圧は常に正の値であり、反対の圧力両方を分離するスロットル弁を連続的に押しており、且つ吸入空気の流れを調整する。入ってくる空気は燃料と調和されてパワーおよびｒｐｍの増大を生じて、損失真空を置換し、この形態により、エンジンは補償方法で作用する。別の方法（装置）を介した追加の空気の不識別供給は、その突然の失効により真空の負圧の激しい減圧を生じ、正の大気圧（高い絶対圧力）は、ｒｐｍを上昇させて、エンジンが切られるまでエンジンの故障および機能不全を生じることなしに、両圧力の急な補償（速い均等化）を引き起こす。進歩した技術 − 放出物および燃料経済の政府の基準は燃料および清浄な空気を安全の守るために、且つ地球上の環境を保護するために益々重要になりつつある。過去の３０年の間、自動車メーカーは１９９０年代の委託燃料経済基準およびきつい放出限度を満たすために継続して働いてきた。コンピュータ化エンジン制御および燃料噴射はこれらの必要性を満たす唯一の方法である。キゃブレターとは対照的に、スロットル弁はエンジンへの空気の流れのみを調整（制限）し、燃料噴射装置は燃料を吸入空気の流れに押し入れることにより燃料を供給する。吸入空気は空気流量または空気質量センサにより測定され、コンピュータが受信した信号が、その測定に直接基づいた正確な両で供給すべき燃料を定める。多点装置は吸気弁の近くのエンジン吸気ポートのところで燃料を供給する。これは、吸気マニフォールドが空気／燃料混合物を運ぶキャブレーターまたは単点（中央）燃料噴射装置とは対照的に、吸気マニフォールドが空気のみを供給することを意味している。その結果、これらの装置は下記の利点をもたらす。（１）低減した空気−燃料比の変化、（２）特定の作動要件に適合された燃料の供給、（３）燃料がキャブレターまたはスロットルボディから吸気ポートヘ移動擦る間の起こるスロットル変化の遅れを減じることによる向上された駆動性、（４）吸気マニフォールド（マニフォールド湿潤）の内壁部上の液体燃料の凝縮を回避することによる向上した燃料経済、（５）キーを切ったときにエンジンの作動継続が除去される。更に、排気酸素センサ（ランバダセンサ）および制御モジュール（コンピュータ）は燃料噴射パルス時間を変化させることによって混合物を連続して調整する空気−燃料比閉ループ系統を構成する。通常の暖気作動では、酸素センサは、混合物がリッチであり、従って制御モジュールがパルスを減じて混合物をリーンにするために、より高い電圧を発生させる。酸素センサの電圧は降下し、従って制御モジュールはパルス時間を増して混合物をリッチにする。閉鎖ループ空気−燃料比制御は素早く且つ連続して作用して空気−燃料比をできるだけ化学量論の近くに維持する。何故なら、この制御は空気−燃料混合物を所望の範囲内に保持することができないからである。３方触媒コンバータの首尾良い作動は空気 −燃料比がランバダ＝１に維持されることを必要とする。この時点で、３種の汚染物（ＮＯ_x、ＣＯおよび残留ＨＣ）すべての放出物が最も低いレベルに減じられる。排気放出物の調整の強化および３方触媒に必要性のため、１９８１年以来製造されている国内または輸入の燃料噴射式またはキャブレター式の実際にすべての自動車にランバダセンサ（排気酸素センサ）が設けられている。触媒コンバータは放出物を制御し、エンジンに切り換えの必要性を減じる。また、政府の立方は各製造業者が毎年販売する自動車の合計に当てはまる標準のガロンあたりの平均マイル（ｍｐｇ）を制定した。更に、目標ｍｐｇの基準は１９７８年における１８ｍｐｇで始まって各年に上昇し、１９９０代には２７．５ｍｐｇまで上昇した。明らかな疑問は何が理由かであり、部分的な燃焼制御下の有害な放出物を以上で議論してきた。ＮＯ_x を制御した無害の放出物および二酸化炭素（ＣＯ₂温室効果）の放出を以下に説明する。最近まで、二酸化炭素（ＣＯ₂）は有害な放出物と考えられていた。しかし現在は、温室効果を考慮しなければならない。最近の研究の結果、ＣＯ₂ は上層大気に蓄積し、ガラスほどの地球上の熱を奪うことにより温室内の熱を奪う。ほとんどの専門家はほんの２〜３度の地球上の温暖化が悲惨な世界的結果をもたらすことを考えている。あり得る結果は地球上の温度の上昇、継続熱波および氷山の融解であり、これらは大洋高度を世界的に高潮海岸特性まで上昇させる。（適切に燃焼する）化石燃料のいずれの燃焼も二酸化炭素を生じる。約７５Ｏcu.ft （代表的な自動車の体積の２倍）の目に見えないＣＯ₂ が燃焼燃料の各ガロンあたりに排気系統から排出される。他の燃焼副生成物（ＨＣ、ＣＯ、ＮＯ_x）と違って、ＣＯ₂ はその有害作用を除去するようには処理することができない。ＣＯ₂ の低減は燃料の燃焼量を減少させることを必要とする。本発明の目的は効率を最適レベルまで向上させることである。エンジンの内部代償不全を回避して吸気マニフォールドを経て追加の空気の流入を許容するが、同時にパワーの損失なしに燃料自身のＣＯ₂ の低減を可能にする非制限的装置を提供することが本発明の他の主目的である。本発明の目的今日まで過去の半世紀の間、空気−ポンプのように作用する内燃期間が使用されてきた。吸気ストローク時に下方に移動するピストンがシリンダ内に真空（大気圧より低い圧力）を生じる。理論上、エンジンが吸入する空気の量は排気量およびｒｐｍにより定められる。理論的１００％と比較して、エンジンがどの位空位を吸入するか、および真の値を説明するのに使用される語は「容積効率」である。実際、幾つかの要因が理論的最大値を低減し、（１）弁のタイミングが下方移動ストローク時に吸入されるか、或いは排気ストローク時に圧送される空気の量を制限する。（２）容積効率は、空気フィルタ、チョークスロットル弁（キャブレター）、空気流量センサ（羽根型および燃料噴射に使用されるセンサプレート）、スロットル弁および吸気マニフォールドおよびポートにより吸気側に低減される。これらは燃焼室への空気の自由な流れを妨げる。（３）更に、容積効率は排気系統、すなわち、排気マニフォールド、触媒コンバータ、マフラーの制限により低減される。更に、今日のほとんどの洗練されたエンジンは７０〜８０％の範囲でワイドオープンスロットル（ＷＯＴ）で作動し、一方、旧式のキャブレータ式装置は５０〜６０％の範囲でＷＯＴで作動する。スロットル弁が全開していると、ほとんど制限を生じなく、全大気圧は吸気マニフォールドに入れられる。これにより、マニフォールド圧力とシリンダ圧力との間に最も大きい可能な差を生じ、最も多い吸入空気の流れを生じる。スロットル弁がほぼ閉弁されると、最も少ない吸入空気の流れが起こる。スロットル弁の制限が大気圧効果を制限する。マニフォールド圧とシリンダ内の低い圧力との間には、わずかな差があり、明らかに、空気の流れは非常に低い。この点で、この条件では何が容積効果であるかを問う。確かに、すべてでなないが、エンジンはＷＯＴ条件で作動する。通常、エンジンはほんの短い時間、すなわち、アイドリング、惰性走行または部分スロットル加速（スロットルがほぼ閉鎖され、低容積効率に等しい）時に作動する時間のうちのほとんどの時間、ＷＯＴ（最大容積効率）で作動する。この制限作動は、ピストンが空であって空気をを欠く事実上閉鎖された内部空間から吸引しなければならないことを意味する極度の真空条件（低圧）を引き起こす。これは下方変位（吸気ストローク）中に起こり、その結果、負の作用および成果となり、即ち、爆発により発生されるエネルギの無駄を意味する不十分な作動となり、一方、追加量の燃料が消費されてこの無駄なエネルギを生じる。真空はエンジンの１分（ｐｐｍ）当たりの内部排気量および回転数に応じて絶えず可変の量の空気を吸引する容量を有している。４ストロークのエンジンでは、シリンダの合計内部容積が２回転内に満たされるべきである。真空の低下が一定であるので、これはエンジンの各回転における不必要な燃料作用エネルギの一定な無効力および無駄を意味している。これから、燃焼中に理想的に１００％の効率を達成しても、結果的に得られるパワーは爆発中の抜粋されるエネルギの１００％により発生することができるパワーには相当することがない。要約すると、主に、エンジンの作動条件に応じて、可変容積−質量において絶対に必要であるが、任意の種類の燃料供給系統を介して供給される任意の種類の燃料の可変容量−質量の全燃焼を行うのに常に十分である増熱剤酸素を移送する周囲空気の不適切な制限された供給に因り、不完全且つ欠点のある方法として任意の在来のエンジンで起こる燃焼を説明することが可能である。この不完全燃焼に関連して、解消しなければならない幾つかの問題および制限がある。１．不十分な制限された空気の供給。２．いずれのエネルギの生成なしの非燃焼燃料の消費。３．無害および有害の放出物を生じる浪費燃料。４．諸条件および極度の内部真空における閉鎖。５．真空の生成に因る負の作用および成果。６．浪費エネルギの発生に対する燃焼燃料の消費。７．ピストンの負の作用をもたらす浪費エネルギ。８．乏しいエンジンの容積効率。９．燃料低減に因るエンジンの故障。１０．代償不全に因るエンジンの故障（真空漏れ）。前に示した問題および制限の解決によれば、本発明の目的はほとんどの内燃期間に適合することができる優れた装置を提供することである。代償不全に因る故障または機能不全を誘発しないで、異なる作用条件中にエンジンの作動回転（ｒｐｍ）により空気の流れが調節される別の非制限方法を介して可変容積−質量の清浄な空気を供給するように設計された装置を提供する。かかる補償装置は上記問題の適切な修正を向上させて行うはずである。発明の概要この目的および他の目的は、以後「空気−パワーブースタ」と称する「燃料燃焼最適化装置および二酸化炭素放出物低減」装置に属する下記の明細書および請求項で明確になるであろう。この装置は本発明の「空気−真空液体補償装置」に基づいている。燃料燃焼最適化装置および二酸化炭素放出物低減装置または「空気パワーブースタ」は、エンジンを始動させると、真空が発生される内燃期間における燃料の燃焼を最適化し、且つ二酸化炭素排気物を低減させるための装置である。この装置は容器ボディを有するブースタ容器と、空気が大気圧でブースタ容器に入るための入口ノズルと、空気が低圧真空でブースタ容器から出るための出口ノズルと、容器ボディ内の液体域（これは入口ノズルおよび出口ノズルから遠くのところで容器ボディの下部分に位置決めされている）と、容器ボディ内に位置決めされ且つ容器ボディに取付けられた複数のデフレクターとを有しており、これらのデフレクターは通路を構成しており、これらの通路と通って空気が移動し、複数のデフレクターが液体域に部分的に浸漬される。空気は低い真空圧力下で液体域から去り、複数のデフレクター間に形成された通路を通り、且つ内燃金間に連結された出口ノズルを通ってブースタから去る。ほとんどの内燃機関は吸気マニフォールドおよびスロットル絞り装置を有している。大気圧における空気がブースタ容器に入り、大気圧室と、デフレクターのうちの少なくとも１つのまわりの通路とを通って液体域に入り、液体域で吸気マニフォールドからの低圧真空により影響され、それにより空気が泡を形成する。この空気は低圧真空下で液体域から去り、複数のデフレクター間に形成された通路を通り、内燃機関の吸気マニフォールドに連結された上記出口ノズルを通ってブースタ容器から去り、それにより空気は低圧真空下で吸気マニフォールドまで移動する。液体はデフレクターの形状により出口ノズルには達することができない。ブースタ容器は当業界で公知なように射出成形プラスチックポリマーまたは他の材料で、或いは他の方法により製造される。複数の上記デフレクターは互いから間隔を隔てて位置決めされて、空気が出口ノズルを通って容器を出る前に間を通って液体から去るための通路を形成している。吸気マニフォールドを有する内燃機関において燃料諸費を最適にし、且つ二酸化炭素排気放出物を低減するための方法は、空気を吸気マニフォールドに入る前にブースタ容器に通すことにより行われる。この方法は、容器内でこれに取付けられた複数のデフレクターを有するブースタ容器に大気圧の空気を供給し、空気がブースタ容器内の液体域に入る前にデフレクターのうちの少なくとも１つのまわりに空気を通し、液体中において吸気マニフォールド内に生じられた真空によって空気を影讐させ、液体中に空気の泡を形成して真空により影響された空気を安定化し、真空下で液体を去る空気を液体補償室中に通し、且つブースタ容器におけるデフレクター間の通路に通して空気の流れを安定化し、真空下で空気をブースタ容器からエンジンの吸気マニフォールドの中へ通すことを含む。空気−パワーブースタは（１）装置の空気−真空液体補償装置またはブースタ構成要素、（２）空気の流れを調整し、装置をエンジンの異なる大きさおよびモデル、並びに燃料供給装置および使用燃料の種類に適合させる可撓性の配管、任意の制御弁および付属品、および（３）遠隔観察用の任意の電子インジケータ（ダッシュボード）により構成され、これらのインジケータはブースタを通して供給された空気の流量および速度を測定してエンジン操作者または車両ドライバにエンジンに入ってくる空気の流量−速度を目で観察させ、同時に「最適燃料消費」を示す。「ブースタ」として知られる「空気−真空液体補償装置」の主な機能は（吸気ストローク時に生じる）内部の真空低圧によりブースタを通って入る連続的に可変の質量−容量の周囲圧力の大気を吸引する。この流入空気は液体の反対側に存在する真空低圧により助成されるブースタに収容された液体の表面張力に容易に打ち勝つ。通過する空気により負ける唯一の抵抗は液体の表面張力により課せられるものであり、これはゼロと考えることができる。液体の一方の側では、約周囲の大気圧（１バール＝１００ｋｐａ＝１４．５ｐｓｉ）、反対側では、真空をもたらす低圧（０．１〜０．３５バール＝１０〜３５ｋｐａ＝１．４５〜５．８０ｐｓｉ）が見られる。また、液体補償または安定化をもたらす液体域は非制限的動制御弁として作用し、同時に空気中に見られる外来の粒子を保持するフィルタとして作用する。これは液体の追加の二次機能である。この方法の結果、清浄且つ補償された空気の追加の流れが連続して流れて、エンジンの作動回転（ｒｐｍ）および全内部排気量の容量により決まる可変の質量−容量を供給する。液体域を通る空気が泡に変換されることにより、空気は断続パターンで非常に速く上方に移動するが、連続パターンでは流れない。このように流れると、液体域は非制限の動的弁のように作用する。低圧の補償または安定化された空気の流れは吸気マニフォールドに直接入って、エンジンの内部真空を部分的に満たし、エンジンを大気により開放したわずかに制限的な状態で作動させ、代償不全または安定化の欠乏に因る故障または機能不全なしに極度の閉鎖高真空（過剰の低圧）の条件を減じる。このすべては在来のように働き続ける真空に応じて弁、装置または付属品の機能に影響することなしに可能である（排気ガス再腎管（ＥＧＲ）弁、スパーク点火タイミング、シフトボックス弁、空気調整付属品）。追加の空気が絶えず存在することにより生じられ、エンジンの内部容積（空間）を満たすこれらの新規な作動的作用条件により果たされる目的はエンジンの性能の有利な変化を意味している。従来技術に含まれ、同時に後述のように本発明のユニーク性に一致するすべての他のものから非常に独特且つ広い方法でエンジンを分離する「空気−パワーブースタ」の特性を与える。燃料の使用量自身の著しい減少、同時にトルクおよびパワーの増大が得られる。公知のように、空気は各ピストンの各吸気ストロークでエンジンに吸入される。吸気ストローク時に下方に移動するピストンはシリンダ容積を増大し、シリンダ内の圧力を低下させる（真空を生じる）。吸気弁が開放していると、（より高い正の圧力）の大気が吸気マニフォールドから勢いよく入る。最も簡単に言うと、通常の大気はシリンダ内の最も低い圧力（真空が急激な強い引張を生じる）より高い（外側から内側に向かう圧力）ので、空気の吸入が起こる。空気は吸気ストローク中に勢いよく入り、両圧力を等しくしようとする。ほとんどのエンジンにおいて、スロットル弁は吸入空気の流れを制限する。スロットルを開放すると、大気圧への開放がマニフォールド圧力を上昇させる。従って、実際、吸気ストローク時にシリンダに勢いよく入る空気の量は吸気マニフォールド内の圧力とシリンダ内の低い圧力との間の差により決まる。吸気マニフォールド内の圧力はスロットルの開放により決まるが、スロットルを閉じるか、或いはほぼ閉じると（アイドリング、惰性走行または部分スロットル加速）、最も大きい制限が起こって、極めて高い真空状態を引起し、ピストンが実質的に空であって空気を欠乏している閉鎖内空間から吸引している状態で、エンジンはその最も低い容積効率で働いて、その真空発生中に大きな成果をなし且つエネルギを浪費する。スロットル弁の制限作動から得られる内部制限条件を変えることができる「空気−真空液体補償装置」の重要性がここにある。ブースタはいずれの制限をも課さなく、しかも、暗転な補償方法で追加の空気を吸気マニフォールドへ直接供給するその追加空気の吸入を容易にする。これは吸引空気のほとんどが主にブースタを通って入ることを意味している。この新規且つ有利な事象により、（燃料を単独で移送する）スロットル弁から来る空気の制限的流れがブースタにより発生される補償空気の非制限的流れにより依存性になり且つ管理可能になる。ブースタから来る流れがより多いのに対して、スロットルにより制限される流れは少ししかなく、その反対に、補償空気の流れが少ないのに対して、スロットルにより制限される流れが多く得られる。最も簡単に言うと、吸気マニフォールドに直接入る空気の量をスロットル弁により制御される空気の制限量から減少することができると言うことができる。下記は例であり、キャブレター式装置、すなわち、１０００ｒｐｍ（アイドリング）で作動するＶ６、３．０リットル（１ｔ）のエンジンはその制限スロットル弁を通して１分あたり１．５００リットル（１ｔ）の空気／燃料混合物を吸引し（その１００％容積効率で作動する）、吸引された全量に関係付けされた３３．３３％の空気をブースタを通して供給する場合、これは、たった１０００リットルの空気／燃料混合物が制限的スロットル弁を通って入ることを意味している。ベンチュリー系を通過する空気により引き入れられる燃料の量は吸入空気の流量に比例するので、燃料の量は元々吸引された量より３３．３３％少ない。この例はキャブレータ式エンジンについての燃料低減を説明するものである。ハイテク電子燃料噴射装置の場合、スロットル弁が吸入空気のみを制限し、マニフォールドセンサが流入空気を測定して、ポートで噴射すべき燃料の適切な量を算出する電子制御モジュール（コンピュータ）に電子信号を送る以外は、原理は同じである。ランバダセンサは排気マニフォールド内の酸素量を測定し、化学量論（ランバダ＝１）に関連して消費され、リッチでリーンでもなく、または空気がゼロ過剰である空気／燃料混合物の偏差を定め、ランバダセンサの結果的電圧（０．１〜０．９ボルト）を電子制御モジュールにより整合して電子噴射器のパルス時間を定める。このように、制御モジュールおよびランバダセンサは閉鎖ループ作動で協働して空気／燃料混合物をできるだけ化学量論的空燃比に維持する。作動原理は同じであるが、異なるのは以下の点である。すなわち、、ブースタを通る吸入空気がマニフォールド空気流量センサにより測定されなく、初めに空気／燃料混合物をリーンにするが、ランバダセンサは（Ｏ．４５ボルト未満の）低電圧信号を送ってリーンな空燃比を制御モジュールに報じ、制御モジュールは吸気マニフォールド空気流量センサにより測定された低い吸入空気の流量に関連された以外、次の混合物をリッチ化する。明らかに、噴射燃料はわずかである。これは燃料の低減自体である。燃料消費自身の低減が装置を使用しない場合に暗黙的にエンジンパワーの損失を伴うことを際立たせることが非常に重要である。エンジンパワーのこの損失はブースタから来る安定化または補償された空気が絶えず存在することから得られるエンジンの新たな作動条件により取消され、解消される。吸気マニフォールドととおいて直接入る補償された空気の流れはエンジンの内部空間（容積）を部分的に満たしてマニフォールド圧力を上昇させ、最大の真空状態の著しい低下を生じ、マニフォールドからシリンダの内空間への空気の流量を増し、それによりシリンダの容積効率を高め、同時にピストンの作用 −成果の劇的な低下を行い、このとき、極真空条件（過剰の低圧）下で空気不足で閉鎖空間からではなく、部分開放空間から吸引を行うことができる。これすべてにより、最小量の燃料で効率的に発生される最大量のエネルギにより生じるトルクおよびパワーが増大することになる。このように、空気−パワーブースタにより、顕著なパワー倍力で燃料消費の著しい低減を可能にする。更に、上記のブースタに入る空気の速度−流量を示す最適な電子遠隔観察装置は燃料の最適消費度を実時間で観察すると言う明瞭な利点をもたらす。これにより、オペレータはエンジンの最良の作動効率を得ることができる。ブースタにより吸気マニフォールドに供給される空気の量が真空計および制限弁の手段により容易に調整可能であり、制御されて適切量の空気の供給を可能にし、それにより先に浪費されたエネルギおよび馬力を使用することができる。これは異なるエンジンの内部排気量に応じている。異なる燃料供給系統、例えば、スロットル弁制限装置とともに作動する、キャブレター、単一の噴射器（中央ＴＢＩ）、連続噴射器（ＣＩＳ）、多ポート燃料噴射器（ＭＦＩ）、多点順次燃料噴射器（ＳＭＦＩ）および空気−天然ガス混合器−投与器を備えたエンジンに、上記の概念を使用し、このエンジンについて十分に試験した。同様に、スロットル弁空気流量制御を使用して、ジーゼル直接噴射エンジンを備えたメルセデスジーゼル４Ｌシリンダについて空気−パワーブースタを試験した。ジーゼル消費の著しい低減ならびに排気管を通して排出される黒い煙霧の著しい低減を記録した。同じようにして、空気−パワーブースタを、ターボ−ジーゼル噴射式エンジンで作用するように装着することもできる。しかし、ブースタを吸気マニフォールドに連結する空気−真空管路を閉鎖するためには、ソレノイドまたはチェック弁を使用すべきである。ブースタはターボの不活性期間中、すなわち、低回転（ｒｐｍ）範囲中に作用する。最後に空気−パワーブースタのユニーク性の他のさほど重要ではない特徴は、主に、前述の作動制限を補正し、エンジン効率を高めることによって、しかも形成された副生成物の生成に影響する燃焼効率を向上させることによって装置が作用することに起因している。装置は制限空気流量制御を伴う任意の燃料供給装置により供給される任意の燃料を使用し得る。他方、この装置は脱安定化または代償不全により故障を引き起こすことなしに安定化または補償された空気−酸素の調整可能な吸入を可能にする圧力の液体補償の原理に基づいた唯一の装置であるが、環境に放出される二酸化炭素の量が最もすきない最適な燃料消費となるような真空発生中にピストンの作用−成果を著しく低下させる。図面の簡単な説明第１図は内燃期間（図示せず）の吸気マニフォールドに向けて連続するときの本発明の空気−パワーブースタ装置を通る概略的な空気の流れを示す長さ方向断面図である。好適な実施例の詳細な説明第１図は本発明の空気−パワーブースタ装置を概略的に示しており、この装置は空気−真空液体補償装置１と、異なる種類の内燃機関における装置の適切な校正、装着および使用を可能にする空気−真空管路を制御し、調整するための付属品と、任意の空気速度−流量遠隔電子インジケータ装置３とを備えている。１）簡単にブースタ１と呼ばれている空気−真空液体補償装置１は、その中心を通る横断面で示す非制限例では、その内部ラビリンス形状により平らな前面および後面と、非対象十角形形態とを有し、また高さ１３８ｍｍ、幅９０ｍｍおよび深さ６５ｍｍの外寸法を有する成形ポリマ−容器で作られている。外壁部は３ｍｍの肉厚を有し、内壁部は２ｍｍの肉厚を有している。ブースタ１は入口ノズルおよび出口ノズルを有しており、各ノズルは０．９５ｃｍ（３／８インチ）の内径を有しており、入口１０Ａは下方に傾斜されており、出口１２Ｖは実質的に水平に配置されている。内部では、ブースタ１はブースタ１の頂壁部１Ｔから底壁部１Ｂに向けて延びている一様な中央壁部１１により分割されている。壁部１１は底壁部１Ｂに達していない。壁部１１の水平部分は０．９５ｃｍ（３／８インチ）の直径を有する中央開口すなわち孔１３を有している。底壁部１Ｂと壁部１１の水平部分との間には、３〜８ｍｍのギャップがある。壁部１１の水平部分は出口ノズル１２Ｖからブースタ１の底壁部１Ｂまで下方に延びる語壁部１Ｒに接合されている。この構成はブースタ１に収容された液体補償室１２を形成し、同時に大気圧室１０を形成しており、室１０、１２は、一対の小さいデフレクター１１Ｄと、大気圧室１０と液体補償室１２とを流体で相互連結する内径０．９５ｃｍ（３／８インチ）の中央開口１３とをその底部に有する中央壁部１１により分割されている。エンジンが作動していないとき（オフのとき）、補償液体１４は両室１０、１２の下部分を部分的に占めていることがわかるが、エンジンをオンにする（作動する）と、補償液体１４は室１０から中央開口１３を通って移動して液体補償室１２内のその内部液位を上昇させる。他方、液体補償室は２つの小さいデフレクター１５Ａ、１５ｂと、補償液体１４に部分的に浸漬された１つの中央デフレクター１５Ｃと（これらのデフレクターすべては傾斜されている）、下端部が液体補償器１４の内側にある３つの不規則なデフレクター１５Ｄ、１５Ｅ、１５Ｆとを内部に収容している。各不規則なデフレクタ−１５ＤN １５ＥN １５Ｆの上端部は互いの上方に位置決めされ、互いに覆っており、それによりデフレクター１５Ｄはデフレクター１５Ｅの下方にあり、デフレクター１５Ｅはデフレクター１５Ｆの下方にあり、中央壁部１１は上側デフレクター１１Ｃを有しており、この上側デフレクター１１Ｃはデフレクター１５Ｆの上方に配置され、且つデフレクター１５Ｆを覆っていて、同時にデフレクター１５Ｄ、１５Ｅ、１５Ｆの上端部のすべてを覆っている。これらのデフレクターのどれも互いに接合されていないが、各デフレクターはブースタ１の内面に固定されている。入口１０Ａに近い高圧室１０の前壁部１Ｆには、デフレクター１０Ｂが位置決めされており、液体補償室１２の後壁部１Ｒには、小さい他のデフレクター１２Ｄが位置決めされている。各デフレクターの一般機能は液体補償室１２に入る補償液体１４を偏向させながら、補償液体１４を去る真空下の空気の拘束の流れを管理可能にすることである。空気および液体両方の流れのかかる管理は出口ノズル１２Ｖに向かう補償液体１４の移動を回避するのに非常に十分であるべきであり、これにより出口ノズル１２Ｖを通して清浄な液体のない空気が流出することを確保する。以上で説明したように、ブースタ１に収容された補償液体域１４は同時に開閉されるので非制限の動的弁として作用し、同時に補償液体１４の一方の側では、大気圧は存在し、補償液体１４の反対側では、結果的に真空になる低圧が存在する。ブースタの主な機能は（気圧で）周囲から空気を吸入し、この空気を非常に減圧された圧力で安定な空気の流れとして吸気マニフォールドへ供給することである。出口ノズル１２Ｖは内径が０．９５ｃｍ（３／８インチ）であり、半透明な可撓性ホース１２Ｔにより空気流量制御／調整弁に接合されている。これらは球状バイパス弁１２Ｂ、任意のチェック弁１２Ｃ、任意のソレノイド１２ＳＶ、Ｔ接合部３７Ｔに装着された任意の遠隔観察装置３、およびＴ接合部１２Ｔに装着された任意の真空計１１ＶＭであり、各々は０．９５ｃｍ（３／８インチ）の内径を有しており、吸気マニフォールド（図示せず）のコネクタ１２ＩＭで終わっている真空源−空気出口管路１２ＶＡに一致している。或る場合には、管路１２ＶＡのために吸気マニフォールドに利用可能な連結がない。変更例として、連結は確実なクランクケース換気装置（あらゆる車両用のＰＣＶ弁／標準）と協働してＴ接合部を設置することによって行われる。真空源−補償空気出口管路１２ＶＡはブースタ１の頂後部に位置決めされた出口ノズル１２Ｖの負の真空低圧（急激な強い引張）を与えて、補償室１２の全容積の７０５に等しい液体補償室１２から利用可能な内部容量を吸引する。と言うのは、内径０．９５ｃｍ（３／８インチ）の中央開口１３が補償液体１４の表面下、ほぼ２．５４ｃｍ（１インチ）の深さで沈められている補償液体の容量が残りの３０％を占めているからであるエンジンを始動により、液体表面上約２０〜２７インチ．Ｈｇ（０．３５〜０．１バール）且つ表面下２．５４ｃｍ（１インチ）の吸引に等しい真空低圧を生じるので、入口ノズル１０Ａを通る流入空気の流れを受け入れる周囲圧力室１０と流体連通している中央開口１３から来る１バール（１バール＝０．１より１０倍高い圧力）の大気圧が存在する。これは補償液体１４が真空低圧によりその上面かた引っ張られ、大気圧の流入空気のより高い圧力により押し上げられていることを意味している。両方の圧力は表面張力および補償液体１４の２．５４ｃｍ（１インチ）により与えられる圧力によってのみ分離される。かくして、液体の対向抵抗は全くゼロであると考えることができる。補償液体は非制限弁を構成する。その結果、大気の周囲から吸入される姑息の空気の流れを瞬時の生じ、この流れは補償液体１４に交差し、最後に出口ノズル１２Ｖを通って出ていき、次いで真空源−補償空気管路１２ＶＡに接近して吸気マニフォールドに達する。空気の流れは補償液体を通って移動すると解体して泡になり、空気／液体混合物は室１２の下部分内を動的に移動し、常にデフレクターにより下方に戻され、それにより液体を出口ノズル１２Ｖから離れる方向の保つ。真空源−補償空気管路１２ＶＡに入る補償空気の流れは内部変位両燃料供給装置および使用燃料の点から各エンジンの特定な特性に従って調整すべきである。出口ノズル１２Ｖは真空源−補償空気管路１２ＶＡに一致する吸気マニフォールド連結部１２ＩＭで終わっている半透明な可撓性ホースに連結されている。この管路１２ＶＡには、補償空気流量の制御調整弁、すなわち、球状バイパス弁１２Ｂ、チェック弁１２Ｃ、ソレノイド１２ＳＶおよびＴ接合部に装着された真空計１１ＶＭを装着時に連結すべきである。各々が０．９５ｃｍ（３／８インチ）の外径を有する任意の付属品が設けられており、これらの付属品は管路に存在することができるが、装置の働きに不可欠のものではない。ターボエンジンは不可欠のチェック弁１２Ｃおよびソレノイド弁１２ＶＳを標準設備として必要とする。ブースタが駆動条件に応じて広い範囲の異なる圧力下で作用することを指摘することは重要である。広い開放スロットルで最大の加速度（Ｗ．Ｏ．Ｔ．）の状態中、真空低圧の内部示度はゼロ(９in Hg)に近づき、この場合、エンジンは空気パワーブースタなしに任意の普通のエンジンとして挙動する。任意に真空源− 補償空気管路１２ＶＡの上方に挿入べき任意の速度−流量遠隔インジケータ装置３の重要性がここにある。これは一対のＴ接合部３７Ｔ、球状のバイパス弁３３、可撓性ホース３６ＡＶ、および電子装置３自身を含む。この装置３は外径が１．２７ｃｍ（１／２インチ）、内径が０．９５ｃｍ（３／８インチ）、高さが５．０８ｃｍ（２インチ）の透明な管を有している。各端部は外径が０．９５ｃｍ（３／８インチ）の小さいノズル、すなわち、下方ノズル３１、上方ノズル３２を支持しており、各ノズル３１、３２は高速の空気の流れを邪魔することなしに金属球体３０と接触するように設計されている。下方ノズル３１は下側で空気の流量を調整するバイパス弁３３に流体連結されており、上方ノズル３２は可撓性ホース３６ＡＶ（内径０．６４ｃｍ（１／４インチ））に流体連結されており、同時にＴ接合部３７に連結されている。下方ノズル３１は他のＴ接合部３７に流体連結されたバイパス弁３３に流体連結されている。両Ｔ接合部は真空源−補償空気管路１２ＶＡに任意に挿入される。バイパス弁３３は透明管を通る高速空気の流量を調整して金属球体３０を抗重力法で浮遊させる。透明管の内側の金属球体３０の両位置（頂および底）は、透明管の両側に位置決めされた２つの赤外線ダイオード３４ＩＲおよび２つのホトトランジスタ３５ＦＲを外部に設けた電子インジケータ装置３により整合される。金属球体３０は赤外線エース光を遮断し、この遮断は遠くでで観察することができるバーグラフリード（図面に図示せず）（例えばダッシュボード）に送られる電気信号を発生する。金属球体３０の頂位置は燃料消費の最適レベルを表し、底位置はより低いレベルを表している。このように、エンジンのオペレータまたはドライバは効率良く行うように助成される。ここに記載のブースタ装置および方法を使用して試験では、二酸化炭素放出物および燃料消費が低減された。以下に示す表には、ブースタを取付けずに基管路 )、またブースタを取付けて、１９９６年型フォードタウラスおよび１９９６年型フオードサンダーバードを試験した結果を示してある。試験したフォードタウラスおよびフォードサンダーバードは電子燃料噴射装置を備えた１９９６年型Ｖ −６モデルである。これらの試験はＥＰＡ承認の独立試験研究室により行われた。ＦＴＰ−７５試験は燃料放出物を定めるためにＥＰＡにより使用された試験であり、ＨＦＥＴは燃料経済を定めるためにＥＰＡにより使用された試験であり、ＨＯＴ５０５はロスアンジェルスにおける都市運転をシミレータしたＦＴＰ−７５試験の最後の部分である。ＦＴＰ−７５ HC（g/m） CO（g/m） NO_x（g/m） CO₂（g/m） FE（mpg ）タウラス基管路 0.11 0.92 0.15 420.50 21.02 装置付き 0.11 0.90 0.19 365.50 24.16 % 変化 −13.08 % 14.94 % サンダーバード基管路 0.10 0.66 0.09 392.70 22.52 装置付き 0.09 0.66 0.09 376.70 23.48 % 変化 −4.07 % 4.26 % ＨＦＥＴ HC（g/m） CO（g/m） NO_x（g/m） CO₂（g/m） FE（mpg ）タウラス基管路 0.02 0.13 0.04 296.11 29.96 装置付き 0.02 0.20 0.05 244.74 36.21 % 変化 −17.35 % 20.88 % サンダーバード基管路 0.02 0.07 0.02 301.00 29.47 装置付き 0.02 0.08 0.02 254.70 234.82 % 変化 −15.38 % 18.15 % ＨＯＴ５０５ HC（g/m） CO（g/m） NO_x（g/m） CO₂（g/m） FE（mpg ）サンダーバード基管路 0.02 0.07 0.02 301.00 29.47 装置付き 0.02 0.08 0.02 254.70 234.82 % 変化 −15.38% 18.15 % 補償液体１４この液体は各々が同じように作用する２つの反対圧力、すなわち、低圧（真空）および高圧（周囲）の分離媒体としての重要な機能を果たす。このことにより、３0in.Hg ほどの高いおよびエンジンがブースタなしの任意の他のエンジンと同様に果たす最小限度である３ in.Hgほどの低い真空をもたらす低圧で追加の空気−酸素を供給することができる広い範囲の作用をブースタ１に与える。空気がブースタ１の補償液体を通るときの空気の流れに対する唯一の抵抗は液体の表面張力により生じる。この空気の流れはその密度および粘度に因り作用温度によって影響される。選択された液体は任意の機構作用条件下で補償または安定化方法を行わなければならない。例として、鉱油は凍結せず、且つ適切な粘度を保つことができるので、ゼロ温度下で作用するのに非常に適している。任意のエンジンオイルＳＡＥ３０はより温和な機構で適切な結果をもたらす。温度が１００°Ｆより高くなる場合、エンジンオイルＳＡＥ３０を使用することが勧められる。オイル混合物もブースタ容器に使用するのに適している。このように機能することが可能な他の液体を使用してもよい。補償液体は一般の消費されないが、ブースタの底部に保持されて蓄積されるいずれのダスト粒子を廃棄するために補償液体を周期的に交換するのが有利である。半透明の可撓性ホースによれば、内部液位および液体状態を目で観察することができる（エンジンがオフ）。行わなければならないすべては、補償液体を交換するには、ブースタユニットを外して逆さまにし、その内容物を空にすることである。その後、ブースタを再び印されたレベルまで満たす。ブースタの追加の使用各特定の液体の特性により、ブースタ１を高濃度の余分な酸素を供給する方法として使用することができる。揮発性であり、且つ不燃性であるメタノール（ＣＨ₃ＯＨ）は５０重量％の分子酸素を含有し、補償液体としてブースタに使用することができる。メタノールの使用により、燃焼室に入る余分な酸素の５０％の荷重を与える空気の流れを可能にする。従って、ブースタは主に変更されたスポーツエンジンに適用される化学スーパチャージャーとして挙動する。この特別な使用では、ブースタは蒸発により消費されるメタノールの両を絶えず交換するために任意の付属品を有していなければならない。同じように、本来の物理化学特性により有利である特性を有する任意の化学液体を供給するのにブースタを使用することができる。本発明の好適な実施例を説明したが、本発明の基本原理から逸脱することなしに構造のいくらかの変更を行うことができることはわかるであろう。このような変更は添付の請求項および同等なものにより定められる本発明の精神および範囲内に入るものと思われる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ)，ＵＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＨＵ，ＩＬ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ

Claims

【特許請求の範囲】１．エンジンを始動すると、真空が発生される内燃機関において燃料消費を最適にし、且つ二酸化炭素排気放出物を低減するための装置において、ブースタ容器を備え、該ブースタ容器は容器ボディと、空気が上記ブースタ容器に入るための入口ノズル、および空気が上記ブースタ容器から出るための出口ノズルと、上記入口ノズルおよび上記出口ノズルから遠くに配置された、上記容器ボディ内の液体域と、上記容器ボディ内に位置決めされてそれに取付けられて空気が通る通路を形成している複数のデフレクターとを備えており、上記複数のデフレクターうちの少なくとも１つは液体域に部分的に浸漬されており、空気は真空低圧下で液体域を去り、上記複数のデフレクター間に形成された上記通路を通り、内燃機関に連結された上記出口ノズルを通ってブースタ容器を去ることを特徴とする装置。２．吸気マニフォールドを有する内燃機関において燃料消費を最適にし、且つ二酸化炭素排気放出物を低減するための装置であって、この装置を吸気マニフォールドに連結し、エンジンを始動すると、吸気マニフォールドに真空を発生させる装置において、ブースタ容器を備え、該ブースタ容器は容器ボディと、空気が上記ブースタ容器に入るための入口ノズル、および空気が上記ブースタ容器から出るための出口ノズルと、上記入口ズルおよび上記出口ノズルから遠くに配置された、上記容器ボディ内の液体域と、上記容器ボディ内に位置決めされてそれに取付けられて空気が通る通路を形成している複数のデフレクターとを備えており、上記複数のデフレクターうちの少なくとも１つは液体域に部分的に浸漬されており、大気圧の空気はブースタ容器に入り、上記デフレクターのうちの少なくとも上記１つのまわりを通り、吸気マニフォールドからの低圧真空により影響され、空気は低圧真空下で液体域を去り、上記複数のデフレクター間に形成された上記通路を通り、内燃機関の吸気マニフォールドに連結された上記出口ノズルを通ってブースタ容器を去り、それにより空気は低圧真空下で吸気マニフォールドまで移動することを特徴とする装置。３．上記通路のうちの１つは空気を入口ノズルから液体まで通すために形成されていることを特徴とする請求項２に記載の装置。４．液体は鉱油、エンジンオイル、オイル混合物およびメタノールよりなる群から選択されたものであることを特徴とする請求項２に記載の装置。５．ブースタ容器は成形プラスチックポリマー製であることを特徴とする請求項２に記載の装置。６．上記デフレクターのうちの少なくとも２つは液体に部分的に浸漬されていることを特徴とする請求項２に記載の装置。７．上記デフレクターのうちの複数が互いにから隔てられて位置決めされ、それにより容器を出る前に空気が間を通って液体を去るための通路を形成していることを特徴とする請求項２に記載の装置。８．空気が液体域に達する前に通る容器ボディ内の通路を備えていることを特徴とする請求項２に記載の装置。９．容器ボディ内の液体補償室を備えており、液体域は上記液体補償室の下部分に収容されていることを特徴とする請求項２に記載の装置。 10．吸気マニフォールドを有する内燃機関において、空気が吸気マニフォールドに入る前に空気をブースタ容器に通すことにより燃料消費を最適にし、且つ二酸化炭素排気放出物を低減するための方法において、複数のデフレクターが内部に取付けられたブースタに空気を供給し、空気をブースタ容器内の液体域の中へ通し、吸気マニフォールドに生じられた真空により液体内の空気を影響させ、液体内の空気の泡を形成して真空により影響された空気を安定化し、真空下で液体を去った空気をブースタ容器内の複数のデフレクター間の通路に通し、空気を真空下でブースタ容器からエンジンの吸気マニフォールドの中へ通すことを特徴とする方法。 11．空気が液体に入る前に空気を少なくとも１つのデフレクターのまわりに通すことを特徴とする請求項１０に記載の方法。 12．液体域を去った空気を液体補償室の泣けへ通すことを特徴とする請求項１０に記載の方法。 13．液体域を去った空気を互いから間隔を隔てられた複数のデフレクターにより形成された通路に通すことを特徴とする請求項１０に記載の方法。 14.鉱油、エンジンオイルおよびメタノールよりなる群から選択された液体域の中へ空気を通すことを特徴とする請求項１０に記載の方法。