JP2000343241A - ステンレス鋼と炭素鋼のクラッド材製造方法 - Google Patents
ステンレス鋼と炭素鋼のクラッド材製造方法Info
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- JP2000343241A JP2000343241A JP14959499A JP14959499A JP2000343241A JP 2000343241 A JP2000343241 A JP 2000343241A JP 14959499 A JP14959499 A JP 14959499A JP 14959499 A JP14959499 A JP 14959499A JP 2000343241 A JP2000343241 A JP 2000343241A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 安定して十分な接合強度を有し、汎用設備に
より製造可能で、労力、時間、製造コストを軽減可能な
ステンレス鋼と炭素鋼のクラッド材製造方法を提供す
る。 【解決手段】 ステンレス鋼と炭素鋼との間に、Ｂ：６
〜１５ａｔ％、Ｓｉ：６〜１２ａｔ％、Ｖ：１〜１０ａ
ｔ％、残部ＦｅとＮｉの少なくとも一方と不可避的不純
物からなるアモルファス合金を介在させて積層し、該積
層材を、該アモルファス合金の融点以上、かつ、該ステ
ンレス鋼及び炭素鋼の融点のうち低い方の融点以下の温
度で、５分以上３時間以下の範囲内の時間加熱すること
を特徴とするステンレス鋼と炭素鋼のクラッド材製造方
法。
より製造可能で、労力、時間、製造コストを軽減可能な
ステンレス鋼と炭素鋼のクラッド材製造方法を提供す
る。 【解決手段】 ステンレス鋼と炭素鋼との間に、Ｂ：６
〜１５ａｔ％、Ｓｉ：６〜１２ａｔ％、Ｖ：１〜１０ａ
ｔ％、残部ＦｅとＮｉの少なくとも一方と不可避的不純
物からなるアモルファス合金を介在させて積層し、該積
層材を、該アモルファス合金の融点以上、かつ、該ステ
ンレス鋼及び炭素鋼の融点のうち低い方の融点以下の温
度で、５分以上３時間以下の範囲内の時間加熱すること
を特徴とするステンレス鋼と炭素鋼のクラッド材製造方
法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、炭素鋼を母材と
し、ステンレス鋼を合わせ材として接合したステンレス
鋼と炭素鋼とのクラッド鋼板製造方法に関するものであ
る。
し、ステンレス鋼を合わせ材として接合したステンレス
鋼と炭素鋼とのクラッド鋼板製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼と炭素鋼のクラッド鋼板
（以下単に、クラッド鋼板と称す）は、母材の炭素鋼ス
ラブと合わせ材のステンレス鋼スラブとを重ね合わせて
組み立てスラブとし、これを熱間圧延することにより製
造されていた。組立スラブは、爆者法により両スラブを
接合し、あるいは重ね合わせた両スラブを周囲溶接して
接合面を脱気した後加熱し、熱間圧延して製造されてい
た。
（以下単に、クラッド鋼板と称す）は、母材の炭素鋼ス
ラブと合わせ材のステンレス鋼スラブとを重ね合わせて
組み立てスラブとし、これを熱間圧延することにより製
造されていた。組立スラブは、爆者法により両スラブを
接合し、あるいは重ね合わせた両スラブを周囲溶接して
接合面を脱気した後加熱し、熱間圧延して製造されてい
た。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術におい
て、まず組立スラブを製造するために、爆着設備や排気
設備など特有の設備を必要とし、かつ過大な労力、時間
及びコストを要していた。そして、得られるクラッド鋼
板の製品は、必ずしも十分な接合強度を有するものでは
なかった。本発明は、炭素鋼を母材とし、ステンレス鋼
を合わせ材として接合したクラッド鋼板の製造方法であ
り、安定して十分な接合強度を有し、汎用設備により製
造可能で、労力、時間、製造コストを軽減することを目
的とする。
て、まず組立スラブを製造するために、爆着設備や排気
設備など特有の設備を必要とし、かつ過大な労力、時間
及びコストを要していた。そして、得られるクラッド鋼
板の製品は、必ずしも十分な接合強度を有するものでは
なかった。本発明は、炭素鋼を母材とし、ステンレス鋼
を合わせ材として接合したクラッド鋼板の製造方法であ
り、安定して十分な接合強度を有し、汎用設備により製
造可能で、労力、時間、製造コストを軽減することを目
的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を解
決するためのものであって、その要旨とするところは以
下の通りである。 （１） ステンレス鋼と炭素鋼との間に、Ｂ：６〜１５
ａｔ％、Ｓｉ：６〜１２ａｔ％、Ｖ：１〜１０ａｔ％、
残部ＦｅとＮｉの少なくとも一方と不可避的不純物から
なるアモルファス合金を介在させて積層し、該積層材
を、該アモルファス合金の融点以上、かつ、該ステンレ
ス鋼及び炭素鋼の融点のうち低い方の融点以下の温度
で、５分以上３時間以下の範囲内の時間加熱することを
特徴とするステンレス鋼と炭素鋼のクラッド材製造方
法。 （２） ステンレス鋼と炭素鋼との間に、Ｐ：１０〜２
４ａｔ％、Ｖ：１〜１０ａｔ％、残部ＦｅとＮｉの少な
くとも一方と不可避的不純物からなるアモルファス合金
を介在させて積層し、該積層材を、該アモルファス合金
の融点以上、かつ、該ステンレス鋼及び炭素鋼の融点の
うち低い方の融点以下の温度で、５分以上３時間以下の
範囲内の時間加熱することを特徴とするステンレス鋼と
炭素鋼のクラッド材製造方法。
決するためのものであって、その要旨とするところは以
下の通りである。 （１） ステンレス鋼と炭素鋼との間に、Ｂ：６〜１５
ａｔ％、Ｓｉ：６〜１２ａｔ％、Ｖ：１〜１０ａｔ％、
残部ＦｅとＮｉの少なくとも一方と不可避的不純物から
なるアモルファス合金を介在させて積層し、該積層材
を、該アモルファス合金の融点以上、かつ、該ステンレ
ス鋼及び炭素鋼の融点のうち低い方の融点以下の温度
で、５分以上３時間以下の範囲内の時間加熱することを
特徴とするステンレス鋼と炭素鋼のクラッド材製造方
法。 （２） ステンレス鋼と炭素鋼との間に、Ｐ：１０〜２
４ａｔ％、Ｖ：１〜１０ａｔ％、残部ＦｅとＮｉの少な
くとも一方と不可避的不純物からなるアモルファス合金
を介在させて積層し、該積層材を、該アモルファス合金
の融点以上、かつ、該ステンレス鋼及び炭素鋼の融点の
うち低い方の融点以下の温度で、５分以上３時間以下の
範囲内の時間加熱することを特徴とするステンレス鋼と
炭素鋼のクラッド材製造方法。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明は、中間材として所定のア
モルファス合金をステンレス鋼内炭素鋼の間に介在させ
て積層し、この積層材を加熱してアモルファス合金だけ
を溶融させて液相拡散接合させることにより、クラッド
鋼板を得る方法である。
モルファス合金をステンレス鋼内炭素鋼の間に介在させ
て積層し、この積層材を加熱してアモルファス合金だけ
を溶融させて液相拡散接合させることにより、クラッド
鋼板を得る方法である。
【０００６】アモルファス合金による液相拡散接合を実
現するためには、ステンレス鋼と炭素鋼の積層材を加熱
し、アモルファス合金が溶ける温度以上に加熱する必要
がある。但し、加熱温度はステンレス鋼と炭素鋼のいず
れもが溶解しないようにするために、両者の融点の低い
方の温度を加熱温度の上限とする。
現するためには、ステンレス鋼と炭素鋼の積層材を加熱
し、アモルファス合金が溶ける温度以上に加熱する必要
がある。但し、加熱温度はステンレス鋼と炭素鋼のいず
れもが溶解しないようにするために、両者の融点の低い
方の温度を加熱温度の上限とする。
【０００７】さらに、十分な強度を有する液相拡散接合
を得るためには、上記加熱温度の領域においてある程度
保持する必要がある。アモルファス合金による液相拡散
接合はアモルファス合金中の溶質元素が被接合材中に拡
散し、アモルファス合金自体の融点が上昇して凝固を起
こすことにより接合が発現するため、溶質元素の拡散に
ある程度の時間を要するからである。
を得るためには、上記加熱温度の領域においてある程度
保持する必要がある。アモルファス合金による液相拡散
接合はアモルファス合金中の溶質元素が被接合材中に拡
散し、アモルファス合金自体の融点が上昇して凝固を起
こすことにより接合が発現するため、溶質元素の拡散に
ある程度の時間を要するからである。
【０００８】本発明においては、この時間を５分以上３
時間以下とする。この保持時間限定の理由について説明
すると、保持温度が高いほど保持時間を短くできるが、
安定した接合強度を得るには最低でも５分は必要であ
る。逆に、保持時間は長くする程良いが、過度の保持時
間は時間、製造コストの点から不利で、本発明で用いる
アモルファス合金の場合、融点直上の温度で保持したと
しても３時間保持すれば充分である。
時間以下とする。この保持時間限定の理由について説明
すると、保持温度が高いほど保持時間を短くできるが、
安定した接合強度を得るには最低でも５分は必要であ
る。逆に、保持時間は長くする程良いが、過度の保持時
間は時間、製造コストの点から不利で、本発明で用いる
アモルファス合金の場合、融点直上の温度で保持したと
しても３時間保持すれば充分である。
【０００９】本発明において中間材として用いるアモル
ファス合金は、Ｂ：６〜１５ａｔ％、Ｓｉ：６〜１２ａ
ｔ％、Ｖ：１〜１０ａｔ％、残部がＦｅとＮｉの少なく
とも一方と不可避的不純物からなる合金、あるいは、
Ｐ：１０〜２４ａｔ％、Ｖ：１〜１０ａｔ％、残部がＦ
ｅとＮｉの少なくとも一方と不可避的不純物からなる合
金である。これらのアモルファス合金を用いることにと
り、安定して充分な接合強度が得られる。
ファス合金は、Ｂ：６〜１５ａｔ％、Ｓｉ：６〜１２ａ
ｔ％、Ｖ：１〜１０ａｔ％、残部がＦｅとＮｉの少なく
とも一方と不可避的不純物からなる合金、あるいは、
Ｐ：１０〜２４ａｔ％、Ｖ：１〜１０ａｔ％、残部がＦ
ｅとＮｉの少なくとも一方と不可避的不純物からなる合
金である。これらのアモルファス合金を用いることにと
り、安定して充分な接合強度が得られる。
【００１０】これらの合金において、それぞれの構成元
素の含有量を限定した理由は、以下の通りである。基本
的に液相拡散接合に用いる中間材は、融点が低く、均一
な組成であることが望ましいから、本発明においてはア
モルファス合金を用いることが好ましい。よって、上記
構成元素中、Ｂ，Ｓｉ，Ｐに関しては良好なアモルファ
ス合金となる成分範囲とするために、これらの構成元素
の含有量に下限を設けた。但し、これらの元素を過度に
含有すると、クラッド材の機械的性質に劣化を招く恐れ
が生じるため前記の通りの上限とした。
素の含有量を限定した理由は、以下の通りである。基本
的に液相拡散接合に用いる中間材は、融点が低く、均一
な組成であることが望ましいから、本発明においてはア
モルファス合金を用いることが好ましい。よって、上記
構成元素中、Ｂ，Ｓｉ，Ｐに関しては良好なアモルファ
ス合金となる成分範囲とするために、これらの構成元素
の含有量に下限を設けた。但し、これらの元素を過度に
含有すると、クラッド材の機械的性質に劣化を招く恐れ
が生じるため前記の通りの上限とした。
【００１１】一方、Ｖはむしろアモルファス相形成には
不利となるが、Ｖを添加することにより、大気中での液
相拡散接合に有利に働くために添加する。すなわち、大
気中で加熱すると接合界面に酸化物が形成し、これがア
モルファス合金の溶質元素（Ｂ，Ｐ，Ｓｉ）の拡散を阻
害するが、Ｖを１％以上添加することにより、アモルフ
ァス合金が溶けた際に、この酸化物がＶを含有する低融
点の複合酸化物となり、加熱保持中に酸化物が溶け溶質
元素の拡散を容易にする。但し、含有量が１０％を超え
るとアモルファス相が形成しにくくなるため上限を設け
た。
不利となるが、Ｖを添加することにより、大気中での液
相拡散接合に有利に働くために添加する。すなわち、大
気中で加熱すると接合界面に酸化物が形成し、これがア
モルファス合金の溶質元素（Ｂ，Ｐ，Ｓｉ）の拡散を阻
害するが、Ｖを１％以上添加することにより、アモルフ
ァス合金が溶けた際に、この酸化物がＶを含有する低融
点の複合酸化物となり、加熱保持中に酸化物が溶け溶質
元素の拡散を容易にする。但し、含有量が１０％を超え
るとアモルファス相が形成しにくくなるため上限を設け
た。
【００１２】また、ステンレス鋼と炭素鋼からなる積層
材を本発明の加熱条件範囲で保持する際は、１０ｋＰａ
程度以上の加圧をすることが好ましい。もちろん、この
程度の加圧は母材の自重によっても実現できる。アモル
ファス合金中の溶質元素が拡散するためには、被接合材
同士が接触していなければならず、これを実現するため
にはある程度の加圧が必要なためである。
材を本発明の加熱条件範囲で保持する際は、１０ｋＰａ
程度以上の加圧をすることが好ましい。もちろん、この
程度の加圧は母材の自重によっても実現できる。アモル
ファス合金中の溶質元素が拡散するためには、被接合材
同士が接触していなければならず、これを実現するため
にはある程度の加圧が必要なためである。
【００１３】なお、本発明の方法によれば、母材および
合わせ材は板形状の他、管や任意の形状とすることがで
き、その表面形状に合わせた合わせ材を、アモルファス
合金を介在させて液相拡散できる。しかも、得られたク
ラッド材は強固な接合強度を有し、そのままの形状で製
品とすることができる。
合わせ材は板形状の他、管や任意の形状とすることがで
き、その表面形状に合わせた合わせ材を、アモルファス
合金を介在させて液相拡散できる。しかも、得られたク
ラッド材は強固な接合強度を有し、そのままの形状で製
品とすることができる。
【００１４】本発明の方法において加熱は大気中で行う
ことができ、従来のような真空排気装置や非酸化性雰囲
気とするための雰囲気調整装置を有しない汎用の各種加
熱装置を使用できる。大気中での加熱は、具体的には大
気開放型の電気抵抗加熱炉や誘導加熱炉、さらには、バ
ーナーをもうけた各種燃焼炉等が対象となる。
ことができ、従来のような真空排気装置や非酸化性雰囲
気とするための雰囲気調整装置を有しない汎用の各種加
熱装置を使用できる。大気中での加熱は、具体的には大
気開放型の電気抵抗加熱炉や誘導加熱炉、さらには、バ
ーナーをもうけた各種燃焼炉等が対象となる。
【００１５】さらに、本発明の方法で用いる合わせ材の
ステンレス鋼はその成分等に制限はなく、オーステナイ
ト系、フェライト系、さらにはマルテンサイト系のいず
れでもよい。一方、母材となる炭素鋼に関しても特に制
限はなく、ここでは極低炭材から高炭材、さらには鋳鉄
や低合金鋼も含む。
ステンレス鋼はその成分等に制限はなく、オーステナイ
ト系、フェライト系、さらにはマルテンサイト系のいず
れでもよい。一方、母材となる炭素鋼に関しても特に制
限はなく、ここでは極低炭材から高炭材、さらには鋳鉄
や低合金鋼も含む。
【００１６】
【実施例】［実施例−１］母材をＪＩＳ Ｇ ３１０１
に規定されるＳＳ４００の厚さ１０ｍｍの炭素鋼板と
し、合わせ材はＪＩＳ Ｇ ４３０３に規定されるオー
ステナイト系鋼ＳＵＳ３０４の厚さ６ｍｍのステンレス
鋼板とし、中間材として表１中のＮｏ．１〜７に示すア
モルファス合金箔を介在させて、図１のように重ね、上
部に耐火レンガを乗せて所定の圧力で加圧しつつ、大気
開放型の電気抵抗加熱炉に挿入し、約５℃／秒の昇温速
度で所産の温度まで昇温し、該温度で所定の時間保持し
た後、大気中で放冷してクラッド材とした。
に規定されるＳＳ４００の厚さ１０ｍｍの炭素鋼板と
し、合わせ材はＪＩＳ Ｇ ４３０３に規定されるオー
ステナイト系鋼ＳＵＳ３０４の厚さ６ｍｍのステンレス
鋼板とし、中間材として表１中のＮｏ．１〜７に示すア
モルファス合金箔を介在させて、図１のように重ね、上
部に耐火レンガを乗せて所定の圧力で加圧しつつ、大気
開放型の電気抵抗加熱炉に挿入し、約５℃／秒の昇温速
度で所産の温度まで昇温し、該温度で所定の時間保持し
た後、大気中で放冷してクラッド材とした。
【００１７】得られたクラッド鋼板について母材と合わ
せ材の間の接合強度を求めた結果、ＪＩＳ Ｇ ３６０
１によるせん断強度が表１に示すように、すべてのサン
プルで２８０ＭＰａ以上と高い接合強度を示した。な
お、せん断強度は、図２に示す試験片を作製し、矢印の
ように加圧し破断応力を測定して求めた。本発明の方法
により、高い接合強度を示すクラッド鋼材が得られるこ
とがわかった。
せ材の間の接合強度を求めた結果、ＪＩＳ Ｇ ３６０
１によるせん断強度が表１に示すように、すべてのサン
プルで２８０ＭＰａ以上と高い接合強度を示した。な
お、せん断強度は、図２に示す試験片を作製し、矢印の
ように加圧し破断応力を測定して求めた。本発明の方法
により、高い接合強度を示すクラッド鋼材が得られるこ
とがわかった。
【００１８】［実施例−２］母材をＪＩＳ Ｇ ３１０
１規定されるＳＳ４００の厚さ４０ｍｍの炭素鋼板と
し、合わせ材はＪＩＳ Ｇ ４３０３に規定されるフェ
ライト系鋼ＳＵＳ４３０の厚さ６ｍｍのステンレス鋼板
とし、中間材として表１中のＮｏ．８〜１１に示すアモ
ルファス合金箔を介在させて、図１のように重ね、バー
ナー型大気中加熱炉に挿入し、約２０℃／分の昇温速度
で所定の温度まで昇温し、該温度で所定の時間保持した
後、大気中で放冷してクラッド材とした。
１規定されるＳＳ４００の厚さ４０ｍｍの炭素鋼板と
し、合わせ材はＪＩＳ Ｇ ４３０３に規定されるフェ
ライト系鋼ＳＵＳ４３０の厚さ６ｍｍのステンレス鋼板
とし、中間材として表１中のＮｏ．８〜１１に示すアモ
ルファス合金箔を介在させて、図１のように重ね、バー
ナー型大気中加熱炉に挿入し、約２０℃／分の昇温速度
で所定の温度まで昇温し、該温度で所定の時間保持した
後、大気中で放冷してクラッド材とした。
【００１９】得られたクラッド鋼板について母材と合わ
せ材の間の接合強度を求めた結果、ＪＩＳ Ｇ ３６０
１によるせん断強度が表１に示すように、すべてのサン
プルで３００ＭＰａ以上と高い接合強度を示した。な
お、せん断強度は、図２に示す試験片を作製し、矢印の
ように加圧し破断応力を測定して求めた。本発明の方法
により、高い接合強度を示出クラッド鋼材が碍られるこ
とがわかった。
せ材の間の接合強度を求めた結果、ＪＩＳ Ｇ ３６０
１によるせん断強度が表１に示すように、すべてのサン
プルで３００ＭＰａ以上と高い接合強度を示した。な
お、せん断強度は、図２に示す試験片を作製し、矢印の
ように加圧し破断応力を測定して求めた。本発明の方法
により、高い接合強度を示出クラッド鋼材が碍られるこ
とがわかった。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【発明の効果】本発明の方法によれば、従来のような爆
着設備、真空排気設備など特定の設備を必要とせず、汎
用設備により、安定した接合強度を有するステンレス鋼
と炭素鋼のクラッド鋼材が製造可能で、労力、時間、製
造コストが軽減できる。
着設備、真空排気設備など特定の設備を必要とせず、汎
用設備により、安定した接合強度を有するステンレス鋼
と炭素鋼のクラッド鋼材が製造可能で、労力、時間、製
造コストが軽減できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明法の例を示す斜視図である。
【図２】クラッド材のせん断強度を測定する方法の説明
図である。
図である。
１ ：母材 ２ ：合わせ材 ３ ：中間材
フロントページの続き Ｆターム(参考） 4E067 AA02 AA03 AC03 AD02 AD03 BB02 DC06 DC07 EB11 4F100 AB02B AB04A AB07C AB11B AB16B AB24B AB31B AB40B BA03 BA07 BA10A BA10C BA14 EJ202 EJ422 JA12B JK06
Claims (2)
- 【請求項１】 ステンレス鋼と炭素鋼との間に、Ｂ：６
〜１５ａｔ％、Ｓｉ：６〜１２ａｔ％、Ｖ：１〜１０ａ
ｔ％、残部ＦｅとＮｉの少なくとも一方と不可避的不純
物からなるアモルファス合金を介在させて積層し、該積
層材を、該アモルファス合金の融点以上、かつ、該ステ
ンレス鋼及び炭素鋼の融点のうち低い方の融点以下の温
度で、５分以上３時間以下の範囲内の時間加熱すること
を特徴とするステンレス鋼と炭素鋼のクラッド材製造方
法。 - 【請求項２】 ステンレス鋼と炭素鋼との間に、Ｐ：１
０〜２４ａｔ％、Ｖ：１〜１０ａｔ％、残部ＦｅとＮｉ
の少なくとも一方と不可避的不純物からなるアモルファ
ス合金を介在させて積層し、該積層材を、該アモルファ
ス合金の融点以上、かつ、該ステンレス鋼及び炭素鋼の
融点のうち低い方の融点以下の温度で、５分以上３時間
以下の範囲内の時間加熱することを特徴とするステンレ
ス鋼と炭素鋼のクラッド材製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14959499A JP2000343241A (ja) | 1999-05-28 | 1999-05-28 | ステンレス鋼と炭素鋼のクラッド材製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14959499A JP2000343241A (ja) | 1999-05-28 | 1999-05-28 | ステンレス鋼と炭素鋼のクラッド材製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000343241A true JP2000343241A (ja) | 2000-12-12 |
Family
ID=15478629
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14959499A Withdrawn JP2000343241A (ja) | 1999-05-28 | 1999-05-28 | ステンレス鋼と炭素鋼のクラッド材製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000343241A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100840703B1 (ko) * | 2006-04-05 | 2008-06-24 | 주식회사 와이투스틸 | 스테인리스 클래드 강판의 제조방법 |
| CN102671942A (zh) * | 2012-03-05 | 2012-09-19 | 江苏大学 | 一种铜-钢复合材料的制备方法 |
| US20130040163A1 (en) * | 2011-08-11 | 2013-02-14 | Hon Hai Precision Industry Co., Ltd. | Stainless steel-and-amorphous alloy composite and method for manufacturing |
| CN105345252A (zh) * | 2015-12-04 | 2016-02-24 | 南京理工大学 | 一种高氮钢的焊接方法 |
-
1999
- 1999-05-28 JP JP14959499A patent/JP2000343241A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100840703B1 (ko) * | 2006-04-05 | 2008-06-24 | 주식회사 와이투스틸 | 스테인리스 클래드 강판의 제조방법 |
| US20130040163A1 (en) * | 2011-08-11 | 2013-02-14 | Hon Hai Precision Industry Co., Ltd. | Stainless steel-and-amorphous alloy composite and method for manufacturing |
| US8770262B2 (en) * | 2011-08-11 | 2014-07-08 | Hong Fu Jin Precision Industry (Shenzhen) Co., Ltd. | Stainless steel-and-amorphous alloy composite and method for manufacturing |
| CN102671942A (zh) * | 2012-03-05 | 2012-09-19 | 江苏大学 | 一种铜-钢复合材料的制备方法 |
| CN105345252A (zh) * | 2015-12-04 | 2016-02-24 | 南京理工大学 | 一种高氮钢的焊接方法 |
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