JP2000334283A - オゾン溶解方法と装置 - Google Patents
オゾン溶解方法と装置Info
- Publication number
- JP2000334283A JP2000334283A JP11146023A JP14602399A JP2000334283A JP 2000334283 A JP2000334283 A JP 2000334283A JP 11146023 A JP11146023 A JP 11146023A JP 14602399 A JP14602399 A JP 14602399A JP 2000334283 A JP2000334283 A JP 2000334283A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- solvent
- ozone
- narrow
- path
- narrow path
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 圧力開放後も過飽和状態を保ちオゾンの脱気
を抑制する方法と装置を提供する。 【解決手段】 溶媒にオゾンガスを混合して加圧し溶解
させた後、細路５に層流状態で通し降圧してオゾン溶解
液を得る。
を抑制する方法と装置を提供する。 【解決手段】 溶媒にオゾンガスを混合して加圧し溶解
させた後、細路５に層流状態で通し降圧してオゾン溶解
液を得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、オゾンを水などの
溶媒に溶解するオゾン溶解方法と装置に関する。
溶媒に溶解するオゾン溶解方法と装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】水や酢酸等の溶媒にオゾンを溶解させる
場合、ガスが溶媒その他と反応を起こさなかったり電離
したりしなければ、特に高圧でない限り、一定温度にお
けるガスの溶解度はそのガスの分圧に比例するという、
いわゆるヘンリーの法則に従う。このためオゾンの分圧
を高めればオゾンはよく溶解するが、オゾンを供給する
オゾナイザが発生し得るオゾン濃度は限られている。例
えば、大気圧下でオゾン濃度が１０％のオゾンガスであ
れば、オゾンの分圧は０．１ata である。このガスをポ
ンプ等で加圧すれば、オゾンの分圧も高まる。例えば３
気圧に加圧すると、オゾンの分圧は０．３ata になり、
この状態で溶媒と混合すれば、オゾンの溶解度が向上す
る。
場合、ガスが溶媒その他と反応を起こさなかったり電離
したりしなければ、特に高圧でない限り、一定温度にお
けるガスの溶解度はそのガスの分圧に比例するという、
いわゆるヘンリーの法則に従う。このためオゾンの分圧
を高めればオゾンはよく溶解するが、オゾンを供給する
オゾナイザが発生し得るオゾン濃度は限られている。例
えば、大気圧下でオゾン濃度が１０％のオゾンガスであ
れば、オゾンの分圧は０．１ata である。このガスをポ
ンプ等で加圧すれば、オゾンの分圧も高まる。例えば３
気圧に加圧すると、オゾンの分圧は０．３ata になり、
この状態で溶媒と混合すれば、オゾンの溶解度が向上す
る。
【０００３】このようにポンプで加圧してオゾンガスの
溶解度を高める装置は、特開平０２−１１９９９１号、
特開平０５−１４６７８８号等に開示されている。
溶解度を高める装置は、特開平０２−１１９９９１号、
特開平０５−１４６７８８号等に開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】例えばポンプで加圧す
る場合、大気開放では圧力が発生しないためバルブ等の
絞り要素を設ける。加圧状態下で一旦溶解したオゾン
は、この絞りを通過した後は圧力が開放されるため、ヘ
ンリーの法則に従って溶解できないオゾンは脱気する。
また、絞りを通過するとき乱流となり、局所的に発生す
る渦の中心付近は圧力が低下するため、ヘンリーの法則
に従ってオゾンはさらに脱気する。
る場合、大気開放では圧力が発生しないためバルブ等の
絞り要素を設ける。加圧状態下で一旦溶解したオゾン
は、この絞りを通過した後は圧力が開放されるため、ヘ
ンリーの法則に従って溶解できないオゾンは脱気する。
また、絞りを通過するとき乱流となり、局所的に発生す
る渦の中心付近は圧力が低下するため、ヘンリーの法則
に従ってオゾンはさらに脱気する。
【０００５】本発明はかかる問題点を解決するために創
案されたものである。すなわち、本発明の目的は、圧力
開放後も過飽和状態を保ちオゾンの脱気を抑制する方法
と装置を提供することにある。
案されたものである。すなわち、本発明の目的は、圧力
開放後も過飽和状態を保ちオゾンの脱気を抑制する方法
と装置を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１の発明では、溶媒にオゾンガスを混合して
加圧し溶解させた後、細路に層流状態で通し降圧してオ
ゾン溶解液を得る。
め、請求項１の発明では、溶媒にオゾンガスを混合して
加圧し溶解させた後、細路に層流状態で通し降圧してオ
ゾン溶解液を得る。
【０００７】オゾンが溶解した溶媒を細路に導き、層流
を保つ流速で通す。層流中では渦を生じて局部的に圧力
が低下することなく、粘性摩擦による損失で圧力降下す
るため過飽和状態を保ったり、溶解したオゾンの脱気が
抑制され、高い溶解効率を得ることができる。
を保つ流速で通す。層流中では渦を生じて局部的に圧力
が低下することなく、粘性摩擦による損失で圧力降下す
るため過飽和状態を保ったり、溶解したオゾンの脱気が
抑制され、高い溶解効率を得ることができる。
【０００８】請求項２の発明では、オゾンガスを供給す
るオゾン供給装置と、溶媒を供給する溶媒供給装置と、
オゾン供給装置から供給さるオゾンガスと溶媒供給装置
から供給される溶媒とを混合する混合器と、この混合器
でオゾンガスが混合した溶媒を加圧するポンプと、この
オゾンガスの溶解した溶媒を通す細路と、を備える。
るオゾン供給装置と、溶媒を供給する溶媒供給装置と、
オゾン供給装置から供給さるオゾンガスと溶媒供給装置
から供給される溶媒とを混合する混合器と、この混合器
でオゾンガスが混合した溶媒を加圧するポンプと、この
オゾンガスの溶解した溶媒を通す細路と、を備える。
【０００９】混合器でオゾンガスを混合された溶媒をポ
ンプで加圧しオゾンガスを溶媒に溶解させた後、細路を
通す。ポンプでは細路を流れる溶媒が層流を維持する流
速となるように加圧する。これにより、乱流が発生しな
いので、渦を生じて局部的に圧力が低下することなく、
粘性摩擦による損失で圧力降下する。これにより過飽和
状態を保ったり、一旦溶解したオゾンの脱気が抑制さ
れ、高い溶解効率を得ることができる。
ンプで加圧しオゾンガスを溶媒に溶解させた後、細路を
通す。ポンプでは細路を流れる溶媒が層流を維持する流
速となるように加圧する。これにより、乱流が発生しな
いので、渦を生じて局部的に圧力が低下することなく、
粘性摩擦による損失で圧力降下する。これにより過飽和
状態を保ったり、一旦溶解したオゾンの脱気が抑制さ
れ、高い溶解効率を得ることができる。
【００１０】請求項３の発明では、請求項２において、
前記細路を通過した溶媒を前記溶媒供給装置に戻す再循
環流路が設けられている。
前記細路を通過した溶媒を前記溶媒供給装置に戻す再循
環流路が設けられている。
【００１１】オゾンの溶解した溶媒を再循環して溶媒供
給装置に戻し、溶媒供給装置の溶媒と混合して混合器に
供給する溶媒のオゾン溶解量を高め、これにさらにポン
プにより加圧して再度オゾンガスを溶解させることによ
り、オゾンの溶解量をさらに高めることができる。
給装置に戻し、溶媒供給装置の溶媒と混合して混合器に
供給する溶媒のオゾン溶解量を高め、これにさらにポン
プにより加圧して再度オゾンガスを溶解させることによ
り、オゾンの溶解量をさらに高めることができる。
【００１２】請求項４の発明では、請求項２において、
前記細路をバイパスするバイパス流路が設けられてい
る。
前記細路をバイパスするバイパス流路が設けられてい
る。
【００１３】ポンプの吐出量が固定であっても、バイパ
ス弁の開度を調節することで、細路を流れる溶媒の流速
を調節して容易に層流状態とすることができる。
ス弁の開度を調節することで、細路を流れる溶媒の流速
を調節して容易に層流状態とすることができる。
【００１４】請求項５の発明では、請求項２において、
前記ポンプと前記細路の間に分岐路を設け、この分岐路
に絞りを設ける。
前記ポンプと前記細路の間に分岐路を設け、この分岐路
に絞りを設ける。
【００１５】分岐路の絞りを通過すると乱流となり渦が
発生し局所的に圧力低下が発生して溶解したオゾンが脱
気しオゾンの溶解量が低下する。一方、細路を通った溶
媒はオゾン溶解量が高い。分岐路を設けることにより、
このように２種類のオゾン溶解量の溶媒が得られる。
発生し局所的に圧力低下が発生して溶解したオゾンが脱
気しオゾンの溶解量が低下する。一方、細路を通った溶
媒はオゾン溶解量が高い。分岐路を設けることにより、
このように２種類のオゾン溶解量の溶媒が得られる。
【００１６】請求項６の発明では、請求項５において、
前記分岐路の絞りを通過した溶媒を前記溶媒供給装置に
戻す再循環流路が設けられている。
前記分岐路の絞りを通過した溶媒を前記溶媒供給装置に
戻す再循環流路が設けられている。
【００１７】分岐路の絞りを通過した溶媒を溶媒供給装
置に再循環しオゾンの溶解量を高め、この溶解量の高ま
った溶媒を細路を通して取り出し、オゾン溶解量の高い
溶媒を得ることができる。
置に再循環しオゾンの溶解量を高め、この溶解量の高ま
った溶媒を細路を通して取り出し、オゾン溶解量の高い
溶媒を得ることができる。
【００１８】請求項７の発明では、請求項２において、
前記ポンプと前記細路の間に分岐路を設け、この分岐路
に第２細路とこの第２細路の下流に絞りを設ける。
前記ポンプと前記細路の間に分岐路を設け、この分岐路
に第２細路とこの第２細路の下流に絞りを設ける。
【００１９】細路と第２細路をポンプの下流に並列に設
けることにより、両細路からオゾン溶解量の高い溶媒を
得ることができる。また、細路と第２細路の仕様を異な
るものにすることにより、異なる溶解量の溶媒を得るこ
とができる。
けることにより、両細路からオゾン溶解量の高い溶媒を
得ることができる。また、細路と第２細路の仕様を異な
るものにすることにより、異なる溶解量の溶媒を得るこ
とができる。
【００２０】請求項８の発明では、請求項７において、
前記細路を通過した溶媒を前記溶媒供給装置に戻す再循
環流路が設けられている。
前記細路を通過した溶媒を前記溶媒供給装置に戻す再循
環流路が設けられている。
【００２１】細路を通過した溶媒を溶媒供給装置に再循
環させることによりオゾンの溶解量を高め、オゾン溶解
量の高っまた溶媒を第２細路から取り出すことができ
る。
環させることによりオゾンの溶解量を高め、オゾン溶解
量の高っまた溶媒を第２細路から取り出すことができ
る。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好ましい実施形態
を図面を参照して説明する。図１は、本発明の第１実施
形態のオゾン溶解装置を示す。オゾン溶解装置は、オゾ
ンガスを供給するオゾン供給装置１と、溶媒を供給する
溶媒供給装置２と、オゾンガスと溶媒を混合する混合器
３と、オゾンガスと混合した溶媒を加圧して送り出すポ
ンプ４と、多数の細路からなる細路装置５とから構成さ
れている。また、管路には溶解しなかった余剰ガス分を
除去するガスベント１６を設けてもよい。
を図面を参照して説明する。図１は、本発明の第１実施
形態のオゾン溶解装置を示す。オゾン溶解装置は、オゾ
ンガスを供給するオゾン供給装置１と、溶媒を供給する
溶媒供給装置２と、オゾンガスと溶媒を混合する混合器
３と、オゾンガスと混合した溶媒を加圧して送り出すポ
ンプ４と、多数の細路からなる細路装置５とから構成さ
れている。また、管路には溶解しなかった余剰ガス分を
除去するガスベント１６を設けてもよい。
【００２３】オゾン供給装置１は、例えば対向する電極
間に放電を発生させ、その放電中に純酸素あるいは酸素
含有ガスを流してオゾンガスを発生させるものであり、
このオゾンガスを混合器３に供給する。溶媒供給装置２
はタンクに溜めた溶媒をポンプ等で混合器３に供給す
る。溶媒としては、水が最もよく用いられる。オゾンを
溶解したオゾン水は、食品、上下水道、し尿処理、医療
機器、紙パルプ、半導体の各分野における、殺菌、脱
色、脱臭の手段として広く用いられる。他の溶媒として
は、酢酸、テトラクロロメタン、トリクロロメタン、酢
酸メチル等の非極性の有機溶剤が用いられ、これらに対
するオゾンの溶解度は水の約１０倍程度と大きい。
間に放電を発生させ、その放電中に純酸素あるいは酸素
含有ガスを流してオゾンガスを発生させるものであり、
このオゾンガスを混合器３に供給する。溶媒供給装置２
はタンクに溜めた溶媒をポンプ等で混合器３に供給す
る。溶媒としては、水が最もよく用いられる。オゾンを
溶解したオゾン水は、食品、上下水道、し尿処理、医療
機器、紙パルプ、半導体の各分野における、殺菌、脱
色、脱臭の手段として広く用いられる。他の溶媒として
は、酢酸、テトラクロロメタン、トリクロロメタン、酢
酸メチル等の非極性の有機溶剤が用いられ、これらに対
するオゾンの溶解度は水の約１０倍程度と大きい。
【００２４】混合器３は、例えばエゼクターや羽根分離
器、あるいはシラス散気管などを利用したものであり、
供給される溶媒にオゾンガスを注入する。ポンプ４はオ
ゾンガスと混合した溶媒を加圧して溶解し、所定の速度
で送り出す。この速度は後述するように、細路装置５内
を溶媒が層流で流れる速度とする。
器、あるいはシラス散気管などを利用したものであり、
供給される溶媒にオゾンガスを注入する。ポンプ４はオ
ゾンガスと混合した溶媒を加圧して溶解し、所定の速度
で送り出す。この速度は後述するように、細路装置５内
を溶媒が層流で流れる速度とする。
【００２５】細路装置５はオゾンを溶解した溶媒を通す
細い流路の集合体である。図２は細管型細路装置を示
し、図２Ａは細管型細路装置５Ａの斜視図、図２Ｂは細
路として細管５ａを使用した場合の細路の断面図、図２
Ｃは細路として６角形細管５ｂを使用した場合の細路の
断面図を示す。図３は積層型細路装置を示し、図３Ａは
積層型細路装置５Ｂの斜視図、図３Ｂは細路として積層
型細路を使用した場合の細路の断面図である。積層型細
路は平板５ｃと波板５ｄを積層したもので、ボール紙や
ハニカム構造と同じである。なお、細路を、繊維を束ね
たものや焼結フィルター等を用いて構成してもよい。ま
た、細路装置５は 1本の細管から構成されたものでもよ
い。例えば、薬用カプセルに少量づづオゾン水を充填す
る場合は、１本の細管からなる細路装置５が用いられ
る。
細い流路の集合体である。図２は細管型細路装置を示
し、図２Ａは細管型細路装置５Ａの斜視図、図２Ｂは細
路として細管５ａを使用した場合の細路の断面図、図２
Ｃは細路として６角形細管５ｂを使用した場合の細路の
断面図を示す。図３は積層型細路装置を示し、図３Ａは
積層型細路装置５Ｂの斜視図、図３Ｂは細路として積層
型細路を使用した場合の細路の断面図である。積層型細
路は平板５ｃと波板５ｄを積層したもので、ボール紙や
ハニカム構造と同じである。なお、細路を、繊維を束ね
たものや焼結フィルター等を用いて構成してもよい。ま
た、細路装置５は 1本の細管から構成されたものでもよ
い。例えば、薬用カプセルに少量づづオゾン水を充填す
る場合は、１本の細管からなる細路装置５が用いられ
る。
【００２６】次に本発明の中心となる細路装置の機能に
ついて説明する。オゾンガスと溶媒を混合するとヘンリ
ーの法則に従いオゾンガスの分圧に応じた溶解度にな
る。オゾンガスと溶媒との混合体をポンプにより加圧す
るとオゾンガスの分圧は高まり溶解度も高まる。溶媒を
ポンプにより加圧するには、ポンプ下流に絞り（絞りと
して普通は弁が用いられる）を設け、加圧領域を形成す
る必要がある。このよう加圧して溶解度を高くした溶媒
も絞りを出ると通常加圧前の圧力、例えば大気圧にな
り、ヘンリーの法則に従ってオゾンガスが脱気し元の溶
解度に戻ってしまう。
ついて説明する。オゾンガスと溶媒を混合するとヘンリ
ーの法則に従いオゾンガスの分圧に応じた溶解度にな
る。オゾンガスと溶媒との混合体をポンプにより加圧す
るとオゾンガスの分圧は高まり溶解度も高まる。溶媒を
ポンプにより加圧するには、ポンプ下流に絞り（絞りと
して普通は弁が用いられる）を設け、加圧領域を形成す
る必要がある。このよう加圧して溶解度を高くした溶媒
も絞りを出ると通常加圧前の圧力、例えば大気圧にな
り、ヘンリーの法則に従ってオゾンガスが脱気し元の溶
解度に戻ってしまう。
【００２７】図４は液体がオリフィス（絞り）を通過す
るときの静圧変化を示す図である。内径Ｄの直線管路の
途中に口径ｄの薄刃円形オリフィスを同心的に取付け、
液体を矢印のように流す。この場合、オリフィスから管
径Ｄだけ遡った上流の点あたりから流線管が縮み始め、
オリフィスを通った後も収縮を続け、オリフィスからＤ
／２だけ下流の点で流線の断面は最小となる。この最小
部分では流速は最大に達し、静圧が最小になる。これよ
り下流に行くに従い、流線管は次第に広がり、オリフィ
スから約５Ｄの点で元の断面に復帰する。静圧はオリフ
ィス通過前のＡから、通過後Ｃになり、その後Ｂに復帰
し、Ａ−Ｂの圧力低下が発生する。
るときの静圧変化を示す図である。内径Ｄの直線管路の
途中に口径ｄの薄刃円形オリフィスを同心的に取付け、
液体を矢印のように流す。この場合、オリフィスから管
径Ｄだけ遡った上流の点あたりから流線管が縮み始め、
オリフィスを通った後も収縮を続け、オリフィスからＤ
／２だけ下流の点で流線の断面は最小となる。この最小
部分では流速は最大に達し、静圧が最小になる。これよ
り下流に行くに従い、流線管は次第に広がり、オリフィ
スから約５Ｄの点で元の断面に復帰する。静圧はオリフ
ィス通過前のＡから、通過後Ｃになり、その後Ｂに復帰
し、Ａ−Ｂの圧力低下が発生する。
【００２８】弁もオリフィスと同様の作用をする。この
ため、ポンプで加圧され、弁を通過して加圧前の圧力、
例えば大気圧になる場合、図４のｃ点のように大気圧よ
り低い圧力になり、大気圧の場合よりも溶解度が少くな
り、オゾンガスが多く脱気する。このような現象が生じ
るため、特開平５−１４６７８８号公報では加圧した溶
媒を冷凍機を用いて冷却し、ポンプ４による加圧圧力よ
り低い圧力のオゾン水タンクに蓄えるようにしている。
気体の溶解度は温度が低くなれば大きくなるからであ
る。
ため、ポンプで加圧され、弁を通過して加圧前の圧力、
例えば大気圧になる場合、図４のｃ点のように大気圧よ
り低い圧力になり、大気圧の場合よりも溶解度が少くな
り、オゾンガスが多く脱気する。このような現象が生じ
るため、特開平５−１４６７８８号公報では加圧した溶
媒を冷凍機を用いて冷却し、ポンプ４による加圧圧力よ
り低い圧力のオゾン水タンクに蓄えるようにしている。
気体の溶解度は温度が低くなれば大きくなるからであ
る。
【００２９】これに対して、本発明ではポンプで加圧し
オゾンガスの溶解度を大きくした溶媒を層流状態で細路
に通し、圧力を低下させて低圧領域、例えば大気圧にす
る。このようにすると、ビールや炭酸飲料の入った加圧
された瓶の蓋を静かに開けたときと同様、溶解したガス
が脱気することなく、過飽和状態を保ち、ガスの溶解量
を高い状態で維持することができる。また、例えある程
度は脱気しても、図４で示したｃ点のように大気圧（ｂ
点）より低下することはないので、絞り（弁）で加圧領
域を形成するよりも、高い溶解量を維持することができ
る。なお、この効果は細路内の流れが乱流であっても発
生するが、層流の場合よりも溶解量は少なくなる。この
ため以下の説明は細路内の流れは層流とするが、多少の
乱流が発生してもオゾン溶解量の多い媒体を得ることが
できる。
オゾンガスの溶解度を大きくした溶媒を層流状態で細路
に通し、圧力を低下させて低圧領域、例えば大気圧にす
る。このようにすると、ビールや炭酸飲料の入った加圧
された瓶の蓋を静かに開けたときと同様、溶解したガス
が脱気することなく、過飽和状態を保ち、ガスの溶解量
を高い状態で維持することができる。また、例えある程
度は脱気しても、図４で示したｃ点のように大気圧（ｂ
点）より低下することはないので、絞り（弁）で加圧領
域を形成するよりも、高い溶解量を維持することができ
る。なお、この効果は細路内の流れが乱流であっても発
生するが、層流の場合よりも溶解量は少なくなる。この
ため以下の説明は細路内の流れは層流とするが、多少の
乱流が発生してもオゾン溶解量の多い媒体を得ることが
できる。
【００３０】図５は細路装置５の細路の静圧分布を示
す。細路に層流状態で液体を流すと、粘性摩擦による損
失で静圧は図に示すようにほぼ直線的に低下する。乱流
か層流かはレイノルズ数Ｒｅによって決まり、乱流から
層流に変わるときのレイノルズ数、つまり臨界レイノル
ズ数Ｒceの下限の値はシラー（Ｌ．Ｓchiller ）の実験
結果によると、Ｒce＝２３２０である。レイノルズ数
は、 Ｒｅ＝ｖｄ／ν …（１） で表される。ここで、ｖ：平均流速，ｄ：細路の内径
（細路の断面が円でなく、図２、３に示すように６角形
とか波形であるときは、等価の内径），ν：動粘度であ
る。なお、条件がよければ、Ｒce＝５００００でも層流
状態を保つといわれている。
す。細路に層流状態で液体を流すと、粘性摩擦による損
失で静圧は図に示すようにほぼ直線的に低下する。乱流
か層流かはレイノルズ数Ｒｅによって決まり、乱流から
層流に変わるときのレイノルズ数、つまり臨界レイノル
ズ数Ｒceの下限の値はシラー（Ｌ．Ｓchiller ）の実験
結果によると、Ｒce＝２３２０である。レイノルズ数
は、 Ｒｅ＝ｖｄ／ν …（１） で表される。ここで、ｖ：平均流速，ｄ：細路の内径
（細路の断面が円でなく、図２、３に示すように６角形
とか波形であるときは、等価の内径），ν：動粘度であ
る。なお、条件がよければ、Ｒce＝５００００でも層流
状態を保つといわれている。
【００３１】また細路の層流状態での圧力損失ｈは、管
の場合次の式で表される。 ｈ＝３２μＬｖ／ｇｄ2 …（２） ここで、ｖとｄは（１）式と同じであり、μ：流体の粘
度，Ｌ：細路の長さ，ｇ：重力加速度，である。
の場合次の式で表される。 ｈ＝３２μＬｖ／ｇｄ2 …（２） ここで、ｖとｄは（１）式と同じであり、μ：流体の粘
度，Ｌ：細路の長さ，ｇ：重力加速度，である。
【００３２】次に細路の寸法と圧力降下（圧損）の計算
例を示す。先ず前提条件を定める。 細管の内径ｄ ：０．５００ｍｍ 目標レイノルズ数Ｒｅ：２０００＜２３２０（層流の条件） 細管の全長Ｌ ：５００ｍｍ 水（溶媒）の動粘度ν：１．００４Ｅ−０６ｍ／ｓ ，２０℃ 水の粘度μ ：１．００２Ｅ−０３Ｐａ・ｓ，２０℃ 水の密度 ： ９９８．２ｋｇ／ｍ3 以上の条件より次のデータが得られる。 流速ｖ ：４．０２ｍ／ｓ，（１）式と目標レイノルズ数より 流量 ：７．８９Ｅ−０７ｍ3 ／ｓ，流速ｖと内径ｄより ４．７３Ｅ−０２Ｌi ／min （Ｌi はリットルを示す） １００Ｌi/min 流すのに必要な細管の本数：２１１４本 圧力損失ｈ ：２６．３３ｍ（約２．６kgf ／ｃｍ2 ），（２）式より なお、流速はポンプ４によって設定することができる。
以上のようにして細路装置５の仕様を決定することがで
きる。なお、ガスベント１６を設けることで、細路装置
５へガスが混入し、層流状態が乱れたり、過飽和状態が
乱されることを防ぐことができる。
例を示す。先ず前提条件を定める。 細管の内径ｄ ：０．５００ｍｍ 目標レイノルズ数Ｒｅ：２０００＜２３２０（層流の条件） 細管の全長Ｌ ：５００ｍｍ 水（溶媒）の動粘度ν：１．００４Ｅ−０６ｍ／ｓ ，２０℃ 水の粘度μ ：１．００２Ｅ−０３Ｐａ・ｓ，２０℃ 水の密度 ： ９９８．２ｋｇ／ｍ3 以上の条件より次のデータが得られる。 流速ｖ ：４．０２ｍ／ｓ，（１）式と目標レイノルズ数より 流量 ：７．８９Ｅ−０７ｍ3 ／ｓ，流速ｖと内径ｄより ４．７３Ｅ−０２Ｌi ／min （Ｌi はリットルを示す） １００Ｌi/min 流すのに必要な細管の本数：２１１４本 圧力損失ｈ ：２６．３３ｍ（約２．６kgf ／ｃｍ2 ），（２）式より なお、流速はポンプ４によって設定することができる。
以上のようにして細路装置５の仕様を決定することがで
きる。なお、ガスベント１６を設けることで、細路装置
５へガスが混入し、層流状態が乱れたり、過飽和状態が
乱されることを防ぐことができる。
【００３３】図６は第２実施形態を示す。第２実施形態
は図１に示す第１実施形態に対して、再循環流路６を設
けたものである。細路装置５の出口側より分岐して溶媒
供給装置２に至る再循環流路６を設け、分岐点の下流に
開閉弁７、再循環流路６に開閉弁８を設ける。かかる構
成により、弁７を閉とし、弁８を開とすることにより、
細路装置５を通過して溶解量の多くなった溶媒を溶媒供
給装置２に戻し、溶媒供給装置２の溶媒と混合し、第１
実施形態と同様に混合器３でオゾンガスと混合し、ポン
プ４で加圧し、細路装置５を通すことにより、溶解量を
さらに多くすることができる。なお、弁７を開とし、弁
８の開度を調整することにより、溶解量の多い溶媒を連
続的に外部に供給することができる。
は図１に示す第１実施形態に対して、再循環流路６を設
けたものである。細路装置５の出口側より分岐して溶媒
供給装置２に至る再循環流路６を設け、分岐点の下流に
開閉弁７、再循環流路６に開閉弁８を設ける。かかる構
成により、弁７を閉とし、弁８を開とすることにより、
細路装置５を通過して溶解量の多くなった溶媒を溶媒供
給装置２に戻し、溶媒供給装置２の溶媒と混合し、第１
実施形態と同様に混合器３でオゾンガスと混合し、ポン
プ４で加圧し、細路装置５を通すことにより、溶解量を
さらに多くすることができる。なお、弁７を開とし、弁
８の開度を調整することにより、溶解量の多い溶媒を連
続的に外部に供給することができる。
【００３４】図７は第３実施形態を示す。第３実施形態
は図１に示す第１実施形態に対して、細路装置５にバイ
パス流路９を設けたものである。バイパス流路９には開
閉弁１０を設け、細路装置５の下流側に開閉弁１１を設
ける。弁１０，１１の開度を調整することにより、細路
装置５を通る溶媒の流速と加圧領域の圧力の調整が容易
に可能となり、ひいてはレイノルズ数、流れの状態、溶
解度の調整を可能としたものである。この際、弁１０を
閉、弁１１を開とすれば、第１実施形態と同じくなる。
は図１に示す第１実施形態に対して、細路装置５にバイ
パス流路９を設けたものである。バイパス流路９には開
閉弁１０を設け、細路装置５の下流側に開閉弁１１を設
ける。弁１０，１１の開度を調整することにより、細路
装置５を通る溶媒の流速と加圧領域の圧力の調整が容易
に可能となり、ひいてはレイノルズ数、流れの状態、溶
解度の調整を可能としたものである。この際、弁１０を
閉、弁１１を開とすれば、第１実施形態と同じくなる。
【００３５】図８は第４実施形態を示す。第４実施形態
は図７に示す第３実施形態に対して、ポンプ４とバイパ
ス流路９の分岐点との間に開閉弁１２を設けたものであ
る。この構成により、ポンプ４で加圧された溶媒を弁１
２により所定の圧力まで落とし、以降は細路装置５とバ
イパス流路９で、図７に示す第３実施形態と同様な動作
を行なうようにしたものである。
は図７に示す第３実施形態に対して、ポンプ４とバイパ
ス流路９の分岐点との間に開閉弁１２を設けたものであ
る。この構成により、ポンプ４で加圧された溶媒を弁１
２により所定の圧力まで落とし、以降は細路装置５とバ
イパス流路９で、図７に示す第３実施形態と同様な動作
を行なうようにしたものである。
【００３６】図９は第５実施形態を示す。第５実施形態
は図１に示す第１実施形態に対して、ポンプ４と細路装
置５の間に分岐路１３を設け、この分岐路１３に開閉弁
１４を設けたものである。かかる構成により、弁１４を
閉とすれば、第１実施形態と同じくなり、開とすれば、
細路装置５を通るオゾン溶解量の多い溶媒と、分岐路１
３を通る溶解量の少ない媒との２種類の溶媒を供給する
ことができる。
は図１に示す第１実施形態に対して、ポンプ４と細路装
置５の間に分岐路１３を設け、この分岐路１３に開閉弁
１４を設けたものである。かかる構成により、弁１４を
閉とすれば、第１実施形態と同じくなり、開とすれば、
細路装置５を通るオゾン溶解量の多い溶媒と、分岐路１
３を通る溶解量の少ない媒との２種類の溶媒を供給する
ことができる。
【００３７】図１０は第６実施形態を示す。第６実施形
態は図９に示す第５実施形態と基本的には同じである
が、細路装置５より取り出すオゾン溶解量の多い溶媒の
取り出し量を少なくし、弁１４より取り出すオゾン溶解
量の少ない溶媒を多く取り出すようにしている。細路装
置５の下流に弁１５を設ける。細路装置５として細管を
1本で構成し、弁１５の下流に薬用カプセル等を置き、
弁１５を開閉してオゾン溶解量の多い溶媒を少量づづ断
続的に取り出し、カプセル詰めするような用途などに適
している。
態は図９に示す第５実施形態と基本的には同じである
が、細路装置５より取り出すオゾン溶解量の多い溶媒の
取り出し量を少なくし、弁１４より取り出すオゾン溶解
量の少ない溶媒を多く取り出すようにしている。細路装
置５の下流に弁１５を設ける。細路装置５として細管を
1本で構成し、弁１５の下流に薬用カプセル等を置き、
弁１５を開閉してオゾン溶解量の多い溶媒を少量づづ断
続的に取り出し、カプセル詰めするような用途などに適
している。
【００３８】図１１は第７実施形態を示す。第７実施形
態は図１０に示す第６実施形態において、弁１４を通過
した溶媒を溶媒供給装置２に再循環する再循環流路６を
設けたものである。これにより弁１４を通過するオゾン
溶解量の少ない溶媒を循環させ溶解量を多くし、このオ
ゾン溶解量の多い溶媒を細路装置５を通して、更に溶解
量を多くした溶媒を取り出すようにしている。
態は図１０に示す第６実施形態において、弁１４を通過
した溶媒を溶媒供給装置２に再循環する再循環流路６を
設けたものである。これにより弁１４を通過するオゾン
溶解量の少ない溶媒を循環させ溶解量を多くし、このオ
ゾン溶解量の多い溶媒を細路装置５を通して、更に溶解
量を多くした溶媒を取り出すようにしている。
【００３９】図１２は第８実施形態を示す。第８実施形
態は図１に示す第１実施形態に対して、分岐路１３によ
り細路装置５と並列に第２細路装置５ａを設け、この下
流に弁１４を設けたものである。かかる構成により、弁
１４を閉とすれば、第１実施形態と同じくなり、開とす
れば、細路装置５と第２細路装置５ａとからオゾン溶解
量の多い溶媒を取り出すことができる。特に、細路装置
５と第２細路装置５ａとの仕様を異にすることにより、
オゾン溶解量の異なる溶媒を取り出すことができる。
態は図１に示す第１実施形態に対して、分岐路１３によ
り細路装置５と並列に第２細路装置５ａを設け、この下
流に弁１４を設けたものである。かかる構成により、弁
１４を閉とすれば、第１実施形態と同じくなり、開とす
れば、細路装置５と第２細路装置５ａとからオゾン溶解
量の多い溶媒を取り出すことができる。特に、細路装置
５と第２細路装置５ａとの仕様を異にすることにより、
オゾン溶解量の異なる溶媒を取り出すことができる。
【００４０】図１３は第９実施形態を示す。第９実施形
態は図１２に示す第８実施形態において、細路装置５を
通過した溶媒を溶媒供給装置２に再循環する再循環流路
６を設けたものである。これにより細路装置５を通過し
てオゾン溶解量の多くなった溶媒を循環させ溶解量を更
に多くし、このオゾン溶解量の多い溶媒を第２細路装置
５を通して、更に溶解量を多くした溶媒を取り出すよう
にしている。
態は図１２に示す第８実施形態において、細路装置５を
通過した溶媒を溶媒供給装置２に再循環する再循環流路
６を設けたものである。これにより細路装置５を通過し
てオゾン溶解量の多くなった溶媒を循環させ溶解量を更
に多くし、このオゾン溶解量の多い溶媒を第２細路装置
５を通して、更に溶解量を多くした溶媒を取り出すよう
にしている。
【００４１】第１〜第９実施形態では、オゾンガスを混
合した溶媒をポンプで加圧しているが、加圧した溶媒中
にオゾンガスを混合しても良いし、混合と同時に加圧で
きる渦流ポンプなどを用いても同等の効果があることは
無論である。
合した溶媒をポンプで加圧しているが、加圧した溶媒中
にオゾンガスを混合しても良いし、混合と同時に加圧で
きる渦流ポンプなどを用いても同等の効果があることは
無論である。
【００４２】
【発明の効果】以上の説明から明らかのように、本発明
は、加圧してオゾンの溶解度の高い溶媒を層流状態で、
または多少の乱流を含んだ状態で細路装置を通過させる
ことにより、圧力が低下した状態でも過飽和状態を保ち
オゾンの溶解量の多い溶媒を供給することができる。
は、加圧してオゾンの溶解度の高い溶媒を層流状態で、
または多少の乱流を含んだ状態で細路装置を通過させる
ことにより、圧力が低下した状態でも過飽和状態を保ち
オゾンの溶解量の多い溶媒を供給することができる。
【図１】本発明の第１実施形態の構成を示す図である。
【図２】細路装置の構成を示す図である。
【図３】他の細路装置の構成を示す図である。
【図４】オリフィスと静圧との関係を示す図である。
【図５】細路装置の静圧分布を示す図である。
【図６】本発明の第２実施形態の構成を示す図である。
【図７】本発明の第３実施形態の構成を示す図である。
【図８】本発明の第４実施形態の構成を示す図である。
【図９】本発明の第５実施形態の構成を示す図である。
【図１０】本発明の第６実施形態の構成を示す図であ
る。
る。
【図１１】本発明の第７実施形態の構成を示す図であ
る。
る。
【図１２】本発明の第８実施形態の構成を示す図であ
る。
る。
【図１３】本発明の第９実施形態の構成を示す図であ
る。
る。
１ オゾン供給装置 ２ 溶媒供給装置 ３ 混合器 ４ ポンプ ５ 細路装置 ５ａ 第２細路装置 ５Ａ 細管型細路装置 ５Ｂ 積層型細路装置 ５ａ 細管 ５ｂ ６角形細管 ５ｃ 平板 ５ｄ 波板 ６ 再循環流路 ７，８，１０，１１，１２，１４，１５ 開閉弁 ９ バイパス流路 １３ 分岐路 １６ ガスベント
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０２Ｆ 1/78 Ｃ０２Ｆ 1/78 Ｆターム(参考） 4D050 AA01 AB03 AB04 AB06 BB02 BD03 BD06 4G035 AA01 AA02 AE19
Claims (8)
- 【請求項１】 溶媒にオゾンガスを混合して加圧し溶解
させた後、細路に層流状態で通し降圧してオゾン溶解液
を得ることを特徴とするオゾン溶解方法。 - 【請求項２】 オゾンガスを供給するオゾン供給装置
と、溶媒を供給する溶媒供給装置と、オゾン供給装置か
ら供給さるオゾンガスと溶媒供給装置から供給される溶
媒とを混合する混合器と、この混合器でオゾンガスが混
合した溶媒を加圧するポンプと、このオゾンガスの溶解
した溶媒を通す細路と、を備えたことを特徴とするオゾ
ン溶解装置。 - 【請求項３】 前記細路を通過した溶媒を前記溶媒供給
装置に戻す再循環流路が設けられていることを特徴とす
る請求項２記載のオゾン溶解装置。 - 【請求項４】 前記細路をバイパスするバイパス流路が
設けられていることを特徴とする請求項２記載のオゾン
溶解装置。 - 【請求項５】 前記ポンプと前記細路の間に分岐路を設
け、この分岐路に絞りを設けたことを特徴とする請求項
２記載のオゾン溶解装置。 - 【請求項６】 前記分岐路の絞りを通過した溶媒を前記
溶媒供給装置に戻す再循環流路が設けられていることを
特徴とする請求項５記載のオゾン溶解装置。 - 【請求項７】 前記ポンプと前記細路の間に分岐路を設
け、この分岐路に第２細路とこの第２細路の下流に絞り
を設けたことを特徴とする請求項２記載のオゾン溶解装
置。 - 【請求項８】 前記細路を通過した溶媒を前記溶媒供給
装置に戻す再循環流路が設けられていることを特徴とす
る請求項７記載のオゾン溶解装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11146023A JP2000334283A (ja) | 1999-05-26 | 1999-05-26 | オゾン溶解方法と装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11146023A JP2000334283A (ja) | 1999-05-26 | 1999-05-26 | オゾン溶解方法と装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000334283A true JP2000334283A (ja) | 2000-12-05 |
Family
ID=15398364
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11146023A Pending JP2000334283A (ja) | 1999-05-26 | 1999-05-26 | オゾン溶解方法と装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000334283A (ja) |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001079376A (ja) * | 1999-09-10 | 2001-03-27 | Kurita Water Ind Ltd | ガス溶解水の調製方法 |
| WO2008029525A1 (fr) * | 2006-09-05 | 2008-03-13 | Ohta, Shigeo | Procédé et appareillage pour la production en masse de liquide contenant du gaz dissous dans celui-ci par un procédé d'écoulement sous pression constante |
| WO2008038824A1 (fr) * | 2006-09-29 | 2008-04-03 | Minami Kyushu Nouki Hanbai Kabushiki Kaisha | Appareil de production d'eau contenant de l'oxygène dissous à usage agricole |
| JP2008119611A (ja) * | 2006-11-13 | 2008-05-29 | Kurita Water Ind Ltd | ガス溶解洗浄水の製造装置及び製造方法 |
| JP2009000687A (ja) * | 2008-10-07 | 2009-01-08 | Regal Joint Co Ltd | 流体混合装置 |
| JP2009160587A (ja) * | 2006-10-12 | 2009-07-23 | Panasonic Electric Works Co Ltd | 洗浄装置及び洗浄方法 |
| JP2009195812A (ja) * | 2008-02-20 | 2009-09-03 | Panasonic Electric Works Co Ltd | 炭酸水製造装置 |
| JP2009195811A (ja) * | 2008-02-20 | 2009-09-03 | Panasonic Electric Works Co Ltd | 水質浄化装置 |
| JP2009195813A (ja) * | 2008-02-20 | 2009-09-03 | Panasonic Electric Works Co Ltd | オゾン水製造装置 |
| JP2009531168A (ja) * | 2006-03-29 | 2009-09-03 | カーボテック ホールディング ゲーエムベーハー | 充填器 |
| WO2010023977A1 (ja) * | 2008-08-26 | 2010-03-04 | パナソニック電工株式会社 | 気体溶解装置 |
| JP2010214263A (ja) * | 2009-03-16 | 2010-09-30 | Kazumasa Ikuta | オゾン溶解装置及びオゾン自動溶解システム |
| JP2011062694A (ja) * | 2002-04-26 | 2011-03-31 | Mks Instruments Inc | 半導体プロセスツール用の圧力下流体を混合する方法及び装置 |
| JP2012066191A (ja) * | 2010-09-24 | 2012-04-05 | Shibaura Mechatronics Corp | バブル含有液生成装置、バブル含有液生成方法及び該バブル含有液生成装置を用いた処理装置 |
| JP2012166192A (ja) * | 2000-08-04 | 2012-09-06 | Therox Inc | 廃水の酸素化装置及び方法 |
| JP2013128869A (ja) * | 2011-12-20 | 2013-07-04 | Nomura Micro Sci Co Ltd | 気体溶解水製造装置及び気体溶解水製造方法 |
| WO2015182606A1 (ja) * | 2014-05-27 | 2015-12-03 | 株式会社光未来 | 気体溶解装置及び気体溶解方法 |
-
1999
- 1999-05-26 JP JP11146023A patent/JP2000334283A/ja active Pending
Cited By (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001079376A (ja) * | 1999-09-10 | 2001-03-27 | Kurita Water Ind Ltd | ガス溶解水の調製方法 |
| JP2012166192A (ja) * | 2000-08-04 | 2012-09-06 | Therox Inc | 廃水の酸素化装置及び方法 |
| JP2011062694A (ja) * | 2002-04-26 | 2011-03-31 | Mks Instruments Inc | 半導体プロセスツール用の圧力下流体を混合する方法及び装置 |
| JP2009531168A (ja) * | 2006-03-29 | 2009-09-03 | カーボテック ホールディング ゲーエムベーハー | 充填器 |
| WO2008029525A1 (fr) * | 2006-09-05 | 2008-03-13 | Ohta, Shigeo | Procédé et appareillage pour la production en masse de liquide contenant du gaz dissous dans celui-ci par un procédé d'écoulement sous pression constante |
| WO2008038824A1 (fr) * | 2006-09-29 | 2008-04-03 | Minami Kyushu Nouki Hanbai Kabushiki Kaisha | Appareil de production d'eau contenant de l'oxygène dissous à usage agricole |
| JP2009160587A (ja) * | 2006-10-12 | 2009-07-23 | Panasonic Electric Works Co Ltd | 洗浄装置及び洗浄方法 |
| JP2009160588A (ja) * | 2006-10-12 | 2009-07-23 | Panasonic Electric Works Co Ltd | 洗浄装置及び洗浄方法 |
| JP2008119611A (ja) * | 2006-11-13 | 2008-05-29 | Kurita Water Ind Ltd | ガス溶解洗浄水の製造装置及び製造方法 |
| JP2009195812A (ja) * | 2008-02-20 | 2009-09-03 | Panasonic Electric Works Co Ltd | 炭酸水製造装置 |
| JP2009195811A (ja) * | 2008-02-20 | 2009-09-03 | Panasonic Electric Works Co Ltd | 水質浄化装置 |
| JP2009195813A (ja) * | 2008-02-20 | 2009-09-03 | Panasonic Electric Works Co Ltd | オゾン水製造装置 |
| WO2010023977A1 (ja) * | 2008-08-26 | 2010-03-04 | パナソニック電工株式会社 | 気体溶解装置 |
| JPWO2010023977A1 (ja) * | 2008-08-26 | 2012-01-26 | パナソニック電工株式会社 | 気体溶解装置 |
| JP2009000687A (ja) * | 2008-10-07 | 2009-01-08 | Regal Joint Co Ltd | 流体混合装置 |
| JP2010214263A (ja) * | 2009-03-16 | 2010-09-30 | Kazumasa Ikuta | オゾン溶解装置及びオゾン自動溶解システム |
| JP2012066191A (ja) * | 2010-09-24 | 2012-04-05 | Shibaura Mechatronics Corp | バブル含有液生成装置、バブル含有液生成方法及び該バブル含有液生成装置を用いた処理装置 |
| JP2013128869A (ja) * | 2011-12-20 | 2013-07-04 | Nomura Micro Sci Co Ltd | 気体溶解水製造装置及び気体溶解水製造方法 |
| WO2015182606A1 (ja) * | 2014-05-27 | 2015-12-03 | 株式会社光未来 | 気体溶解装置及び気体溶解方法 |
| JP5865560B1 (ja) * | 2014-05-27 | 2016-02-17 | 株式会社光未来 | 気体溶解装置及び気体溶解方法 |
| CN106457167A (zh) * | 2014-05-27 | 2017-02-22 | 株式会社光未来 | 气体溶解装置及气体溶解方法 |
| US10369532B2 (en) | 2014-05-27 | 2019-08-06 | Hikarimirai Co., Ltd. | Gas-dissolving device and gas-dissolving method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2000334283A (ja) | オゾン溶解方法と装置 | |
| US5514267A (en) | Apparatus for dissolving a gas into and mixing the same with a liquid | |
| KR0173996B1 (ko) | 기액용해 혼합방법 및 장치 | |
| KR102442879B1 (ko) | 액체 캐리어에 나노-버블을 함유하는 조성물 | |
| US10300409B2 (en) | High-density fine bubble-containing liquid producing method and high-density fine bubble-containing liquid producing apparatus | |
| US6790262B2 (en) | Contactor for debubbling an ink | |
| US5674312A (en) | Injection of soluble gas in a liquid stream and removal of residual undissolved gas | |
| Fujikawa et al. | The control of micro-air-bubble generation by a rotational porous plate | |
| JP2013529130A (ja) | 高エネルギー衝突を用いた水への二酸化炭素の可溶化方法 | |
| JPH078330B2 (ja) | 衝撃波による複数流体の処理方法及びその処理装置並びに同処理装置の使用方法 | |
| JP2001520935A (ja) | 液体に溶解するガスの量を増加し、この増加した量を使用まで維持するための方法とシステム | |
| US20130118977A1 (en) | Process and Apparatus for Gas-Enriching a Liquid | |
| JP2012143758A (ja) | 重力送り装置を用いた液体の脱ガス方法 | |
| JP2722373B2 (ja) | 微細泡沫製造方法及び製造装置 | |
| JPH0889771A (ja) | 気体溶解装置および気体溶解方法 | |
| JP2974236B2 (ja) | 気液溶解混合方法と装置 | |
| WO2018127986A1 (ja) | リアルタイム大容量水素水生成器 | |
| JP2007237113A (ja) | オゾン水供給装置 | |
| JP2010158672A (ja) | 気泡発生方法、気泡発生装置、及びオゾン水生成方法 | |
| JP2007076320A (ja) | インクジェット装置 | |
| JP2006043584A (ja) | 塗布装置および塗布方法 | |
| JP2002543960A (ja) | 気液混合装置および方法 | |
| FI95211C (fi) | Menetelmä ja laitteisto flotaatiolaitokseen tai vastaavaan johdettavan puhdistettavan nestevirtauksen käsittelemiseksi | |
| JP2010269287A (ja) | 液体中の溶存酸素除去方法及び液体中の溶存酸素除去装置 | |
| US20070126133A1 (en) | Vena contracta |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060426 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20071031 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20071129 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080124 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20090713 |