JP2002543960A - 気液混合装置および方法 - Google Patents
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Abstract
Description
が何年も前に提案されており、例えば、H.Onishi他の1980年1月1
日付の米国特許第4,181,604号を参照されたい。
させることが提案されており、例えば、M.J.シーメンス氏の1991年7月
23日付の米国特許第5,034,164号を参照されたい。気体を気泡形成な
く液体中に移動させることは非常に効率が高く、気体の損失または浪費を著しく
減少させる。シーメンス氏(5欄、27〜48行)は、繊維の内部において13
8kPa(20psi)〜414kPa(60psi)の高圧力下で、気体がそ
の中を通って拡散する表面を詰まらせる傾向がある屑および微生物の堆積を抑制
すると同時に、より高い気体移動速度を実現しかつ気泡の形での気体の損失を防
止するための、各繊維の大部分の外側表面上の薄く滑らかで化学的耐久性がある
非多孔性の気体透過性ポリマー被覆を開示している。シーメンス氏は、さらに、
繊維が被覆されていない場合には、気泡を防止するために、圧力差、すなわち、
液体の圧力を超える気体の圧力が13.8kPa(2psi)未満でなければな
らないということを述べている。しかし、シーメンス氏(4欄、39〜42行)
は、一般的に水の圧力を少なくとも311kPa(45psi)上回る気体圧力
が使用されると述べている。当然のことながら、気泡が形成されない低い気体圧
力では、移動が不適切であると考えられており、閉じ込められた液体をファイル
膜(file membrane)の外に移動するために十分な気体圧力が必要であると考えら
れた(4欄、34〜36行を参照されたい)。シーメンス氏の装置は有効ではあ
るが、気体透過性ポリマー被覆が高い気体圧力の使用を必要とし、一方、比較的
低い液体圧力が実現可能な溶存気体濃度を最終的に制限するだろう。
950,431号では、中空の半透膜繊維からの214kPa(31psi)に
加圧されたCO2がカーボネータ(carbonator)ハウジング内で冷やされた公共水
道水と混合される、炭酸水を製造し配送するための装置を提供することが提案さ
れている。水の圧力が中空繊維内のCO2圧力に等しいかこれより高い限りは、
CO2が気泡形成なしに水中に直接吸収されるということが述べられている(4
段、13〜31行)。CO2は、カーボネータハウジングの内部をCO2のレベル
すなわち214kPa(31psi)に加圧された状態に維持しかつ炭酸水の配
送のための駆動力を提供する、ばね偏倚スプール弁を有する投入通路によって供
給される(4段、2〜8行)。さらに、カーボネータハウジングに送り込まれる
水の圧力が214kPa(31psi)よりも高い場合には、カーボネータは、
計量分配装置動作中に単純なインライン連続カーボネータとして機能する。
っている。この場合には、CO2が気泡形成なく水中に直接吸収されることが可
能であるが、ルディック氏他の装置によって計量配分されることによって大気圧
にガス抜きされる時に、CO2の被吸収部分が、容易に合体して炭酸飲料の形で
発泡するのに十分な大きさであることが必要である。これが生じるためには、炭
酸水は乱流状態でコップに配送されなければならない。
に移動させる方法をさらに改善することが必要とされているだけでなく、さらに
は、気体が合体して気泡の形で液体から抜け出ていく前に気体の微視的部分が液
体中に離散した状態のままである滞留時間すなわち残留時間を増大させることに
よって、液体中の利用可能な気体の量を増加させることも必要とされている。
効直径と、 ii)混合されるべき液体を撥ね返す側面とを有し、ケーシング内部を、液
体を撥ね返す側面における液体入口と気液混合物出口との間の液体通路と、気体
入口からの気体チャンバとに分割する微孔性膜と、 c)ケーシングに連結されている流体圧力調整手段であって、 i)気体圧力が液体圧力を越えないように、かつ、 ii)加圧された液体が膜の細孔を通過しないように ケーシング内の気体/液体圧力関係を調整する流体圧力調整手段と、 d)気液混合物出口に連結されている、液体の乱流を発生させることが少ない
気液混合物搬送および配送装置とを備えている、気液混合装置が提案されている
。
微孔性膜が、ケーシング内の一体状に束ねられた複数の互いに類似した微孔性の
中空繊維のうちの1つの繊維であり、第1のエポキシ樹脂ブロックがこの繊維束
の一方の端部に位置して、繊維束のこの端部を封止し、繊維束のこの端部の繊維
の開口端部が気体入口と連通し、第2のエポキシ樹脂ブロックが繊維束の他方の
端部に位置して、繊維束のこの端部を封止し、繊維束のこの端部における繊維の
開口端部が気体出口と連通し、および、気体入口と気液混合物出口とが、液体が
繊維の外側表面のほぼ全体にわたって流れるようにケーシングの反対側に位置し
ている。
中実の撥水性繊維が横糸を形成する形で備えられており、目の粗いメッシュ構造
が巻かれて繊維束を形成する。
いるポンプとを備えてもよく、および、液体の乱流を発生させることが少ない気
液混合物搬送および配送装置が、気液混合物をタンクに穏やかに配送するように
タンクに連結されている。
、 a)ケーシング内において、一般的に0.01μm〜5μmの範囲内の気体/
液体接触細孔通路の有効直径を有する微孔性膜の混合液体を撥ね返す側面に、液
体を接触させる段階と、 b)ケーシング内において、液体と接触する側面とは反対側の微孔性膜の側面
に気体を接触させる段階と、 c)i)気体圧力が液体圧力を越えないように、かつ、 ii)加圧された液体が膜の細孔を通過しないように、ケーシング内の気
体/液体圧力関係を調整し、それによって気体の離散した微視的部分を液体と接
触させる段階と、 d)このようにして乱流を発生させることが少なく生ぜしめられた気液混合物
を、微孔性膜から、この混合物を収容するための収容容器に搬送する段階とを備
えている。
よく、気体はこの中空の繊維の中を通過させられ、一方、液体は、中空繊維の液
体を撥ね返す外側表面上を通過させられる。
時間を増大させるために凍結させられてもよい。
い。
しなければ従来においては実現不可能だった長時間にわたって酸素を供給するた
めに有酸素プロセスまたは化学プロセスで使用することが可能な有用な新規の製
品を提供するために長時間にわたって離散した形で液体中に貯蔵された状態のま
まで、液体と混合された気体の離散した微視的部分を生じさせることは不可能だ
った。
量を有し、 b)気体が液体中において離散した部分の形で分散した状態のままである時間
期間が著しく長い新規の気液混合物を提供する。
で酸素消費微生物を使用するプロセスにおいて特に有効であり、または、過飽和
によって提供される過剰量の酸素が大気中に酸素が失われる前に消費された酸素
に取って代わる傾向があるので、酸素によって促進される化学反応において特に
有効である。
散した微視的部分(ナノ部分)が膜の細孔を通過して液体中に非常に広範囲に分
散することに起因しているということだろう。気体のこの微視的部分が広く分散
した形で液体中に穏やかに移動させられるので、気液混合物が穏やかに取り扱わ
れる場合には、すなわち、乱流が少ない場合には、濃密な集団が、気泡に比較し
て比較的低い浮力のために、非常に長い残留時間にわたって離散した形で液体中
に浮遊した状態を保つ。液体の圧力よりも高い圧力で気体が液体に入る場合には
、気液混合物がどのように取り扱われるかには関わりなく、気体の離散した微視
的部分が膨張して液体中での浮力を増大させ液体内の乱流を生じさせるので、お
よび、この微視的部分が、濃密な集団のせいで合体して、急速に上方に浮き上が
って液体から出ていく気泡を形成するので、これらの条件を得ることは不可能で
ある。
て下記の実施態様で説明されるということを指摘しなければならない。しかし、
気体圧力と液体圧力との間の関係が厳守され、かつ、気液混合物が穏やかに取り
扱われ、すなわち、乱流を発生させる圧力変化を被らない場合には、気体と液体
とが大気圧または真空であることが本発明の範囲内に含まれている。
よび配送」は、気液混合物が、気体の離散した微視的部分の少なくとも大部分が
離散状態のままであるように穏やかに取り扱われるということ、すなわち、例え
ば、気液混合物が、 i)極めて滑らかに搬送され、 ii)何らかの圧力変化がある場合にも、穏やかな圧力変化を被るだけであり
、 iii)あらゆる表面上に穏やかに送り込まれるだけであるということを意味
する。
する設計パラメータである。図1には、気液混合装置が示されており、この装置
は、 a)気体入口4と、液体入口6と、気液混合物出口8とを有するケーシング2
と、 b)ケーシング2内の微孔性膜10であって、 i)一般的に0.01μm〜5μmの範囲内の気体/液体接触細孔通路の有
効直径と、 ii)混合されるべき液体を撥ね返す側面12とを有し、ケーシング内部1
4を、撥水性の側面12における液体入口6と気液混合物出口8との間の液体通
路と、気体入口4からの気体チャンバとに分割する微孔性膜と、 c)ケーシング2に連結されている流体圧力調整手段であって、 i)気体圧力が液体圧力を越えないように、かつ、 ii)加圧された液体が膜の細孔を通過しないように、ケーシング2内の気
体/液体圧力関係を調整するための、液体背圧調整器およびゲージ18と気体圧
力調整器およびゲージ20とを備えた流体圧力調整手段と、 d)丸いコーナーを有しており、かつ、気液混合物出口8に連結されており、
かつ、気液混合物をタンク24に穏やかに配送するためにタンク24の液面23
の下方で終端するパイプ29の形の、液体の乱流を発生させることが少ない気液
混合物搬送および配送装置とを有する。
取り除くための気体出口5を有してもよい。気体出口5は、さらに、2つ以上の
ケーシングを直列流の形に連結するためにも有効である。
高圧酸素シリンダ22と、気液混合物のための収容容器を形成する上端が開いた
気液混合物タンク24と、可変速度液体ポンプ26と、液体圧力調整器およびゲ
ージ28と、溶存酸素分析器30とを有している。パイプ29は、そのパイプ内
の気液混合物の状態を観察できるように透明だった。気体流量計52、54が気
体弁56と共に備えられていた。液体供給原料はタンク58から供給され、戻り
管路60と弁62とによって正確に調節された。
の部品の説明に関しては上述の説明を参照されたい。
え、その各繊維が液体を撥ね返す外側表面12を有し、エポキシ樹脂円板31、
32内に封止されており、一方、円板31、32はそれぞれにOリング34、3
6によってケーシング2内に封止されている。微孔性繊維27の束と円板31、
32とを備えたアセンブリが、ケーシング内に封止されている中央支持管38に
よって支持されており、この中央支持管38は、円板31、32の間に間隔を空
けてプレナムチャンバ40、41を形成する。プレナムチャンバ40は入口4か
ら気体を受け取り、一方、プレナムチャンバ41は出口5を通して気体を流量計
54(図1)に送る。
円板31の上方に有する。
円板32の下方に有する。
ング2の内部の一部分に対する液体出口42を有する。
照番号9で示されている。出口8、9の両方はパイプ29に連結されている(図
1)。
るために気液混合物を再循環させるために使用される。
ており、これらの部品の説明に関しては上述の説明を参照されたい。
維27の一部分44を示している。微孔性繊維27は、織られた目の粗いメッシ
ュの構造の縦糸を形成し、および、液体を撥ね返す同じ物質の中実の繊維46が
横糸を形成する。
が240Lの容積を有し、90cm×45cm×高さ60cmだった。
外径を有し、および、両方とも撥水性であるポリエチレンまたはポリプロピレン
で作られていた。細孔のサイズの範囲は、中空の微孔性繊維の壁を通して予め決
められた有効通路直径を生じさせるように、微孔性繊維製造プロセスで調整され
た。気体が微孔性膜を通り抜けて液体の中へと入る圧力は約40psi(2.6
K/cm2)だった。中空微孔性繊維の束の比表面積は、体積1立方メートル
当たり約3,000平方メートルだった。
リエチレン繊維の詳細を示している。
の繊維外径であり、Diはミクロン単位での繊維内径である。
された繊維束の詳細を示す。
り、Dcは繊維束の内径であり、Dsは繊維束の外径である。
であるタンク58を経由して公共水道水が供給された。加圧された水がポンプ2
6から入口6に送り込まれた。これと同時に、加圧された酸素が、ケーシング2
内の酸素圧力が水圧を超えないことを確実にするように注意しながら入口4に供
給された。(これは、多量の大きな酸素気泡が水の中に入ることを結果的に生じ
させ、実際には酸素移動速度を低減させるだろう。)細孔によって生じさせられ
た界面区域が、調節された形で酸素を水に移動することを可能にし、この移動の
ための駆動力は、大気圧における水と高圧における水との間の平衡酸素飽和レベ
ルの差異だった。(例えば、水が露出させられる酸素分圧のほぼ1気圧毎に、そ
の平衡酸素飽和レベルが40ppmずつ上昇する。)
酸素含量が、圧力下の溶存酸素を200ppmまで測定することが可能な分析器
30を構成する、特別に設計された溶存酸素計器によって監視された。入口の水
/酸素含量が各々の試験前に測定され、飽和レベル(8〜12ppm)にあるこ
とが確認された。酸素流量が、計器52を構成する酸素質量流量計によって測定
された。
合に水によって塞がれる可能性がある繊維の孔の中への障害のない流入を維持す
るために、繊維の中を通って出口5に向かう少量の酸素パージ流が維持された。
装置が1時間よりも長く停止させられた場合には、その装置は水で完全に洗浄さ
れ、空気を流すことによって乾燥させられた。このことが、繊維の孔の内側での
水蒸気の凝縮を防止した。
d、Reynolds、および、Schmidt)を使用して相関させられた。
しかし、使用されたこの式の形式は、関連論文に一般的に見出される式とは幾分
か異なっていた。その代わりに、この式は、本出願人の経験および未公開の研究
と中空繊維システムにおける物質移動に関する本出願人の研究とに基づいている
。添付したグラフから明らかであるように、この相関は優れている。
[SN]が1/3累乗[(Re)*(Sc)10*0.333]に対してプロット
されている。
ュールIIを使用した結果であり、丸の点はモジュールIIIを使用した結果で
ある。
超硬丸のこ刃によって行われた。その次に、切れ目の「適合度」を測定するため
に、「開口した繊維」試験が各モジュールに対して行われた。これは、繊維孔を
流れる水の圧力降下を測定することによって行われた。実際の圧力降下が理論的
な圧力降下に比較されたので、術語「開口した繊維」は実際は誤った名称である
。例えば、以前に使用されたモジュールタイプ1および3は、(刃が鋭利であっ
た時に)95%を越える「開口した繊維」結果を常にもたらした。このことは、
繊維の5%が開口していないということは意味せず、(繊維が開口していようと
開口していまいと)繊維の5%が開口していないかのようにそのモジュールが挙
動しているということを意味した。この試験は、入口損失および出口損失と、あ
らゆる繊維「真円度」ファクタ、または、流れを阻止するあらゆる障害物を無視
した。タイプ2のモジュールは約18%の「開口した繊維」結果を与えた。この
ことは、繊維孔を降る際の圧力降下が、そうであるべき圧力降下の5倍を超えて
いたということを意味した。物理的に完全に閉塞している繊維は物質移動に使用
されることが不可能である。このことが、モジュールタイプIIに関する予想よ
りもわずかに低い結果を説明するだろう。一方、繊維孔を降る酸素の実際の流れ
は非常に小さく、部分的な閉塞または妨害は実際には酸素移動全体に対して非常
にわずかな影響しか与えないだろう。
プ1のモジュールの各々が、高圧の水噴射で切断された追加の3.1ミリ未満(
1/8インチ未満)の切片を有した。さらに、各切片を写真撮影し、2つの切片
を比較した。
ないのでエポキシ樹脂の「黄変」がより少なかった。しかし、「開口した繊維」
試験の結果は同一だった。写真は、切片の切断側により多くの「破片」があるこ
とと、この2つのタイプの繊維の各々において「非真円度」が同じ度合いである
こととを示した。最初ののこ切断が(エポキシ)破片を放出して繊維孔まで(よ
り遠くまで)送り戻し、より小さい直径の繊維においては閉塞を引き起こすが、
より大きな直径の繊維では閉塞をわずかしか生じさせないか全く生じさせないと
いうことが明らかだろう。
前の試験からの高酸素飽和水で充填された。これらの容器は数日間にわたって静
置された。溶存酸素含量がこの時間期間全体にわたって仔細に監視され、容器内
の一定不変の深さで測定を行うように注意が払われた。
OC)(ppm単位)が、高酸素飽和水が容器内に残ることが可能であった時間
(T)(時間単位)に対してプロットされている。
点と線は目盛り付きのシリンダー(深さ=38cm)を表し、三角の点と線はプ
ラスチック製バケツ(深さ=30cm)を表し、点×と線はガラスビーカー(深
さ=18cm)を表す。
た。
、減衰速度が明らかに低くなることも示した。
、しかし、驚くべきことに、液体圧力が低下して過飽和条件を生じさせると、過
剰量の気体(酸素)が液体(水)の中に準溶液(quasi−solution
)の形で残留するということを示した。1つの想定可能な説明は、穏やかな取り
扱いを伴うこの気体と液体の混合方法が、過飽和が「ナノ気泡(nano bubbles)」
の形態をとることを可能にするということである。こうした「ナノ気泡」は、互
いに発見し合って合体し、液体(水)の表面に上昇するのに十分なだけ大きくか
つ浮遊性がある気泡を形成するためには、長時間を要する。別の驚くべき結果は
、本発明によって液体(水)中に送り込まれる過剰量の気体(酸素)が、その液
体が穏やかに取り扱われる場合には、そうした長時間にわたって液体中に残留す
るということである。液体(水)中における気体(酸素)のこうした長時間の保
持は、例えば、消費される酸素と置き換わるのに十分なだけの長時間にわたって
過剰量の気体(酸素)が液体(水)中に残留することになる、気体(酸素)を消
費する廃液処理または化学処理において、極めて有益だろう。
撓性の容器(家庭用風船)内に収集され、その次に凍結させられた。この凍結し
た「高度に酸素飽和された水」が、脱酸素飽和された公共水道水の容器の中に入
れられて、風船内で解凍させられた時には、この公共水道水の酸素含量は、風船
を含まなかった同様の対照容器に比べて、1気圧の下では2〜3倍急速に増大し
た。このことから、本発明によって生じさせられた過飽和液体が、例えば生魚ま
たは海産物の輸送の場合のように加圧円筒と電動酸素飽和装置とを使用すること
なしに、液体の酸素飽和が必要とされる場合に使用可能な特有の特性を有するこ
とが明らかだろう。
鉱物スラリーから銅を溶脱するために使用された。これらの試験の結果が添付し
た図5と図6に示されており、これらの図では、銅の実収率(CR)%が、酸素
または空気がスラリーに加えられた時間(T)(時間単位)に対してプロットさ
れている。
されると同時に空気が気泡の形でスラリー中に送り込まれる公知の酸溶脱プロセ
スの結果を示し、三角の点は、スラリー中に空気を気泡の形で送り込む代わりに
、かつ、硫酸第二鉄を添加せずに、スラリー中の3ppm〜40ppmの酸素含
量を実現するようにスラリー中で過飽和液体を循環させた結果を示す。
少させた。
%減少させた。
大きな利点を示した。あらゆる酸素飽和プロセスの操業コストの大部分は、酸素
を水中に移動するために必要とされる電力消費であり、これも優れた性能の指標
である。電力消費は通常は標準空気混和効率(SAE)によって表され、その単
位は、加えられる1馬力毎に1時間当たりで使用される酸素のポンド数として表
され、これは、5〜6リットル/分の液体流量と138kPa(20psi)未
満の圧力とを用いてタイプIIIのモジュールを使用する後述の比較で使用され
る。 酸素の移動形態 SAE(#酸素/時間/馬力) 従来の機械的な移動 1.0以下 攪拌/表面空気混和 1.0以下 従来のミクロ気泡拡散 2.0〜2.5以下 本発明 14〜18 注)出典:米国フロリダ州オーランドーのAquatic&Systems
s)が、使用される全酸素の1%以下のみがタンク深さ1フィート当たりで吸収さ
れるということを示すということに留意されたい。このことは、3m(10フィ
ート)のタンクでは、使用される酸素の90%が大気中に散逸し、純粋な酸素が
使用される場合には、このことはコストの著しい増加を意味する。これとは対照
的に、本発明では、酸素の微視的部分が非常に長い時間期間にわたって水中に残
留し、実際に、この時間期間は、酸素が消費されるプロセスにおける大気中への
酸素の散逸がほとんど無視できるほど十分な長さを有するので、本発明ではこの
問題は生じない。
糸を備えている。
、気液混合物出口8は、ケーシング2の内部から通じる丸いコーナー50を有す
る。
C2H6、C2H4、C3H8、F2及びClである。
なあらゆる酸、塩基、または、炭化水素である。
吹き込むことに適用されるということを示してきた。相容性は、液体中における
気体の一定の度合いの溶解度を含み、液体は膜材料によって撥ね返される。
る時には、吹き込み装置の直前の気体入口通路上に位置している質量流量計によ
って測定される吹き込みプロセス中の気体の消費が、吹き込まれる気体が酸素で
ある時の気体消費よりも約100倍多いということが観察されている。このこと
は、酸素に比較した場合の二酸化炭素の理論的な水中溶解度と、ヘンリーの法則
とに一致している。従って、本発明による方法が他の水溶性気体にも外挿できる
ということが当業者に理解されるだろう。このことは、さらに、本明細書で説明
した方法が例えばpH調整のような分野においても使用可能であることを示して
いるだろう。
その給水柱の静水頭の圧力よりもわずかに低い圧力に二酸化硫黄を吹き込まれる
時と、その装置に対する二酸化硫黄の供給が後で停止される時に、気体通路上で
の圧力が低下し、このことが二酸化硫黄が水に吸収されていることを表示する。
給水柱内の水の量が十分ならば、圧力が降下し続けて絶対真空に近づくだろう。
二酸化硫黄が水中に極めて溶解しやすいので、このことも上述の理論と一致して
いる。したがって、SO2、NOx等のような溶存気体が、例えば鉱物溶脱用途
において、重要な役割を果たすことが可能である。
ある。
すグラフを示す。
る、採掘された銅のスラリーからの銅の抽出を表すグラフを示す。
る、採掘された銅のスラリーからの銅の抽出を表すグラフを示す。
Claims (14)
- 【請求項1】 気液混合装置において、 a)気体入口と、液体入口と、気液混合物出口とを有するケーシングと、 b)前記ケーシング内の微孔性膜であって、 i)一般的に0.01μm〜5μmの範囲内の気体/液体接触細孔通路の有
効直径と、 ii)混合されるべき液体を撥ね返す側面とを有し、前記ケーシング内部を
、前記液体を撥ね返す側面における前記液体入口と前記気液混合物出口との間の
液体通路と、前記気体入口からの気体チャンバとに分割する膜と、 c)前記ケーシングに連結されている流体圧力調整手段であって、 i)気体圧力が液体圧力を越えないように、かつ、 ii)加圧された液体が前記膜の細孔を通過しないように 前記ケーシング内の気体/液体圧力関係を調整する流体圧力調整手段と、 d)前記気液混合物出口に連結されている、液体の乱流を発生させることが少
ない気液混合物搬送および配送装置とを有する、気液混合装置。 - 【請求項2】 前記気体出口が前記ケーシングから設けられており、前記微
孔性膜が、前記ケーシング内の一体状に束ねられた複数の互いに類似した微孔性
の中空繊維のうちの1つの繊維であり、第1の支持手段が前記繊維束の一方の端
部に位置して、前記繊維束のその端部を封止し、前記繊維束のその端部の前記繊
維の開口端部が前記気体入口と連通し、第2の支持手段が前記繊維束の他方の端
部に位置して、前記繊維束のその端部を封止し、前記繊維束のその端部の前記繊
維の開口端部が前記気体出口と連通し、および、前記気体入口と前記気液混合物
出口とが、液体が前記繊維の外側表面のほぼ全体にわたって流れるように前記ケ
ーシングの反対側に位置している請求項1に記載の装置。 - 【請求項3】 前記繊維束は織られた目の粗いメッシュ構造の縦糸を備え、
中実の撥水性繊維が横糸を形成するように備えられ、前記目の粗いメッシュ構造
が巻かれて前記繊維束を形成する請求項2に記載の装置。 - 【請求項4】 タンクと、液体を前記液体入口に配送するために連結されて
いるポンプとをさらに備え、および、前記液体の乱流を発生させることが少ない
気液混合物搬送および配送装置は、気液混合物を前記タンクに穏やかに配送する
ように前記タンクに連結されている請求項1に記載の装置。 - 【請求項5】 前記膜は少なくとも10%の多孔度を有する請求項1に記載
の装置。 - 【請求項6】 気体を液体と混合する方法において、 a)ケーシング内で、0.01μm〜5μmの範囲内の有効細孔通路直径を有
する微孔性膜の混合液体を撥ね返す側面に混合液体を接触させる段階と、 b)前記ケーシング内で、前記液体が接触する前記側面とは反対側の前記微孔
性膜の側面に気体を接触させる段階と、 c)i)気体圧力が液体圧力を越えないように、かつ、 ii)液体が前記膜の細孔を通過しないように、前記ケーシング内の気体
/液体圧力関係を調整して、それによって前記気体の離散した微視的部分を前記
液体と接触させる段階と、 d)このようにして乱流を発生させることが少なく生じせしめられた気液混合
物を、前記膜から、前記混合物を収容するための容器に搬送する段階とを備えた
方法。 - 【請求項7】 前記微孔性膜は複数の互いに類似した中空繊維のうちの1つ
の繊維であり、前記気体は前記中空の繊維を通過させられ、一方、前記液体は前
記中空の繊維の前記液体を撥ね返す外側表面上を通過させられる請求項6に記載
の方法。 - 【請求項8】 前記膜は少なくとも10%の多孔度を有する請求項6に記載
の方法。 - 【請求項9】 前記液体中における前記気体の離散した微視的部分の保持時
間を増加させるために、前記収容容器内の気液混合物が凍結させられる請求項6
に記載の方法。 - 【請求項10】 前記気体圧力は、前記液体の圧力よりも少なくとも0.0
7K/0cm低い請求項6に記載の方法。 - 【請求項11】 前記気体は酸素であり、前記液体は水である請求項6に記
載の方法。 - 【請求項12】 前記気体は二酸化炭素であり、前記液体は水である請求項
6に記載の方法。 - 【請求項13】 前記気体は二酸化硫黄であり、前記液体は水である請求項
6に記載の方法。 - 【請求項14】 前記第1および第2の支持手段はエポキシ樹脂のブロック
の形である請求項2に記載の装置。
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