JP2000333445A - 双方向ｄｃ−ｄｃコンバータ - Google Patents
双方向ｄｃ−ｄｃコンバータInfo
- Publication number
- JP2000333445A JP2000333445A JP14205699A JP14205699A JP2000333445A JP 2000333445 A JP2000333445 A JP 2000333445A JP 14205699 A JP14205699 A JP 14205699A JP 14205699 A JP14205699 A JP 14205699A JP 2000333445 A JP2000333445 A JP 2000333445A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fet
- power supply
- converter
- load
- battery
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 素子の焼損を防止しかつエネルギ回生可能な
双方向ＤＣ−ＤＣコンバータを提供する。 【解決手段】 ＤＣ−ＤＣコンバータ２は、バッテリ１
と、コンデンサ４が並列接続された負荷３と、の間に設
けら、バッテリ１に並列接続されるＮチャンネルＭＯＳ
ＦＥＴであるＱ１とＱ２とが直列接続された第１直列回
路と、負荷３に並列接続されるＮチャンネルＭＯＳＦＥ
ＴであるＱ３とＱ４とが直列接続された第２直列回路
と、Ｑ１とＱ２との接続点とＱ３とＱ４との接続点との
間に設けられたインダクタンスＬと、バッテリ１のエネ
ルギを負荷３およびコンデンサ４に供給し、コンデンサ
４に蓄えられたエネルギをバッテリ１に回生するよう
に、Ｑ１、Ｑ２、Ｑ３およびＱ４の各ゲートを制御する
制御手段と、を備える。
双方向ＤＣ−ＤＣコンバータを提供する。 【解決手段】 ＤＣ−ＤＣコンバータ２は、バッテリ１
と、コンデンサ４が並列接続された負荷３と、の間に設
けら、バッテリ１に並列接続されるＮチャンネルＭＯＳ
ＦＥＴであるＱ１とＱ２とが直列接続された第１直列回
路と、負荷３に並列接続されるＮチャンネルＭＯＳＦＥ
ＴであるＱ３とＱ４とが直列接続された第２直列回路
と、Ｑ１とＱ２との接続点とＱ３とＱ４との接続点との
間に設けられたインダクタンスＬと、バッテリ１のエネ
ルギを負荷３およびコンデンサ４に供給し、コンデンサ
４に蓄えられたエネルギをバッテリ１に回生するよう
に、Ｑ１、Ｑ２、Ｑ３およびＱ４の各ゲートを制御する
制御手段と、を備える。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は双方向ＤＣ−ＤＣコ
ンバータに関する。
ンバータに関する。
【０００２】
【従来の技術】ＤＣ−ＤＣコンバータは、通常、直流電
源回路において、直流電源の電圧とは異なる電圧を要求
される場合に使用される。図６は従来技術によるＤＣ−
ＤＣコンバータを用いた直流電源回路の一例を示す図で
ある。バッテリ１の直流電源にＤＣ−ＤＣコンバータ１
２を介して負荷３が接続されている。負荷３にはコンデ
ンサ４が並列接続されている。ＤＣ−ＤＣコンバータ１
２は、Ｔ形回路を形成し、コイルＬ１０とダイオードＤ
１０の直列回路の両端がバッテリ１と負荷３の各正電位
側に接続され、コイルＬ１０とダイオードＤ１０の接続
点とグラウンドとの間に符号Ｑ１０で示すＮチャンネル
ＭＯＳＦＥＴが接続されている。ＦＥＴであるＱ１０の
ソースとドレイン間にはＦＥＴ内蔵のダイオードより応
答性の速いダイオードＤ１１が接続されている。バッテ
リ１と負荷３の各負電位側はグラウンドに接続されてい
る。また、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２には、Ｑ１０のゲ
ートにＱ１０を所定の周期でオンオフする信号を供給す
る制御回路（図示せず）が設けられている。
源回路において、直流電源の電圧とは異なる電圧を要求
される場合に使用される。図６は従来技術によるＤＣ−
ＤＣコンバータを用いた直流電源回路の一例を示す図で
ある。バッテリ１の直流電源にＤＣ−ＤＣコンバータ１
２を介して負荷３が接続されている。負荷３にはコンデ
ンサ４が並列接続されている。ＤＣ−ＤＣコンバータ１
２は、Ｔ形回路を形成し、コイルＬ１０とダイオードＤ
１０の直列回路の両端がバッテリ１と負荷３の各正電位
側に接続され、コイルＬ１０とダイオードＤ１０の接続
点とグラウンドとの間に符号Ｑ１０で示すＮチャンネル
ＭＯＳＦＥＴが接続されている。ＦＥＴであるＱ１０の
ソースとドレイン間にはＦＥＴ内蔵のダイオードより応
答性の速いダイオードＤ１１が接続されている。バッテ
リ１と負荷３の各負電位側はグラウンドに接続されてい
る。また、ＤＣ−ＤＣコンバータ１２には、Ｑ１０のゲ
ートにＱ１０を所定の周期でオンオフする信号を供給す
る制御回路（図示せず）が設けられている。
【０００３】Ｑ１０をオンにしたとき、バッテリ１から
コイルＬ１０にエネルギが蓄えられ、Ｑ１０をオフにし
たとき、コイルＬ１０に蓄えられたエネルギがダイオー
ドＤ１０、Ｄ１１を通って負荷３とコンデンサ４に供給
される。バッテリ１の電圧からコンデンサ４の電圧への
変換はＱ１０のゲート信号のデューティ比で決定され
る。すなわち、デューティ比が大程、バッテリ１の電圧
に対するコンデンサ４の電圧の比が大となる。
コイルＬ１０にエネルギが蓄えられ、Ｑ１０をオフにし
たとき、コイルＬ１０に蓄えられたエネルギがダイオー
ドＤ１０、Ｄ１１を通って負荷３とコンデンサ４に供給
される。バッテリ１の電圧からコンデンサ４の電圧への
変換はＱ１０のゲート信号のデューティ比で決定され
る。すなわち、デューティ比が大程、バッテリ１の電圧
に対するコンデンサ４の電圧の比が大となる。
【０００４】図６に示す従来技術による直流電源回路
は、逆流防止用のダイオードＤ１０の順方向電圧損失が
下式にように発生し送電効率が悪いという問題がある。 ＰＤｉ＝ＩＦ×ＶＦ ここで、ＰＤｉはダイオードＤ１０による順方向電圧損
失、ＩＦは順方向接合電流、ＶＦは順方向接合電圧を示
す。
は、逆流防止用のダイオードＤ１０の順方向電圧損失が
下式にように発生し送電効率が悪いという問題がある。 ＰＤｉ＝ＩＦ×ＶＦ ここで、ＰＤｉはダイオードＤ１０による順方向電圧損
失、ＩＦは順方向接合電流、ＶＦは順方向接合電圧を示
す。
【０００５】また、上記直流電源回路はダイオードＤ１
０のためコンデンサ４に蓄えられたエネルギをバッテリ
１に回生することができない回路構成となっている。特
開平１０−１４２２２号公報に開示されたＤＣ−ＤＣコ
ンバータはエネルギを回生する回路構成を提案してい
る。
０のためコンデンサ４に蓄えられたエネルギをバッテリ
１に回生することができない回路構成となっている。特
開平１０−１４２２２号公報に開示されたＤＣ−ＤＣコ
ンバータはエネルギを回生する回路構成を提案してい
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記特
開平１０−１４２２２号公報に開示されたＤＣ−ＤＣコ
ンバータは、図６に示す従来技術による直流電源回路と
同様、図６に示すＱ１０がオフのとき、直流電源から負
荷に向かう経路が直線的になっているために、何らかの
原因で負荷電圧が下がると大電流が上記直線経路上のコ
イルＬ１０とダイオードＤ１０に流れ、これらを焼損す
るという問題がある。
開平１０−１４２２２号公報に開示されたＤＣ−ＤＣコ
ンバータは、図６に示す従来技術による直流電源回路と
同様、図６に示すＱ１０がオフのとき、直流電源から負
荷に向かう経路が直線的になっているために、何らかの
原因で負荷電圧が下がると大電流が上記直線経路上のコ
イルＬ１０とダイオードＤ１０に流れ、これらを焼損す
るという問題がある。
【０００７】それゆえ、本発明は上記問題を解決し、素
子の焼損を発生させずかつエネルギ回生可能な双方向Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータを提供することを目的とする。
子の焼損を発生させずかつエネルギ回生可能な双方向Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータを提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記問題を解決する本発
明による双方向コンバータは、直流電源と、コンデンサ
を含む負荷と、の間に設けられる双方向ＤＣ−ＤＣコン
バータであって、前記直流電源に並列接続される第１Ｆ
ＥＴと第２ＦＥＴの第１直列回路と、前記負荷に並列接
続される第３ＦＥＴと第４ＦＥＴの第２直列回路と、第
１ＦＥＴと第２ＦＥＴとの接続点と第３ＦＥＴと第４Ｆ
ＥＴとの接続点との間に設けられたインダクタンスと、
前記直流電源のエネルギを前記負荷に供給し、かつ前記
コンデンサに蓄えられたエネルギを前記直流電源に回生
するように、前記第１ＦＥＴ、前記第２ＦＥＴ、前記第
３ＦＥＴおよび前記第４ＦＥＴの各ゲートを制御する制
御手段と、を備えたことを特徴とする。
明による双方向コンバータは、直流電源と、コンデンサ
を含む負荷と、の間に設けられる双方向ＤＣ−ＤＣコン
バータであって、前記直流電源に並列接続される第１Ｆ
ＥＴと第２ＦＥＴの第１直列回路と、前記負荷に並列接
続される第３ＦＥＴと第４ＦＥＴの第２直列回路と、第
１ＦＥＴと第２ＦＥＴとの接続点と第３ＦＥＴと第４Ｆ
ＥＴとの接続点との間に設けられたインダクタンスと、
前記直流電源のエネルギを前記負荷に供給し、かつ前記
コンデンサに蓄えられたエネルギを前記直流電源に回生
するように、前記第１ＦＥＴ、前記第２ＦＥＴ、前記第
３ＦＥＴおよび前記第４ＦＥＴの各ゲートを制御する制
御手段と、を備えたことを特徴とする。
【０００９】上記構成により、素子の焼損を防止し、か
つエネルギ回生可能な双方向ＤＣ−ＤＣコンバータを提
供する。
つエネルギ回生可能な双方向ＤＣ−ＤＣコンバータを提
供する。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、添付図面を参照しつつ本発
明の実施の形態を詳細に説明する。図１は本発明のＤＣ
−ＤＣコンバータを用いた直流電源回路における電源か
らコイルにエネルギを蓄える動作の説明図であり、図２
は本発明のＤＣ−ＤＣコンバータを用いた直流電源回路
におけるコイルに蓄えられたエネルギを負荷に供給する
動作の説明図であり、図３は本発明のＤＣ−ＤＣコンバ
ータを用いた直流電源回路におけるコンデンサに蓄えら
れたエネルギをコイルに送電する動作の説明図であり、
図４は本発明のＤＣ−ＤＣコンバータを用いた直流電源
回路におけるコイルに送電されたエネルギを電源に回生
する動作の説明図である。
明の実施の形態を詳細に説明する。図１は本発明のＤＣ
−ＤＣコンバータを用いた直流電源回路における電源か
らコイルにエネルギを蓄える動作の説明図であり、図２
は本発明のＤＣ−ＤＣコンバータを用いた直流電源回路
におけるコイルに蓄えられたエネルギを負荷に供給する
動作の説明図であり、図３は本発明のＤＣ−ＤＣコンバ
ータを用いた直流電源回路におけるコンデンサに蓄えら
れたエネルギをコイルに送電する動作の説明図であり、
図４は本発明のＤＣ−ＤＣコンバータを用いた直流電源
回路におけるコイルに送電されたエネルギを電源に回生
する動作の説明図である。
【００１１】図１〜図４に示すように、本発明のＤＣ−
ＤＣコンバータ２は、バッテリ１と、コンデンサ４が並
列接続された負荷３と、の間に設けられている。ＤＣ−
ＤＣコンバータ２は、バッテリ１に並列接続される、Ｎ
チャンネルＭＯＳＦＥＴであるＱ１とＱ２とが直列接続
された第１直列回路と、負荷３に並列接続される、Ｎチ
ャンネルＭＯＳＦＥＴであるＱ３とＱ４とが直列接続さ
れた第２直列回路と、Ｑ１とＱ２との接続点とＱ３とＱ
４との接続点との間に設けられたインダクタンスＬと、
バッテリ１のエネルギを負荷３およびコンデンサ４に供
給し、コンデンサ４に蓄えられたエネルギをバッテリ１
に回生するように、Ｑ１、Ｑ２、Ｑ３およびＱ４の各ゲ
ートを制御する制御手段（図示せず）と、を備える。
ＤＣコンバータ２は、バッテリ１と、コンデンサ４が並
列接続された負荷３と、の間に設けられている。ＤＣ−
ＤＣコンバータ２は、バッテリ１に並列接続される、Ｎ
チャンネルＭＯＳＦＥＴであるＱ１とＱ２とが直列接続
された第１直列回路と、負荷３に並列接続される、Ｎチ
ャンネルＭＯＳＦＥＴであるＱ３とＱ４とが直列接続さ
れた第２直列回路と、Ｑ１とＱ２との接続点とＱ３とＱ
４との接続点との間に設けられたインダクタンスＬと、
バッテリ１のエネルギを負荷３およびコンデンサ４に供
給し、コンデンサ４に蓄えられたエネルギをバッテリ１
に回生するように、Ｑ１、Ｑ２、Ｑ３およびＱ４の各ゲ
ートを制御する制御手段（図示せず）と、を備える。
【００１２】図５は図１〜図４に示す各ＦＥＴへのゲー
ト信号のタイムチャートである。図５を参照しつつ、本
発明のＤＣ−ＤＣコンバータを用いた直流電源回路にお
ける図１〜図４に示す各動作を以下に説明する。図５に
示す第１モードと第２モードの切換えは、上記制御手段
がバッテリ１およびバッテリ４の各電圧を検出する電圧
検出器を有し、これらの電圧の検出結果、該制御手段
は、バッテリ１の電圧がコンデンサ４の電圧より大のと
き第１モードを選択し、第１モードではバッテリ１のエ
ネルギがコンデンサ４に充電され、バッテリ１の電圧が
コンデンサ４の電圧より小のとき第２モードを選択し、
第２モードではコンデンサ４に充電されたエネルギがバ
ッテリ１に回生される。図５に示すφ１およびφ２の信
号は制御手段からＦＥＴであるＱ１〜Ｑ４のゲートへ所
定の周期で出力される。
ト信号のタイムチャートである。図５を参照しつつ、本
発明のＤＣ−ＤＣコンバータを用いた直流電源回路にお
ける図１〜図４に示す各動作を以下に説明する。図５に
示す第１モードと第２モードの切換えは、上記制御手段
がバッテリ１およびバッテリ４の各電圧を検出する電圧
検出器を有し、これらの電圧の検出結果、該制御手段
は、バッテリ１の電圧がコンデンサ４の電圧より大のと
き第１モードを選択し、第１モードではバッテリ１のエ
ネルギがコンデンサ４に充電され、バッテリ１の電圧が
コンデンサ４の電圧より小のとき第２モードを選択し、
第２モードではコンデンサ４に充電されたエネルギがバ
ッテリ１に回生される。図５に示すφ１およびφ２の信
号は制御手段からＦＥＴであるＱ１〜Ｑ４のゲートへ所
定の周期で出力される。
【００１３】図１を用いて、本発明の直流電源回路にお
ける電源、すなわちバッテリ１からコイルＬにエネルギ
を蓄える動作を説明し、図２を用いて、本発明の直流電
源回路におけるコイルＬに蓄えられたエネルギを負荷３
に供給する動作を説明する。図５の第１モードに示すよ
うに、φ１の信号がＱ１とＱ３のゲートソース間に、φ
２の信号がＱ２とＱ４のゲートソース間に印加される。
したがって、時刻ｔ１−ｔ２間、ｔ４−ｔ５間間および
ｔ７−ｔ８間では、Ｑ１とＱ３がオン、Ｑ２とＱ４がオ
フとなり、バッテリ１からのエネルギがコイルＬに蓄え
られる。次いで、時刻ｔ２−ｔ３間、ｔ５−ｔ６間およ
びｔ８−ｔ９間では、Ｑ１とＱ３がオフ、Ｑ２とＱ４が
オンとなり、コイルＬに蓄えられたエネルギが負荷３に
供給される。また、φ１信号およびφ２信号のデューテ
ィ比を可変することにより、バッテリ１からコンデンサ
４への電圧の昇圧／降圧の度合いが決定される。
ける電源、すなわちバッテリ１からコイルＬにエネルギ
を蓄える動作を説明し、図２を用いて、本発明の直流電
源回路におけるコイルＬに蓄えられたエネルギを負荷３
に供給する動作を説明する。図５の第１モードに示すよ
うに、φ１の信号がＱ１とＱ３のゲートソース間に、φ
２の信号がＱ２とＱ４のゲートソース間に印加される。
したがって、時刻ｔ１−ｔ２間、ｔ４−ｔ５間間および
ｔ７−ｔ８間では、Ｑ１とＱ３がオン、Ｑ２とＱ４がオ
フとなり、バッテリ１からのエネルギがコイルＬに蓄え
られる。次いで、時刻ｔ２−ｔ３間、ｔ５−ｔ６間およ
びｔ８−ｔ９間では、Ｑ１とＱ３がオフ、Ｑ２とＱ４が
オンとなり、コイルＬに蓄えられたエネルギが負荷３に
供給される。また、φ１信号およびφ２信号のデューテ
ィ比を可変することにより、バッテリ１からコンデンサ
４への電圧の昇圧／降圧の度合いが決定される。
【００１４】図３を用いて、本発明の直流電源回路にお
けるコンデンサ４に蓄えられたエネルギをコイルＬに送
電する動作を説明し、図４を用いて、本発明の直流電源
回路におけるコイルＬに送電されたエネルギを電源、す
なわちバッテリ１に回生する動作を説明する。図５の第
２モードに示すように、φ１の信号がＱ１とＱ３のゲー
トソース間に、φ２の信号がＱ２とＱ４のゲートソース
間に印加される。したがって、時刻ｔ１１−ｔ１２間、
ｔ１４−ｔ１５間およびｔ１７−ｔ１８間では、Ｑ２と
Ｑ４がオン、Ｑ１とＱ３がオフとなり、コンデンサ４に
蓄えられたエネルギがコイルＬに送電される。次いで、
時刻ｔ１２−ｔ１３間、ｔ１５−ｔ１６間およびｔ１８
−ｔ１９間では、Ｑ１とＱ３がオン、Ｑ２とＱ４がオフ
となり、コイルＬに送電されたエネルギがバッテリ１に
回生される。また、φ１信号およびφ２信号のデューテ
ィ比を可変することにより、コンデンサ４からバッテリ
１への電圧の昇圧／降圧の度合いが決定される。
けるコンデンサ４に蓄えられたエネルギをコイルＬに送
電する動作を説明し、図４を用いて、本発明の直流電源
回路におけるコイルＬに送電されたエネルギを電源、す
なわちバッテリ１に回生する動作を説明する。図５の第
２モードに示すように、φ１の信号がＱ１とＱ３のゲー
トソース間に、φ２の信号がＱ２とＱ４のゲートソース
間に印加される。したがって、時刻ｔ１１−ｔ１２間、
ｔ１４−ｔ１５間およびｔ１７−ｔ１８間では、Ｑ２と
Ｑ４がオン、Ｑ１とＱ３がオフとなり、コンデンサ４に
蓄えられたエネルギがコイルＬに送電される。次いで、
時刻ｔ１２−ｔ１３間、ｔ１５−ｔ１６間およびｔ１８
−ｔ１９間では、Ｑ１とＱ３がオン、Ｑ２とＱ４がオフ
となり、コイルＬに送電されたエネルギがバッテリ１に
回生される。また、φ１信号およびφ２信号のデューテ
ィ比を可変することにより、コンデンサ４からバッテリ
１への電圧の昇圧／降圧の度合いが決定される。
【００１５】上述したように、コイルＬに流れる電流を
タイムシェアリングで制御することにより、電源、すな
わちバッテリ１から負荷３への充電とコンデンサ４から
バッテリ１への回生を実現するとともに、バッテリ１と
負荷３との間の直流的な経路がなくなるので、バッテリ
４の電圧降下によるコイルＬやＦＥＴの焼損を防止でき
る。
タイムシェアリングで制御することにより、電源、すな
わちバッテリ１から負荷３への充電とコンデンサ４から
バッテリ１への回生を実現するとともに、バッテリ１と
負荷３との間の直流的な経路がなくなるので、バッテリ
４の電圧降下によるコイルＬやＦＥＴの焼損を防止でき
る。
【００１６】また、図１〜図４に示す本発明による直流
電源回路は逆流防止用のダイオードの代わりにＱ１、Ｑ
４のＭＯＳＦＥＴを用いている。それゆえ、ボディダイ
オードとも呼ばれているＭＯＳＦＥＴの内蔵ダイオード
の順方向電圧損失は通常使用されるダイオードの順方向
電圧損失より極めて小さいので、ＤＣ−ＤＣコンバータ
の送電効率が向上する。
電源回路は逆流防止用のダイオードの代わりにＱ１、Ｑ
４のＭＯＳＦＥＴを用いている。それゆえ、ボディダイ
オードとも呼ばれているＭＯＳＦＥＴの内蔵ダイオード
の順方向電圧損失は通常使用されるダイオードの順方向
電圧損失より極めて小さいので、ＤＣ−ＤＣコンバータ
の送電効率が向上する。
【００１７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
素子の焼損を防止し、かつエネルギ回生可能な双方向Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータを提供できる。
素子の焼損を防止し、かつエネルギ回生可能な双方向Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータを提供できる。
【図１】本発明のＤＣ−ＤＣコンバータを用いた直流電
源回路における電源からコイルにエネルギを蓄える動作
の説明図である。
源回路における電源からコイルにエネルギを蓄える動作
の説明図である。
【図２】本発明のＤＣ−ＤＣコンバータを用いた直流電
源回路におけるコイルに蓄えられたエネルギを負荷に供
給する動作の説明図である。
源回路におけるコイルに蓄えられたエネルギを負荷に供
給する動作の説明図である。
【図３】本発明のＤＣ−ＤＣコンバータを用いた直流電
源回路におけるコンデンサに蓄えられたエネルギをコイ
ルに送電する動作の説明図である。
源回路におけるコンデンサに蓄えられたエネルギをコイ
ルに送電する動作の説明図である。
【図４】本発明のＤＣ−ＤＣコンバータを用いた直流電
源回路におけるコイルに送電されたエネルギを電源に回
生する動作の説明図である。
源回路におけるコイルに送電されたエネルギを電源に回
生する動作の説明図である。
【図５】図１〜図４に示す各ＦＥＴへのゲート信号のタ
イムチャートである。
イムチャートである。
【図６】従来技術によるＤＣ−ＤＣコンバータを用いた
直流電源回路の一例を示す図である。
直流電源回路の一例を示す図である。
【符号の説明】 １…バッテリ（直流電源） ２、１２…ＤＣ−ＤＣコンバータ ３…負荷 ４…コンデンサ Ｑ１、Ｑ２、Ｑ３、Ｑ４、Ｑ１０…ＭＯＳＦＥＴ Ｄ１０、Ｄ１１…ダイオード Ｌ、Ｌ１０…コイル
Claims (1)
- 【請求項１】 直流電源と、コンデンサを含む負荷と、
の間に設けられる双方向ＤＣ−ＤＣコンバータであっ
て、 前記直流電源に並列接続される第１ＦＥＴと第２ＦＥＴ
の第１直列回路と、 前記負荷に並列接続される第３ＦＥＴと第４ＦＥＴの第
２直列回路と、 第１ＦＥＴと第２ＦＥＴとの接続点と第３ＦＥＴと第４
ＦＥＴとの接続点との間に設けられたインダクタンス
と、 前記直流電源のエネルギを前記負荷に供給し、かつ前記
コンデンサに蓄えられたエネルギを前記直流電源に回生
するように、前記第１ＦＥＴ、前記第２ＦＥＴ、前記第
３ＦＥＴおよび前記第４ＦＥＴの各ゲートを制御する制
御手段と、を備えたことを特徴とする双方向ＤＣ−ＤＣ
コンバータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14205699A JP3402254B2 (ja) | 1999-05-21 | 1999-05-21 | 双方向ｄｃ−ｄｃコンバータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14205699A JP3402254B2 (ja) | 1999-05-21 | 1999-05-21 | 双方向ｄｃ−ｄｃコンバータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000333445A true JP2000333445A (ja) | 2000-11-30 |
| JP3402254B2 JP3402254B2 (ja) | 2003-05-06 |
Family
ID=15306397
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14205699A Ceased JP3402254B2 (ja) | 1999-05-21 | 1999-05-21 | 双方向ｄｃ−ｄｃコンバータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3402254B2 (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1211791A1 (en) * | 2000-12-04 | 2002-06-05 | Tokin Corporation | Symmetrical DC/DC converter |
| JP2002271990A (ja) * | 2001-03-09 | 2002-09-20 | Tdk Corp | 系統連系インバータ |
| EP1289106A1 (en) | 2001-08-29 | 2003-03-05 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | DC-DC converter |
| WO2003041250A1 (en) * | 2001-11-05 | 2003-05-15 | Shakti Systems, Inc. | Dc-dc converter with current control |
| JP2010022136A (ja) * | 2008-07-10 | 2010-01-28 | Nissan Motor Co Ltd | Ｄｃ／ｄｃコンバータの制御装置及び制御方法 |
| CN102577018A (zh) * | 2009-07-31 | 2012-07-11 | 热之王公司 | 双向电池电压转换器 |
| JP2012205427A (ja) * | 2011-03-25 | 2012-10-22 | Shindengen Electric Mfg Co Ltd | 双方向コンバータ及び双方向コンバータの制御方法 |
| JP2013009179A (ja) * | 2011-06-24 | 2013-01-10 | Asahi Kasei Electronics Co Ltd | 駆動用ドライバ、駆動用アンプおよび情報機器 |
| CN103269116A (zh) * | 2013-04-09 | 2013-08-28 | 中国人民解放军重庆通信学院 | 基于双向Buck变换器的超级电容和蓄电池混合储能光伏系统 |
| CN103337841A (zh) * | 2013-05-28 | 2013-10-02 | 北京联动天翼科技有限公司 | 基于双向buck变换器的双向限流器及双向限流方法 |
| US11133784B2 (en) | 2019-12-10 | 2021-09-28 | xMEMS Labs, Inc. | Method of driving circuit with energy recycle capability |
| EP3944494A1 (en) * | 2020-07-19 | 2022-01-26 | xMEMS Labs, Inc. | Driving circuit with energy recycle capability |
| US11290015B2 (en) | 2019-12-10 | 2022-03-29 | xMEMS Labs, Inc. | Driving circuit with energy recycle capability |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103337956A (zh) * | 2013-05-28 | 2013-10-02 | 北京联动天翼科技有限公司 | 双向Buck变换器 |
-
1999
- 1999-05-21 JP JP14205699A patent/JP3402254B2/ja not_active Ceased
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1211791A1 (en) * | 2000-12-04 | 2002-06-05 | Tokin Corporation | Symmetrical DC/DC converter |
| US6636431B2 (en) | 2000-12-04 | 2003-10-21 | Nec Tokin Corporation | Symmetrical DC/DC converter |
| JP2002271990A (ja) * | 2001-03-09 | 2002-09-20 | Tdk Corp | 系統連系インバータ |
| JP4595218B2 (ja) * | 2001-03-09 | 2010-12-08 | Ｔｄｋ株式会社 | 系統連系インバータ |
| EP1289106A1 (en) | 2001-08-29 | 2003-03-05 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | DC-DC converter |
| US6765371B2 (en) | 2001-08-29 | 2004-07-20 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Non-isolated DC-DC converter for performing direct current power conversion |
| WO2003041250A1 (en) * | 2001-11-05 | 2003-05-15 | Shakti Systems, Inc. | Dc-dc converter with current control |
| JP2010022136A (ja) * | 2008-07-10 | 2010-01-28 | Nissan Motor Co Ltd | Ｄｃ／ｄｃコンバータの制御装置及び制御方法 |
| US9694697B2 (en) | 2009-07-31 | 2017-07-04 | Thermo King Corporation | Bi-directional battery voltage converter |
| US9102241B2 (en) | 2009-07-31 | 2015-08-11 | Thermo King Corporation | Bi-directional battery voltage converter |
| US9199543B2 (en) | 2009-07-31 | 2015-12-01 | Thermo King Corporation | Bi-directional battery voltage converter |
| CN102577018A (zh) * | 2009-07-31 | 2012-07-11 | 热之王公司 | 双向电池电压转换器 |
| JP2012205427A (ja) * | 2011-03-25 | 2012-10-22 | Shindengen Electric Mfg Co Ltd | 双方向コンバータ及び双方向コンバータの制御方法 |
| JP2013009179A (ja) * | 2011-06-24 | 2013-01-10 | Asahi Kasei Electronics Co Ltd | 駆動用ドライバ、駆動用アンプおよび情報機器 |
| CN103269116A (zh) * | 2013-04-09 | 2013-08-28 | 中国人民解放军重庆通信学院 | 基于双向Buck变换器的超级电容和蓄电池混合储能光伏系统 |
| CN103337841A (zh) * | 2013-05-28 | 2013-10-02 | 北京联动天翼科技有限公司 | 基于双向buck变换器的双向限流器及双向限流方法 |
| US11133784B2 (en) | 2019-12-10 | 2021-09-28 | xMEMS Labs, Inc. | Method of driving circuit with energy recycle capability |
| US11290015B2 (en) | 2019-12-10 | 2022-03-29 | xMEMS Labs, Inc. | Driving circuit with energy recycle capability |
| EP3944494A1 (en) * | 2020-07-19 | 2022-01-26 | xMEMS Labs, Inc. | Driving circuit with energy recycle capability |
| US11336182B2 (en) | 2020-07-19 | 2022-05-17 | xMEMS Labs, Inc. | Driving circuit with energy recycle capability |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3402254B2 (ja) | 2003-05-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6636431B2 (en) | Symmetrical DC/DC converter | |
| JP6665821B2 (ja) | 双方向ｄｃ−ｄｃコンバータ | |
| JP3556648B2 (ja) | Ｄｃ−ｄｃコンバータ及びｄｃ−ｄｃコンバータの制御回路 | |
| US7061218B2 (en) | Control circuit of DC—DC converter and control method thereof | |
| JP3763830B2 (ja) | 電源装置 | |
| TWI309497B (en) | Dc-dc converter control circuit and method | |
| CN100585996C (zh) | 控制直流-直流变换器的方法和电路 | |
| US6304068B1 (en) | Bi-directional switched-capacitor based voltage converter | |
| JP2000333445A (ja) | 双方向ｄｃ−ｄｃコンバータ | |
| JP4651977B2 (ja) | Ｄｃ−ｄｃコンバータの制御回路、およびその制御方法 | |
| US8174248B2 (en) | Systems and methods of bit stuffing pulse width modulation | |
| US7816896B2 (en) | Circuits and methods for controlling a converter | |
| JP4421534B2 (ja) | Ｄｃ−ｄｃコンバータおよびその制御方法、ならびに、スイッチングレギュレータおよびその制御方法 | |
| TW200415454A (en) | Closed loop diode emulator for DC-DC converter | |
| JP2000333446A (ja) | バックコンバータ | |
| JP2001185229A (ja) | 直列接続された２次電池のバランス補正方法および装置 | |
| US7728568B1 (en) | Power supply circuit and switch drivers | |
| JPH06284601A (ja) | 直流電源装置 | |
| CN111313706B (zh) | 一种基于Buck-Boost变换器的IR2110驱动电路及其方法 | |
| US10263516B1 (en) | Cascaded voltage converter with inter-stage magnetic power coupling | |
| JP2000333455A (ja) | 双方向ｄｃ−ｄｃコンバータ | |
| US6943536B2 (en) | Power supply circuit for charging a bootstrap capacitor | |
| JP4299570B2 (ja) | 電源装置、及び電源装置の運転方法 | |
| JP4215408B2 (ja) | スイッチング電源装置 | |
| JP2024058051A (ja) | 制動装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RVOP | Cancellation by post-grant opposition |