JP2000325748A - 酸化空気流を減ずることによる湿式スクラバーにおける水銀の強化制御 - Google Patents
酸化空気流を減ずることによる湿式スクラバーにおける水銀の強化制御Info
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/64—Heavy metals or compounds thereof, e.g. mercury
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- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/346—Controlling the process
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- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
Abstract
(57)【要約】
【課題】 水銀の制御を改善するための煙道ガス脱硫
（ＦＧＤ）システムにおいて酸化空気流れの割合を制御
すること。 【解決手段】 湿式スクラバーが酸化空気を供給される
湿式スクラバースラリーを含む吸収反応槽を有し、酸化
空気を吸収反応槽に供給することを減じて湿式スクラバ
ーから放出される工業ガスにおける水銀含量を減ずるこ
とを含む。
（ＦＧＤ）システムにおいて酸化空気流れの割合を制御
すること。 【解決手段】 湿式スクラバーが酸化空気を供給される
湿式スクラバースラリーを含む吸収反応槽を有し、酸化
空気を吸収反応槽に供給することを減じて湿式スクラバ
ーから放出される工業ガスにおける水銀含量を減ずるこ
とを含む。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、全般的には燃焼及
び工業ガスの洗浄方法及び装置の分野に関するものであ
り、特に、湿式スクラバーにより処理される燃焼により
発生する工業ガスから水銀を除去するための新規で有用
な方法及び装置に関するものである。
び工業ガスの洗浄方法及び装置の分野に関するものであ
り、特に、湿式スクラバーにより処理される燃焼により
発生する工業ガスから水銀を除去するための新規で有用
な方法及び装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、米国エネルギー省（ＤＯＥ）及び
環境保護局（ＥＰＡ）は、石炭ボイラ及びごみ焼却によ
り電力を起こす発電所からの有害空気汚染物質(HAPs)の
放出を測定し制御する研究を援助してきた。いくつかの
研究プロジェクトの初期の結果が、重金属及び揮発性有
機炭素(VOCs)は、水銀(Hg)を除いて極めて低いことが示
された。他の金属の大部分と異なり、水銀の大部分は気
相中に残存し静電集塵器及びファブリックフィルター(f
abric filter)において用いられる典型的な温度で浮遊
灰粒子上に凝縮しない。それ故、他の金属のように浮遊
灰と共に集めて処理することができない。面倒なこと
に、水銀は、酸化（Hg+2）又は元素(Hg0)形態で存在す
ることができ、各々は、更に下流の汚染制御装置により
異なった影響を受ける。従来の湿式スクラバーでは、Hg
+2は、比較的容易に捕捉されるが、一方Hg0を捕捉する
ことは困難である。各々の化学種の相対的な量は、燃料
のタイプ、ボイラーの燃焼効率、備え付けられる粒子収
集装置の型及びいくつかの他の要因のようないくつかの
要因により定まるようである。備え付けられる粒子収集
装置の型に関しては、静電集塵器(ESP)は、（これは、
ユティリティーアプリケーションの大部分において用い
られている。）プロセス化学に影響を与え、その結果と
して下流の湿式スクラバー内でHg+2をHg0に変換し、ま
たＳＯ2放出を減ずるユティリティーアプリケーション
に用いられるのが通常である。次いで、Ｈｇは、煙道ガ
スとともに放出される。
環境保護局（ＥＰＡ）は、石炭ボイラ及びごみ焼却によ
り電力を起こす発電所からの有害空気汚染物質(HAPs)の
放出を測定し制御する研究を援助してきた。いくつかの
研究プロジェクトの初期の結果が、重金属及び揮発性有
機炭素(VOCs)は、水銀(Hg)を除いて極めて低いことが示
された。他の金属の大部分と異なり、水銀の大部分は気
相中に残存し静電集塵器及びファブリックフィルター(f
abric filter)において用いられる典型的な温度で浮遊
灰粒子上に凝縮しない。それ故、他の金属のように浮遊
灰と共に集めて処理することができない。面倒なこと
に、水銀は、酸化（Hg+2）又は元素(Hg0)形態で存在す
ることができ、各々は、更に下流の汚染制御装置により
異なった影響を受ける。従来の湿式スクラバーでは、Hg
+2は、比較的容易に捕捉されるが、一方Hg0を捕捉する
ことは困難である。各々の化学種の相対的な量は、燃料
のタイプ、ボイラーの燃焼効率、備え付けられる粒子収
集装置の型及びいくつかの他の要因のようないくつかの
要因により定まるようである。備え付けられる粒子収集
装置の型に関しては、静電集塵器(ESP)は、（これは、
ユティリティーアプリケーションの大部分において用い
られている。）プロセス化学に影響を与え、その結果と
して下流の湿式スクラバー内でHg+2をHg0に変換し、ま
たＳＯ2放出を減ずるユティリティーアプリケーション
に用いられるのが通常である。次いで、Ｈｇは、煙道ガ
スとともに放出される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】発明者の知る限りにお
いて、水銀の制御を改善するための煙道ガス脱硫（ＦＧ
Ｄ）システムにおいて酸化空気流れの割合を制御するこ
とに関連する先行技術はない。
いて、水銀の制御を改善するための煙道ガス脱硫（ＦＧ
Ｄ）システムにおいて酸化空気流れの割合を制御するこ
とに関連する先行技術はない。
【０００４】
【課題を解決するための手段】発明の概要 本発明は、煙道ガスにおける低濃度スルフィドが水銀除
去において役立つという原理に基づいている。
去において役立つという原理に基づいている。
【０００５】湿潤ＦＧＤシステムにおける水銀制御を評
価するためにＭｃＤｅｒｍｏｔｔＴｅｃｈｎｏｌｏｇ
ｙ、Ｉｎｃ（ＭＴＩ）における試験によれば、湿式スク
ラバーより静電集塵器(ESP)が先行している場合対湿式
スクラバーよりファブリックフィルター(fabric filte
r)が先行している場合に水銀制御効率において著しい減
少が存在することを示した。また、ＥＳＰを上流で用い
た場合に、元素形態水銀レベルは、湿式スクラバーを横
切って増加した、一方でファブリックフィルターを用い
た場合に、元素形態水銀レベルは、ほぼ同じレベルであ
った。水銀制御を、酸化形態水銀（Hg2+）と反応するこ
とにより硫化第二水銀(HgS)を形成する硫化水素（H2S）
のような「スルフィドドネイティング(sulfide donatin
g)」分子の存在により強化すると仮定した。更に、これ
らのスルフィドドネイティング(sulfide donating)化学
種の一部を、ＥＳＰにおいてコロナ放電やオゾンにより
破壊し、かつ急速な変換に供するこれらの化学種がなけ
れば、酸化形態水銀を反応により還元するであろうと仮
定する。元素形態水銀は、水性溶液に不溶であり、それ
故煙道ガスと共に湿式スクラバーから出る。スルフィド
は、低濃度であると典型的に考えられる濃度で入手でき
る一方、吸収装置に入る水銀濃度は、２から３０μg/ds
cm（乾燥標準立方メートル当たりのミクログラム）の間
の範囲であり、これはおよそ１０億当たり０．２から
３．３部(ppb)に相当する。それ故、化学種がほんの１
００万当たり数部(ppm)の範囲で存在したとしても、水
銀よりも濃度において約３桁の大きさ高い。
価するためにＭｃＤｅｒｍｏｔｔＴｅｃｈｎｏｌｏｇ
ｙ、Ｉｎｃ（ＭＴＩ）における試験によれば、湿式スク
ラバーより静電集塵器(ESP)が先行している場合対湿式
スクラバーよりファブリックフィルター(fabric filte
r)が先行している場合に水銀制御効率において著しい減
少が存在することを示した。また、ＥＳＰを上流で用い
た場合に、元素形態水銀レベルは、湿式スクラバーを横
切って増加した、一方でファブリックフィルターを用い
た場合に、元素形態水銀レベルは、ほぼ同じレベルであ
った。水銀制御を、酸化形態水銀（Hg2+）と反応するこ
とにより硫化第二水銀(HgS)を形成する硫化水素（H2S）
のような「スルフィドドネイティング(sulfide donatin
g)」分子の存在により強化すると仮定した。更に、これ
らのスルフィドドネイティング(sulfide donating)化学
種の一部を、ＥＳＰにおいてコロナ放電やオゾンにより
破壊し、かつ急速な変換に供するこれらの化学種がなけ
れば、酸化形態水銀を反応により還元するであろうと仮
定する。元素形態水銀は、水性溶液に不溶であり、それ
故煙道ガスと共に湿式スクラバーから出る。スルフィド
は、低濃度であると典型的に考えられる濃度で入手でき
る一方、吸収装置に入る水銀濃度は、２から３０μg/ds
cm（乾燥標準立方メートル当たりのミクログラム）の間
の範囲であり、これはおよそ１０億当たり０．２から
３．３部(ppb)に相当する。それ故、化学種がほんの１
００万当たり数部(ppm)の範囲で存在したとしても、水
銀よりも濃度において約３桁の大きさ高い。
【０００６】仮定を支持する追加的情報は、湿式スクラ
バースラリーの水銀のほぼ全部が固形分画に存在するこ
とをＭＴＩによる試験中に実測したということを含む。
これは、HgSの溶解度積が３ｘ１０-52であるので、水銀
の最終形態がHgSであり、それ故水相から沈殿するので
あろうという仮定を支持する。
バースラリーの水銀のほぼ全部が固形分画に存在するこ
とをＭＴＩによる試験中に実測したということを含む。
これは、HgSの溶解度積が３ｘ１０-52であるので、水銀
の最終形態がHgSであり、それ故水相から沈殿するので
あろうという仮定を支持する。
【０００７】従って、本発明の１つの観点は、水銀を含
む工業ガスを受け入れ及び湿式スクラバースラリーを用
いて洗浄する湿式スクラバーを用いるにあたり、前記湿
式スクラバーは、酸化空気が供給される湿式スクラバー
スラリーを含む吸収反応槽を有する方法において、前記
吸収反応槽への酸化空気の供給を減じて前記湿式スクラ
バーから出る前記工業ガス中の水銀含量を減ずることを
特徴とする湿式スクラバーを用いる方法を企図してい
る。
む工業ガスを受け入れ及び湿式スクラバースラリーを用
いて洗浄する湿式スクラバーを用いるにあたり、前記湿
式スクラバーは、酸化空気が供給される湿式スクラバー
スラリーを含む吸収反応槽を有する方法において、前記
吸収反応槽への酸化空気の供給を減じて前記湿式スクラ
バーから出る前記工業ガス中の水銀含量を減ずることを
特徴とする湿式スクラバーを用いる方法を企図してい
る。
【０００８】本発明の別の観点は、水銀を含む工業ガス
を受け入れ及び湿式スクラバースラリーを用いて洗浄す
る湿式スクラバーを用いるにあたり、前記湿式スクラバ
ーは、酸化空気が供給される湿式スクラバースラリーを
含む吸収反応槽を有する装置において、酸化空気を前記
吸収反応槽に供給することを減じて前記湿式スクラバー
から出る前記工業ガス中の水銀含量を減ずる前記吸収反
応槽に接続されている酸化空気減少手段を特徴とする湿
式スクラバーを用いる装置を企図している。
を受け入れ及び湿式スクラバースラリーを用いて洗浄す
る湿式スクラバーを用いるにあたり、前記湿式スクラバ
ーは、酸化空気が供給される湿式スクラバースラリーを
含む吸収反応槽を有する装置において、酸化空気を前記
吸収反応槽に供給することを減じて前記湿式スクラバー
から出る前記工業ガス中の水銀含量を減ずる前記吸収反
応槽に接続されている酸化空気減少手段を特徴とする湿
式スクラバーを用いる装置を企図している。
【０００９】本発明のまた別の観点は、水銀を含む工業
ガスを受け入れ及び湿式スクラバースラリーを用いて洗
浄する湿式スクラバーを用いるにあたり、前記湿式スク
ラバーは、酸化空気が供給される湿式スクラバースラリ
ーを含む吸収反応槽を有する湿式スクラバーを用いる方
法を企図している。この方法は、前記湿式スクラバース
ラリーの名目上の１００％酸化を達成するために要求さ
れる酸化空気流量に対して減じた割合で前記吸収反応槽
内の前記湿式スクラバースラリーに供給される酸化空気
流量を制御することを含む。この方法では、前記工業ガ
スを洗浄するために用いられる前記湿式スクラバースラ
リーは、十分な酸化空気を与えて前記スラリーの名目上
の１００％の酸化を達成する場合に得られるのに比べて
工業ガスからより多くの水銀の分離を達成するのに十分
な所望のスルフィット濃度を含む。
ガスを受け入れ及び湿式スクラバースラリーを用いて洗
浄する湿式スクラバーを用いるにあたり、前記湿式スク
ラバーは、酸化空気が供給される湿式スクラバースラリ
ーを含む吸収反応槽を有する湿式スクラバーを用いる方
法を企図している。この方法は、前記湿式スクラバース
ラリーの名目上の１００％酸化を達成するために要求さ
れる酸化空気流量に対して減じた割合で前記吸収反応槽
内の前記湿式スクラバースラリーに供給される酸化空気
流量を制御することを含む。この方法では、前記工業ガ
スを洗浄するために用いられる前記湿式スクラバースラ
リーは、十分な酸化空気を与えて前記スラリーの名目上
の１００％の酸化を達成する場合に得られるのに比べて
工業ガスからより多くの水銀の分離を達成するのに十分
な所望のスルフィット濃度を含む。
【００１０】本発明のまた更に別の観点は、水銀を含む
工業ガスを受け入れて湿式スクラバースラリーで洗浄す
る、前記スクラバースラリーを収容する吸収反応槽を有
する湿式スクラバーとの組合せにおいて、前記吸収反応
槽内の湿式スクラバースラリーに酸化空気を提供する手
段と、前記吸収反応槽内の前記湿式スクラバースラリー
中に供給される酸素空気の割合を減ずるための酸化空気
減少手段を有するものを企図している。前記酸化空気減
少手段は、前記湿式スクラバーが十分な酸化空気を提供
されて前記湿式スクラバースラリーの名目上１００％酸
化を達成する場合において得られる水銀よりも、前記工
業ガスからより多くの水銀の分離を達成するのに十分な
量だけ前記吸収反応槽内の前記湿式スクラバースラリー
中に供給される酸素空気の量を減ずるものである。
工業ガスを受け入れて湿式スクラバースラリーで洗浄す
る、前記スクラバースラリーを収容する吸収反応槽を有
する湿式スクラバーとの組合せにおいて、前記吸収反応
槽内の湿式スクラバースラリーに酸化空気を提供する手
段と、前記吸収反応槽内の前記湿式スクラバースラリー
中に供給される酸素空気の割合を減ずるための酸化空気
減少手段を有するものを企図している。前記酸化空気減
少手段は、前記湿式スクラバーが十分な酸化空気を提供
されて前記湿式スクラバースラリーの名目上１００％酸
化を達成する場合において得られる水銀よりも、前記工
業ガスからより多くの水銀の分離を達成するのに十分な
量だけ前記吸収反応槽内の前記湿式スクラバースラリー
中に供給される酸素空気の量を減ずるものである。
【００１１】本発明のまた更に別の観点は、水銀を含む
工業ガスを受け入れて湿式スクラバースラリーで洗浄す
る、酸化空気が供給される前記スクラバースラリーを含
む吸収反応槽を有する湿式スクラバーと、前記吸収反応
槽内の前記湿式スクラバースラリーへの制御可能な酸化
空気流量を提供する手段と、前記湿式スクラバースラリ
ー中で測定されたスルフィット濃度に対応して吸収反応
槽内の前記湿式スクラバースラリーへの酸化空気量を制
御する手段との組合せにおいて、前記制御手段は、前記
湿式スクラバースラリーの名目上の１００％の酸化を達
成するのに要求される割合に対して減じられた割合にお
ける前記酸化空気流量を制御して、前記工業ガスを洗浄
するのに用いられる前記湿式スクラバースラリーが、前
記湿式スクラバースラリーが十分な酸化空気を提供され
て前記湿式スクラバースラリーの名目上１００％酸化を
達成する場合において得られる水銀よりも、前記工業ガ
スからより多くの水銀の分離を達成するのに十分な選択
された非ゼロスルフィット濃度を含むことを確実にする
ように作用する組合せを企図するものである。
工業ガスを受け入れて湿式スクラバースラリーで洗浄す
る、酸化空気が供給される前記スクラバースラリーを含
む吸収反応槽を有する湿式スクラバーと、前記吸収反応
槽内の前記湿式スクラバースラリーへの制御可能な酸化
空気流量を提供する手段と、前記湿式スクラバースラリ
ー中で測定されたスルフィット濃度に対応して吸収反応
槽内の前記湿式スクラバースラリーへの酸化空気量を制
御する手段との組合せにおいて、前記制御手段は、前記
湿式スクラバースラリーの名目上の１００％の酸化を達
成するのに要求される割合に対して減じられた割合にお
ける前記酸化空気流量を制御して、前記工業ガスを洗浄
するのに用いられる前記湿式スクラバースラリーが、前
記湿式スクラバースラリーが十分な酸化空気を提供され
て前記湿式スクラバースラリーの名目上１００％酸化を
達成する場合において得られる水銀よりも、前記工業ガ
スからより多くの水銀の分離を達成するのに十分な選択
された非ゼロスルフィット濃度を含むことを確実にする
ように作用する組合せを企図するものである。
【００１２】本発明の特性を表す新規な種々の特徴を、
本開示に添付され及び一部を形成する請求項において特
に指摘する。本発明、その使用により達成される動作の
利点及び特定の目的のよりよい理解のために、発明の好
ましい具体例を示した添付図面及び詳細事項を参照され
たい。
本開示に添付され及び一部を形成する請求項において特
に指摘する。本発明、その使用により達成される動作の
利点及び特定の目的のよりよい理解のために、発明の好
ましい具体例を示した添付図面及び詳細事項を参照され
たい。
【００１３】
【発明の実施の形態】発明の具体的な説明 図面全般を参照されたい、そこには同一又は機能的に同
様の部分が、同じ参照番号で、いくつかの図面にわたっ
て示されている。特に図１を参照すると、煙道ガスを処
理するために用いられる全体を設備１０と呼ぶ湿式スク
ラバー設備に適用されている本発明の第１具体例を示し
ている。もちろん、本発明の方法が、化石燃料（例え
ば、石炭）を燃焼する実用ボイラー設備により作り出さ
れる煙道ガスからの水銀の除去に商業的に応用すること
をおそらく初めて見いだすのであろうが、かかる煙道ガ
スを純化するための湿式スクラバー型の吸着モジュール
を用いる任意の工業プロセスは恩恵を被ることができ
る。かかるプロセスは、焼却プラント、エネルギープラ
ント(energy plant)への廃棄物又は水銀を含むガス生成
物を発生する他の工業プロセスを含めることもできよ
う。かくして、便宜上、工業ガス，煙道ガス、又は単な
るガスの語を以下の検討において用いて、工業プロセス
からの及び水銀のような除去されるべき好ましくない成
分からの任意のガスに言及するであろう。
様の部分が、同じ参照番号で、いくつかの図面にわたっ
て示されている。特に図１を参照すると、煙道ガスを処
理するために用いられる全体を設備１０と呼ぶ湿式スク
ラバー設備に適用されている本発明の第１具体例を示し
ている。もちろん、本発明の方法が、化石燃料（例え
ば、石炭）を燃焼する実用ボイラー設備により作り出さ
れる煙道ガスからの水銀の除去に商業的に応用すること
をおそらく初めて見いだすのであろうが、かかる煙道ガ
スを純化するための湿式スクラバー型の吸着モジュール
を用いる任意の工業プロセスは恩恵を被ることができ
る。かかるプロセスは、焼却プラント、エネルギープラ
ント(energy plant)への廃棄物又は水銀を含むガス生成
物を発生する他の工業プロセスを含めることもできよ
う。かくして、便宜上、工業ガス，煙道ガス、又は単な
るガスの語を以下の検討において用いて、工業プロセス
からの及び水銀のような除去されるべき好ましくない成
分からの任意のガスに言及するであろう。
【００１４】更に、そのような設備１０の種々の点の更
なる詳細について、「ＳＴＥＡＭその発生及び使用(STE
AM its generation and use)第４版」(Stultz and Kitt
o, Eds. 著作権１９９２年 Bobcock & Wilcox Compan
y)、特に３５章−二酸化硫黄制御、その章の本文を参照
されたい（そこに十分に示されている）上述のＳＴＥＡ
Ｍ参考文献は、Bobcock & Wilcox 社(B&W)により製造さ
れた湿式スクラバーの１形態の記載を載せており、これ
に本発明は応用可能であるが、本発明は、そのようなB&
W湿式スクラバー設計に限定されない。当該技術に熟練
した者は、本発明の原理が他の製造者から入手可能な他
の型の湿式スクラバー設計に等しく良好に適用されるこ
とを認めるであろう。
なる詳細について、「ＳＴＥＡＭその発生及び使用(STE
AM its generation and use)第４版」(Stultz and Kitt
o, Eds. 著作権１９９２年 Bobcock & Wilcox Compan
y)、特に３５章−二酸化硫黄制御、その章の本文を参照
されたい（そこに十分に示されている）上述のＳＴＥＡ
Ｍ参考文献は、Bobcock & Wilcox 社(B&W)により製造さ
れた湿式スクラバーの１形態の記載を載せており、これ
に本発明は応用可能であるが、本発明は、そのようなB&
W湿式スクラバー設計に限定されない。当該技術に熟練
した者は、本発明の原理が他の製造者から入手可能な他
の型の湿式スクラバー設計に等しく良好に適用されるこ
とを認めるであろう。
【００１５】
【実施例】本発明は、スルフィドドネイティング(sulfi
de donating)種の供給を提供して湿式スクラバー１４で
処理される煙道又は工業ガス１２において水銀放出を制
御することを伴っているのが普通である。本発明によれ
ば、これは、湿式スクラバー１４の下部に形成された吸
収反応槽(ART)１６に供給する酸化空気を減ずることに
より達成することができる。結果として、煙道ガス１２
における水銀は、最後には硫化第二水銀になる可能性が
大きく、この硫化第二水銀は、固体として比較的安定で
あり天然に最も普通に見いだされる水銀の形態である。
de donating)種の供給を提供して湿式スクラバー１４で
処理される煙道又は工業ガス１２において水銀放出を制
御することを伴っているのが普通である。本発明によれ
ば、これは、湿式スクラバー１４の下部に形成された吸
収反応槽(ART)１６に供給する酸化空気を減ずることに
より達成することができる。結果として、煙道ガス１２
における水銀は、最後には硫化第二水銀になる可能性が
大きく、この硫化第二水銀は、固体として比較的安定で
あり天然に最も普通に見いだされる水銀の形態である。
【００１６】煙道ガス１２は、（設備１０を通じて煙道
ガス流れの方向に関して）上流設備（図示しない）にお
ける化石燃料及び（又は）固形廃棄物の燃焼により典型
的に発生して入口用の送気管１８により湿式スクラバー
１４に運ばれる。多くの設備において、煙道ガス１２を
概略的に２０で示された粒子除去手段を介してまず最初
に運搬され、煙道ガス１２からフライアッシュ及び他の
粒子を取り除き、その後煙道ガス１２は湿式スクラバー
１４に提供される。当該技術において熟練した者ならば
認めるであろうように、粒子除去手段２０は、ファブリ
ックフィルター、静電集塵器、又は煙道ガス１２から所
望の量の微粒子を除去するのに適した同様の装置を含ん
でもよい。湿式スクラバー１４で処理の後、洗浄された
煙道ガス２２は湿式スクラバー出口２４を経由して湿式
スクラバー１４から出ていく。
ガス流れの方向に関して）上流設備（図示しない）にお
ける化石燃料及び（又は）固形廃棄物の燃焼により典型
的に発生して入口用の送気管１８により湿式スクラバー
１４に運ばれる。多くの設備において、煙道ガス１２を
概略的に２０で示された粒子除去手段を介してまず最初
に運搬され、煙道ガス１２からフライアッシュ及び他の
粒子を取り除き、その後煙道ガス１２は湿式スクラバー
１４に提供される。当該技術において熟練した者ならば
認めるであろうように、粒子除去手段２０は、ファブリ
ックフィルター、静電集塵器、又は煙道ガス１２から所
望の量の微粒子を除去するのに適した同様の装置を含ん
でもよい。湿式スクラバー１４で処理の後、洗浄された
煙道ガス２２は湿式スクラバー出口２４を経由して湿式
スクラバー１４から出ていく。
【００１７】コンプレッサー又は送風手段２８により提
供された酸化空気２６が酸化空気供給管３０及び３２を
経由してART１６に運搬されてART１６に含まれる湿式ス
クラバー３４においてスルフィット種の酸化を促進して
硫酸カルシウム二水和物(CaSO4・2H2O)即ち石膏の形成
を最大にする。
供された酸化空気２６が酸化空気供給管３０及び３２を
経由してART１６に運搬されてART１６に含まれる湿式ス
クラバー３４においてスルフィット種の酸化を促進して
硫酸カルシウム二水和物(CaSO4・2H2O)即ち石膏の形成
を最大にする。
【００１８】従来の湿式スクラバー１４を、「フィード
フォワード(feed-forward)」制御方式と呼ばれるものに
おいて現在は操作／制御している；即ちＳＯ2除去の適
切なレベルを煙道ガス脱硫システム中に単に設計するも
の又はより正確には過剰設計するものである。例えば、
強制酸化を用いる湿式スクラバー１４において、酸化空
気を湿式スクラバー１４に提供するコンプレッサーは、
全速力で作動するように設計されており、その結果コン
プレッサーは設計条件に基づく酸化空気を十分量よりも
多く供給するであろう。低い測定信頼度のために、制御
システムへの入力信号を形成することを目的としたＳＯ
2測定を行わないのが典型的である。換言すれば、「フ
ィードバック」制御を使用しないのが典型的である。
フォワード(feed-forward)」制御方式と呼ばれるものに
おいて現在は操作／制御している；即ちＳＯ2除去の適
切なレベルを煙道ガス脱硫システム中に単に設計するも
の又はより正確には過剰設計するものである。例えば、
強制酸化を用いる湿式スクラバー１４において、酸化空
気を湿式スクラバー１４に提供するコンプレッサーは、
全速力で作動するように設計されており、その結果コン
プレッサーは設計条件に基づく酸化空気を十分量よりも
多く供給するであろう。低い測定信頼度のために、制御
システムへの入力信号を形成することを目的としたＳＯ
2測定を行わないのが典型的である。換言すれば、「フ
ィードバック」制御を使用しないのが典型的である。
【００１９】かくして、十分な酸化空気２６を湿式スク
ラバースラリー３４に提供して石膏を生成するためのス
ルフィット種のほぼ完全な酸化を確実なものとするその
ような設備１０の操作の従来方法とは異なり、本発明
は、ART１６に提供される酸化空気２６の流量をスルフ
ィットを石膏にするほぼ又は本質的に１００％の酸化を
起こさないと考えられるレベルに意図的に減ずる。以
下、この出願は、従来の湿式スクラバー操作手順の下で
得られる強制酸化の程度を意味するために「名目上１０
０％の酸化」の語を用いる。減じた酸化空気２６流量を
用いて、この方法で湿式スクラバー設備１０を操作する
ことにより、湿式スクラバースラリー３４の名目上１０
０％未満の酸化を達成する。結果として、非ゼロ濃度又
はレベルのスルフィットが、かくして湿式スクラバース
ラリー３４中に存在する。たとえｐｐｍ（百万分率）の
レベルであろうとも、それでもしかしスルフィットのこ
の比較的低濃度は、湿式スクラバー１４により集めるこ
とのできる硫化第二水銀(HgS)の形成を行うことのでき
る十分な量である。
ラバースラリー３４に提供して石膏を生成するためのス
ルフィット種のほぼ完全な酸化を確実なものとするその
ような設備１０の操作の従来方法とは異なり、本発明
は、ART１６に提供される酸化空気２６の流量をスルフ
ィットを石膏にするほぼ又は本質的に１００％の酸化を
起こさないと考えられるレベルに意図的に減ずる。以
下、この出願は、従来の湿式スクラバー操作手順の下で
得られる強制酸化の程度を意味するために「名目上１０
０％の酸化」の語を用いる。減じた酸化空気２６流量を
用いて、この方法で湿式スクラバー設備１０を操作する
ことにより、湿式スクラバースラリー３４の名目上１０
０％未満の酸化を達成する。結果として、非ゼロ濃度又
はレベルのスルフィットが、かくして湿式スクラバース
ラリー３４中に存在する。たとえｐｐｍ（百万分率）の
レベルであろうとも、それでもしかしスルフィットのこ
の比較的低濃度は、湿式スクラバー１４により集めるこ
とのできる硫化第二水銀(HgS)の形成を行うことのでき
る十分な量である。
【００２０】本質的に全ての石膏を生成する湿式洗浄強
制酸化システムにおいて、いくらかのスルフィットが検
出可能かもしれないということが認識されている。換言
すれば、名目上「１００％」の酸化条件で操作している
と考えられるシステムから得られる石膏試料中に「非ゼ
ロ」濃度のスルフィットを見いだすことができる。かく
して、本発明によれば、湿式スクラバーに提供される酸
化空気２６の量を減ずることが、徐々に湿式スクラバー
１４からの水銀の放出をより大きく制御するに至るであ
ろうということ認識することが重要である。典型的な湿
式スクラバー設備１０は、強制酸化空気２６を湿式スク
ラバーモジュール１４に供給する１以上のコンプレッサ
ー２８を採用する。本発明によれば、酸化空気２６を減
ずるためにコンプレッサー２８のうちの１つを止めるこ
ともできよう。これにより供給される酸化空気２６の量
を減ずる。その代わりに、唯一のコンプレッサー２８を
設けられているという（ありそうもない）状況では、お
そらくそのコンプレッサー２８を計画された速度で稼働
させたままにしておいても、酸化空気２６のいくらか
は、湿式スクラバー１４に導入される前に他に流出して
しまうであろう。それにより、湿式スクラバーモジュー
ル１４に提供された酸化空気２６の割合は減ずる。
制酸化システムにおいて、いくらかのスルフィットが検
出可能かもしれないということが認識されている。換言
すれば、名目上「１００％」の酸化条件で操作している
と考えられるシステムから得られる石膏試料中に「非ゼ
ロ」濃度のスルフィットを見いだすことができる。かく
して、本発明によれば、湿式スクラバーに提供される酸
化空気２６の量を減ずることが、徐々に湿式スクラバー
１４からの水銀の放出をより大きく制御するに至るであ
ろうということ認識することが重要である。典型的な湿
式スクラバー設備１０は、強制酸化空気２６を湿式スク
ラバーモジュール１４に供給する１以上のコンプレッサ
ー２８を採用する。本発明によれば、酸化空気２６を減
ずるためにコンプレッサー２８のうちの１つを止めるこ
ともできよう。これにより供給される酸化空気２６の量
を減ずる。その代わりに、唯一のコンプレッサー２８を
設けられているという（ありそうもない）状況では、お
そらくそのコンプレッサー２８を計画された速度で稼働
させたままにしておいても、酸化空気２６のいくらか
は、湿式スクラバー１４に導入される前に他に流出して
しまうであろう。それにより、湿式スクラバーモジュー
ル１４に提供された酸化空気２６の割合は減ずる。
【００２１】従って、本発明は、スルフィットが湿式ス
クラバースラリー３４で測定可能である点、好ましくは
約０．３ミリモル／リットルよりも大であるレベルに達
するためにはART１６への酸化空気２６の流量を強制酸
化湿式スクラバー設備１０の稼働中に典型的に用いられ
る量よりも低く減ずることが要求される。この操作点又
は条件（即ち、石膏への１００％より若干下回る酸化）
を特定する１つの方法は、酸化空気２６の流量を減じ及
び同時に湿式スクラバースラリー３４におけるスルフィ
ット濃度をモニターしてスルフィットが低くではあるが
測定可能な量で湿式スクラバースラリー３４の液相にま
さに現れ始める点を測定することである。換言すれば、
湿式スクラバースラリー３４におけるスルフィットの濃
度を酸化の程度の指標として用いることができる。それ
故、スルフィット−ドネイティング種が存在する可能性
がある点を測定することができる。以下に記載されるで
あろうように、本発明の別の面は、湿式スクラバースラ
リー３４でのスルフィット濃度の測定をART１６への酸
化空気２６導入の割合を制御するのに用いることができ
る制御システムへの入力パラメーターとして使用するこ
とを含む。
クラバースラリー３４で測定可能である点、好ましくは
約０．３ミリモル／リットルよりも大であるレベルに達
するためにはART１６への酸化空気２６の流量を強制酸
化湿式スクラバー設備１０の稼働中に典型的に用いられ
る量よりも低く減ずることが要求される。この操作点又
は条件（即ち、石膏への１００％より若干下回る酸化）
を特定する１つの方法は、酸化空気２６の流量を減じ及
び同時に湿式スクラバースラリー３４におけるスルフィ
ット濃度をモニターしてスルフィットが低くではあるが
測定可能な量で湿式スクラバースラリー３４の液相にま
さに現れ始める点を測定することである。換言すれば、
湿式スクラバースラリー３４におけるスルフィットの濃
度を酸化の程度の指標として用いることができる。それ
故、スルフィット−ドネイティング種が存在する可能性
がある点を測定することができる。以下に記載されるで
あろうように、本発明の別の面は、湿式スクラバースラ
リー３４でのスルフィット濃度の測定をART１６への酸
化空気２６導入の割合を制御するのに用いることができ
る制御システムへの入力パラメーターとして使用するこ
とを含む。
【００２２】湿式スクラバー１４の操作中に、再循環ポ
ンプ３３がART１６から配管３５を介して湿式スクラバ
ースラリー３４を汲み上げて再循環させて湿式スクラバ
ー１４の上部部分に位置させて吸入スプレーヘッダー３
７中に入れる。湿式スクラバースラリー３４を煙道ガス
１２中に向流に噴霧してＳＯ2を吸収する。湿式スクラ
バースラリー３４は、種々の装置を介して流れ落ちてAR
T１６へ排出され戻される。ART１６からの及びポンプ３
３により再循環された湿式スクラバースラリー３４の小
画分は、ART１６に接続したハイドロクロン(hydroclon
e)のような脱水システム３６に分流される。使用済みの
湿式スクラバースラリー３４は、約１５％の懸濁した固
体を含むのが典型的であり、ハイドロクロン３６は、湿
式スクラバースラリー３４を濃縮する。ハイドロサイク
ロン３６は、湿式スクラバースラリー３４（石膏及び水
を含み石膏ブリードスラリー(gypsum bleed slurry)と
も呼ばれている）を石膏ブリード配管３８を経由して受
ける。ハイドロクロン３６からのアンダーフロー(under
flow)部又は流れを、約２５％固形物に濃縮して、アン
ダーフロー配管４２を経由してシステムから取り出す。
ハイドロクロン３６からのオーバーフロー部又は流れ
は、固体約４％を含み、オーバーフロー配管４０を経由
してART１６に送り戻す。
ンプ３３がART１６から配管３５を介して湿式スクラバ
ースラリー３４を汲み上げて再循環させて湿式スクラバ
ー１４の上部部分に位置させて吸入スプレーヘッダー３
７中に入れる。湿式スクラバースラリー３４を煙道ガス
１２中に向流に噴霧してＳＯ2を吸収する。湿式スクラ
バースラリー３４は、種々の装置を介して流れ落ちてAR
T１６へ排出され戻される。ART１６からの及びポンプ３
３により再循環された湿式スクラバースラリー３４の小
画分は、ART１６に接続したハイドロクロン(hydroclon
e)のような脱水システム３６に分流される。使用済みの
湿式スクラバースラリー３４は、約１５％の懸濁した固
体を含むのが典型的であり、ハイドロクロン３６は、湿
式スクラバースラリー３４を濃縮する。ハイドロサイク
ロン３６は、湿式スクラバースラリー３４（石膏及び水
を含み石膏ブリードスラリー(gypsum bleed slurry)と
も呼ばれている）を石膏ブリード配管３８を経由して受
ける。ハイドロクロン３６からのアンダーフロー(under
flow)部又は流れを、約２５％固形物に濃縮して、アン
ダーフロー配管４２を経由してシステムから取り出す。
ハイドロクロン３６からのオーバーフロー部又は流れ
は、固体約４％を含み、オーバーフロー配管４０を経由
してART１６に送り戻す。
【００２３】典型的な湿式スクラバー設備１０におい
て、亜硫酸カルシウムの硫酸カルシウム二水和物（Ｃａ
ＳＯ4・２Ｈ2Ｏ）又は石膏への名目上の１００％酸化
は、「ウォールボード(wallboad quality)」品質の石膏
を達成することが要求される。本発明により名目上１０
０％未満の酸化が、水銀制御の所望レベルを達成するこ
とを望み、かつウォールボード品質の石膏がまだ所望な
のであれば、本発明の別の面は、随意のシステム（全体
を４４で示される）の提供を含む。これは、アンダーフ
ロー配管４２を経由して運ばれるハイドロクロンアンダ
ーフロー流れの二次酸化を提供する。より特に、アンダ
ーフロー配管４２は、石膏ブリードスラリー３４を二次
酸化槽４６及び関連する混合手段４８に運搬する。かく
して、二次酸化システム４４は、亜硫酸カルシウムの最
終画分を石膏に変換する、ハイドロクロン３６からのそ
の部分の石膏ブリードスラリー３４の随意の二次酸化を
考慮したものである。石膏ブリードスラリー３４の小部
分のみを、そこで酸化する必要があるので、随意の二次
酸化システム４４における装置（槽４６及び混合手段４
８）の寸法及びコストは最小限になるであろう。同じこ
とが、最終石膏生成物流れ５４を下流の処理装置（図示
せず）に運搬するために用いられる配管５０及び関連す
るポンプ手段５２にもあてはまる。発明者の知る限りで
は、酸化の最終画分を完全にする又は水銀制御を容易な
らしめる二次酸化を、他者は用いていない。
て、亜硫酸カルシウムの硫酸カルシウム二水和物（Ｃａ
ＳＯ4・２Ｈ2Ｏ）又は石膏への名目上の１００％酸化
は、「ウォールボード(wallboad quality)」品質の石膏
を達成することが要求される。本発明により名目上１０
０％未満の酸化が、水銀制御の所望レベルを達成するこ
とを望み、かつウォールボード品質の石膏がまだ所望な
のであれば、本発明の別の面は、随意のシステム（全体
を４４で示される）の提供を含む。これは、アンダーフ
ロー配管４２を経由して運ばれるハイドロクロンアンダ
ーフロー流れの二次酸化を提供する。より特に、アンダ
ーフロー配管４２は、石膏ブリードスラリー３４を二次
酸化槽４６及び関連する混合手段４８に運搬する。かく
して、二次酸化システム４４は、亜硫酸カルシウムの最
終画分を石膏に変換する、ハイドロクロン３６からのそ
の部分の石膏ブリードスラリー３４の随意の二次酸化を
考慮したものである。石膏ブリードスラリー３４の小部
分のみを、そこで酸化する必要があるので、随意の二次
酸化システム４４における装置（槽４６及び混合手段４
８）の寸法及びコストは最小限になるであろう。同じこ
とが、最終石膏生成物流れ５４を下流の処理装置（図示
せず）に運搬するために用いられる配管５０及び関連す
るポンプ手段５２にもあてはまる。発明者の知る限りで
は、酸化の最終画分を完全にする又は水銀制御を容易な
らしめる二次酸化を、他者は用いていない。
【００２４】ART１６で利用される酸化空気の量を減ず
ることは、既存の設備で、何ら添加剤をシステムに導入
することなく行うことができる。石膏生成物流れ５４の
純度が、所定の用途についてのシステムの規定値以下の
ものである場合、二次酸化のための上記の設備及び方法
を用いて規定値の範囲内で石膏生成物流れ５４の純度を
回復することができる。二次酸化システム４４について
の酸化空気２６の（空気配管５６に沿って槽４６に提供
されている）要求量は、同様に最小限となるであろう、
なぜならば最終酸化を当初の体積の小分画のみについて
一度に行うからである。多くの湿式スクラバー設備１０
は、吸収装置ブローダウン(blow down)槽（図示しな
い）を含み、及びその槽を二次酸化システム槽４６とし
て用いることができるということに注目すべきである。
ることは、既存の設備で、何ら添加剤をシステムに導入
することなく行うことができる。石膏生成物流れ５４の
純度が、所定の用途についてのシステムの規定値以下の
ものである場合、二次酸化のための上記の設備及び方法
を用いて規定値の範囲内で石膏生成物流れ５４の純度を
回復することができる。二次酸化システム４４について
の酸化空気２６の（空気配管５６に沿って槽４６に提供
されている）要求量は、同様に最小限となるであろう、
なぜならば最終酸化を当初の体積の小分画のみについて
一度に行うからである。多くの湿式スクラバー設備１０
は、吸収装置ブローダウン(blow down)槽（図示しな
い）を含み、及びその槽を二次酸化システム槽４６とし
て用いることができるということに注目すべきである。
【００２５】この技術を、ＭＴＩによるパイロット試験
で評価した。いくらかの石炭について、水銀測定を湿式
スクラバー１４を横切って行い、その間標準及び減じら
れた酸素空気流量を用いた。結果は、図３に示すように
減じられた酸素空気流量を試験した場合に、改善された
水銀の捕捉を首尾一貫して示し及びスクラバーを横切っ
ての元素型水銀の量の増加を防止した。図３において、
凡例「ＷＳ Ｉｎｌｅｔ」及び「ＷＳ ＯＵＴＬＥＴ」
は、湿式スクラバー１４の入口と出口における状況を各
々示している。
で評価した。いくらかの石炭について、水銀測定を湿式
スクラバー１４を横切って行い、その間標準及び減じら
れた酸素空気流量を用いた。結果は、図３に示すように
減じられた酸素空気流量を試験した場合に、改善された
水銀の捕捉を首尾一貫して示し及びスクラバーを横切っ
ての元素型水銀の量の増加を防止した。図３において、
凡例「ＷＳ Ｉｎｌｅｔ」及び「ＷＳ ＯＵＴＬＥＴ」
は、湿式スクラバー１４の入口と出口における状況を各
々示している。
【００２６】図３は、従来の酸化空気２６流量（「Ｂａ
ｓｅｌｉｎｅ Ｏｘ Ａｉｒ」の名称のついた図３にお
けるバーグラフの最も左の１組）を用いて、全水銀４６
％の除去を達成し、元素型水銀(Hg0)として湿式スクラ
バー１４から出る水銀のパーセンテージが著しく増加し
た。
ｓｅｌｉｎｅ Ｏｘ Ａｉｒ」の名称のついた図３にお
けるバーグラフの最も左の１組）を用いて、全水銀４６
％の除去を達成し、元素型水銀(Hg0)として湿式スクラ
バー１４から出る水銀のパーセンテージが著しく増加し
た。
【００２７】酸化空気２６流量が若干減少した場合には
（「Ｏｘ Ａｉｒ Ｍｉｄ」の名称のついた図３におけ
るバーグラフの真ん中の１組）、全水銀５７％の除去を
達成した。元素型水銀(Hg0)として湿式スクラバー１４
から出る水銀のパーセンテージは増加がまだ認められた
が、パーセントの増加は、Ｂａｓｅｌｉｎｅ ＯｘＡｉ
ｒの場合に比べて小さかった。
（「Ｏｘ Ａｉｒ Ｍｉｄ」の名称のついた図３におけ
るバーグラフの真ん中の１組）、全水銀５７％の除去を
達成した。元素型水銀(Hg0)として湿式スクラバー１４
から出る水銀のパーセンテージは増加がまだ認められた
が、パーセントの増加は、Ｂａｓｅｌｉｎｅ ＯｘＡｉ
ｒの場合に比べて小さかった。
【００２８】最終的に、酸化空気２６流量を、湿式スク
ラバースラリー３４においてスルフィットを認めるのに
ちょうど十分に減じた場合には（「Ｏｘ Ａｉｒ Ｌｏ
ｗ」の名称のついた図３におけるバーグラフの最も右の
１組）、全水銀８０％の除去を達成し、及び元素型水銀
(Hg0)として湿式スクラバー１４から出る水銀のパーセ
ンテージは、実質的には変化がなかった。
ラバースラリー３４においてスルフィットを認めるのに
ちょうど十分に減じた場合には（「Ｏｘ Ａｉｒ Ｌｏ
ｗ」の名称のついた図３におけるバーグラフの最も右の
１組）、全水銀８０％の除去を達成し、及び元素型水銀
(Hg0)として湿式スクラバー１４から出る水銀のパーセ
ンテージは、実質的には変化がなかった。
【００２９】それ故、これらの試験結果は、酸化空気流
量を高純度の石膏を形成するために要求される最小値に
制御することは、湿式ＦＧＤシステムにおいて水銀制御
を高める効果的な手段であることを示した。煙道ガス１
２における水銀は、最後には硫化第二水銀となり、これ
は固体として比較的安定であり、天然に最も普通に見い
だされる水銀の形態である。
量を高純度の石膏を形成するために要求される最小値に
制御することは、湿式ＦＧＤシステムにおいて水銀制御
を高める効果的な手段であることを示した。煙道ガス１
２における水銀は、最後には硫化第二水銀となり、これ
は固体として比較的安定であり、天然に最も普通に見い
だされる水銀の形態である。
【００３０】湿式スクラバー１４におけるブラインディ
ング(blinding)を最小化してウォールボード品質石膏が
要求される場合の高純度石膏を確保するためには、亜硫
酸カルシウムの硫酸カルシウム（石膏）への高度の変換
が重要であることに注目すべきである。しかしながら、
その試験は、亜硫酸カルシウムはごく少量の存在させる
ことによって、水銀制御における有意な改善が得られる
ことを示した。石膏を埋め立てる用途については、石膏
の純度は問題ではなく、酸化空気２６流量を、水銀放出
を制御するのに必要な程度に制御することができ、湿式
スクラバー１４で許容することができるブラインディン
グの程度により勿論制限することができる。ブラインデ
ィングは、スルフィット結晶による封入を介した収着剤
（典型的には石灰石）粒子の失活のことを意味する技術
用語である。図４は、酸化のパーセントを湿式スクラバ
ー中のスルフィット濃度（ミリモル／リットル）の関数
として計算した結果を示すグラフである。本発明の目的
として、水銀制御を最大化するために、酸化空気流れを
制御又は調節して約０．３から約２０．０ミリモル／リ
ットルの範囲のスルフィット濃度を達成するであろう。
これらのスルフィット濃度は、各々、１００％よりもわ
ずかに低い酸化から下って約９８％の酸化までの酸化パ
ーセントの範囲に対応する。かかる湿式スクラバー、強
制酸化システムの操作を、酸化パーセントが２つの理由
のために９８％以上の酸化レベルに留まるように作動さ
せることが考えられる。第１の理由は、９８％未満の酸
化レベルは、水銀放出にもはや有利な点を提供しないこ
とである。第２の理由は、前半に記載したように、９８
％未満の酸化レベルで湿式スクラバーシステムが、ブラ
インディング現象が重大問題になる可能性がある操作モ
ードに入ることである。
ング(blinding)を最小化してウォールボード品質石膏が
要求される場合の高純度石膏を確保するためには、亜硫
酸カルシウムの硫酸カルシウム（石膏）への高度の変換
が重要であることに注目すべきである。しかしながら、
その試験は、亜硫酸カルシウムはごく少量の存在させる
ことによって、水銀制御における有意な改善が得られる
ことを示した。石膏を埋め立てる用途については、石膏
の純度は問題ではなく、酸化空気２６流量を、水銀放出
を制御するのに必要な程度に制御することができ、湿式
スクラバー１４で許容することができるブラインディン
グの程度により勿論制限することができる。ブラインデ
ィングは、スルフィット結晶による封入を介した収着剤
（典型的には石灰石）粒子の失活のことを意味する技術
用語である。図４は、酸化のパーセントを湿式スクラバ
ー中のスルフィット濃度（ミリモル／リットル）の関数
として計算した結果を示すグラフである。本発明の目的
として、水銀制御を最大化するために、酸化空気流れを
制御又は調節して約０．３から約２０．０ミリモル／リ
ットルの範囲のスルフィット濃度を達成するであろう。
これらのスルフィット濃度は、各々、１００％よりもわ
ずかに低い酸化から下って約９８％の酸化までの酸化パ
ーセントの範囲に対応する。かかる湿式スクラバー、強
制酸化システムの操作を、酸化パーセントが２つの理由
のために９８％以上の酸化レベルに留まるように作動さ
せることが考えられる。第１の理由は、９８％未満の酸
化レベルは、水銀放出にもはや有利な点を提供しないこ
とである。第２の理由は、前半に記載したように、９８
％未満の酸化レベルで湿式スクラバーシステムが、ブラ
インディング現象が重大問題になる可能性がある操作モ
ードに入ることである。
【００３１】ウォールボード品質石膏が要求される場合
について、本発明は、亜硫酸カルシウムの最終画分を石
膏に変換するための石膏ブリードスラリー３４の随意の
二次酸化を考慮したものである。
について、本発明は、亜硫酸カルシウムの最終画分を石
膏に変換するための石膏ブリードスラリー３４の随意の
二次酸化を考慮したものである。
【００３２】図２を参照すると、本発明の別の面を示し
ている。湿式スクラバースラリー３４におけるスルフィ
ット濃度の測定を、ART１６中への酸化空気２６を導入
する割合を制御する制御システムに入力パラメーターと
して使用する方法及び装置が描かれている。明確化のた
めに図２における湿式スクラバー設備は、１００で示
す。スルフィット濃度の測定を、配管３５で再循環させ
る湿式スクラバースラリー３４上、ART１６自体におけ
る湿式スクラバースラリー３４又は他の場所（例えばオ
ーバーフロー配管４０経由で運搬されるハイドロクロン
オーバーフロー流れ上で）で行うことができた。しかし
ながら、この後者の場所では、幾分低い濃度のスルフィ
ットが正常な操作中でのそのような流れにおいて存在す
るであろうこと、及びこの事実がシステムを較正する場
合に考慮されなければならないということに注目すべき
である。
ている。湿式スクラバースラリー３４におけるスルフィ
ット濃度の測定を、ART１６中への酸化空気２６を導入
する割合を制御する制御システムに入力パラメーターと
して使用する方法及び装置が描かれている。明確化のた
めに図２における湿式スクラバー設備は、１００で示
す。スルフィット濃度の測定を、配管３５で再循環させ
る湿式スクラバースラリー３４上、ART１６自体におけ
る湿式スクラバースラリー３４又は他の場所（例えばオ
ーバーフロー配管４０経由で運搬されるハイドロクロン
オーバーフロー流れ上で）で行うことができた。しかし
ながら、この後者の場所では、幾分低い濃度のスルフィ
ットが正常な操作中でのそのような流れにおいて存在す
るであろうこと、及びこの事実がシステムを較正する場
合に考慮されなければならないということに注目すべき
である。
【００３３】更に特には、そのような制御システムは、
湿式スクラバースラリー３４においてスルフィット濃度
を示すスルフィット濃度信号を受信するための制御手段
６０（マイクロプロセッサーを基礎としているものが都
合がよい）を含んでいることが好ましい。１以上のスル
フィット濃度センサー手段６２を、この目的のために設
けて、それらの各々の信号を、配線６４を経由して伝達
する。制御手段６０にはまた、操作者又は他の制御装置
から入力されるスルフィット濃度設定値６６を受けとる
手段を設けるであろう。制御手段６０は、測定され又は
感知されるスルフィット濃度を設定値６６と比較するた
めに動作して、この比較の結果、酸化空気２６がART１
６に提供される割合を制御する手段を制御する配線６８
に出力される制御信号を作り出す。図２に示されている
ように酸素空気２６の割合を制御するための手段の一形
態は、配管３２に位置する酸化空気制御バルブ手段７０
を含み、ART１６に提供される酸化空気２６の量を制御
する。制御手段６０を、時間と共にスルフィット濃度の
変化により経験的に決定された所望の間隔で（適応制
御）又は単にある一定の間隔で、設定値６６と感知され
たスルフィット濃度とを比較するようプログラムするこ
ともできよう。その代わりに、そのようなフィードバッ
ク型制御が不必要である又は過度に複雑であると判断し
た場合には、制御手段６０を、一定の制御信号を酸化空
気流れ７０を制御するための手段に単に設定するようプ
ログラミングすることもできよう。表示手段７２及びデ
ータ記憶手段７４を制御手段６０に接続し、設定値又は
感知されたスルフィット濃度値の表示を提供してそれら
を操作者が見る又はそれらに関わるデータを記録するこ
ともできよう。更にまた、本発明は、スルフィット濃度
センサー手段６２なしで済ませることができ、そのよう
なセンサー手段６２が採用される場所における物理的バ
ッチ試料を採取し研究室のような離れた場所で分析する
ことができるであろうことを想定している。その場合に
は、洗練された制御システムを要求せず、実質的に一定
の酸素空気２６流れの割合を外部設定による設定値に基
づき設定できよう。
湿式スクラバースラリー３４においてスルフィット濃度
を示すスルフィット濃度信号を受信するための制御手段
６０（マイクロプロセッサーを基礎としているものが都
合がよい）を含んでいることが好ましい。１以上のスル
フィット濃度センサー手段６２を、この目的のために設
けて、それらの各々の信号を、配線６４を経由して伝達
する。制御手段６０にはまた、操作者又は他の制御装置
から入力されるスルフィット濃度設定値６６を受けとる
手段を設けるであろう。制御手段６０は、測定され又は
感知されるスルフィット濃度を設定値６６と比較するた
めに動作して、この比較の結果、酸化空気２６がART１
６に提供される割合を制御する手段を制御する配線６８
に出力される制御信号を作り出す。図２に示されている
ように酸素空気２６の割合を制御するための手段の一形
態は、配管３２に位置する酸化空気制御バルブ手段７０
を含み、ART１６に提供される酸化空気２６の量を制御
する。制御手段６０を、時間と共にスルフィット濃度の
変化により経験的に決定された所望の間隔で（適応制
御）又は単にある一定の間隔で、設定値６６と感知され
たスルフィット濃度とを比較するようプログラムするこ
ともできよう。その代わりに、そのようなフィードバッ
ク型制御が不必要である又は過度に複雑であると判断し
た場合には、制御手段６０を、一定の制御信号を酸化空
気流れ７０を制御するための手段に単に設定するようプ
ログラミングすることもできよう。表示手段７２及びデ
ータ記憶手段７４を制御手段６０に接続し、設定値又は
感知されたスルフィット濃度値の表示を提供してそれら
を操作者が見る又はそれらに関わるデータを記録するこ
ともできよう。更にまた、本発明は、スルフィット濃度
センサー手段６２なしで済ませることができ、そのよう
なセンサー手段６２が採用される場所における物理的バ
ッチ試料を採取し研究室のような離れた場所で分析する
ことができるであろうことを想定している。その場合に
は、洗練された制御システムを要求せず、実質的に一定
の酸素空気２６流れの割合を外部設定による設定値に基
づき設定できよう。
【００３４】本発明の特定の具体例を詳細に示し及び記
載して本発明の原理の適用を示してきたが、本発明をそ
のような原理から離れることなく他の方法で具体化する
ことができるということを理解するであろう。本発明
は、新型の湿式スクラバー設備と同様、強制酸化を採用
する既存の湿式スクラバー設備の修理、改修又は置換に
適用することができるということを、特に認めるであろ
う。本発明の一定の具体例において、本発明の種々の特
徴を、対応した他の特徴を使用せずとも採用することが
できる。しかしながら、すべてのそのような具体例は、
特許請求の範囲及びそれと均等の範囲内にある。
載して本発明の原理の適用を示してきたが、本発明をそ
のような原理から離れることなく他の方法で具体化する
ことができるということを理解するであろう。本発明
は、新型の湿式スクラバー設備と同様、強制酸化を採用
する既存の湿式スクラバー設備の修理、改修又は置換に
適用することができるということを、特に認めるであろ
う。本発明の一定の具体例において、本発明の種々の特
徴を、対応した他の特徴を使用せずとも採用することが
できる。しかしながら、すべてのそのような具体例は、
特許請求の範囲及びそれと均等の範囲内にある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１具体例により用いられる湿式スク
ラバー及び周辺システムの略図。
ラバー及び周辺システムの略図。
【図２】本発明の第２具体例により用いられる湿式スク
ラバー及び周辺システムの略図。
ラバー及び周辺システムの略図。
【図３】湿式スクラバーに供給された酸化空気における
変動が、どの程度湿式スクラバーにより処理される煙道
ガスからの水銀除去に影響を及ぼすかを示すグラフであ
る。
変動が、どの程度湿式スクラバーにより処理される煙道
ガスからの水銀除去に影響を及ぼすかを示すグラフであ
る。
【図４】湿式スクラバースラリー中のスルフィット濃度
（ミリモル／リットル）の関数として酸化のパーセント
を示すグラフである。
（ミリモル／リットル）の関数として酸化のパーセント
を示すグラフである。
１０ 湿式スクラバー設備 １２ 工業ガス １４ 湿式スクラバー １６ 吸収反応槽 １８ 送気管 ２０ 粒子除去手段 ２４ 湿式スクラバー出口 ２６ 酸化空気 ２８ コンプレッサー ３０ 酸化空気供給管 ３２ 酸化空気供給管 ３４ 湿式スクラバースラリー ３６ ハイドロクロン ３８ 石膏ブリード配管 ４０ オーバーフロー配管 ４２ アンダーフロー配管 ４４ 二次酸化システム ４６ 二次酸化槽 ４８ 混合手段 ５２ ポンプ手段 ５４ 最終石膏生成物流れ ５６ 空気配管
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 597163588 マクダーモット・テクノロジー・インコー ポレイテッド アメリカ合衆国70112ルイジアナ州ニュー オーリーンズ、ポイドラス・ストリート 1450 (72)発明者 ケビン・イー・レディンジャー アメリカ合衆国オハイオ州アライアンス、 ビーソン・ストリート13231ノースイース ト (72)発明者 マイケル・ジェイ・ホームズ アメリカ合衆国オハイオ州アライアンス、 ヒッコリークレスト・ストリート12201 (72)発明者 デボラ・エイ・マデン アメリカ合衆国オハイオ州ボードマン、ク ウェイル・コート1330
Claims (34)
- 【請求項１】 水銀を含む工業ガスを受け入れ及び湿式
スクラバースラリーを用いて洗浄する湿式スクラバーを
用いるにあたり、前記湿式スクラバーは、酸化空気が供
給される湿式スクラバースラリーを含む吸収反応槽を有
する方法において、前記吸収反応槽への酸化空気の供給
を減じて前記湿式スクラバーから出る前記工業ガス中の
水銀含量を減ずることを特徴とする湿式スクラバーを用
いる方法。 - 【請求項２】 吸収反応槽への酸素空気の供給を減じて
０．３ミリモル／リットルより多い湿式スクラバー中の
スルフィット濃度を達成する工程を含む請求項１による
方法。 - 【請求項３】 ファブリックフィルター及び静電集塵器
の内の１つを介して前記工業ガスを運搬してそれから粒
子を除去し、次いで前記工業ガスを前記湿式スクラバー
に提供する工程を含む請求項１による方法。 - 【請求項４】 請求項１において石膏が吸収反応槽にお
いて形成され、前記吸収反応槽から前記石膏の流れをブ
リードする工程及び前記流れに二次酸化を受けさせる工
程を含む請求項１による方法。 - 【請求項５】 水銀を含む工業ガスを受け入れ及び湿式
スクラバースラリーを用いて洗浄する湿式スクラバーを
用いるにあたり、前記湿式スクラバーは、酸化空気が供
給される湿式スクラバースラリーを含む吸収反応槽を有
する装置において、酸化空気を前記吸収反応槽に供給す
ることを減じて前記湿式スクラバーから出る前記工業ガ
ス中の水銀含量を減ずる前記吸収反応槽に接続されてい
る酸化空気減少手段を特徴とする湿式スクラバーを用い
る装置。 - 【請求項６】 前記酸化空気減少手段が、前記吸収反応
槽への酸素空気の供給を減じて０．３ミリモル／リット
ルより多い湿式スクラバー中のスルフィット濃度を達成
する請求項５による装置。 - 【請求項７】 ファブリックフィルター及び静電集塵器
の内の１つを介して前記工業ガスを運搬してそれから粒
子を除去し、次いで前記工業ガスを前記湿式スクラバー
に提供する手段を含む請求項５による装置。 - 【請求項８】 請求項５において石膏が吸収反応槽にお
いて形成され、前記吸収反応槽から前記石膏の流れをブ
リードする手段及び前記ブリードされた石膏流れを酸化
させる二次酸化手段を含む請求項５による装置。 - 【請求項９】 水銀を含む工業ガスを受け入れ及び湿式
スクラバースラリーを用いて洗浄する湿式スクラバーを
用いるにあたり、前記湿式スクラバーは、酸化空気が供
給される湿式スクラバースラリーを含む吸収反応槽を有
する湿式スクラバーを用いる方法であって、 前記湿式スクラバースラリーの名目上の１００％酸化を
達成するために要求される酸化空気流量に対して減じた
割合で前記吸収反応槽内の前記湿式スクラバースラリー
に供給される酸化空気流量を制御して、前記工業ガスを
洗浄するために用いられる前記湿式スクラバースラリー
に、十分な酸化空気を与えて前記スラリーの名目上の１
００％の酸化を達成する場合に得られるのに比べて工業
ガスからより多くの水銀の分離を達成するのに十分な所
望のスルフィット濃度を含むことを確実にする湿式スク
ラバーを用いる方法。 - 【請求項１０】 前記湿式スクラバー中の前記スルフィ
ット濃度が、０．３ミリモル／リットルより多い請求項
９による方法。 - 【請求項１１】 ファブリックフィルターを介して前記
工業ガスを運搬してそれから粒子を除去する工程と、次
いで前記工業ガスを前記湿式スクラバーに提供する工程
を含む請求項９による方法。 - 【請求項１２】 静電集塵器を介して前記工業ガスを運
搬してそれから粒子を除去する工程と、次いで前記工業
ガスを前記湿式スクラバーに提供する工程を含む請求項
９による方法。 - 【請求項１３】 前記湿式スクラバースラリーにおける
前記スルフィット濃度を測定する工程と、前記測定の結
果として前記吸収反応槽内の前記湿式スクラバースラリ
ー中への酸化空気流量を制御する工程とを含む請求項９
による方法。 - 【請求項１４】 前記湿式スクラバースラリーにおける
前記スルフィット濃度を測定する工程と、所定の設定値
と前記測定されたスルフィット濃度とを比較する工程
と、前記比較の結果として前記吸収反応槽内の前記湿式
スクラバースラリー中への酸化空気流量を制御する工程
とを含む請求項９による方法。 - 【請求項１５】 前記比較の結果として制御信号を生成
する工程と、前記吸収反応槽内の前記湿式スクラバース
ラリー中に提供される前記酸化空気の量を制御する酸化
空気制御手段を制御するための前記制御信号を用いる工
程とを含む請求項１４による方法。 - 【請求項１６】 前記湿式スクラバースラリーを前記吸
収反応槽から前記吸収反応槽の上流部分に運搬する再循
環配管において；前記吸収反応槽内において；及び湿式
スクラバースラリーをハイドロクロンから前記吸収反応
槽に戻すオーバーフロー配管において；以上の場所の少
なくとも１つにおいて前記湿式スクラバースラリーにお
けるスルフィット濃度を測定する工程を含む請求項１４
による方法。 - 【請求項１７】 前記吸収反応槽からハイドロクロンへ
前記湿式スクラバースラリーの小部分を分流させて前記
湿式スクラバースラリーを濃縮し、アンダーフロー部分
を前記ハイドロクロンから二次酸化システムへ運搬し、
酸化空気を前記二次酸化システムに提供して前記湿式ス
クラバースラリーを前記二次酸化システムで酸化させて
湿式スクラバースラリーにおけるスルフィットの最終画
分を石膏に変換する工程を含む請求項９による方法。 - 【請求項１８】 水銀を含む工業ガスを受け入れて湿式
スクラバースラリーで洗浄する、前記スクラバースラリ
ーを収容する吸収反応槽を有する湿式スクラバーとの組
合せにおいて、前記吸収反応槽内の湿式スクラバースラ
リーに酸化空気を提供する手段と、前記湿式スクラバー
が十分な酸化空気を提供されて前記湿式スクラバースラ
リーの名目上１００％酸化を達成する場合において得ら
れる水銀よりも、前記工業ガスからより多くの水銀の分
離を達成するのに十分な量だけ前記吸収反応槽内の前記
湿式スクラバースラリー中に供給される酸素空気の割合
を減ずるための酸化空気減少手段を有する湿式スクラバ
ー。 - 【請求項１９】 前記酸化空気減少手段が前記吸収反応
槽内の前記湿式スクラバースラリーに供給される酸化空
気の割合を減じて、前記湿式スクラバースラリー中の前
記選択されたスルフィット濃度が０．３ミリモル／リッ
トルより高くなるようにする請求項１８による装置。 - 【請求項２０】 前記湿式スクラバースラリー中の前記
スルフィット濃度を測定する手段と前記測定の結果とし
て前記吸収反応槽内への酸化空気流量を制御するための
手段とを含む請求項１８による装置。 - 【請求項２１】 前記湿式スクラバースラリーを前記吸
収反応槽から前記吸収反応槽の上流部分に運搬する再循
環配管において；前記吸収反応槽内において；及び湿式
スクラバースラリーをハイドロクロンから前記吸収反応
槽に戻すオーバーフロー配管において；以上の場所の少
なくとも１つにおいて前記湿式スクラバースラリーにお
けるスルフィット濃度を測定する手段が位置する請求項
２０による装置。 - 【請求項２２】 水銀を含む工業ガスを受け入れて湿式
スクラバースラリーで洗浄する、酸化空気が供給される
前記スクラバースラリーを含む吸収反応槽を有する湿式
スクラバーと、前記吸収反応槽内の前記湿式スクラバー
スラリーへの制御可能な酸化空気流量を提供する手段
と、前記湿式スクラバースラリー中で測定されたスルフ
ィット濃度に対応して吸収反応槽内の前記湿式スクラバ
ースラリーへの酸化空気量を制御する手段との組合せに
おいて、前記制御手段は、前記湿式スクラバースラリー
の名目上の１００％の酸化を達成するのに要求される割
合に対して減じられた割合における前記酸化空気流量を
制御して、前記工業ガスを洗浄するのに用いられる前記
湿式スクラバースラリーが、前記湿式スクラバースラリ
ーが十分な酸化空気を提供されて前記湿式スクラバース
ラリーの名目上１００％酸化を達成する場合において得
られる水銀よりも、前記工業ガスからより多くの水銀の
分離を達成するのに十分な選択された非ゼロスルフィッ
ト濃度を含むことを確実にするように作用する組合せ。 - 【請求項２３】 前記湿式スクラバースラリーにおける
スルフィット濃度を測定し、それを表示する信号を生成
する手段を含み、前記測定手段は、前記湿式スクラバー
スラリーを前記吸収反応槽から前記吸収反応槽の上流部
分に運搬する再循環配管において；前記吸収反応槽内に
おいて；及び湿式スクラバースラリーをハイドロクロン
から前記吸収反応槽に戻すオーバーフロー配管におい
て；以上の場所の少なくとも１つにおいて位置する請求
項２２による装置。 - 【請求項２４】 測定されたスルフィット濃度を表示す
る信号を、酸素空気流量を制御するための手段に伝達す
る手段と；使用者の定めた設定値を酸化空気流量を制御
するための前記手段に入力するための手段と；前記測定
されたスルフィット濃度信号を前記設定値と比較して、
前記吸収反応槽内の湿式スクラバースラリーへの酸素空
気流量を制御するための手段に提供される制御信号を生
成する比較手段と；を含む請求項２３による装置。 - 【請求項２５】 前記湿式スクラバースラリーの小部分
を前記吸収反応槽からハイドロクロンへ分流させて前記
湿式スクラバースラリーを濃縮する手段と；前記ハイド
ロクロンから二次酸化システムへアンダーフロー部を運
搬する手段と；前記二次酸化システムに酸化空気を提供
して前記二次酸化システムにおける前記湿式スクラバー
スラリーを酸化して前記湿式スクラバースラリー中のス
ルフィットの最終画分を石膏に変換する手段と；を含む
請求項２２による装置。 - 【請求項２６】 前記二次酸化システムが、アンダーフ
ロー部を前記ハイドロクロンから前記二次酸化システム
へ運搬する手段に接続された槽を含む請求項２５による
装置。 - 【請求項２７】 前記吸収反応槽への前記酸化空気の供
給を減じて、２０．０ミリモル／リットル未満の前記湿
式スクラバースラリー中のスルフィット濃度を達成する
工程を含む請求項１による方法。 - 【請求項２８】 前記吸収反応槽への前記酸化空気の供
給を減じて、０．３ミリモル／リットルよりも大きく２
０．０ミリモル／リットルまでの範囲内の前記湿式スク
ラバースラリー中のスルフィット濃度を達成する工程を
含む請求項１による方法。 - 【請求項２９】 前記酸化空気減少手段が、前記吸収反
応槽への前記酸化空気の供給を減じて、２０．０ミリモ
ル／リットル未満の前記湿式スクラバースラリー中の前
記スルフィット濃度を達成する請求項５による装置。 - 【請求項３０】 前記酸化空気減少手段が、前記吸収反
応槽への前記酸化空気の供給を減じて、０．３ミリモル
／リットルよりも大きく２０．０ミリモル／リットルま
での範囲内の前記湿式スクラバースラリー中のスルフィ
ット濃度を達成する請求項５による装置。 - 【請求項３１】 前記湿式スクラバースラリー中の前記
スルフィット濃度が、２０．０ミリモル／リットル未満
である請求項９による方法。 - 【請求項３２】 前記湿式スクラバースラリー中の前記
スルフィット濃度が、０．３ミリモル／リットルよりも
大きく２０．０ミリモル／リットルまでの範囲内である
請求項９による方法。 - 【請求項３３】 前記酸化空気減少手段が、前記吸収反
応槽内の湿式スクラバースラリーに供給される酸化空気
流れの割合を減じて、前記湿式スクラバースラリー中の
前記選択されたスルフィット濃度が２０．０ミリモル／
リットル未満になるようにする請求項１８による装置。 - 【請求項３４】 前記酸化空気減少手段が、前記吸収反
応槽内の前記湿式スクラバースラリーに供給される酸化
空気の割合を減じて、前記湿式スクラバースラリー中の
前記選択されたスルフィット濃度が０．３ミリモル／リ
ットルよりも大きく２０．０ミリモル／リットルまでの
範囲内になるようにする請求項１８による装置。
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| US28248399A | 1999-03-31 | 1999-03-31 | |
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Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002248319A (ja) * | 2001-02-23 | 2002-09-03 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 湿式排煙脱硫装置 |
| JP5436777B2 (ja) * | 2005-08-26 | 2014-03-05 | 太平洋セメント株式会社 | 溶解反応装置 |
| JP2014531315A (ja) * | 2011-10-07 | 2014-11-27 | アルストム テクノロジー リミテッドＡＬＳＴＯＭ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｌｔｄ | 燃焼排ガス海水清浄器からの排水の処理制御方法およびシステム |
| JP2015020168A (ja) * | 2013-07-18 | 2015-02-02 | アルストム テクノロジー リミテッドＡＬＳＴＯＭ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｌｔｄ | 水銀の再排出を低下させるための亜硫酸塩制御 |
| JP2018529513A (ja) * | 2015-09-15 | 2018-10-11 | ゼネラル エレクトリック テクノロジー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＧｅｎｅｒａｌ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ＧｍｂＨ | 海水排煙脱硫システム中の水銀制御 |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020037005A (ko) * | 2002-04-22 | 2002-05-17 | 안준홍 | 배연탈황법에서 사이클론을 이용한 고순도 석회의 회수방법 및 그 장치 |
| US7524473B2 (en) * | 2007-03-23 | 2009-04-28 | Alstom Technology Ltd | Method of mercury removal in a wet flue gas desulfurization system |
| US8409535B2 (en) | 2010-11-03 | 2013-04-02 | Calpine Corporation | System and method for removing a contaminant from a gas stream |
| PL2578292T3 (pl) | 2011-10-07 | 2019-04-30 | General Electric Technology Gmbh | Sposób sterowania skruberem mokrym użytecznym do usuwania ditlenku siarki z gazu procesowego |
| US9321025B2 (en) | 2012-05-11 | 2016-04-26 | Alstom Technology Ltd | Oxidation control for improved flue gas desulfurization performance |
| US9321006B2 (en) * | 2012-05-11 | 2016-04-26 | Alstom Technology Ltd | Oxidation control for improved flue gas desulfurization performance |
| CN104755152B (zh) * | 2012-10-22 | 2016-09-07 | 纳尔科公司 | 控制汞排放的方法 |
| EP2738364A1 (en) | 2012-11-29 | 2014-06-04 | Alfa Laval Corporate AB | Exhaust gas scrubber, system for treatment of scrubber water and use of an exhaust gas scrubber |
| US9120055B2 (en) * | 2014-01-27 | 2015-09-01 | Alstom Technology Ltd | Mercury re-emission control |
| US9630864B2 (en) | 2015-06-17 | 2017-04-25 | General Electric Technology Gmbh | Seawater plant with inclined aeration and mixed auto recovery |
| US20170326498A1 (en) * | 2016-05-11 | 2017-11-16 | General Electric Company | Sulfite Preconditioning Systems And Methods To Reduce Mercury Concentrations In Waste Water |
| US10603629B2 (en) | 2016-06-23 | 2020-03-31 | General Electric Company | Mercury emission control from a wet flue gas scrubber |
| US10919016B2 (en) | 2017-02-15 | 2021-02-16 | General Electric Technology Gmbh | Oxidation control for improved flue gas desulfurization performance |
| CN110756035B (zh) * | 2019-11-12 | 2023-08-08 | 国能龙源环保有限公司 | 脱硫氧化风风量控制方法、控制系统及氧化风供给装置 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58172230A (ja) * | 1982-04-01 | 1983-10-11 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排脱石膏回収方法 |
| JPS60226403A (ja) * | 1984-04-20 | 1985-11-11 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 亜硫酸塩濃度調整方法 |
| DE3701764A1 (de) * | 1987-01-22 | 1988-08-04 | Norddeutsche Affinerie | Verfahren zum abscheiden von gasfoermigem metallischem quecksilber aus gasen |
| JP3150615B2 (ja) * | 1996-06-28 | 2001-03-26 | 三菱重工業株式会社 | 排煙脱硫処理における酸化制御方法 |
| SE9701947L (sv) * | 1997-05-26 | 1998-05-04 | Boliden Contech Ab | Förfarande för avskiljning av gasformigt elementärt kvicksilver ur en gas |
-
2000
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Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002248319A (ja) * | 2001-02-23 | 2002-09-03 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 湿式排煙脱硫装置 |
| JP4670160B2 (ja) * | 2001-02-23 | 2011-04-13 | 株式会社Ｉｈｉ | 湿式排煙脱硫装置 |
| JP5436777B2 (ja) * | 2005-08-26 | 2014-03-05 | 太平洋セメント株式会社 | 溶解反応装置 |
| JP2014531315A (ja) * | 2011-10-07 | 2014-11-27 | アルストム テクノロジー リミテッドＡＬＳＴＯＭ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｌｔｄ | 燃焼排ガス海水清浄器からの排水の処理制御方法およびシステム |
| JP2015020168A (ja) * | 2013-07-18 | 2015-02-02 | アルストム テクノロジー リミテッドＡＬＳＴＯＭ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｌｔｄ | 水銀の再排出を低下させるための亜硫酸塩制御 |
| JP2018529513A (ja) * | 2015-09-15 | 2018-10-11 | ゼネラル エレクトリック テクノロジー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＧｅｎｅｒａｌ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ＧｍｂＨ | 海水排煙脱硫システム中の水銀制御 |
| JP7019562B2 (ja) | 2015-09-15 | 2022-02-15 | ゼネラル エレクトリック テクノロジー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 海水排煙脱硫システム中の水銀制御 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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