JP2000283184A - 流体継手 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 伝達トルクを大幅に低下させることなく、ド
ラッグトルクを大幅に低減することができる流体継手を
提供する。 【解決手段】 入力軸に取り付けられたポンプ（４１）
と、該ポンプ（４１）と対向して配設されたタービン
（４２）とを具備する流体継手であって、ポンプ（４
１）のインペラ（４１２）は径方向内端から径方向外端
に向け回転方向下流側に傾斜して形成されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、原動機の回転トル
クを伝達するための流体継手（フルードカップリング）
の改良に関する。

【０００２】

【従来の技術】流体継手（フルードカップリング）は船
舶用、産業機械用、自動車用の動力伝達継手として従来
から用いられている。流体継手は、原動機である例えば
ディーゼルエンジンのクランクシャフト（流体継手とし
ての入力軸）に連結されたポンプと、該ポンプと対向し
て配設された入力軸と同一軸線上に配置された出力軸に
取り付けられたタービンとを具備し、上記ポンプおよび
タービン内に作動流体が充填されている。このような流
体継手において、ポンプは入力軸に連結された椀状のポ
ンプシェルと、該ポンプシェル内に放射状に配設された
複数個のインペラとからなり、タービンは出力軸に取り
付けられたタービンシェルと、該タービンシェル内に放
射状に配設された複数個のランナとからなっており、イ
ンペラおよびランナは直線放射状に形成されている。イ
ンペラおよびランナが直線状に形成されているのは、ト
ルク増幅作用が行われない流体継手においてはインペラ
およびランナが湾曲ないし屈曲していても直線状であっ
ても入力トルクと出力トルクは１対１であり、従って、
インペラおよびランナを湾曲ないし屈曲して形成するこ
とにより流路抵抗が増大することを避けるためである。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】図５は、流体継手にお
ける入出力軸の回転数差と出力トルク（伝達トルク）と
の関係を示すものである。図５において１点鎖線はポン
プのインペラおよびタービンのランナを直線放射状に形
成した従来の流体継手のトルク伝達特性である。このよ
うな特性を有する流体継手を車両の駆動装置に装備した
した場合、車両停止状態でエンジンが駆動され変速機の
変速ギヤが投入されている状態、即ち入力軸が回転し出
力軸が停止している状態では、その特性上ドラッグトル
クを有する。ドラッグトルクは、一般的にエンジンがア
イドリング回転数（例えば、５００ｒｐｍ）で運転され
ている状態での伝達トルクをいう。このドラッグトルク
は、流体継手の設計点を最大効率となる回転速度比、即
ちポンプとタービンとの回転速度比を０．９５〜０．９
８位にとると、かなり大きくなる。ドラッグトルクが大
きいと、エンジンのアイドリング運転が著しく不安定と
なるとともに、この不安定な回転が駆動系に異常振動を
発生させる原因となる。また、ドラッグトルクが大きい
ことにより、アイドリング運転時の燃費が悪化する原因
にもなっている。

【０００４】上述したドラッグトルクを低減するために
は、基本的にはポンプおよびタービンの径即ち流体継手
のサイズを小さくしなければならない。ドラッグトルク
の発生を小さい値に抑えるために流体継手のサイズを小
さくすると、トルク伝達特性は図５において２点鎖線で
示すようになる。図５から明らかなように２点鎖線で示
すサイズを小さくした流体継手におては、入力軸と出力
軸の回転数差が大きくなっても十分な出力トルク（伝達
トルク）を得ることができない。即ち、従来の流体継手
は、ドラッグトルクを低減させるためにサイズを小さく
すると伝達トルクが大幅に低減し、必要な伝達トルクを
得るためにサイズを大きくするとドラッグトルクが増大
するという宿命がある。

【０００５】本発明は上記事実に鑑みてなされたもの
で、その主たる技術的課題は、伝達トルクを大幅に低下
させることなく、ドラッグトルクを大幅に低減すること
ができる流体継手を提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明によれば、上記主
たる技術的課題を解決するために、入力軸に取り付けら
れたポンプシェルと、該ポンプシェル内に配設された複
数個のインペラとを有するポンプと、該ポンプと対向し
て配設され該入力軸と同一軸線上に配置された出力軸に
取り付けられたタービンシェルと、該タービンシェル内
に配設された複数個のランナとを有するタービンと、を
具備する流体継手において、該ポンプの該インペラは、
径方向内端から径方向外端に向け回転方向下流側に傾斜
して形成されている、ことを特徴とする流体継手が提供
される。

【０００７】

【発明の実施の形態】以下、本発明に従って構成された
流体継手の好適実施形態を図示している添付図面を参照
して、更に詳細に説明する。

【０００８】図１には、本発明に従って構成された流体
継手を自動車用エンジンと摩擦クラッチとの間に配設し
た駆動装置の一実施形態が示されている。図示の実施形
態における駆動装置は、原動機としての内燃機関２と本
発明に従って構成された流体継手４および摩擦クラッチ
６とによって構成されている。内燃機関２は図示の実施
形態においてはディーゼルエンジンからなっており、ク
ランク軸２１の端部には流体継手４の後述するポンプ側
が取り付けられる。

【０００９】流体継手４は、ディーゼルエンジン２に装
着されたハウジング２２にボルト２３等の締結手段によ
って取り付けられた流体継手ハウジング４０内に配設さ
れている。図示の実施形態における流体継手４は、ポン
プ４１と該ポンプ４１と対向して配設されたタービン４
２および上記ポンプ４１と連結されたケーシング４３を
具備している。

【００１０】ポンプ４１は椀状のポンプシェル４１１
と、該ポンプシェル４１１内に放射状に配設された複数
個のインペラ４１２とを備えており、ポンプシェル４１
１が上記ケーシング４３に溶接等の固着手段によって取
り付けられている。なお、ケーシング４３は、上記クラ
ンク軸２１にボルト２４によって内周部が装着されたド
ライブプレート４４の外周部にボルト４４１、ナット４
４２等の締結手段によって装着されている。このように
して、ポンプ４１のポンプシェル４１１は、ケーシング
４３およびドライブプレート４４を介してクランク軸２
１に連結される。従って、クランク軸２１は流体継手４
の入力軸として機能する。図示の実施形態においては、
ポンプ４１のインペラ４１２は、図２に示すように径方
向内端から径方向外端に向けて矢印で示すポンプ４１の
回転方向下流側に傾斜して形成され、椀状のポンプシェ
ル４１１の内面に設けられている。なお、上記ドライブ
プレート４４の外周には、図示しないスタータモータの
駆動歯車と噛合する始動用のリングギヤ４５が装着され
ている。

【００１１】上記タービン４２は、上記ポンプ４１のポ
ンプシェル４１１と対向して配設された椀状のタービン
シェル４２１と、該タービンシェル４２１内に放射状に
配設された複数個のランナ４２２とを備えている。ター
ビンシェル４２１は、上記入力軸としての上記クランク
軸２１と同一軸線上に配設された出力軸４６にスプライ
ン嵌合されたタービンハブ４７に溶接等の固着手段によ
って取り付けられている。なお、図示の実施形態におい
ては、タービン４２のランナ４２２は、図示の実施形態
においては直線放射状に形成されており、上記椀状のタ
ービンシェル４２１の内面に設けられている。

【００１２】図示の実施形態における流体継手４は油圧
ポンプ５０を具備している。この油圧ポンプ５０は上記
流体継手ハウジング４０に装着された摩擦クラッチ６の
後述するクラッチハウジング６０にボルト５１等の固着
手段によって取り付けられポンプハウジング５２に配設
されている。この油圧ポンプ５０は、上記ポンプ４１の
ポンプシェル４１１に取り付けられたポンプハブ４８に
よって回転駆動されるように構成されており、図示しな
い流体経路を介して作動流体を上記ポンプ４１およびタ
ービン４２内に供給する。なお、ポンプハブ４８は上記
出力軸４６の周囲に貫挿して配設された筒状軸４９に軸
受４９０をによって回転可能に支持されている。

【００１３】次に、上記摩擦クラッチ６について説明す
る。摩擦クラッチ６は、上記流体継手ハウジング４０に
ボルト６１によって装着されたクラッチハウジング６０
内に配設されている。図示の実施形態における摩擦クラ
ッチ６は、上記流体継手４の出力軸４６に装着されたク
ラッチドライブプレート６２と、出力軸４６と同一軸線
上に配設された伝動軸６３（図示の実施形態において
は、図示しない変速機の入力軸）と、該伝動軸６３にス
プライン嵌合されたクラッチハブ６４に取り付けられ外
周部にクラッチフェーシング６５が装着されているドリ
ブンプレート６６と、該ドリブンプレート６６をクラッ
チドライブプレート６２に押圧するプレッシャープレー
ト６７と、該プレッシャープレート６７をクラッチドラ
イブプレート６２に向けて付勢するダイアフラムスプリ
ング６８と、該ダイアフラムスプリング６８の内端部に
係合してダイアフラムスプリング６８の中間部を支点６
８１として作動するレリーズベアリング６９と、該レリ
ーズベアリング６９を軸方向に作動せしめるクラッチレ
リーズフォーク７０とを具備している。このように構成
された摩擦クラッチ６は、図示の状態においてはダイア
フラムスプリング６８のばね力によってプレッシャープ
レート６７がクラッチドライブプレート６２に向けて押
圧されており、従って、ドリブンプレート６６に装着さ
れたクラッチフェーシング６５がクラッチドライブプレ
ート６２に押圧されて流体継手４の出力軸４６に伝達さ
れた動力がクラッチドライブプレート６２およびドリブ
ンプレート６６を介して伝動軸６３に伝達される。この
動力伝達を遮断する場合は、図示しないスレーブシリン
ダに油圧を供給してクラッチレリーズフォーク７０を作
動し、レリーズベアリング６９を図１において左方に移
動すると、ダイアフラムスプリング６８が図において２
点鎖線で示すように作動せしめられ、プレッシャープレ
ート６７への押圧力を解除することにより、クラッチド
ライブプレート６２からドリブンプレート６６への動力
伝達が遮断される。

【００１４】本発明に従って構成された流体継手を装備
した駆動装置は以上のように構成されており、以下その
作動について説明する。ディーゼルエンジン２のクラン
ク軸２１（入力軸）に発生した駆動力は、ドライブプレ
ート４４を介して流体継手４のケーシング４３に伝達さ
れる。ケーシング４３とポンプ４１のポンプシェル４１
１は一体的に構成されているので、上記駆動力によって
ポンプ４１が回転せしめられる。ポンプ４１が回転する
とポンプ４１内の作動流体は遠心力によりインペラ４１
２に沿って外周に向かって流れ、矢印で示すようにター
ビン４２側に流入する。タービン４２側に流入した作動
流体は、中心側に向かって流れ矢印で示すようにポンプ
４１に戻される。このように、ポンプ４１およびタービ
ン４２内の作動流体がポンプ４１とタービン４２内を循
環することにより、ポンプ４１側の駆動トルクが作動流
体を介してタービン４２側に伝達される。タービン４２
側に伝達された駆動力は、タービンシェル４２１および
タービンハブ４７を介して出力軸４６に伝達され、更に
上記摩擦クラッチ６を介して図示しない変速機に伝達さ
れる。

【００１５】ここで、流体継手内部の作動油の流れとポ
ンプおよびタービンの駆動トルクとの関係について図３
および図４を参照して説明する。先ず、ポンプ１０のイ
ンペラ１０１とタービン１１のランナ１１１とが共に直
線放射状に形成された従来の流体継手について、図４を
参照して説明する。図４はポンプ１０とタービン１１を
展開して示したもので、簡略化のためポンプ１０のみが
角速度（ω）（ω＝ｖ２ｘ´／ｒ２ 但し、ｖ２ｘ´は
ポンプ１０出口部における作動流体の回転方向速度成
分、ｒ２はポンプ１０出口部の平均半径）で矢印で示す
方向に回転駆動され、タービン１１を停止させている状
態で説明する。ポンプ１０にＴ１のトルクを与えると、
ポンプ１０に流入速度（ｖ１´）で矢印方向から流入し
た作動流体は、角速度（ω）で矢印で示す方向に回転駆
動されているポンプ１０によって周方向速度が上記回転
方向速度成分（ｖ２ｘ´）まで加速される。このように
して周方向速度が上記回転方向速度成分（ｖ２ｘ´）ま
で加速された作動流体は、ポンプ１０の回転によって生
ずる遠心流体圧による径方向速度成分（ｖ２ｙ´）との
合成された流出速度（ｖ２´）で矢印で示す方向にポン
プ１０から流出する。ポンプ１０から流出速度（ｖ２
´）で矢印で示す方向に流出しタービン１１に流入した
作動流体は、タービン１１のランナ１１１に当たり、周
方向速度（回転方向速度成分）が零（０）になり、流出
速度（ｖ１´）で矢印で示す方向にタービン１１から流
出し、ポンプ１０に再び流入する。このとき、タービン
１１のランナ１１１は、作動流体からトルク（Ｔ１）を
受ける。このように、ポンプ１０に（Ｔ１）のトルクが
与えられると、タービン１１にはトルク（Ｔ１）が伝達
される。ポンプ１０に戻った作動流体は、トルク（Ｔ
１）で周方向速度（ｖ２´）まで加速され、上記作動を
繰り返す。このように作動される従来の流体継手は、図
５において１点鎖線で示すトルク伝達特性である。

【００１６】次に、本発明に従って構成された流体継手
４について、図３を参照して説明する。図３はポンプ４
１とタービン４２を展開して示したもので、簡略化のた
め上記従来のものと同様にポンプ４１のみが角速度
（ω）で矢印で示す方向に回転駆動され、タービン４２
を停止させている状態で説明する。ポンプ４１に（Ｔ
１）のトルクを与えると、ポンプ４１に流入した作動流
体は、角速度（ω）で矢印で示す方向に回転駆動されて
いるポンプ４１によって周方向速度が（ｖ２ｘ）まで加
速される。このようにして周方向速度が（ｖ２ｘ）まで
加速された作動流体は、ポンプ４１の回転による遠心流
体圧による作動流体の径方向速度成分（ｖ２ｙ）との合
成された流出速度（ｖ２）で矢印で示す方向にポンプ４
１から流出する。ポンプ４１から流出速度（ｖ２）で矢
印で示す方向に流出しタービン４２に流入した作動流体
は、ランナ４２２に当たり、タービン４２にトルクを伝
達する。なお、図示の実施形態においては、ポンプ４１
のインペラ４１２が径方向内端から径方向外端に向けて
ポンプ４１の回転方向下流側に傾斜して形成されている
ので、ポンプ４１に流入した作動流体は内周側方向への
力を受ける。このときの力は、以下のように見積もるこ
とができる。なお、以下の計算式において、（ｖ１）は
ポンプへの作動流体の流入速度、（ｖ２）はポンプから
の作動流体の流出速度、（ｖ２ｘ）はポンプ出口部にお
ける作動流体の回転方向速度成分、（ｖ２ｙ）はポンプ
出口部における作動流体の径方向速度成分、（ｔ）は作
動流体がポンプを通過する時間、（ω）はポンプの角速
度、（ｒ１）はポンプ入口部の平均半径、（ｒ２）はポ
ンプ出口部の平均半径、（ｍ）は作動流体の粒子の質
量、とする。

【００１７】ポンプ４１内を作動流体が通過するに要す
る時間（ｔ）は、次の数式１によって求められる。

【００１８】

【数１】ｔ＝（ｒ２−ｒ１）／ｖ１

【００１９】ポンプ４１内を作動流体が通過する間
（ｔ）の作動流体粒子の回転方向速度変化（ｄｖ）は、
次の数式２の通りである。

【００２０】

【数２】ｄｖ＝ｖ２ｘ

【００２１】従って、ポンプ４１内を作動流体が通過す
る間（ｔ）に作動流体粒子に生じた平均加速度（α）
は、次の数式３によって求められる。

【００２２】

【数３】α＝ｄｖ／ｔ ＝ｖ２ｘ／｛（ｒ２−ｒ１）／ｖ１｝

【００２３】作動流体の粒子の質量を（ｍ）とすると、
作動流体粒子が受ける回転方向の平均力（Ｆ１）は、次
の数式４の通りである。

【００２４】

【数４】Ｆ１＝ｍ・α ＝ｍ・ｖ２ｘ／｛（ｒ２−ｒ１）／ｖ１｝

【００２５】ポンプ出口部における作動流体の回転方向
速度成分（ｖ２ｘ）はポンプ出口の周速度（ω・ｒ２）
に略等しい（ｖ２ｘ≒ω・ｒ２）から、上記数式４にお
いてポンプ出口部における作動流体の回転方向速度成分
（ｖ２ｘ）にポンプ出口の周速度（ω・ｒ２）を代入す
ると、作動流体粒子が受ける回転方向の平均力（Ｆ１）
は次の数式５の通りである。

【００２６】

【数５】 Ｆ１＝ｍ・（ω・ｒ２）／｛（ｒ２−ｒ１）／ｖ１｝

【００２７】ここで、タービン４２が停止し、ポンプ４
１のみが角速度（ω）で回転しているとすると、ｍ、ｒ
２、ｒ１、ｖ１は使用する作動流体およびポンプ４１の
仕様が決まれば一定と考えられるので、上記数式５は、
次の数式６となる。

【００２８】

【数６】Ｆ１＝Ｃ１・ω （但し、Ｃ１は定数）

【００２９】一方、作動流体粒子にかかる遠心力（Ｆ
２）は、次の数式７によって求められる。

【００３０】

【数７】Ｆ２＝ｍ・ｒ・ω２ （但し、ｒはポンプ４１
のインペラ４１２が受ける力の重心位置までの半径）

【００３１】上記数式７において、ｍ、ｒは使用する作
動流体およびポンプ４１の仕様が決まれば一定なので、
上記数式７は、次の数式８となる。

【００３２】

【数８】Ｆ２＝Ｃ２・ω２ （但し、Ｃ２は定数）

【００３３】ポンプ４１のインペラ４１２の傾き（θ）
により作動流体粒子が受ける回転方向の平均力（Ｆ１＝
Ｃ１・ω）の内周側方向に向かう成分（Ｆ１´）は、次
の数式９によって求められる。

【００３４】

【数９】Ｆ１´＝ｃｏｓθ・ｓｉｎθ・Ｃ１・ω

【００３５】上記数式９において、ｃｏｓθ、ｓｉｎθ
はポンプ４１のインペラ４１２の傾き（θ）が決まれば
一定であるので、上記数式９は、次の数式１０となる。

【００３６】

【数１０】 Ｆ１´＝Ｃ１´・ω （但し、Ｃ１´は定数）

【００３７】従って、ポンプ４１が作動流体粒子に与え
る径方向の力の合力は、次の数式１１となる。

【００３８】

【数１１】

【００３９】上記数式１１において、（Ｆ２−Ｆ１´）
が零（０）であれば作動流体がポンプ４１側からタービ
ン４２側へ流れないので、伝達トルクが発生しない。数
式１１より（Ｆ２−Ｆ１´）を零（０）にするために
は、ポンプの角速度（ω）が零（０）（ω＝０）か、ポ
ンプの角速度（ω）が（Ｃ１´／Ｃ２）と等しくなれば
よい（ω＝Ｃ１´／Ｃ２）。従って、エンジンのアイド
リング回転付近でポンプの角速度（ω）が（Ｃ１´／Ｃ
２）と等しくなるようにポンプ４１のインペラ４１２の
傾き（θ）を設定することにより、アイドリング運転時
のドラッグトルクを零（０）ないし大幅に低減すること
ができる。図５において１点鎖線で示す従来の流体継手
と同一サイズに構成した本発明の流体継手４におけるト
ルク伝達特性を実線で示す。即ち、本発明の流体継手４
は、入出力軸の回転数差（ｒｐｍ）がエンジンのアイド
リング回転数（例えば５００ｒｐｍ）より低い３００ｒ
ｐｍ付近のエンジン回転数のときポンプの角速度（ω）
が（Ｃ１´／Ｃ２）と等しくなるようにポンプ４１のイ
ンペラ４１２の傾き（θ）を設定したものである。従っ
て、図５から判るように実線で示す本発明の流体継手４
は、入出力軸の回転数差が３００ｒｐｍ付近で伝達トル
クが零（０）になり、エンジンのアイドリング回転数
（例えば５００ｒｐｍ）においてもドラッグトルクを大
幅に低減することができる。

【００４０】次に、本発明に従って構成された流体継手
４について、入出力軸の回転数差がエンジンのアイドリ
ング回転数（例えば５００ｒｐｍ）以上の領域での伝達
トルクについて図３および図５を参照して説明する。図
示の実施形態における流体継手４は、ポンプ４１のイン
ペラ４１２が径方向内端から径方向外端に向けてポンプ
４１の回転方向下流側に傾斜して形成されているので、
ポンプ４１からの作動流体の流出速度（ｖ２）がインペ
ラを直線放射状に形成した図４に示す従来の流体継手に
おけるポンプからの流出速度（ｖ２´）より僅かに減少
する。従って、タービン１１のランナ１１１は、作動流
体からトルク（Ｔ１）より僅かに小さい（Ｔ１´）のト
ルクを受ける。このため、タービン４２にトルク（Ｔ１
´）のトルクが伝達される。タービン４２から速度（ｖ
１）で矢印方向に流出した作動流体はポンプ４１に流入
する。ポンプ４１に流入した作動流体を再び始めと同様
に周方向速度を（ｖ２ｘ）まで加速するには、ポンプ４
１に（Ｔ１´）のトルクを与えればよい。そこでポンプ
４１に（Ｔ１´）のトルクを与えると、作動流体はポン
プ４１出口で周方向速度が（ｖ２ｘ）まで加速され、上
記作動を繰り返す。従って、図示の実施形態における流
体継手４は、１点鎖線で示す同一サイズの従来の流体継
手と比較して僅かに低下するするが、アイドリング回転
数（例えば５００ｒｐｍ）のドラッグトルクを本発明の
流体継手４と同等にするためにサイズを小さくした２点
差線で示す従来の流体継手と比較して高い伝達トルクを
確保することができる。このため、本発明によれば、１
点鎖線で示す従来の流体継手よりサイズを僅かに大きく
することにより、図５において破線で示すように伝達ト
ルクを確保してドラッグトルクを大幅に低減できる流体
継手を得ることができる。

【００４１】以上、本発明を図示の実施形態に基づいて
説明したが、本発明は実施形態のみに限定されるもので
はない。例えば実施形態においては、タービン１１のラ
ンナ１１１は直線放射状に形成したものを示したが、回
転方向に傾斜して形成しても、また屈曲して形成しても
よい。

【００４２】

【発明の効果】本発明による流体継手は以上のように構
成されているので、以下に述べる作用効果を奏する。

【００４３】即ち、流体継手を構成するポンプのインペ
ラは、径方向内端から径方向外端に向け回転方向下流側
に傾斜して形成されているので、インペラの傾き（θ）
をエンジンのアイドリング回転付近でポンプの回転によ
って作動される作動流体がタービン側に流れないように
設定することにより、アイドリング運転時のドラッグト
ルクを零（０）ないし大幅に低減することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に従って構成された流体継手を装備した
駆動装置の一実施形態を示す断面図。

【図２】図１に示す流体継手を構成するポンプの側面
図。

【図３】図１に示す流体継手における作動油の流れとポ
ンプおよびタービンの駆動トルクとの関係を示す説明
図。

【図４】従来の流体継手における作動油の流れとポンプ
およびタービンの駆動トルクとの関係を示す説明図。

【図５】流体継手における入出力軸の回転数差と伝達ト
ルクとの関係を示す図。

【符号の説明】

２：内燃機関 ２１：クランク軸 ４：流体継手 ４０：流体継手ハウジング ４１：ポンプ ４１１：ポンプシェル ４１２：インペラ ４２：タービン ４２１：タービンシェル ４２２：ランナ ４３：ケーシング ４４：ドライブプレート ４５：リングギヤ ４６：出力軸 ４７：タービンハブ ４８：ポンプハブ ５０：油圧ポンプ ５２：ポンプハウジング ６：摩擦クラッチ ６０：クラッチハウジング ６２：クラッチドライブプレート ６３：伝動軸 ６４：クラッチハブ ６５：クラッチフェーシング ６６：ドリブンプレート ６７：プレッシャープレート ６８：ダイアフラムスプリング ６９：レリーズベアリング ７０：クラッチレリーズフォーク

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 入力軸に取り付けられたポンプシェル
   と、該ポンプシェル内に配設された複数個のインペラと
   を有するポンプと、 該ポンプと対向して配設され該入力軸と同一軸線上に配
   置された出力軸に取り付けられたタービンシェルと、該
   タービンシェル内に配設された複数個のランナとを有す
   るタービンと、を具備する流体継手において、 該ポンプの該インペラは、径方向内端から径方向外端に
   向け回転方向下流側に傾斜して形成されている、 ことを特徴とする流体継手。