JP2000282163A - 張出し成形性及び曲げ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板 - Google Patents
張出し成形性及び曲げ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板Info
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
Landscapes
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 張出し成形性及び曲げ成形性に優れたＡｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ系合金板を提供する。 【解決手段】 Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板において、表
層部の平均結晶粒径を４０μｍ以下とすると共に、内部
の平均結晶粒径を６０μｍ以下とし、かつ上記表層部の
方を上記内部より５μｍ以上平均結晶粒径が小さくす
る。成分としては、Ｍｇ：０．１〜２．０％、Ｓｉ：
０．１〜２．０％とすることが望ましく、合金成分とし
て、更にＦｅ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃ
ｒ：０．３％以下、Ｚｒ：０．３％以下、Ｖ：０．３％
以下、Ｔｉ：０．１％以下よりなる群から選択される１
種以上を合計で０．０１〜１．５％含有させれば、成形
性を高めることができ望ましい。
Ｍｇ−Ｓｉ系合金板を提供する。 【解決手段】 Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板において、表
層部の平均結晶粒径を４０μｍ以下とすると共に、内部
の平均結晶粒径を６０μｍ以下とし、かつ上記表層部の
方を上記内部より５μｍ以上平均結晶粒径が小さくす
る。成分としては、Ｍｇ：０．１〜２．０％、Ｓｉ：
０．１〜２．０％とすることが望ましく、合金成分とし
て、更にＦｅ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃ
ｒ：０．３％以下、Ｚｒ：０．３％以下、Ｖ：０．３％
以下、Ｔｉ：０．１％以下よりなる群から選択される１
種以上を合計で０．０１〜１．５％含有させれば、成形
性を高めることができ望ましい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、張出し成形性及び曲げ
成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板に関するもの
であり、詳細には高強度であると共に、優れた張出し成
形性及び曲げ加工性が要求される自動車パネル等に好適
なＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板に関するものである。
成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板に関するもの
であり、詳細には高強度であると共に、優れた張出し成
形性及び曲げ加工性が要求される自動車パネル等に好適
なＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車パネル材としては冷間圧延
鋼板が使用されてきたが、最近では排ガス低減や燃費削
減を目的とする車体軽量化の要求が高まるにつれて、Ａ
ｌ合金板が用いられることが多くなっている。特に自動
車パネル材は、プレスや曲げ等の成形加工の後、必ず焼
付塗装処理が行われているので、塗装処理時の加熱によ
って硬化して強度が向上するタイプのＡｌ合金材が望ま
しく、６００９合金や６０１０合金等のＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系合金が採用されている。
鋼板が使用されてきたが、最近では排ガス低減や燃費削
減を目的とする車体軽量化の要求が高まるにつれて、Ａ
ｌ合金板が用いられることが多くなっている。特に自動
車パネル材は、プレスや曲げ等の成形加工の後、必ず焼
付塗装処理が行われているので、塗装処理時の加熱によ
って硬化して強度が向上するタイプのＡｌ合金材が望ま
しく、６００９合金や６０１０合金等のＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系合金が採用されている。
【０００３】但し、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金は張出し成
形性及び曲げ成形性が十分ではなく、ドアやルーフ等の
より複雑なパネル材への適用は期待されるほど進んでい
なかった。
形性及び曲げ成形性が十分ではなく、ドアやルーフ等の
より複雑なパネル材への適用は期待されるほど進んでい
なかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に着
目してなされたものであって、張出し成形性及び曲げ成
形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板の提供を目的と
するものである。
目してなされたものであって、張出し成形性及び曲げ成
形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板の提供を目的と
するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決した本発
明の張出し成形性及び曲げ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−
Ｓｉ系合金板とは、表層部の平均結晶粒径が４０μｍ以
下であると共に、内部の平均結晶粒径が６０μｍ以下で
あり、かつ上記表層部の方が上記内部より５μｍ以上平
均結晶粒径が小さいことを要旨とするものである。尚、
表層部とは合金板の表面に位置する部分であり、具体的
に例示するならば、板厚をｔとしたとき表面から１／１
０ｔの深さの部分ということができる。一方、内部と
は、上記表層部の内側の部分であり、上記具体例に従う
ならば表面から１／１０ｔの深さより内側の部分であ
る。
明の張出し成形性及び曲げ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−
Ｓｉ系合金板とは、表層部の平均結晶粒径が４０μｍ以
下であると共に、内部の平均結晶粒径が６０μｍ以下で
あり、かつ上記表層部の方が上記内部より５μｍ以上平
均結晶粒径が小さいことを要旨とするものである。尚、
表層部とは合金板の表面に位置する部分であり、具体的
に例示するならば、板厚をｔとしたとき表面から１／１
０ｔの深さの部分ということができる。一方、内部と
は、上記表層部の内側の部分であり、上記具体例に従う
ならば表面から１／１０ｔの深さより内側の部分であ
る。
【０００６】本発明に好適なＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金の成
分としては、Ｍｇ：０．１〜２．０％、Ｓｉ：０．１〜
２．０％とすることが望ましく、合金成分として、更に
Ｆｅ：１．０％以下（０％を含まない）、Ｍｎ：１．０
％以下（０％を含まない）、Ｃｒ：０．３％以下（０％
を含まない）、Ｚｒ：０．３％以下（０％を含まな
い）、Ｖ：０．３％以下（０％を含まない）、Ｔｉ：
０．１％以下（０％を含まない）よりなる群から選択さ
れる１種以上を合計で０．０１〜１．５％含有させれ
ば、成形性を高めることができ望ましい。
分としては、Ｍｇ：０．１〜２．０％、Ｓｉ：０．１〜
２．０％とすることが望ましく、合金成分として、更に
Ｆｅ：１．０％以下（０％を含まない）、Ｍｎ：１．０
％以下（０％を含まない）、Ｃｒ：０．３％以下（０％
を含まない）、Ｚｒ：０．３％以下（０％を含まな
い）、Ｖ：０．３％以下（０％を含まない）、Ｔｉ：
０．１％以下（０％を含まない）よりなる群から選択さ
れる１種以上を合計で０．０１〜１．５％含有させれ
ば、成形性を高めることができ望ましい。
【０００７】またＣｕ：１．０％以下（０％を含まな
い）、Ａｇ：０．２％以下（０％を含まない）、Ｚｎ：
１．０％以下（０％を含まない）よりなる群から選択さ
れる１種以上を合計で０．０１〜１．５％含有させる
か、Ｓｎを０．２％以下（０％を含まない）含有させれ
ば、焼付塗装時の時効硬化速度を高めることができ望ま
しい。
い）、Ａｇ：０．２％以下（０％を含まない）、Ｚｎ：
１．０％以下（０％を含まない）よりなる群から選択さ
れる１種以上を合計で０．０１〜１．５％含有させる
か、Ｓｎを０．２％以下（０％を含まない）含有させれ
ば、焼付塗装時の時効硬化速度を高めることができ望ま
しい。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明者らは、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ
系合金について結晶組織と、成形性の関係について、鋭
意実験を重ねてきた。その結果、優れた曲げ成形性を得
るには、破壊の起点をなくすという観点から表層部の結
晶粒径を微細にすることが非常に効果的であり、また優
れた張出し成形性を確保するという観点から、均一変形
させる上で比較的伸び易い組織とすることが望ましく、
その為にはある程度大きな結晶粒径の組織とすることが
必要であり、更には、表層部を微細にし、内部はある程
度大きな組織とすれば張出し成形性及び曲げ成形性の両
特性を同時に優れたものとすることができるとの知見を
得た。具体的には、表層部の平均結晶粒径を４０μｍ以
下とし、内部の平均結晶粒径を６０μｍ以下にし、かつ
表層部の平均結晶粒径を内部より５μｍ以上平均結晶粒
径が小さくすることにより、張出し成形性及び曲げ成形
性の両特性を同時に優れたものとすることが可能であ
る。尚、表層部の平均結晶粒径は、２０μｍ以下が望ま
しく、内部は３５μｍ以下が望ましい。また表層部と内
部の平均結晶粒径の差は１０μｍ以上であることが好ま
しい。
系合金について結晶組織と、成形性の関係について、鋭
意実験を重ねてきた。その結果、優れた曲げ成形性を得
るには、破壊の起点をなくすという観点から表層部の結
晶粒径を微細にすることが非常に効果的であり、また優
れた張出し成形性を確保するという観点から、均一変形
させる上で比較的伸び易い組織とすることが望ましく、
その為にはある程度大きな結晶粒径の組織とすることが
必要であり、更には、表層部を微細にし、内部はある程
度大きな組織とすれば張出し成形性及び曲げ成形性の両
特性を同時に優れたものとすることができるとの知見を
得た。具体的には、表層部の平均結晶粒径を４０μｍ以
下とし、内部の平均結晶粒径を６０μｍ以下にし、かつ
表層部の平均結晶粒径を内部より５μｍ以上平均結晶粒
径が小さくすることにより、張出し成形性及び曲げ成形
性の両特性を同時に優れたものとすることが可能であ
る。尚、表層部の平均結晶粒径は、２０μｍ以下が望ま
しく、内部は３５μｍ以下が望ましい。また表層部と内
部の平均結晶粒径の差は１０μｍ以上であることが好ま
しい。
【０００９】次に、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金に含有され
る合金化元素の含有率の好ましい数値範囲について述べ
る。
る合金化元素の含有率の好ましい数値範囲について述べ
る。
【００１０】Ｍｇ：０．１〜２．０％、Ｓｉ：０．１〜
２．０％、Ｍｇは強度および延性の向上にも寄与する固
溶強化元素である。ＭｇとＳｉは、Ｇ．Ｐ．ゾーンと称
されるＭｇ2Ｓｉ組成の集合体（クラスター）又は中間
相を形成し、ベーキング処理（焼付塗装）による高強度
化に寄与する元素であり、Ｍｇ及びＳｉ共に、０．１％
以上必要であり、０．４％以上であると望ましい。但
し、多過ぎるとベーキング処理時にかえって強度が劣化
するので、Ｍｇ及びＳｉ共に、２．０％以下とすべきで
あり、１．５％以下であると望ましい。
２．０％、Ｍｇは強度および延性の向上にも寄与する固
溶強化元素である。ＭｇとＳｉは、Ｇ．Ｐ．ゾーンと称
されるＭｇ2Ｓｉ組成の集合体（クラスター）又は中間
相を形成し、ベーキング処理（焼付塗装）による高強度
化に寄与する元素であり、Ｍｇ及びＳｉ共に、０．１％
以上必要であり、０．４％以上であると望ましい。但
し、多過ぎるとベーキング処理時にかえって強度が劣化
するので、Ｍｇ及びＳｉ共に、２．０％以下とすべきで
あり、１．５％以下であると望ましい。
【００１１】Ｆｅ：１．０％以下（０％を含まない） Ｍｎ：１．０％以下（０％を含まない） Ｃｒ：０．３％以下（０％を含まない） Ｚｒ：０．３％以下（０％を含まない） Ｖ ：０．３％以下（０％を含まない） Ｔｉ：０．１％以下（０％を含まない） これらの元素は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板を連鋳法で
製造する場合に、結晶粒を微細化する効果を有する。従
ってこれらの元素１種以上を添加すれば、粒界破壊を起
こしにくくすることができ、より成形性を高めることが
できる。しかし、上限値を超えて各元素を含有させる
と、Ａｌとこれらの元素との間で粗大な化合物が生成し
破壊の起点となり却って成形性を悪化させるため、上記
上限値以下の添加とすることが望ましい。より望ましい
添加量は、Ｆｅが０．６％以下、Ｍｎが０．６％以下、
Ｃｒが０．２％以下、Ｚｒが０．２％以下、Ｖが０．２
％以下、Ｔｉが０．０５％以下である。尚、これらの元
素は合計量では０．０１％以上１．５％以下とすること
が望ましい。
製造する場合に、結晶粒を微細化する効果を有する。従
ってこれらの元素１種以上を添加すれば、粒界破壊を起
こしにくくすることができ、より成形性を高めることが
できる。しかし、上限値を超えて各元素を含有させる
と、Ａｌとこれらの元素との間で粗大な化合物が生成し
破壊の起点となり却って成形性を悪化させるため、上記
上限値以下の添加とすることが望ましい。より望ましい
添加量は、Ｆｅが０．６％以下、Ｍｎが０．６％以下、
Ｃｒが０．２％以下、Ｚｒが０．２％以下、Ｖが０．２
％以下、Ｔｉが０．０５％以下である。尚、これらの元
素は合計量では０．０１％以上１．５％以下とすること
が望ましい。
【００１２】Ｃｕ：１．０％以下（０％を含まない） Ａｇ：０．２％以下（０％を含まない） Ｚｎ：１．０％以下（０％を含まない） ベーキング時の時効硬化速度を向上させる元素であり、
上限値を超えると、粗大な化合物を形成して成形性が劣
化するので、上記上限値以下の添加とすることが望まし
い。尚、Ｃｕを添加すると、耐食性の向上効果も期待で
きる。より望ましい添加量は、Ｃｕが０．６％以下、Ａ
ｇが０．１％以下、Ｚｎが０．６％以下である。また、
これらの元素は合計量では０．０１％以上１．５％以下
とすることが望ましい。
上限値を超えると、粗大な化合物を形成して成形性が劣
化するので、上記上限値以下の添加とすることが望まし
い。尚、Ｃｕを添加すると、耐食性の向上効果も期待で
きる。より望ましい添加量は、Ｃｕが０．６％以下、Ａ
ｇが０．１％以下、Ｚｎが０．６％以下である。また、
これらの元素は合計量では０．０１％以上１．５％以下
とすることが望ましい。
【００１３】Ｓｎ：０．２％以下（０％を含まない） Ｓｎは、ベーキング前の室温時効を抑制し、ベーキング
時の時効を促進する元素であり、多過ぎると粗大な化合
物を形成して成形性が劣化するので０．２％以下とする
ことが望ましく、０．１％以下であるとより望ましい。
時の時効を促進する元素であり、多過ぎると粗大な化合
物を形成して成形性が劣化するので０．２％以下とする
ことが望ましく、０．１％以下であるとより望ましい。
【００１４】本発明のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板は、鋳
造，均質化処理，熱間圧延，中間焼鈍，冷間圧延，最終
焼鈍等からなる通常の工程により製造することができる
が、本発明のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板を得る上で重要
な条件としては、冷延条件が挙げられ、下記（１）式を
満足する条件で圧延を施したとき、板厚方向の蓄積歪み
分布が変化し、溶体化処理後の組織において、表層部の
平均結晶粒径が内部より微細となり、張出し成形性及び
曲げ成形性を向上させることが可能である。
造，均質化処理，熱間圧延，中間焼鈍，冷間圧延，最終
焼鈍等からなる通常の工程により製造することができる
が、本発明のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板を得る上で重要
な条件としては、冷延条件が挙げられ、下記（１）式を
満足する条件で圧延を施したとき、板厚方向の蓄積歪み
分布が変化し、溶体化処理後の組織において、表層部の
平均結晶粒径が内部より微細となり、張出し成形性及び
曲げ成形性を向上させることが可能である。
【００１５】
【数１】 尚、Ｌ／Ｄの算出式は、圧延による歪み分布の評価式と
して知られた式であり、一般的にＬ／Ｄが小さい程歪み
は表面側に入り易く、Ｌ／Ｄが大きくなるほど板厚方向
の内部で均一な歪み分布が得られるとされている。本発
明に係るＡｌ合金板を製造する上で、平均Ｌ／Ｄの値を
小さくすることが望ましく（３以下であればより望まし
い）、その為には、圧延のパス数ｎを多くして、徐々に
圧下することが推奨され（例えば、板厚を４ｍｍ→２ｍ
ｍに１回で圧下するより４ｍｍ→３ｍｍ→２ｍｍと２回
で圧下することが望ましい）、またＬの値を小さくする
上で、ロール径は小さくすることが望ましい。
して知られた式であり、一般的にＬ／Ｄが小さい程歪み
は表面側に入り易く、Ｌ／Ｄが大きくなるほど板厚方向
の内部で均一な歪み分布が得られるとされている。本発
明に係るＡｌ合金板を製造する上で、平均Ｌ／Ｄの値を
小さくすることが望ましく（３以下であればより望まし
い）、その為には、圧延のパス数ｎを多くして、徐々に
圧下することが推奨され（例えば、板厚を４ｍｍ→２ｍ
ｍに１回で圧下するより４ｍｍ→３ｍｍ→２ｍｍと２回
で圧下することが望ましい）、またＬの値を小さくする
上で、ロール径は小さくすることが望ましい。
【００１６】また最終圧延率は、６０％以上が好まし
く、８０％以上であればより望ましい。
く、８０％以上であればより望ましい。
【００１７】以下実施例によって本発明をさらに詳述す
るが、下記実施例は本発明を制限するものではなく、前
・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することは全
て本発明の技術範囲に包含される。
るが、下記実施例は本発明を制限するものではなく、前
・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することは全
て本発明の技術範囲に包含される。
【００１８】
【実施例】表１，２に示すＡｌ合金板を用いて、ＤＣ鋳
造または連続鋳造法で造塊し、得られた鋳塊に対して５
４０℃で６時間の均質化処理を施した後、熱間圧延を行
い、さらに５００℃で３０秒の溶体化処理を施し、１ｍ
ｍ厚みのＴ４材を得た。次いで、表１，２に示す冷間圧
延率と平均Ｌ／Ｄで冷間圧延を行った。尚、冷間圧延条
件の代表的な具体例（Ｎｏ．１とＮｏ．１４）を表３に
示す。
造または連続鋳造法で造塊し、得られた鋳塊に対して５
４０℃で６時間の均質化処理を施した後、熱間圧延を行
い、さらに５００℃で３０秒の溶体化処理を施し、１ｍ
ｍ厚みのＴ４材を得た。次いで、表１，２に示す冷間圧
延率と平均Ｌ／Ｄで冷間圧延を行った。尚、冷間圧延条
件の代表的な具体例（Ｎｏ．１とＮｏ．１４）を表３に
示す。
【００１９】得られたＴ４材について、板厚断面で光学
顕微鏡組織観察を行い、結晶粒径の測定を行った。
顕微鏡組織観察を行い、結晶粒径の測定を行った。
【００２０】また、張出し成形性を評価するにあたって
は、１０１．６ｍｍφの球頭張出し治具を用い、長さ１
８０ｍｍ，幅１１０ｍｍの試験片に潤滑剤を塗布し、成
形速度４ｍｍ／ｓ，しわ押え圧２００ｋＮで張出し成形
試験を行い、割れ限界高さを測定した。
は、１０１．６ｍｍφの球頭張出し治具を用い、長さ１
８０ｍｍ，幅１１０ｍｍの試験片に潤滑剤を塗布し、成
形速度４ｍｍ／ｓ，しわ押え圧２００ｋＮで張出し成形
試験を行い、割れ限界高さを測定した。
【００２１】曲げ成形性に関しては、長さ１８０ｍｍ，
幅３０ｍｍの試験片を用いて５％の予ひずみを加えた
後、１８０°曲げ試験（Ｒ＝０．８ｍｍ）を行い、割れ
発生の程度を目視で観察し、割れのないものを○、割れ
がわずかに認められるものを△、割れが顕著に認められ
るものを×とする３段階で評価した。
幅３０ｍｍの試験片を用いて５％の予ひずみを加えた
後、１８０°曲げ試験（Ｒ＝０．８ｍｍ）を行い、割れ
発生の程度を目視で観察し、割れのないものを○、割れ
がわずかに認められるものを△、割れが顕著に認められ
るものを×とする３段階で評価した。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【表３】 表１におけるＮｏ．１〜１０及び表２におけるＮｏ．１
９〜２６が本発明に係るＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板であ
り、いずれも割れ限界高さが高く張出し成形性に優れる
と共に、曲げ成形性にも優れている。
９〜２６が本発明に係るＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板であ
り、いずれも割れ限界高さが高く張出し成形性に優れる
と共に、曲げ成形性にも優れている。
【００２５】一方、表１におけるＮｏ．１１〜１８及び
表２におけるＮｏ．２７〜３２は、平均Ｌ／Ｄが５を超
える場合の比較例であり、張出し成形性及び／または曲
げ成形性に劣っていることが分かる。
表２におけるＮｏ．２７〜３２は、平均Ｌ／Ｄが５を超
える場合の比較例であり、張出し成形性及び／または曲
げ成形性に劣っていることが分かる。
【００２６】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているの
で、張出し成形性及び曲げ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−
Ｓｉ系合金板が提供できることとなった。
で、張出し成形性及び曲げ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−
Ｓｉ系合金板が提供できることとなった。
【図１】ロールによる圧延状態を示す説明図である。
Claims (5)
- 【請求項１】 Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板であって、表
層部の平均結晶粒径が４０μｍ以下であると共に、内部
の平均結晶粒径が６０μｍ以下であり、かつ上記表層部
の方が上記内部より５μｍ以上平均結晶粒径が小さいこ
とを特徴とする張出し成形性及び曲げ成形性に優れたＡ
ｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板。 - 【請求項２】 合金成分として、 Ｍｇ：０．１〜２．０％（重量％の意味：以下同じ）、 Ｓｉ：０．１〜２．０％、 を含有する請求項１に記載のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金
板。 - 【請求項３】 合金成分として、更に Ｆｅ：１．０％以下（０％を含まない）、 Ｍｎ：１．０％以下（０％を含まない）、 Ｃｒ：０．３％以下（０％を含まない）、 Ｚｒ：０．３％以下（０％を含まない）、 Ｖ ：０．３％以下（０％を含まない）、 Ｔｉ：０．１％以下（０％を含まない） よりなる群から選択される１種以上を合計で０．０１〜
１．５％含有する請求項２に記載のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系
合金板。 - 【請求項４】 合金成分として、更に Ｃｕ：１．０％以下（０％を含まない）、 Ａｇ：０．２％以下（０％を含まない）、 Ｚｎ：１．０％以下（０％を含まない）、 よりなる群から選択される１種以上を合計で０．０１〜
１．５％含有する請求項２または３に記載のＡｌ−Ｍｇ
−Ｓｉ系合金板。 - 【請求項５】 合金成分として、更に Ｓｎ：０．２％以下（０％を含まない） を含有する請求項２〜４のいずれかに記載のＡｌ−Ｍｇ
−Ｓｉ系合金板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11089387A JP2000282163A (ja) | 1999-03-30 | 1999-03-30 | 張出し成形性及び曲げ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11089387A JP2000282163A (ja) | 1999-03-30 | 1999-03-30 | 張出し成形性及び曲げ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000282163A true JP2000282163A (ja) | 2000-10-10 |
Family
ID=13969262
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11089387A Pending JP2000282163A (ja) | 1999-03-30 | 1999-03-30 | 張出し成形性及び曲げ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000282163A (ja) |
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-
1999
- 1999-03-30 JP JP11089387A patent/JP2000282163A/ja active Pending
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