JP2000282064A - 合成ガスの利用方法及びその合成ガスを用いた発電装置 - Google Patents
合成ガスの利用方法及びその合成ガスを用いた発電装置Info
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来に比べて高い圧力で可燃性の合成ガスを
ガスタービンの入口に供給する。従来のガスタービン複
合発電装置と組合せて高い発電効率の発電装置を得る。 【解決手段】 温度３８０〜１０００℃、圧力２５〜３
５ＭＰａで炭化水素資源を水と反応させてメタン、水素
及び一酸化炭素を主成分とする可燃性ガスと、二酸化炭
素と、水分を含む合成ガスを生成する。この合成ガスで
第１ガス膨張タービン４１を駆動して発電機で発電す
る。タービン４１から排出したガスを段階的に冷却して
水分と二酸化炭素を分離し、残余の可燃性ガスをガスタ
ービン５１で燃焼して回転エネルギとして利用する。ガ
スタービン５１の排ガスの熱エネルギをボイラ５３に供
給して蒸気エネルギを生成させ、蒸気タービン５４の回
転エネルギとして利用する。
ガスタービンの入口に供給する。従来のガスタービン複
合発電装置と組合せて高い発電効率の発電装置を得る。 【解決手段】 温度３８０〜１０００℃、圧力２５〜３
５ＭＰａで炭化水素資源を水と反応させてメタン、水素
及び一酸化炭素を主成分とする可燃性ガスと、二酸化炭
素と、水分を含む合成ガスを生成する。この合成ガスで
第１ガス膨張タービン４１を駆動して発電機で発電す
る。タービン４１から排出したガスを段階的に冷却して
水分と二酸化炭素を分離し、残余の可燃性ガスをガスタ
ービン５１で燃焼して回転エネルギとして利用する。ガ
スタービン５１の排ガスの熱エネルギをボイラ５３に供
給して蒸気エネルギを生成させ、蒸気タービン５４の回
転エネルギとして利用する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、石炭、重質油等の
炭化水素資源、或いはバイオマス等の再生可能な資源を
超臨界状態の水で分解し、この分解により生じた可燃性
ガスを燃料ガスとして利用する方法及びこの燃料ガスに
より発電する発電装置、特にガスタービン複合発電装置
に関するものである。
炭化水素資源、或いはバイオマス等の再生可能な資源を
超臨界状態の水で分解し、この分解により生じた可燃性
ガスを燃料ガスとして利用する方法及びこの燃料ガスに
より発電する発電装置、特にガスタービン複合発電装置
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】これまで石炭、重質油、天然ガス等の炭
化水素資源である化石燃料を用いて発電が行われてい
る。近年、二酸化炭素の排出量を削減する観点から、こ
の種の発電装置の熱効率の向上が求められている。その
ため、熱効率に優れたガスタービン複合発電が注目され
ている。従来、石炭からガスタービン複合発電装置用の
燃料ガスを作る方法として、ガス化炉を用いた石炭のガ
ス化が広く試みられている。またガスタービンを用いた
発電において、高い発電効率を達成するために、燃焼に
よる作動ガスの温度を上昇させる方法や、ガスタービン
の入口圧力を増大させる方法等が検討されている。
化水素資源である化石燃料を用いて発電が行われてい
る。近年、二酸化炭素の排出量を削減する観点から、こ
の種の発電装置の熱効率の向上が求められている。その
ため、熱効率に優れたガスタービン複合発電が注目され
ている。従来、石炭からガスタービン複合発電装置用の
燃料ガスを作る方法として、ガス化炉を用いた石炭のガ
ス化が広く試みられている。またガスタービンを用いた
発電において、高い発電効率を達成するために、燃焼に
よる作動ガスの温度を上昇させる方法や、ガスタービン
の入口圧力を増大させる方法等が検討されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、ガス化炉を用
いて石炭から燃料ガスを作る場合、ガス化炉が大型化す
るため、ガスタービンの入口圧力を増大しようとして
も、ガス化炉の強度やその動力源において問題があっ
た。即ち、従来の方法ではガスタービンの入口圧力を高
めることができず、かつガス化炉が大型であるがために
熱エネルギのロスも大きくなる不具合があった。本発明
の目的は、従来に比べて高い圧力で可燃性の合成ガスを
ガスタービンの入口に供給することのできる合成ガスの
利用方法を提供することにある。本発明の更に別の目的
は、従来のガスタービン複合発電設備と組合せて高い発
電効率が得られる発電装置を提供することにある。
いて石炭から燃料ガスを作る場合、ガス化炉が大型化す
るため、ガスタービンの入口圧力を増大しようとして
も、ガス化炉の強度やその動力源において問題があっ
た。即ち、従来の方法ではガスタービンの入口圧力を高
めることができず、かつガス化炉が大型であるがために
熱エネルギのロスも大きくなる不具合があった。本発明
の目的は、従来に比べて高い圧力で可燃性の合成ガスを
ガスタービンの入口に供給することのできる合成ガスの
利用方法を提供することにある。本発明の更に別の目的
は、従来のガスタービン複合発電設備と組合せて高い発
電効率が得られる発電装置を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】請求項１に係る発明は、
図１に示すように温度３８０〜１０００℃、圧力２５〜
３５ＭＰａで炭化水素資源を水と反応させてメタン、水
素及び一酸化炭素を主成分とする可燃性ガスと、二酸化
炭素と、水分を含む合成ガスを生成した後、この合成ガ
スを利用する方法であって、上記合成ガスを第１ガス膨
張タービン４１に供給して膨張することにより回転エネ
ルギとして動力を回収し、第１ガス膨張タービン４１か
ら排出したガスを５〜２５０℃に段階的に冷却してこの
排出ガスから水分とともに二酸化炭素の一部又は全部を
分離除去し、水分とともに二酸化炭素の一部又は全部を
分離した５〜２５０℃、４〜１０ＭＰａの可燃性ガスを
ガスタービン５１で燃焼して回転エネルギとして利用
し、ガスタービン５１の排ガスの熱エネルギをボイラ５
３に供給しボイラ５３の蒸気エネルギを蒸気タービン５
４で回転エネルギとして利用することを特徴とする合成
ガスの利用方法である。
図１に示すように温度３８０〜１０００℃、圧力２５〜
３５ＭＰａで炭化水素資源を水と反応させてメタン、水
素及び一酸化炭素を主成分とする可燃性ガスと、二酸化
炭素と、水分を含む合成ガスを生成した後、この合成ガ
スを利用する方法であって、上記合成ガスを第１ガス膨
張タービン４１に供給して膨張することにより回転エネ
ルギとして動力を回収し、第１ガス膨張タービン４１か
ら排出したガスを５〜２５０℃に段階的に冷却してこの
排出ガスから水分とともに二酸化炭素の一部又は全部を
分離除去し、水分とともに二酸化炭素の一部又は全部を
分離した５〜２５０℃、４〜１０ＭＰａの可燃性ガスを
ガスタービン５１で燃焼して回転エネルギとして利用
し、ガスタービン５１の排ガスの熱エネルギをボイラ５
３に供給しボイラ５３の蒸気エネルギを蒸気タービン５
４で回転エネルギとして利用することを特徴とする合成
ガスの利用方法である。
【０００５】請求項２に係る発明は、図１に示すように
温度３８０〜１０００℃、圧力２５〜３５ＭＰａで炭化
水素資源を水と反応させてメタン、水素及び一酸化炭素
を主成分とする可燃性ガスと、二酸化炭素と、水分を含
む合成ガスを膨張することにより回転エネルギとして回
収する第１ガス膨張タービン４１と、第１ガス膨張ター
ビン４１の回転エネルギにより発電する第１発電機４２
と、第１ガス膨張タービン４１から排出したガスを５〜
２５０℃に段階的に冷却してこの排出ガスからから水分
とともに二酸化炭素の一部又は全部を分離除去する分離
装置４４，４７と、水分とともに二酸化炭素の一部又は
全部を分離した５〜２５０℃、４〜１０ＭＰａの可燃性
ガスの燃焼エネルギで駆動されるガスタービン５１と、
ガスタービン５１の回転エネルギにより発電する第２発
電機５２と、ガスタービン５１の排ガスの熱エネルギを
蒸気エネルギにするボイラ５３と、ボイラ５３の蒸気エ
ネルギで駆動される蒸気タービン５４と、蒸気タービン
５４の回転エネルギにより発電する第３発電機５５とを
備えた発電装置５０である。
温度３８０〜１０００℃、圧力２５〜３５ＭＰａで炭化
水素資源を水と反応させてメタン、水素及び一酸化炭素
を主成分とする可燃性ガスと、二酸化炭素と、水分を含
む合成ガスを膨張することにより回転エネルギとして回
収する第１ガス膨張タービン４１と、第１ガス膨張ター
ビン４１の回転エネルギにより発電する第１発電機４２
と、第１ガス膨張タービン４１から排出したガスを５〜
２５０℃に段階的に冷却してこの排出ガスからから水分
とともに二酸化炭素の一部又は全部を分離除去する分離
装置４４，４７と、水分とともに二酸化炭素の一部又は
全部を分離した５〜２５０℃、４〜１０ＭＰａの可燃性
ガスの燃焼エネルギで駆動されるガスタービン５１と、
ガスタービン５１の回転エネルギにより発電する第２発
電機５２と、ガスタービン５１の排ガスの熱エネルギを
蒸気エネルギにするボイラ５３と、ボイラ５３の蒸気エ
ネルギで駆動される蒸気タービン５４と、蒸気タービン
５４の回転エネルギにより発電する第３発電機５５とを
備えた発電装置５０である。
【０００６】請求項１及び２に係る発明では、合成ガス
は３８０〜１０００℃で２５〜３５ＭＰａの高温高圧で
あるため、合成ガスの保有しているエネルギは高く、ガ
ス膨張タービン４１でこの合成ガスを膨張させることに
より、第１発電機４２を作動させて発電で動力を回収す
る。またガス膨張タービン４１から排出された合成ガス
は段階的に冷却されて水分とともに二酸化炭素の一部又
は全部が除去され、５〜２５０℃、４〜１０ＭＰａの高
温高圧の状態でガスタービン５１に供給され、発電装置
５０でガスタービン複合発電が行われる。
は３８０〜１０００℃で２５〜３５ＭＰａの高温高圧で
あるため、合成ガスの保有しているエネルギは高く、ガ
ス膨張タービン４１でこの合成ガスを膨張させることに
より、第１発電機４２を作動させて発電で動力を回収す
る。またガス膨張タービン４１から排出された合成ガス
は段階的に冷却されて水分とともに二酸化炭素の一部又
は全部が除去され、５〜２５０℃、４〜１０ＭＰａの高
温高圧の状態でガスタービン５１に供給され、発電装置
５０でガスタービン複合発電が行われる。
【０００７】請求項３に係る発明は、図３に示すように
温度３８０〜１０００℃、圧力２５〜３５ＭＰａで炭化
水素資源を水と反応させてメタン、水素及び一酸化炭素
を主成分とする可燃性ガスと、二酸化炭素と、水分を含
む合成ガスを生成した後、上記合成ガスを利用する方法
であって、上記合成ガスを第１ガス膨張タービン４１に
供給して膨張することにより回転エネルギとして動力を
回収し、第１ガス膨張タービン４１から排出したガスを
５〜２５０℃に段階的に冷却してこの排出ガスから水分
とともに二酸化炭素の一部又は全部を分離除去し、水分
とともに二酸化炭素の一部又は全部を分離した５〜２５
０℃、４〜１０ＭＰａの可燃性ガスを第２ガス膨張ター
ビン６６に供給して膨張することにより回転エネルギと
して動力を回収し、第２ガス膨張タービン６６から排出
された１〜２ＭＰａの可燃性ガスをガスタービン６９に
供給して回転エネルギとして利用し、ガスタービン６９
の排ガスの熱エネルギをボイラ７１に供給しボイラ７１
の蒸気エネルギを蒸気タービン７２で回転エネルギとし
て利用することを特徴とする合成ガスの利用方法であ
る。
温度３８０〜１０００℃、圧力２５〜３５ＭＰａで炭化
水素資源を水と反応させてメタン、水素及び一酸化炭素
を主成分とする可燃性ガスと、二酸化炭素と、水分を含
む合成ガスを生成した後、上記合成ガスを利用する方法
であって、上記合成ガスを第１ガス膨張タービン４１に
供給して膨張することにより回転エネルギとして動力を
回収し、第１ガス膨張タービン４１から排出したガスを
５〜２５０℃に段階的に冷却してこの排出ガスから水分
とともに二酸化炭素の一部又は全部を分離除去し、水分
とともに二酸化炭素の一部又は全部を分離した５〜２５
０℃、４〜１０ＭＰａの可燃性ガスを第２ガス膨張ター
ビン６６に供給して膨張することにより回転エネルギと
して動力を回収し、第２ガス膨張タービン６６から排出
された１〜２ＭＰａの可燃性ガスをガスタービン６９に
供給して回転エネルギとして利用し、ガスタービン６９
の排ガスの熱エネルギをボイラ７１に供給しボイラ７１
の蒸気エネルギを蒸気タービン７２で回転エネルギとし
て利用することを特徴とする合成ガスの利用方法であ
る。
【０００８】請求項４に係る発明は、図３に示すように
温度３８０〜１０００℃、圧力２５〜３５ＭＰａで炭化
水素資源を水と反応させてメタン、水素及び一酸化炭素
を主成分とする可燃性ガスと、二酸化炭素と、水分を含
む合成ガスを膨張することにより回転エネルギとして動
力を回収する第１ガス膨張タービン４１と、第１ガス膨
張タービン４１の回転エネルギにより発電する第４発電
機６２と、第１ガス膨張タービン４１から排出したガス
を５〜２５０℃に段階的に冷却してこの排出ガスからか
ら水分とともに二酸化炭素の一部又は全部を分離除去す
る分離装置４４，４７と、水分とともに二酸化炭素の一
部又は全部を分離した５〜２５０℃、４〜１０ＭＰａの
可燃性ガスを膨張することにより回転エネルギとして動
力を回収する第２ガス膨張タービン６６と、第２ガス膨
張タービン６６の回転エネルギにより発電する第５発電
機６７と、第２ガス膨張タービン６６から排出した１〜
２ＭＰａの可燃性ガスの燃焼エネルギで駆動されるガス
タービン６９と、ガスタービン６９の回転エネルギによ
り発電する第６発電機７０と、ガスタービン６９の排ガ
スの熱エネルギを蒸気エネルギにするボイラ７１と、ボ
イラ７１の蒸気エネルギで駆動される蒸気タービン７２
と、蒸気タービン７２の回転エネルギにより発電する第
７発電機７３とを備えた発電装置６０である。
温度３８０〜１０００℃、圧力２５〜３５ＭＰａで炭化
水素資源を水と反応させてメタン、水素及び一酸化炭素
を主成分とする可燃性ガスと、二酸化炭素と、水分を含
む合成ガスを膨張することにより回転エネルギとして動
力を回収する第１ガス膨張タービン４１と、第１ガス膨
張タービン４１の回転エネルギにより発電する第４発電
機６２と、第１ガス膨張タービン４１から排出したガス
を５〜２５０℃に段階的に冷却してこの排出ガスからか
ら水分とともに二酸化炭素の一部又は全部を分離除去す
る分離装置４４，４７と、水分とともに二酸化炭素の一
部又は全部を分離した５〜２５０℃、４〜１０ＭＰａの
可燃性ガスを膨張することにより回転エネルギとして動
力を回収する第２ガス膨張タービン６６と、第２ガス膨
張タービン６６の回転エネルギにより発電する第５発電
機６７と、第２ガス膨張タービン６６から排出した１〜
２ＭＰａの可燃性ガスの燃焼エネルギで駆動されるガス
タービン６９と、ガスタービン６９の回転エネルギによ
り発電する第６発電機７０と、ガスタービン６９の排ガ
スの熱エネルギを蒸気エネルギにするボイラ７１と、ボ
イラ７１の蒸気エネルギで駆動される蒸気タービン７２
と、蒸気タービン７２の回転エネルギにより発電する第
７発電機７３とを備えた発電装置６０である。
【０００９】請求項３及び４に係る発明では、請求項１
及び２に係る発明と同様に、高温高圧の合成ガスを第１
ガス膨張タービン４１で膨張させることにより、第４発
電機６２を作動させて発電で動力を回収する。またガス
膨張タービン４１から排出された高温高圧の合成ガスは
段階的に冷却されて水分とともに二酸化炭素の一部又は
全部が除去され、第２ガス膨張タービン６６で膨張して
第５発電機６７を作動させて発電で動力を回収する。更
にガス膨張タービン６６から排出された１〜２ＭＰａの
高圧の合成ガスは減圧されてガスタービン６９に供給さ
れ、発電装置６０でガスタービン複合発電が行われる。
及び２に係る発明と同様に、高温高圧の合成ガスを第１
ガス膨張タービン４１で膨張させることにより、第４発
電機６２を作動させて発電で動力を回収する。またガス
膨張タービン４１から排出された高温高圧の合成ガスは
段階的に冷却されて水分とともに二酸化炭素の一部又は
全部が除去され、第２ガス膨張タービン６６で膨張して
第５発電機６７を作動させて発電で動力を回収する。更
にガス膨張タービン６６から排出された１〜２ＭＰａの
高圧の合成ガスは減圧されてガスタービン６９に供給さ
れ、発電装置６０でガスタービン複合発電が行われる。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明における原料としては、石
炭、石炭コークス、石油コークス、チャー等の固体の炭
化水素資源、或いは石油蒸留残渣、天然タール等の重質
油からなる炭化水素資源が挙げられる。石炭としては、
草炭、褐炭、亜歴青炭、歴青炭、無煙炭等が例示され
る。また本発明の酸化剤には、酸素、過酸化水素水等が
挙げられる。炭化水素資源を水を含むスラリー又はエマ
ルジョンの形態にすることが、合成ガスを生成する際の
反応促進及びコーキング現象抑制の観点から、好まし
い。炭化水素資源が石炭のような固体の場合、スラリー
に調製され、炭化水素資源が重質油のような液体の場
合、エマルジョンに調製される。スラリー中の水に対す
る炭化水素資源の濃度が５〜６０重量％、好ましくは２
０〜４０重量％になるように調製される。５重量％未満
では炭化水素資源の分解効率に劣り、６０重量％を超え
るとスラリーが流動性に欠け取扱いにくくなる。このス
ラリー又はエマルジョンを水の超臨界状態の温度及び圧
力である３８０〜１０００℃で２５〜３５ＭＰに維持し
て、メタン、水素等を含む可燃性ガスを生成する。
炭、石炭コークス、石油コークス、チャー等の固体の炭
化水素資源、或いは石油蒸留残渣、天然タール等の重質
油からなる炭化水素資源が挙げられる。石炭としては、
草炭、褐炭、亜歴青炭、歴青炭、無煙炭等が例示され
る。また本発明の酸化剤には、酸素、過酸化水素水等が
挙げられる。炭化水素資源を水を含むスラリー又はエマ
ルジョンの形態にすることが、合成ガスを生成する際の
反応促進及びコーキング現象抑制の観点から、好まし
い。炭化水素資源が石炭のような固体の場合、スラリー
に調製され、炭化水素資源が重質油のような液体の場
合、エマルジョンに調製される。スラリー中の水に対す
る炭化水素資源の濃度が５〜６０重量％、好ましくは２
０〜４０重量％になるように調製される。５重量％未満
では炭化水素資源の分解効率に劣り、６０重量％を超え
るとスラリーが流動性に欠け取扱いにくくなる。このス
ラリー又はエマルジョンを水の超臨界状態の温度及び圧
力である３８０〜１０００℃で２５〜３５ＭＰに維持し
て、メタン、水素等を含む可燃性ガスを生成する。
【００１１】本発明の第１実施の形態を図面に基づいて
説明する。図１に示すように、それぞれ圧力２５〜３５
ＭＰａであって温度の異なる３つの反応領域１１，１２
及び１３を有する単一の反応器１０において原料の炭化
水素資源が処理される。この反応器１０は両端が封止さ
れた管状に形成される。反応器１０の外周部には保温の
ためのヒータ１０ａが、また内周部には第１反応領域１
１がそれぞれ設けられる。また反応器１０の中心部には
第２反応領域１２が設けられ、この第２反応領域１２に
続いて反応器１０の中心部に第３反応領域１３が設けら
れる。反応器１０の一端には第１反応領域１１に通じる
炭化水素資源の供給口１４ａ及び水の供給口１４ｂがそ
れぞれ設けられる。第１反応領域１１と第２反応領域１
２とは筒状の熱良導体からなる耐熱金属、例えばＮｉ−
Ｃｒの耐熱合金（商品名：ＭＣアロイ、三菱マテリアル
製）の仕切板１６で区画される。仕切板１６は反応器１
０の一端の内壁に密着し、反応器１０の他端の内壁とは
間隔をあけて設けられる。この間隔は第１反応領域１１
と第２反応領域１２とを連通する連通部１７を構成し、
この部分から、熱分解などを受けた流体が反応領域１２
に流入する。この仕切板１６は高温にさらされ、腐食が
大きくなるおそれがあるため、仕切板１６は交換可能に
構成される。更に反応器１０の他端の中心部には酸化剤
の供給パイプ１８が貫通し、仕切板１６の端部から僅か
に仕切板内部に入った第２反応領域１２まで延びて設け
られる。反応器１０の他端には第３反応領域１３で転換
した水素を含む可燃性ガス及び二酸化炭素及び超臨界水
からなる流体を排出する排出口１９が設けられる。炭化
水素資源の供給口１４ａには、タンク２１に貯えられた
原料の液状の炭化水素資源がポンプ２２で圧送されて予
熱器２３を介して供給される。タンク２１の周囲にはヒ
ータ２４が設けられ、原料を１００〜２００℃に加熱す
る。水の供給口１４ｂには、タンク２６に貯えられた水
がポンプ２７で圧送され、予熱器２８で２００〜４００
℃に加熱されて供給される。供給パイプ１８には、タン
ク３１に貯えられた酸化剤である濃度５０〜６０％の過
酸化水素水がポンプ３２で圧送され、予熱器３３で２０
０〜６００℃に加熱されて供給される。タンク２１又は
３１にはアルカリ金属又はアルカリ土類金属の酸化物、
水酸化物、炭酸塩等からなるアルカリ触媒が添加される
ことが反応器内での炭化水素資源の分解を促進し、かつ
資源中の硫黄、重金属等の不純物を除去するため、好ま
しい。ポンプ２２，２７，３２、予熱器２３，２８，３
３、仕切板１６、ヒータ２４、反応器１０のヒータ１０
ａ及び第２反応領域１２での燃焼により、反応器１０の
内部が水の超臨界状態に維持される。この実施の形態で
は、ガス膨張タービン４１、第１発電機４２、ガスター
ビン５１、第２発電機５２、ボイラ５３、蒸気タービン
５４、第３発電機５５により発電装置５０が構成され
る。
説明する。図１に示すように、それぞれ圧力２５〜３５
ＭＰａであって温度の異なる３つの反応領域１１，１２
及び１３を有する単一の反応器１０において原料の炭化
水素資源が処理される。この反応器１０は両端が封止さ
れた管状に形成される。反応器１０の外周部には保温の
ためのヒータ１０ａが、また内周部には第１反応領域１
１がそれぞれ設けられる。また反応器１０の中心部には
第２反応領域１２が設けられ、この第２反応領域１２に
続いて反応器１０の中心部に第３反応領域１３が設けら
れる。反応器１０の一端には第１反応領域１１に通じる
炭化水素資源の供給口１４ａ及び水の供給口１４ｂがそ
れぞれ設けられる。第１反応領域１１と第２反応領域１
２とは筒状の熱良導体からなる耐熱金属、例えばＮｉ−
Ｃｒの耐熱合金（商品名：ＭＣアロイ、三菱マテリアル
製）の仕切板１６で区画される。仕切板１６は反応器１
０の一端の内壁に密着し、反応器１０の他端の内壁とは
間隔をあけて設けられる。この間隔は第１反応領域１１
と第２反応領域１２とを連通する連通部１７を構成し、
この部分から、熱分解などを受けた流体が反応領域１２
に流入する。この仕切板１６は高温にさらされ、腐食が
大きくなるおそれがあるため、仕切板１６は交換可能に
構成される。更に反応器１０の他端の中心部には酸化剤
の供給パイプ１８が貫通し、仕切板１６の端部から僅か
に仕切板内部に入った第２反応領域１２まで延びて設け
られる。反応器１０の他端には第３反応領域１３で転換
した水素を含む可燃性ガス及び二酸化炭素及び超臨界水
からなる流体を排出する排出口１９が設けられる。炭化
水素資源の供給口１４ａには、タンク２１に貯えられた
原料の液状の炭化水素資源がポンプ２２で圧送されて予
熱器２３を介して供給される。タンク２１の周囲にはヒ
ータ２４が設けられ、原料を１００〜２００℃に加熱す
る。水の供給口１４ｂには、タンク２６に貯えられた水
がポンプ２７で圧送され、予熱器２８で２００〜４００
℃に加熱されて供給される。供給パイプ１８には、タン
ク３１に貯えられた酸化剤である濃度５０〜６０％の過
酸化水素水がポンプ３２で圧送され、予熱器３３で２０
０〜６００℃に加熱されて供給される。タンク２１又は
３１にはアルカリ金属又はアルカリ土類金属の酸化物、
水酸化物、炭酸塩等からなるアルカリ触媒が添加される
ことが反応器内での炭化水素資源の分解を促進し、かつ
資源中の硫黄、重金属等の不純物を除去するため、好ま
しい。ポンプ２２，２７，３２、予熱器２３，２８，３
３、仕切板１６、ヒータ２４、反応器１０のヒータ１０
ａ及び第２反応領域１２での燃焼により、反応器１０の
内部が水の超臨界状態に維持される。この実施の形態で
は、ガス膨張タービン４１、第１発電機４２、ガスター
ビン５１、第２発電機５２、ボイラ５３、蒸気タービン
５４、第３発電機５５により発電装置５０が構成され
る。
【００１２】次にこのような装置による反応について説
明する。 (a) 第１反応領域での反応 先ず原料の炭化水素資源と水を反応器１０の第１反応領
域１１に導入し、温度３８０〜１０００℃、圧力２５〜
３５ＭＰａの水の超臨界状態で反応させる。この反応は
炭化水素資源の熱分解又は加水分解のいずれか一方又は
双方であり、この分解反応により軽質化された油分及び
残渣が生成される。第１反応領域１１の温度が３８０℃
未満、圧力が２５ＭＰａ未満では、反応速度が遅く、ま
た第１反応領域１１の温度が１０００℃を超え、圧力が
３５ＭＰａを超えると、反応器１０に負荷がかかり過
ぎ、効率的でない。炭化水素資源の熱分解・加水分解に
際して、流動性を持たせるために、炭化水素資源が固体
である場合には、炭化水素資源を水と混合してスラリー
の形態で第１反応領域１１に供給する。これにより反応
が促進され、コーキング現象が抑制される。
明する。 (a) 第１反応領域での反応 先ず原料の炭化水素資源と水を反応器１０の第１反応領
域１１に導入し、温度３８０〜１０００℃、圧力２５〜
３５ＭＰａの水の超臨界状態で反応させる。この反応は
炭化水素資源の熱分解又は加水分解のいずれか一方又は
双方であり、この分解反応により軽質化された油分及び
残渣が生成される。第１反応領域１１の温度が３８０℃
未満、圧力が２５ＭＰａ未満では、反応速度が遅く、ま
た第１反応領域１１の温度が１０００℃を超え、圧力が
３５ＭＰａを超えると、反応器１０に負荷がかかり過
ぎ、効率的でない。炭化水素資源の熱分解・加水分解に
際して、流動性を持たせるために、炭化水素資源が固体
である場合には、炭化水素資源を水と混合してスラリー
の形態で第１反応領域１１に供給する。これにより反応
が促進され、コーキング現象が抑制される。
【００１３】(b) 第２反応領域での反応 第１反応領域１１で生成された軽質化油分及び残渣が連
通部１７を通って第２反応領域１２に流入する。ここで
酸化剤の過酸化水素水が供給パイプ１８により第２反応
領域１２に供給される。この酸化剤にはアルカリ金属又
はアルカリ土類金属の酸化物、水酸化物、炭酸塩等から
なる添加剤を添加してもよい。酸化剤と流入してきた油
分及び残渣の一部が燃焼し、燃焼熱により第２反応領域
１２が６５０〜１０００℃の高温になる。
通部１７を通って第２反応領域１２に流入する。ここで
酸化剤の過酸化水素水が供給パイプ１８により第２反応
領域１２に供給される。この酸化剤にはアルカリ金属又
はアルカリ土類金属の酸化物、水酸化物、炭酸塩等から
なる添加剤を添加してもよい。酸化剤と流入してきた油
分及び残渣の一部が燃焼し、燃焼熱により第２反応領域
１２が６５０〜１０００℃の高温になる。
【００１４】(c) 第３反応領域での反応 第２反応領域１２で生成された水素、二酸化炭素、一酸
化炭素及びメタンを主成分とするガスは、第３反応領域
１３において水素及び二酸化炭素を主成分とする可燃性
ガスに転換する。この第３反応領域１３の温度は４５０
〜１０００℃、圧力は２５〜３５ＭＰａである。第３反
応領域１３の好ましい温度は５５０〜８００℃であり、
好ましい圧力は２５〜３０ＭＰａである。第３反応領域
１３で転換した水素を含む可燃性ガスと二酸化炭素と水
からなる流体は排出口１９から排出されて、ガス膨張タ
ービン４１に送られる。排出口１９から排出される流体
は７００〜１０００℃、２５〜３０ＭＰａのエネルギを
有する。このガス膨張タービン４１において、上記流体
は膨張することにより回転エネルギが回収される。回収
された回転エネルギはガス膨張タービン４１を駆動し、
このガス膨張タービン４１と回転軸が直結している第１
発電機４２により発電する。ガス膨張タービン４１から
排出されたガスは冷却器４３で１００〜２５０℃に冷却
された後、分離装置４４に入り、ここで排出ガスから先
ず水分が分離される。分離した水は減圧弁４５で減圧さ
れ、上述した水のタンク２６に送られ、再使用される。
更に水分が除去されたガスは冷却器４６により５〜２５
℃まで冷却され、分離装置４７で分離され、減圧弁４８
で減圧されて二酸化炭素が液化ＣＯ2の形態で分離除去
される。
化炭素及びメタンを主成分とするガスは、第３反応領域
１３において水素及び二酸化炭素を主成分とする可燃性
ガスに転換する。この第３反応領域１３の温度は４５０
〜１０００℃、圧力は２５〜３５ＭＰａである。第３反
応領域１３の好ましい温度は５５０〜８００℃であり、
好ましい圧力は２５〜３０ＭＰａである。第３反応領域
１３で転換した水素を含む可燃性ガスと二酸化炭素と水
からなる流体は排出口１９から排出されて、ガス膨張タ
ービン４１に送られる。排出口１９から排出される流体
は７００〜１０００℃、２５〜３０ＭＰａのエネルギを
有する。このガス膨張タービン４１において、上記流体
は膨張することにより回転エネルギが回収される。回収
された回転エネルギはガス膨張タービン４１を駆動し、
このガス膨張タービン４１と回転軸が直結している第１
発電機４２により発電する。ガス膨張タービン４１から
排出されたガスは冷却器４３で１００〜２５０℃に冷却
された後、分離装置４４に入り、ここで排出ガスから先
ず水分が分離される。分離した水は減圧弁４５で減圧さ
れ、上述した水のタンク２６に送られ、再使用される。
更に水分が除去されたガスは冷却器４６により５〜２５
℃まで冷却され、分離装置４７で分離され、減圧弁４８
で減圧されて二酸化炭素が液化ＣＯ2の形態で分離除去
される。
【００１５】二酸化炭素と水分を分離された可燃性ガス
は５〜２５℃、４〜１０ＭＰａ、例えば１０℃で５ＭＰ
ａのエネルギを有し、この可燃性ガスはガスタービン５
１に送られ燃焼して燃焼エネルギを発生する。この燃焼
エネルギでガスタービン５１と回転軸が直結している第
２発電機５２を駆動し発電する。ガスタービン５１から
排出された排ガスはボイラ５３に送られ、ここで排ガス
の熱エネルギにより蒸気エネルギを発生する。この蒸気
エネルギで蒸気タービン５４を駆動し、この蒸気タービ
ン５４と回転軸が直結している第３発電機５５により発
電する。二酸化炭素及び水を含む排ガスはボイラ５３か
ら外部に排出される。この実施の形態ではガスタービン
５１への供給圧力が高いため、ガスタービン複合発電装
置５０の発電効率はより向上する。
は５〜２５℃、４〜１０ＭＰａ、例えば１０℃で５ＭＰ
ａのエネルギを有し、この可燃性ガスはガスタービン５
１に送られ燃焼して燃焼エネルギを発生する。この燃焼
エネルギでガスタービン５１と回転軸が直結している第
２発電機５２を駆動し発電する。ガスタービン５１から
排出された排ガスはボイラ５３に送られ、ここで排ガス
の熱エネルギにより蒸気エネルギを発生する。この蒸気
エネルギで蒸気タービン５４を駆動し、この蒸気タービ
ン５４と回転軸が直結している第３発電機５５により発
電する。二酸化炭素及び水を含む排ガスはボイラ５３か
ら外部に排出される。この実施の形態ではガスタービン
５１への供給圧力が高いため、ガスタービン複合発電装
置５０の発電効率はより向上する。
【００１６】なお、図１では単一の仕切板１６を有する
反応器１０を示したが、仕切板の数はこれに限らず、例
えば図２に示すように３重の仕切板１６ａ，１６ｂ，１
６ｃで第２及び第３反応領域を包囲してもよい。この仕
切板は２重、４重、５重でもよい。この仕切板の包囲数
は、反応器１０の温度を十分に下げ、かつ原料を十分に
熱分解させるに必要な数だけ設定する。即ち、この仕切
板の包囲数は、熱回収率、原料の分解し易さ、仕切板の
熱伝導性などから決定される。仕切板を複数設けた場合
には、図２に示すように、原料と水は仕切板１６ａと１
６ｂとの間、仕切板１６ｂと１６ｃとの間に、反応器１
０の下部から供給することが好ましい。また図１及び図
２では、分解生成したガスの排出口１９を上部に、酸化
剤の供給パイプ１８を下部に有する反応器１０を示して
いるが、反応器の設置方向はこの方向に限らず、排出口
を下部に、供給パイプを上部にしてもよく、或いは反応
器を水平方向に設置して排出口及び供給パイプを左右両
側に配置するようにしてもよい。
反応器１０を示したが、仕切板の数はこれに限らず、例
えば図２に示すように３重の仕切板１６ａ，１６ｂ，１
６ｃで第２及び第３反応領域を包囲してもよい。この仕
切板は２重、４重、５重でもよい。この仕切板の包囲数
は、反応器１０の温度を十分に下げ、かつ原料を十分に
熱分解させるに必要な数だけ設定する。即ち、この仕切
板の包囲数は、熱回収率、原料の分解し易さ、仕切板の
熱伝導性などから決定される。仕切板を複数設けた場合
には、図２に示すように、原料と水は仕切板１６ａと１
６ｂとの間、仕切板１６ｂと１６ｃとの間に、反応器１
０の下部から供給することが好ましい。また図１及び図
２では、分解生成したガスの排出口１９を上部に、酸化
剤の供給パイプ１８を下部に有する反応器１０を示して
いるが、反応器の設置方向はこの方向に限らず、排出口
を下部に、供給パイプを上部にしてもよく、或いは反応
器を水平方向に設置して排出口及び供給パイプを左右両
側に配置するようにしてもよい。
【００１７】次に本発明の第２実施の形態を図３に基づ
いて説明する。図３において、図１に示した構成要素又
は工程と同一の構成要素又は工程は図１と同一符号で示
す。この実施の形態では、第１ガス膨張タービン４１、
第４発電機６２、第２ガス膨張タービン６６、第５発電
機６７、ガスタービン６９、第６発電機７０、ボイラ７
１、蒸気タービン７２及び第７発電機７３により発電装
置６０が構成される。第１の実施の形態と同様に、第３
反応領域１３で転換した水素を含む可燃性ガスと二酸化
炭素と水からなる流体が排出口１９から排出されて、第
１ガス膨張タービン４１に送られる。第１ガス膨張ター
ビン４１において、上記流体は膨張することにより回転
エネルギが回収される。回収された回転エネルギは第１
ガス膨張タービン４１を駆動し、第１ガス膨張タービン
４１と回転軸が直結している第４発電機６２により発電
する。第１ガス膨張タービン４１から排出されたガスは
第１の実施の形態と同様に冷却器４３で冷却された後、
分離装置４４に入り、ここで水分が分離され、水が除去
されたガスは冷却器４６で冷却された後、分離装置４７
に入り、ここで二酸化炭素が分離され、第１の実施の形
態と同様に液化ＣＯ2の形態で回収される。
いて説明する。図３において、図１に示した構成要素又
は工程と同一の構成要素又は工程は図１と同一符号で示
す。この実施の形態では、第１ガス膨張タービン４１、
第４発電機６２、第２ガス膨張タービン６６、第５発電
機６７、ガスタービン６９、第６発電機７０、ボイラ７
１、蒸気タービン７２及び第７発電機７３により発電装
置６０が構成される。第１の実施の形態と同様に、第３
反応領域１３で転換した水素を含む可燃性ガスと二酸化
炭素と水からなる流体が排出口１９から排出されて、第
１ガス膨張タービン４１に送られる。第１ガス膨張ター
ビン４１において、上記流体は膨張することにより回転
エネルギが回収される。回収された回転エネルギは第１
ガス膨張タービン４１を駆動し、第１ガス膨張タービン
４１と回転軸が直結している第４発電機６２により発電
する。第１ガス膨張タービン４１から排出されたガスは
第１の実施の形態と同様に冷却器４３で冷却された後、
分離装置４４に入り、ここで水分が分離され、水が除去
されたガスは冷却器４６で冷却された後、分離装置４７
に入り、ここで二酸化炭素が分離され、第１の実施の形
態と同様に液化ＣＯ2の形態で回収される。
【００１８】二酸化炭素と水分を分離された可燃性ガス
は第２ガス膨張タービン６６に送られる。この可燃性ガ
スは５〜５０℃、４〜１０ＭＰａ、例えば２５℃で６Ｍ
Ｐａのエネルギを有し、この可燃性ガスのエネルギで第
２ガス膨張タービン６６を駆動し、第２ガス膨張タービ
ン６６と回転軸が直結している第５発電機６７により発
電する。
は第２ガス膨張タービン６６に送られる。この可燃性ガ
スは５〜５０℃、４〜１０ＭＰａ、例えば２５℃で６Ｍ
Ｐａのエネルギを有し、この可燃性ガスのエネルギで第
２ガス膨張タービン６６を駆動し、第２ガス膨張タービ
ン６６と回転軸が直結している第５発電機６７により発
電する。
【００１９】第２ガス膨張タービン６６から減圧弁６８
を通って排出された可燃性ガスは１〜２ＭＰａ、例えば
２ＭＰａのエネルギを有し、この可燃性ガスはガスター
ビン６９に送られ燃焼して燃焼エネルギを発生する。こ
の燃焼エネルギでガスタービン６９と回転軸が直結して
いる第６発電機７０を駆動して発電する。ガスタービン
６９から排出された排ガスはボイラ７１に送られ、ここ
で排ガスの熱エネルギにより蒸気エネルギを発生する。
この蒸気エネルギで蒸気タービン７２を駆動し、この蒸
気タービン７２と回転軸が直結している第７発電機７３
により発電する。二酸化炭素及び水を含む排ガスはボイ
ラ７１から外部に排出される。この実施の形態では、第
１の実施の形態と比べて、ガス膨張タービンの数及び発
電機の数が多く、より高い発電効率で発電を行うことが
できる。
を通って排出された可燃性ガスは１〜２ＭＰａ、例えば
２ＭＰａのエネルギを有し、この可燃性ガスはガスター
ビン６９に送られ燃焼して燃焼エネルギを発生する。こ
の燃焼エネルギでガスタービン６９と回転軸が直結して
いる第６発電機７０を駆動して発電する。ガスタービン
６９から排出された排ガスはボイラ７１に送られ、ここ
で排ガスの熱エネルギにより蒸気エネルギを発生する。
この蒸気エネルギで蒸気タービン７２を駆動し、この蒸
気タービン７２と回転軸が直結している第７発電機７３
により発電する。二酸化炭素及び水を含む排ガスはボイ
ラ７１から外部に排出される。この実施の形態では、第
１の実施の形態と比べて、ガス膨張タービンの数及び発
電機の数が多く、より高い発電効率で発電を行うことが
できる。
【００２０】
【発明の効果】以上述べたように、本発明は炭化水素資
源を超臨界状態の水と反応させてメタン、水素及び一酸
化炭素を主成分とする可燃性ガスと、二酸化炭素と、水
分を含む合成ガスを生成させ、この合成ガスを第１ガス
膨張タービンに供給して回転エネルギを回収し、第１ガ
ス膨張タービンから排出したガスから二酸化炭素と水分
を除去した後、残りの可燃性ガスでガスタービンを回転
させ、ガスタービンの排ガスをボイラに供給して蒸気を
生成させ、この蒸気エネルギで蒸気タービンを回転させ
ることにより、次の優れた効果を有する。 (1) 炭化水素資源を超臨界状態の水と反応させて生成し
た可燃性の合成ガスは十分に高い熱量を有しており、ガ
ス膨張タービンで直接に燃焼可能である。従って従来に
比べて高い圧力で可燃性の合成ガスをガス膨張タービン
の入口に供給できるため、従来のガスタービン複合発電
装置と組合せて高い発電効率が得られる。 (2) 燃焼排気温度も高くできるため、排熱用ボイラ及び
蒸気タービンの各効率も向上し、複合発電全体の効率を
より一層向上することができる。
源を超臨界状態の水と反応させてメタン、水素及び一酸
化炭素を主成分とする可燃性ガスと、二酸化炭素と、水
分を含む合成ガスを生成させ、この合成ガスを第１ガス
膨張タービンに供給して回転エネルギを回収し、第１ガ
ス膨張タービンから排出したガスから二酸化炭素と水分
を除去した後、残りの可燃性ガスでガスタービンを回転
させ、ガスタービンの排ガスをボイラに供給して蒸気を
生成させ、この蒸気エネルギで蒸気タービンを回転させ
ることにより、次の優れた効果を有する。 (1) 炭化水素資源を超臨界状態の水と反応させて生成し
た可燃性の合成ガスは十分に高い熱量を有しており、ガ
ス膨張タービンで直接に燃焼可能である。従って従来に
比べて高い圧力で可燃性の合成ガスをガス膨張タービン
の入口に供給できるため、従来のガスタービン複合発電
装置と組合せて高い発電効率が得られる。 (2) 燃焼排気温度も高くできるため、排熱用ボイラ及び
蒸気タービンの各効率も向上し、複合発電全体の効率を
より一層向上することができる。
【図１】本発明第１実施の形態の合成ガスの生成装置と
ガスタービン複合発電装置の構成図。
ガスタービン複合発電装置の構成図。
【図２】別の反応器の構成図。
【図３】本発明第２実施の形態の合成ガスの生成装置と
ガスタービン複合発電装置の構成図。
ガスタービン複合発電装置の構成図。
１０ 反応器 １１，１２，１３ 反応領域 １４ａ 炭化水素資源の供給口 １４ｂ 水の供給口 １８ 酸化剤の供給パイプ １９ 可燃性ガス、二酸化炭素、水を含む流体の排出口 ４１ 第１ガス膨張タービン ４２ 第１発電機 ４４，４７ 分離装置 ５１ ガスタービン ５２ 第２発電機 ５３ ボイラ ５４ 蒸気タービン ５５ 第３発電機 ５０ 発電装置 ６０ 発電装置 ６２ 第４発電機 ６６ 第２ガス膨張タービン ６７ 第５発電機 ６９ ガスタービン ７０ 第６発電機 ７２ 蒸気タービン ７３ 第７発電機
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田中 皓 東京都文京区小石川１丁目３番25号 三菱 マテリアル株式会社システム事業センター 内 Ｆターム(参考） 3G081 BA02 BA15 BB00 BC07 DA22 DA23 4H029 BA11 BA13 BA14 BA15 BA18 BB11 BB12 BC02 BC03 BC04 BC05
Claims (4)
- 【請求項１】 温度３８０〜１０００℃、圧力２５〜３
５ＭＰａで炭化水素資源を水と反応させてメタン、水素
及び一酸化炭素を主成分とする可燃性ガスと、二酸化炭
素と、水分を含む合成ガスを生成した後、前記合成ガス
を利用する方法であって、 前記合成ガスを第１ガス膨張タービン(41)に供給して膨
張することにより回転エネルギとして動力を回収し、 前記第１ガス膨張タービン(41)から排出したガスを５〜
２５０℃に段階的に冷却して前記排出ガスから水分とと
もに二酸化炭素の一部又は全部を分離除去し、 前記水分とともに二酸化炭素の一部又は全部を分離した
５〜２５０℃、４〜１０ＭＰａの可燃性ガスをガスター
ビン(51)で燃焼して回転エネルギとして利用し、 前記ガスタービン(51)の排ガスの熱エネルギをボイラ(5
3)に供給し前記ボイラ(53)の蒸気エネルギを蒸気タービ
ン(54)で回転エネルギとして利用することを特徴とする
合成ガスの利用方法。 - 【請求項２】 温度３８０〜１０００℃、圧力２５〜３
５ＭＰａで炭化水素資源を水と反応させてメタン、水素
及び一酸化炭素を主成分とする可燃性ガスと、二酸化炭
素と、水分を含む合成ガスを膨張することにより回転エ
ネルギとして回収する第１ガス膨張タービン(41)と、 前記第１ガス膨張タービン(41)の回転エネルギにより発
電する第１発電機(42)と、 前記第１ガス膨張タービン(41)から排出したガスを５〜
２５０℃に段階的に冷却して前記排出ガスからから水分
とともに二酸化炭素の一部又は全部を分離除去する分離
装置(44,47)と、 前記水分とともに二酸化炭素の一部又は全部を分離した
５〜２５０℃、４〜１０ＭＰａの可燃性ガスの燃焼エネ
ルギで駆動されるガスタービン(51)と、 前記ガスタービン(51)の回転エネルギにより発電する第
２発電機(52)と、 前記ガスタービン(51)の排ガスの熱エネルギを蒸気エネ
ルギにするボイラ(53)と、 前記ボイラ(53)の蒸気エネルギで駆動される蒸気タービ
ン(54)と、 前記蒸気タービン(54)の回転エネルギにより発電する第
３発電機(55)とを備えた発電装置。 - 【請求項３】 温度３８０〜１０００℃、圧力２５〜３
５ＭＰａで炭化水素資源を水と反応させてメタン、水素
及び一酸化炭素を主成分とする可燃性ガスと、二酸化炭
素と、水分を含む合成ガスを生成した後、前記合成ガス
を利用する方法であって、 前記合成ガスを第１ガス膨張タービン(41)に供給して膨
張することにより回転エネルギとして動力を回収し、 前記第１ガス膨張タービン(41)から排出したガスを５〜
２５０℃に段階的に冷却して前記排出ガスからから水分
とともに二酸化炭素の一部又は全部を分離除去し、 前記水分とともに二酸化炭素の一部又は全部を分離した
５〜２５０℃、４〜１０ＭＰａの可燃性ガスを第２ガス
膨張タービン(66)に供給して膨張することにより回転エ
ネルギとして動力を回収し、 前記第２ガス膨張タービン(66)から排出された１〜２Ｍ
Ｐａの可燃性ガスをガスタービン(69)に供給して回転エ
ネルギとして利用し、 前記ガスタービン(69)の排ガスの熱エネルギをボイラ(7
1)に供給し前記ボイラ(71)の蒸気エネルギを蒸気タービ
ン(72)で回転エネルギとして利用することを特徴とする
合成ガスの利用方法。 - 【請求項４】 温度３８０〜１０００℃、圧力２５〜３
５ＭＰａで炭化水素資源を水と反応させてメタン、水素
及び一酸化炭素を主成分とする可燃性ガスと、二酸化炭
素と、水分を含む合成ガスを膨張することにより回転エ
ネルギとして動力を回収する第１ガス膨張タービン(41)
と、 前記第１ガス膨張タービン(41)の回転エネルギにより発
電する第４発電機(62)と、 前記第１ガス膨張タービン(41)から排出したガスを５〜
２５０℃に段階的に冷却して前記排出ガスからから水分
とともに二酸化炭素の一部又は全部を分離除去する分離
装置(44,47)と、 前記水分とともに二酸化炭素の一部又は全部を分離した
５〜２５０℃、４〜１０ＭＰａの可燃性ガスを膨張する
ことにより回転エネルギとして動力を回収する第２ガス
膨張タービン(66)と、 前記第２ガス膨張タービン(66)の回転エネルギにより発
電する第５発電機(67)と、 前記第２ガス膨張タービン(66)から排出した１〜２ＭＰ
ａの可燃性ガスの燃焼エネルギで駆動されるガスタービ
ン(69)と、 前記ガスタービン(69)の回転エネルギにより発電する第
６発電機(70)と、 前記ガスタービン(69)の排ガスの熱エネルギを蒸気エネ
ルギにするボイラ(71)と、 前記ボイラ(71)の蒸気エネルギで駆動される蒸気タービ
ン(72)と、 前記蒸気タービン(72)の回転エネルギにより発電する第
７発電機(73)とを備えた発電装置。
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|---|---|---|---|
| JP11091510A JP2000282064A (ja) | 1999-03-31 | 1999-03-31 | 合成ガスの利用方法及びその合成ガスを用いた発電装置 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11091510A Withdrawn JP2000282064A (ja) | 1999-03-31 | 1999-03-31 | 合成ガスの利用方法及びその合成ガスを用いた発電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000282064A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002070119A1 (fr) * | 2001-03-07 | 2002-09-12 | Yanmar Co., Ltd. | Systeme de reaction de substances organiques utilisant un fluide sur-critique ou sous-critique |
| WO2008143078A1 (ja) * | 2007-05-22 | 2008-11-27 | Tohoku Techno Arch Co., Ltd. | 超臨界水バイオマス燃焼ボイラー |
| CN116590053A (zh) * | 2023-07-17 | 2023-08-15 | 太原理工大学 | 一种煤炭高效气化制氢的方法及装置 |
-
1999
- 1999-03-31 JP JP11091510A patent/JP2000282064A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
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| US7547539B2 (en) | 2001-03-07 | 2009-06-16 | Yanmar Co., Ltd. | Reaction apparatus for organic and/or other substances employing supercritical fluid or subcritical fluid |
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| CN116590053B (zh) * | 2023-07-17 | 2023-09-08 | 太原理工大学 | 一种煤炭高效气化制氢的方法及装置 |
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