JP2000205685A

JP2000205685A - 空気調和機

Info

Publication number: JP2000205685A
Application number: JP11060608A
Authority: JP
Inventors: Yasuhiko Oka; 恭彦岡; Masaaki Kitazawa; 昌昭北澤; Shigeji Taira; 繁治平良; Junichiro Tanaka; 順一郎田中
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 1999-01-13
Filing date: 1999-01-13
Publication date: 2000-07-28
Anticipated expiration: 2019-01-13
Also published as: JP3742852B2

Abstract

(57)【要約】【課題】熱交換器容積を増大等を伴うことなく、熱交
換能力を向上させることが可能な空気調和機を提供す
る。【解決手段】キャピラリチューブ４で減圧された冷媒
は、第１分流器１１へ流入する。流入した冷媒のガス成
分は逆止弁１９を通過し、第２合流器１４に至る。冷媒
の液成分は、第１冷媒経路２１及び第２冷媒経路２２を
流通して蒸発を生じ、第１合流器１３から第２分流器１
２へ流入する。流入した冷媒のガス成分は逆止弁１９を
通過し、第２合流器１４に至る。冷媒の液成分は第３冷
媒経路２３及び第４冷媒経路２４を流通し、第２合流器
１４に至る。ほとんどガス状態となった冷媒が、第２ガ
ス管９から圧縮機３へ返流される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、空気調和機に関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】図４は、この発明の空気調和機の冷媒回
路図であるが、この冷媒回路図を用いて従来例の空気調
和機について説明する。まずインバータによって圧縮能
力可変に制御される圧縮機３の吐出側と吸入側との間に
四路切換弁５の１次ポートが接続されている。そしてこ
の四路切換弁５の２次ポートの間に、第１ガス管６、室
外熱交換器２、第１液管７、キャピラリチューブ４、第
２液管８、室内熱交換器１、第２ガス管９が順次に接続
され、冷媒回路が構成されている。そして上記四路切換
弁５を実線方向に接続することにより、上記室外熱交換
器２を凝縮器として機能させるとともに室内熱交換器１
を蒸発器として機能させ、冷房運転を行うことができ
る。一方、上記四路切換弁５を破線方向に接続すること
により、上記室外熱交換器２を蒸発器として機能させる
とともに室内熱交換器１を凝縮器として機能させ、暖房
運転を行うことができる。そして上記インバータの圧縮
能力制御によって冷媒循環量を変化させ、外気温度等に
対応した適切な空調を行う省エネルギー運転が可能とな
っている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで上記のような
空気調和機に用いられる熱交換器は、その内部を往復す
るよう設けられた冷媒経路に冷媒を流通させるものであ
る。この場合、冷媒経路の流通抵抗が高すぎると、圧力
損失が大きくなって空気−冷媒間の温度差が減少し、熱
交換能力が低下することになる。その一方、冷媒経路の
流通抵抗が低すぎると、冷媒経路を流通する冷媒の流速
が減少し、熱伝達率が減少してやはり熱交換能力が低下
することになる。そのため上記熱交換器内に複数の冷媒
経路を形成し、適度な流通抵抗を持たせて高い熱交換能
力が発揮できるよう設定されている。

【０００４】ところが同じ熱交換器でも、凝縮器として
機能する場合と蒸発器として機能する場合とでは、熱交
換能力がピークとなる上記冷媒経路数は一致しない。図
９は、冷媒経路数（パス数）と能力率（発揮能力／最大
能力）との関係を示すグラフである。このグラフでは、
凝縮器として機能する場合の能力率が曲線Ｃで表され、
蒸発器として機能する場合の能力率が曲線Ｅで表されて
いる。このグラフから明らかなように、凝縮器として機
能する場合は蒸発器として機能する場合よりも少ない冷
媒経路数で能力率がピークとなる。そしてそのような冷
媒経路数では、蒸発器として機能させた場合に圧力損失
が増大し、ほとんど有効に能力を発揮できない。そこで
上記空気調和機では、熱交換器の冷媒経路数を、双方の
能力率がある程度のものとなる折衷的な図示のＡ点に設
定している。

【０００５】また図１０は、インバータの制御によって
冷媒循環量を変化させた場合の冷媒経路数と能力率との
関係を示すグラフである。曲線Ｄが冷媒量が少ない中間
運転時の特性を示し、曲線Ｆが定格運転時の特性を示し
ている。このグラフから明らかなように、Ｂ点で中間運
転時の能力率がピークになるのに対し、冷媒経路を流通
する冷媒の圧力が高い定格運転時には、上記Ｂ点では圧
力損失の増大によって能力率が低下する結果となってい
る。つまり従来の空気調和機では、その最大の熱交換能
力を発揮させずに運転を行わざるを得なかったのであ
る。勿論、熱交換器自体の容積を大きくすれば、熱交換
能力を高くすることは可能である。しかしながら、この
ような手法はシステムとしての性能向上につながるもの
ではない。

【０００６】この発明は、上記従来の課題を解決するた
めになされたものであって、その目的は、熱交換器容積
を増大等を伴うことなく、熱交換能力を向上させること
が可能な空気調和機を提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】そこで請求項１の空気調
和機は、冷媒回路の蒸発器として機能する熱交換器１、
２を備えた空気調和機において、上記熱交換器１、２に
流通する冷媒からガス成分を分離する分流器１１、１２
と、分離したガス成分に上記熱交換器１、２内の冷媒経
路２１、２２、２３、２４をバイパスさせるガス路１
６、１８と、このガス路１６、１８を流通したガス成分
を上記冷媒経路２１、２２、２３、２４を流通した冷媒
に合流させる合流器１４とから成るガスバイパスを設け
たことを特徴としている。

【０００８】上記請求項１の空気調和機では、冷媒中の
ガス成分だけを、蒸発器として機能する熱交換器１、２
内の冷媒経路２１、２２、２３、２４をバイパスさせる
ことができる。従って、蒸発器として機能する熱交換器
１、２の冷媒経路２１、２２、２３、２４内において、
その圧力損失を低下させることが可能となる。

【０００９】また請求項２の空気調和機は、上記ガスバ
イパスの分流器１２が、上記熱交換器１、２内の冷媒経
路２１、２２、２３、２４中間部を流通する冷媒からガ
ス成分を分離することを特徴としている。

【００１０】上記請求項２の空気調和機では、蒸発器に
おける蒸発によって生じたガス成分を冷媒から分離し、
冷媒経路２３、２４をバイパスさせることができる。従
って冷媒経路２３、２４内における圧力損失を確実に低
下させることが可能となる。

【００１１】請求項３の空気調和機は、さらに上記熱交
換器１、２に流入する冷媒からガス成分を分離する分流
器１１を備えた他のガスバイパスを設けたことを特徴と
している。

【００１２】上記請求項３の空気調和機では、熱交換器
１、２に流入する冷媒からもガス成分を分離し、冷媒経
路２１、２２、２３、２４をバイパスさせることができ
る。従って冷媒経路２１、２２、２３、２４内における
圧力損失を一段と低下させることが可能となる。

【００１３】請求項４の空気調和機は、上記熱交換器
１、２は冷媒回路の凝縮器としても機能するものであっ
て、上記ガスバイパスは、上記熱交換器１、２が凝縮器
として機能する際に流通する冷媒流を阻止する逆止弁１
９を備えて成ることを特徴としている。

【００１４】上記請求項４の空気調和機では、凝縮器と
しても機能する熱交換器１、２について、蒸発器として
機能する際の冷媒経路２１、２２、２３、２４内におけ
る圧力損失を低下させることが可能となる。

【００１５】請求項５の空気調和機は、上記逆止弁２５
が、上記ガス成分の流圧が基準値以上であるときにこの
ガス成分を流通させる一方、ガス成分の流圧が基準値以
下であるときにはその流通を阻止するものであることを
特徴としている。

【００１６】上記請求項５の空気調和機では、ガス成分
の流圧が高いときにガス成分をバイパスさせることがで
きる。従って冷媒流量が制御等によって変化しても、冷
媒経路２１、２２、２３、２４内における圧力損失を、
低い値で安定させることが可能となる。

【００１７】請求項６の空気調和機は、上記熱交換器
１、２が、その冷媒経路２１、２２、２３、２４が、凝
縮能力を最大とするよう構成されていることを特徴とし
ている。

【００１８】上記請求項６の空気調和機では、凝縮能力
を最大としつつ、蒸発能力を向上させることが可能とな
る。

【００１９】

【発明の実施の形態】次に、この発明の空気調和機の具
体的な実施の形態について、図面を参照しつつ詳細に説
明する。

【００２０】（実施形態１）図４は、実施形態１の空気
調和機の冷媒回路図である。この冷媒回路では、圧縮機
３の吐出側と吸入側との間に四路切換弁５の１次ポート
が接続されている。そしてこの四路切換弁５の２次ポー
トの間に、第１ガス管６、室外熱交換器２、第１液管
７、キャピラリチューブ４、第２液管８、室内熱交換器
１、第２ガス管９が順次に接続されている。そして上記
四路切換弁５を実線方向に接続することにより、上記室
外熱交換器２を凝縮器として機能させるとともに室内熱
交換器１を蒸発器として機能させ、冷房運転を行うこと
ができる。一方、上記四路切換弁５を破線方向に接続す
ることにより、上記室外熱交換器２を蒸発器として機能
させるとともに室内熱交換器１を凝縮器として機能さ
せ、暖房運転を行うことができる。

【００２１】図２は、上記室内熱交換器１の側面図であ
る。この室内熱交換器１は、前面側熱交換器１０と背面
側熱交換器２０とを逆Ｖ字状に連結して構成されてい
る。そして上記第２液管８の端部に第１分流器１１が接
続され、この第１分流器１１から液路１５とガス路１６
とが分岐している。そして上記液路１５はさらに二手に
分岐し、背面側熱交換器２０内で第１冷媒経路２１と第
２冷媒経路２２との２つの冷媒経路を形成している。こ
れらの冷媒経路２１、２２は、上記背面側熱交換器２０
を出て、第１合流器１３で合流する。そして再び第２分
流器１２で液路１７とガス路１８とに分岐している。液
路１７は上記と同様さらに二手に分岐し、前面側熱交換
器１０内で第３冷媒経路２３と第４冷媒経路２４との２
つの冷媒経路を形成している。これらの冷媒経路２３、
２４は、上記前面側熱交換器１０を出て、第２合流器１
４で合流する。一方、第１分流器１１及び第２分流器１
２から分岐したガス路１６、１８も、上記第２合流器１
４で合流している。そしてさらに上記ガス路１６、１８
には、それぞれ分流器１１、１２から第２合流器１４に
向かう方向のガス流のみを流通させる逆止弁１９、１９
が介設されている。つまり、この室内熱交換器１では、
前面側熱交換器１０と背面側熱交換器２０とに、それぞ
れ２つの冷媒経路が形成されているということである。

【００２２】図１は、上記室内熱交換器１における冷媒
の流れを説明する模式図である。図２を用いて説明した
部材には、同一の符号を付している。実線矢印Ｅは、こ
の室内熱交換器１が蒸発器として機能する場合の冷媒流
を示している。キャピラリチューブ４で減圧され気液混
合状態となった冷媒は、まず第１分流器１１へ流入す
る。図３は、この第１分流器１１の構造を説明するため
の透過側面図である。第２液管８を流通してきた冷媒
は、第１分流器１１の入口手前で流通方向を約９０°変
更される。このとき遠心力が冷媒に働き、そのうちの液
成分は実線矢印Ｌで示すように外側に流れ、ガス成分は
破線矢印Ｇで示すように内側に流れる。したがって冷媒
中の液成分とガス成分とが分離され、液成分は液路１５
へ流入する一方、ガス成分はガス路１６に流入すること
になる。

【００２３】ガス路１６に流入したガス成分は、逆止弁
１９を通過し、第２合流器１４に至る。一方、液路１５
に流入した液成分は、上記第１冷媒経路２１及び第２冷
媒経路２２を流通する。そしてこの流通過程で蒸発を生
じ、再び気液混合状態となる。気液混合状態となった冷
媒は、第１合流器１３から第２分流器１２へ流入する。
この第２分流器１２も上記第１分流器１１と同様の構成
であり、冷媒のうち液成分が液路１７へ流入する一方、
ガス成分がガス路１８に流入する。ガス路１８に流入し
たガス成分は、逆止弁１９を通過し、第２合流器１４に
至る。一方、液路１７に流入した液成分は、上記第３冷
媒経路２３及び第４冷媒経路２４を流通する。そしてこ
の流通過程で蒸発を生じ、ほとんどガス状態となった冷
媒が第２ガス管９から圧縮機３へ返流される。すなわ
ち、第１分流器１１、ガス路１６、及び第２合流器１４
でガスバイパスが構成され、また第２分流器１２、ガス
路１８、及び第２合流器１４でもガスバイパスが構成さ
れているということである。

【００２４】一方、図１における破線矢印Ｃは、室内熱
交換器１が凝縮器として機能する場合の冷媒流を示して
いる。圧縮機３から吐出された冷媒は、上記とは逆に第
２合流器１４に流入する。逆止弁１９は破線矢印Ｃ方向
の冷媒流を阻止するから、上記第２合流器１４から流出
した冷媒がガス路１６、１８を流通することはなく、第
３冷媒経路２３及び第４冷媒経路２４を流通する。そし
てこの流通で凝縮された冷媒は、第２分流器１２及び第
１合流器１３を介して第１冷媒経路２１及び第２冷媒経
路２２を流通し、さらに凝縮される。そして第１分流器
１１を流出した冷媒は、キャピラリチューブ４へ向かっ
て流れる。

【００２５】上記空気調和機では、室内熱交換器１の冷
媒経路数を、凝縮器として機能する場合に能力率が最も
高くなるようなものとしている。従って室内熱交換器１
が凝縮器として機能する暖房運転時に、その熱交換効率
が良好なものとなるのは勿論である。そして上記室内熱
交換器１が蒸発器として機能する場合には、気液混合状
態の冷媒からガス成分を分離し、冷媒経路２１、２２、
２３、２４をバイパスさせている。従って冷媒経路２
１、２２、２３、２４を流通する冷媒の圧力損失は低減
され、図９に示す能力率曲線Ｅのピークは左側に移動す
る。従ってこの場合にも、その熱交換能力を向上させる
ことができることになる。特に上記では、蒸発によって
気液混合状態となった冷媒経路２１、２２、２３、２４
の中間部において、ガス成分を分離しバイパスさせてい
る。このような中間部では冷媒の乾き度が高く、そのま
までは管内摩擦による圧力損失が大きくなる。従ってこ
のような中間部でガス成分を分離しバイパスさせると、
冷媒経路２３、２４中での冷媒圧損低減効果は顕著なも
のとなる。そしてこれにより、蒸発器として機能する上
記室内熱交換器１の熱交換能力を、その最大値の近くま
で向上させることができる。

【００２６】（実施形態２）実施形態２の空気調和機が
上記実施形態１の空気調和機と異なる第１の点は、上記
圧縮機３がインバータによって能力制御される点であ
る。そしてこの能力制御によって、高能力の定格運転
と、これよりも低能力の中間運転とを切り替えて行うこ
とができるようになっている。定格運転時は中間運転時
よりも冷媒回路を循環する冷媒量が多い。またこの空気
調和機が実施形態１の空気調和機と異なる第２の点は、
室内熱交換器１における冷媒流通構造である。図５は、
この冷媒流通構造を説明する模式図である。この空気調
和機では、ガス路１６、１８に圧力対応型の逆止弁２５
を設けている。この逆止弁２５は、第２液管８から第２
ガス管９へ向かう冷媒流に対しても、その流圧が基準値
よりも低いときには流通を阻止し、上記流圧が基準値以
上であるときにのみ流通を許容するものである。第２ガ
ス管９から第２液管８へ向かう冷媒流を阻止するのは勿
論である。

【００２７】上記空気調和機では、室内熱交換器１の冷
媒経路数を、中間運転時に能力率が最も高くなるような
ものとしている。従って上記中間運転時に、その熱交換
効率が良好となるのは勿論である。そして冷媒循環量が
多く、その流圧が基準値以上となる定格運転時には、ガ
ス路１６、１８を通じてガス成分をバイパスさせてい
る。従って定格運転時に冷媒経路２１、２２、２３、２
４を流通する冷媒の圧力損失は低減され、これによって
図１０に示す能力率曲線Ｆのピークは左側に移動する。
従ってこの場合にも、その熱交換能力を向上させること
ができる。

【００２８】（実施形態３）実施形態３の空気調和機
は、図６の模式図にその冷媒流通構造を示すように、背
面側熱交換器２０での冷媒経路数を１としている点で、
上記実施形態１の空気調和機と異なっている。このよう
に背面側熱交換器２０で冷媒経路数を少なくするのは、
室内熱交換器１が凝縮器として機能する暖房運転時に、
その能力率を向上させるためである。このようにする
と、上記室内熱交換器１が蒸発器として機能する場合
に、その圧力損失が過大となって能力率がきわめて低く
なるのが従来の問題点であった。しかしながらこの空気
調和機では、ガスバイパスによって背面側熱交換器２０
に流入する冷媒からガス成分を分離している。従って蒸
発性能と凝縮性能との双方の向上を図ることができる。

【００２９】（実施形態４）実施形態４の空気調和機
は、冷房専用機として構成されている。従って図４の冷
媒回路図における四路切換弁５を備えず、室内熱交換器
１は常に蒸発器として機能する一方、室外熱交換器２は
常に凝縮器として機能する。また圧縮機３はインバータ
によって能力制御されるものであって、上記実施形態２
の空気調和機と同様に、高能力の定格運転と、これより
も低能力の中間運転とを切り替えて行うことができるよ
うになっている。この場合にも勿論、定格運転時は中間
運転時よりも冷媒回路を循環する冷媒量が多い。そして
図７の模式図に示すように、この空気調和機の室内熱交
換器１では、前面側熱交換器１０の第３冷媒経路２３及
び第４冷媒経路２４にのみ、分流器１２、ガス路１８、
合流器１４から成るガスバイパスを設けている。なお、
この室内熱交換器１が凝縮器として機能することはない
ので、上記ガス路１８に実施形態１の逆止弁１９のよう
なものは介設していない。

【００３０】この実施形態４の空気調和機においても、
上記実施形態２の空気調和機と同様に、室内熱交換器１
の冷媒経路数を、中間運転時に能力率が最も高くなるよ
うなものとしている。従って上記中間運転時に、その熱
交換効率が良好なものとなるのは勿論である。そしてガ
ス路１８を通じてガス成分をバイパスさせ、特に圧力損
失が過大となりがちな第３冷媒経路２３及び第４冷媒経
路２４を流通する冷媒からガス成分を分離するようにし
ている。従って定格運転時にも冷媒経路２３、２４を流
通する冷媒の圧力損失は低減され、図１０に示す能力率
曲線Ｆのピークは左側に移動する。従ってこの場合に
も、室内熱交換器１の熱交換能力を向上させることがで
きる。

【００３１】（実施形態５）実施形態５の空気調和機
も、上記実施形態４の空気調和機と同様、冷房専用機と
して構成されている。従ってこの場合にも図４の冷媒回
路図における四路切換弁５を備えず、室内熱交換器１は
常に蒸発器として機能する一方、室外熱交換器２は常に
凝縮器として機能する。また圧縮機３はインバータによ
って能力制御されるものであって、上記実施形態４の空
気調和機と同様に、高能力の定格運転と、これよりも低
能力の中間運転とを切り替えて行うことができるように
なっている。この場合にも勿論、定格運転時は中間運転
時よりも冷媒回路を循環する冷媒量が多い。そして図８
の模式図に示すように、この空気調和機の室内熱交換器
１における冷媒流通構造は、第２液管８と第２ガス管９
との間に第１冷媒経路２１と第２冷媒経路２２との２つ
の冷媒経路のみを設ける簡素なものとなっている。そし
て分流器１１によって第２液管８からガス路１６を分岐
させ、これを合流器１４で第２ガス管９に合流させてい
る。この室内熱交換器１も凝縮器として機能することは
ないので、上記ガス路１８に実施形態１の逆止弁１９の
ようなものは介設していない。

【００３２】この実施形態５の空気調和機における上記
冷媒流通構造は、きわめて簡素なものである。しかしな
がら、ガス路１８を通じてガス成分をバイパスさせ、第
１冷媒経路２１及び第２冷媒経路２２を流通する冷媒か
らガス成分を分離している。従って定格運転時にも冷媒
経路２３、２４を流通する冷媒の圧力損失は低減され、
図１０に示す能力率曲線Ｆのピークは左側に移動する。
従ってこの場合にも、室内熱交換器１の冷媒経路数を中
間運転時にもっとも能力率が高くなるようなものとしな
がら、室内熱交換器１の熱交換能力を向上させることが
できる。

【００３３】以上にこの発明の具体的な実施の形態につ
いて説明したが、この発明は上記形態に限定されるもの
ではなく、この発明の範囲内で種々変更して実施するこ
とができる。上記では室内熱交換器１にガスバイパスを
設ける場合を説明したが、上記のようなガスバイパス
は、蒸発器として機能する室外熱交換器２に設けてもよ
い。特に空気調和機を暖房専用機として構成した場合に
は、室外熱交換器２が蒸発器として機能するから、上記
ガスバイパスは室外熱交換器２に設けることになる。一
方、空気調和機を冷房専用機として構成した場合に上記
ガスバイパスは室内熱交換器１に設けることになるが、
冷暖両用機として空気調和機を構成する場合には、室内
熱交換器１と室外熱交換器２とのうちいずれに設けても
よいし、両方に設けてもよい。

【００３４】

【発明の効果】上記請求項１の空気調和機では、蒸発器
として機能する熱交換器の冷媒経路内において、圧力損
失が低減される。従って熱交換器容積を増大等を伴うこ
となく、熱交換能力を向上させることが可能となる。ま
た請求項２のようにすると、冷媒経路内における冷媒圧
損を確実に低下させることができるので、熱交換能力の
向上をさらに確実とすることが可能となる。そして請求
項３のようにすれば、冷媒経路内における圧力損失を一
段と低下させることができるので、熱交換能力の向上を
一段と確実とすることが可能となる。

【００３５】請求項４の空気調和機では、凝縮器及び蒸
発器として機能する熱交換器について、蒸発器として機
能する際の冷媒経路内における圧力損失を低下させ、熱
交換能力を向上させることが可能となる。

【００３６】請求項５の空気調和機では、冷媒流量が制
御等によって変化しても、冷媒経路内における圧力損失
を、低い値で安定させることができる。従って、その熱
交換能力を、常に良好なものに維持することが可能とな
る。

【００３７】請求項６の空気調和機では、凝縮能力と蒸
発能力との双方をきわめて良好なものとすることが可能
となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の実施形態１の空気調和機に備えられ
た室内熱交換器の冷媒流通経路を示す模式図である。

【図２】上記室内熱交換器の側面図である。

【図３】上記室内熱交換器に付設される分流器を示す透
過側面図である。

【図４】上記空気調和機の冷媒回路図である。

【図５】この発明の実施形態２の空気調和機に備えられ
た室内熱交換器の冷媒流通経路を示す模式図である。

【図６】この発明の実施形態３の空気調和機に備えられ
た室内熱交換器の冷媒流通経路を示す模式図である。

【図７】この発明の実施形態４の空気調和機に備えられ
た室内熱交換器の冷媒流通経路を示す模式図である。

【図８】この発明の実施形態５の空気調和機に備えられ
た室内熱交換器の冷媒流通経路を示す模式図である。

【図９】熱交換器における冷媒経路数と能力率との関係
を示すグラフである。

【図１０】熱交換器における冷媒経路数と能力率との関
係を示すグラフである。

【符号の説明】

１室内熱交換器２室外熱交換器１１第１分流器１２第２分流器１４第２合流器１６ガス路１８ガス路１９逆止弁２１第１冷媒経路２２第２冷媒経路２３第３冷媒経路２４第４冷媒経路２５逆止弁

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者平良繁治滋賀県草津市岡本町字大谷1000番地の２ダイキン工業株式会社滋賀製作所内 (72)発明者田中順一郎滋賀県草津市岡本町字大谷1000番地の２ダイキン工業株式会社滋賀製作所内Ｆターム(参考） 3L092 AA02 BA00 BA05 BA13

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】冷媒回路の蒸発器として機能する熱交換
器（１、２）を備えた空気調和機において、上記熱交換
器（１、２）に流通する冷媒からガス成分を分離する分
流器（１１、１２）と、分離したガス成分に上記熱交換
器（１、２）内の冷媒経路（２１、２２、２３、２４）
をバイパスさせるガス路（１６、１８）と、このガス路
（１６、１８）を流通したガス成分を上記冷媒経路（２
１、２２、２３、２４）を流通した冷媒に合流させる合
流器（１４）とから成るガスバイパスを設けたことを特
徴とする空気調和機。
【請求項２】上記ガスバイパスの分流器（１２）は、
上記熱交換器（１、２）内の冷媒経路（２１、２２、２
３、２４）中間部を流通する冷媒からガス成分を分離す
ることを特徴とする請求項１の空気調和機。
【請求項３】さらに上記熱交換器（１、２）に流入す
る冷媒からガス成分を分離する分流器（１１）を備えた
他のガスバイパスを設けたことを特徴とする請求項２の
空気調和機。
【請求項４】上記熱交換器（１、２）は冷媒回路の凝
縮器としても機能するものであって、上記ガスバイパス
は、上記熱交換器（１、２）が凝縮器として機能する際
に流通する冷媒流を阻止する逆止弁（１９）を備えて成
ることを特徴とする請求項１〜３のいずれかの空気調和
機。
【請求項５】上記逆止弁（２５）は、上記ガス成分の
流圧が基準値以上であるときにこのガス成分を流通させ
る一方、ガス成分の流圧が基準値以下であるときにはそ
の流通を阻止するものであることを特徴とする請求項４
の空気調和機。
【請求項６】上記熱交換器（１、２）は、その冷媒経
路（２１、２２、２３、２４）が、凝縮能力を最大とす
るよう構成されていることを特徴とする請求項４又は請
求項５の空気調和機。