JP2000205486A - 消音装置 - Google Patents
消音装置Info
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- JP2000205486A JP2000205486A JP11006220A JP622099A JP2000205486A JP 2000205486 A JP2000205486 A JP 2000205486A JP 11006220 A JP11006220 A JP 11006220A JP 622099 A JP622099 A JP 622099A JP 2000205486 A JP2000205486 A JP 2000205486A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L55/00—Devices or appurtenances for use in, or in connection with, pipes or pipe systems
- F16L55/02—Energy absorbers; Noise absorbers
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pipe Accessories (AREA)
- Soundproofing, Sound Blocking, And Sound Damping (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 帯域吸音損失の面で消音性能を向上させる。
【解決手段】 消音対象音Ｐｉの伝播経路Ｆにおける上
手側位置に上手側共鳴器Ｘの共鳴口４ｘを、かつ、下手
側位置に下手側共鳴器Ｙの共鳴口４ｙを配置し、両共鳴
器Ｘ，Ｙの共鳴口間隔Ｌを、両共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴波長
λ0 に対しＬ＝（２ｎ−１）×λ0 ／４（ｎは自然数）
で与えられる値又はその近傍値に設定する消音装置にお
いて、両共鳴器Ｘ，Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｘ，Ｒ
ｙと、両共鳴器Ｘ，Ｙの容積和Ｖｘ＋Ｖｙと、その容積
和Ｖｘ＋Ｖｙに対する下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／
（Ｖｘ＋Ｖｙ）とを、消音対象の周波数帯域において両
共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴周波数ｆ0 の両側に装置全体として
の反射率二乗値｜γ｜2 の低下ピークが生じる相対関係
の値に設定する。
手側位置に上手側共鳴器Ｘの共鳴口４ｘを、かつ、下手
側位置に下手側共鳴器Ｙの共鳴口４ｙを配置し、両共鳴
器Ｘ，Ｙの共鳴口間隔Ｌを、両共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴波長
λ0 に対しＬ＝（２ｎ−１）×λ0 ／４（ｎは自然数）
で与えられる値又はその近傍値に設定する消音装置にお
いて、両共鳴器Ｘ，Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｘ，Ｒ
ｙと、両共鳴器Ｘ，Ｙの容積和Ｖｘ＋Ｖｙと、その容積
和Ｖｘ＋Ｖｙに対する下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／
（Ｖｘ＋Ｖｙ）とを、消音対象の周波数帯域において両
共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴周波数ｆ0 の両側に装置全体として
の反射率二乗値｜γ｜2 の低下ピークが生じる相対関係
の値に設定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、空調設備における
ダクト中伝播騒音の消音などに用いる消音装置に関し、
詳しくは、消音対象音の伝播経路における上手側位置に
上手側共鳴器の共鳴口を配置し、かつ、消音対象音の伝
播経路における下手側位置に下手側共鳴器の共鳴口を配
置し、これら共鳴器の共鳴口間隔Ｌを、両共鳴器の共鳴
波長λ0 に対しＬ＝（２ｎ−１）×λ0 ／４（ｎは自然
数）で与えられる値又はその近傍値に設定する消音装置
に関する。
ダクト中伝播騒音の消音などに用いる消音装置に関し、
詳しくは、消音対象音の伝播経路における上手側位置に
上手側共鳴器の共鳴口を配置し、かつ、消音対象音の伝
播経路における下手側位置に下手側共鳴器の共鳴口を配
置し、これら共鳴器の共鳴口間隔Ｌを、両共鳴器の共鳴
波長λ0 に対しＬ＝（２ｎ−１）×λ0 ／４（ｎは自然
数）で与えられる値又はその近傍値に設定する消音装置
に関する。
【０００２】
【従来の技術】この種の消音装置（図３及び図４参照）
は、上手側共鳴器Ｘと下手側共鳴器Ｙとの共鳴口間隔Ｌ
を、両共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴波長λ0 に対しＬ＝（２ｎ−
１）×λ0 ／４（ｎは自然数）で与えられる値又はその
近傍値にすることにより、共鳴周波数ｆ0 について、下
手側共鳴器Ｙの共鳴口に対応する位置では、上手側共鳴
器Ｘの応答音ＰｒｘL と下手側共鳴器Ｙの応答音Ｐｒｙ
L とが、その位置に至った入射音（消音対象音）ＰｉL
に対してともに逆位相で干渉し、また、上手側共鳴器Ｘ
の共鳴口に対応する位置では、上手側共鳴器Ｘの応答音
Ｐｒｘ0 と下手側共鳴器Ｙの応答音Ｐｒｙ0 とが互いに
逆位相で干渉するようにしたものである。
は、上手側共鳴器Ｘと下手側共鳴器Ｙとの共鳴口間隔Ｌ
を、両共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴波長λ0 に対しＬ＝（２ｎ−
１）×λ0 ／４（ｎは自然数）で与えられる値又はその
近傍値にすることにより、共鳴周波数ｆ0 について、下
手側共鳴器Ｙの共鳴口に対応する位置では、上手側共鳴
器Ｘの応答音ＰｒｘL と下手側共鳴器Ｙの応答音Ｐｒｙ
L とが、その位置に至った入射音（消音対象音）ＰｉL
に対してともに逆位相で干渉し、また、上手側共鳴器Ｘ
の共鳴口に対応する位置では、上手側共鳴器Ｘの応答音
Ｐｒｘ0 と下手側共鳴器Ｙの応答音Ｐｒｙ0 とが互いに
逆位相で干渉するようにしたものである。
【０００３】つまり、これら逆位相での干渉による打ち
消し合いにより、装置全体としての透過率（二乗値）｜
τ｜2 を小さくして透過損失ＴＬ（＝−１０log ｜τ｜
2 ）を大きく確保するとともに、装置全体としての反射
率（二乗値）｜γ｜2 を小さくして吸音損失ＡＬ（＝−
１０log （｜τ｜2 ＋｜γ｜2 ））も大きく確保するよ
うにしたものである。
消し合いにより、装置全体としての透過率（二乗値）｜
τ｜2 を小さくして透過損失ＴＬ（＝−１０log ｜τ｜
2 ）を大きく確保するとともに、装置全体としての反射
率（二乗値）｜γ｜2 を小さくして吸音損失ＡＬ（＝−
１０log （｜τ｜2 ＋｜γ｜2 ））も大きく確保するよ
うにしたものである。
【０００４】ところで従来、この種の消音装置を構成す
るのに、両共鳴器Ｘ，Ｙには容積Ｖｘ，Ｖｙの互いに等
しいもの（換言すれば、下流側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／
（Ｖｘ＋Ｖｙ）＝０．５）を用いていた。
るのに、両共鳴器Ｘ，Ｙには容積Ｖｘ，Ｖｙの互いに等
しいもの（換言すれば、下流側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／
（Ｖｘ＋Ｖｙ）＝０．５）を用いていた。
【０００５】また、吸音損失ＡＬを極力大きく確保する
には、上手側共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｘと下
手側共鳴器Ｙのインピーダンス抵抗値ＲｙとをＲｘ≒１
＋Ｒｙの関係（例えば、Ｒｙ＝０．００１に対しＲｘ＝
１．０）にして、上手側共鳴器Ｘの共鳴口に対応する位
置で共鳴周波数ｆ0 につき、上手側共鳴器Ｘの応答音Ｐ
ｒｘ0 と下手側共鳴器Ｙの応答音Ｐｒｙ0 とが互いに逆
位相でほぼ同振幅になるように（すなわち、両応答音Ｐ
ｒｘ0 ，Ｐｒｙ0 がほぼ完全に相殺し合うように）し、
これにより、共鳴周波数ｆ0 での反射率γをほぼ０にし
て、吸音損失ＡＬを最大化する（この場合、吸音損失Ａ
Ｌ≒透過損失ＴＬとなる）ようにしていた（例えば、特
願平１０−２０５６８０号参照）。
には、上手側共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｘと下
手側共鳴器Ｙのインピーダンス抵抗値ＲｙとをＲｘ≒１
＋Ｒｙの関係（例えば、Ｒｙ＝０．００１に対しＲｘ＝
１．０）にして、上手側共鳴器Ｘの共鳴口に対応する位
置で共鳴周波数ｆ0 につき、上手側共鳴器Ｘの応答音Ｐ
ｒｘ0 と下手側共鳴器Ｙの応答音Ｐｒｙ0 とが互いに逆
位相でほぼ同振幅になるように（すなわち、両応答音Ｐ
ｒｘ0 ，Ｐｒｙ0 がほぼ完全に相殺し合うように）し、
これにより、共鳴周波数ｆ0 での反射率γをほぼ０にし
て、吸音損失ＡＬを最大化する（この場合、吸音損失Ａ
Ｌ≒透過損失ＴＬとなる）ようにしていた（例えば、特
願平１０−２０５６８０号参照）。
【０００６】なお、共鳴器のインピーダンス抵抗値Ｒは
共鳴器の音響インピーダンス密度Ｚにおける実部として
与えられ、共鳴器の音響インピーダンス密度Ｚは次式で
与えられる。 Ｚ＝Ｐ／Ｕ ＝Ｒ＋ｊ×（ｆ／ｆ0 −ｆ0 ／ｆ）／σ Ｐ：音圧 Ｕ：粒子速度 Ｒ：抵抗 σ：共鳴器の無次元容積 σ＝２π／Ｃ×ｆ0 ×Ｖ／Ｓ Ｖ：共鳴器容積 Ｓ：伝播経路断面積 ｆ：周波数 ｆ0 ：共鳴周波数 Ｃ：音速 ｊ：虚数単位
共鳴器の音響インピーダンス密度Ｚにおける実部として
与えられ、共鳴器の音響インピーダンス密度Ｚは次式で
与えられる。 Ｚ＝Ｐ／Ｕ ＝Ｒ＋ｊ×（ｆ／ｆ0 −ｆ0 ／ｆ）／σ Ｐ：音圧 Ｕ：粒子速度 Ｒ：抵抗 σ：共鳴器の無次元容積 σ＝２π／Ｃ×ｆ0 ×Ｖ／Ｓ Ｖ：共鳴器容積 Ｓ：伝播経路断面積 ｆ：周波数 ｆ0 ：共鳴周波数 Ｃ：音速 ｊ：虚数単位
【０００７】また、上手側共鳴器Ｘと下手側共鳴器Ｙと
の共鳴口間隔ＬをＬ＝（２ｎ−１）×λ0 ／４（ｎ：自
然数，λ0 ：共鳴波長）にした場合、共鳴周波数ｆ0 に
ついて、上手側共鳴器Ｘの共鳴口に対応する位置での両
共鳴器Ｘ，Ｙの応答音Ｐｒｘ 0 ，Ｐｒｙ0 の関係は次式
で与えられ、 Ｐｒｘ0 ＝−（１＋Ｒｙ）／Ｒｘ×Ｐｒｙ0 このことから、両共鳴器Ｘ，Ｙのインピーダンス抵抗値
Ｒｘ，ＲｙをＲｘ＝１＋Ｒｙの関係に設定した場合、上
手側共鳴器Ｘの共鳴口に対応する位置において共鳴周波
数ｆ0 につき、両共鳴器Ｘ，Ｙの応答音Ｐｒｘ0 ，Ｐｒ
ｙ0 が互いに逆位相で同振幅になることが分かる。
の共鳴口間隔ＬをＬ＝（２ｎ−１）×λ0 ／４（ｎ：自
然数，λ0 ：共鳴波長）にした場合、共鳴周波数ｆ0 に
ついて、上手側共鳴器Ｘの共鳴口に対応する位置での両
共鳴器Ｘ，Ｙの応答音Ｐｒｘ 0 ，Ｐｒｙ0 の関係は次式
で与えられ、 Ｐｒｘ0 ＝−（１＋Ｒｙ）／Ｒｘ×Ｐｒｙ0 このことから、両共鳴器Ｘ，Ｙのインピーダンス抵抗値
Ｒｘ，ＲｙをＲｘ＝１＋Ｒｙの関係に設定した場合、上
手側共鳴器Ｘの共鳴口に対応する位置において共鳴周波
数ｆ0 につき、両共鳴器Ｘ，Ｙの応答音Ｐｒｘ0 ，Ｐｒ
ｙ0 が互いに逆位相で同振幅になることが分かる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、装置全体とし
ての反射率｜γ｜2 を小さくして吸音損失ＡＬを大きく
すること（すなわち、音源側への反射音Ｐｒを小さくす
ること）は、上手側共鳴器Ｘの共鳴口よりも上手側（音
源側）における伝播経路の音響特性が装置の消音性能に
与える影響を小さくして安定した消音性能を得る上で重
要であるが、前記した従来装置では、例えば図８に示す
如く、共鳴周波数ｆ0 において吸音損失ＡＬが透過損失
ＴＬとともにピーク的に大きな値を示す（換言すれば、
共鳴周波数ｆ0 において反射率（二乗値）｜γ｜2 が低
下ピークを示す）ものの、周波数ｆが共鳴周波数ｆ0 か
ら少し外れると透過損失ＴＬに比べ吸音損失ＡＬの低下
が大きく、この点、消音対象の周波数帯域（例えば、１
／１オクターブバンド）の全体についての吸音損失ＡＬ
を平均的に高めて一層安定した消音性能を得る上で未だ
改善の余地があった。
ての反射率｜γ｜2 を小さくして吸音損失ＡＬを大きく
すること（すなわち、音源側への反射音Ｐｒを小さくす
ること）は、上手側共鳴器Ｘの共鳴口よりも上手側（音
源側）における伝播経路の音響特性が装置の消音性能に
与える影響を小さくして安定した消音性能を得る上で重
要であるが、前記した従来装置では、例えば図８に示す
如く、共鳴周波数ｆ0 において吸音損失ＡＬが透過損失
ＴＬとともにピーク的に大きな値を示す（換言すれば、
共鳴周波数ｆ0 において反射率（二乗値）｜γ｜2 が低
下ピークを示す）ものの、周波数ｆが共鳴周波数ｆ0 か
ら少し外れると透過損失ＴＬに比べ吸音損失ＡＬの低下
が大きく、この点、消音対象の周波数帯域（例えば、１
／１オクターブバンド）の全体についての吸音損失ＡＬ
を平均的に高めて一層安定した消音性能を得る上で未だ
改善の余地があった。
【０００９】この実情に鑑み、本発明の主たる課題は、
この種の消音装置についての研究に基づいた合理的な改
良により、大きな透過損失を得ながら、消音対象周波数
帯域の全体についての吸音損失を効果的に増大させる点
にある。
この種の消音装置についての研究に基づいた合理的な改
良により、大きな透過損失を得ながら、消音対象周波数
帯域の全体についての吸音損失を効果的に増大させる点
にある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】〔１〕請求項１に係る発
明では、消音対象音の伝播経路における上手側位置に上
手側共鳴器Ｘの共鳴口を配置し、かつ、消音対象音の伝
播経路における下手側位置に下手側共鳴器Ｙの共鳴口を
配置し、これら共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴口間隔Ｌを、両共鳴
器Ｘ，Ｙの共鳴波長λ0 に対し Ｌ＝（２ｎ−１）×λ0 ／４（ｎは自然数） で与えられる値又はその近傍値に設定する消音装置にお
いて、前記上手側共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｘ
と、前記下手側共鳴器Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｙ
と、両共鳴器Ｘ，Ｙの容積和Ｖｘ＋Ｖｙと、その容積和
Ｖｘ＋Ｖｙに対する前記下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／
（Ｖｘ＋Ｖｙ）とを、消音対象の周波数帯域において両
共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴周波数ｆ0 の両側に装置全体として
の反射率二乗値｜γ｜2 の低下ピークが生じる相対関係
の値に設定する。
明では、消音対象音の伝播経路における上手側位置に上
手側共鳴器Ｘの共鳴口を配置し、かつ、消音対象音の伝
播経路における下手側位置に下手側共鳴器Ｙの共鳴口を
配置し、これら共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴口間隔Ｌを、両共鳴
器Ｘ，Ｙの共鳴波長λ0 に対し Ｌ＝（２ｎ−１）×λ0 ／４（ｎは自然数） で与えられる値又はその近傍値に設定する消音装置にお
いて、前記上手側共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｘ
と、前記下手側共鳴器Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｙ
と、両共鳴器Ｘ，Ｙの容積和Ｖｘ＋Ｖｙと、その容積和
Ｖｘ＋Ｖｙに対する前記下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／
（Ｖｘ＋Ｖｙ）とを、消音対象の周波数帯域において両
共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴周波数ｆ0 の両側に装置全体として
の反射率二乗値｜γ｜2 の低下ピークが生じる相対関係
の値に設定する。
【００１１】つまり、図５〜図７は、上手側共鳴器Ｘと
下手側共鳴器Ｙとの共鳴口間隔Ｌ＝（２ｎ−１）×λ0
／４（ｎ：自然数，λ0 ：共鳴波長）、両共鳴器Ｘ，Ｙ
の容積和Ｖｘ＋Ｖｙに相応する値としての両共鳴器Ｘ，
Ｙの無次元容積和σｘ＋σｙ＝５、下手側共鳴器Ｙのイ
ンピーダンス抵抗値Ｒｙ＝０．２の条件の下で、上手側
共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｘと下手側共鳴器Ｙ
の容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）との組み合わせを、次の
（イ）〜（ニ）の４つに変えた場合のデータを示すが、 （イ） Ｒｘ＝１．２， Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）＝０．５ （ロ） Ｒｘ＝１．２， Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）＝０．８１ （ハ） Ｒｘ＝０．９６， Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）＝０．５ （ニ） Ｒｘ＝０．９６， Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）＝０．８１ このデータから次のことが分かる。
下手側共鳴器Ｙとの共鳴口間隔Ｌ＝（２ｎ−１）×λ0
／４（ｎ：自然数，λ0 ：共鳴波長）、両共鳴器Ｘ，Ｙ
の容積和Ｖｘ＋Ｖｙに相応する値としての両共鳴器Ｘ，
Ｙの無次元容積和σｘ＋σｙ＝５、下手側共鳴器Ｙのイ
ンピーダンス抵抗値Ｒｙ＝０．２の条件の下で、上手側
共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｘと下手側共鳴器Ｙ
の容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）との組み合わせを、次の
（イ）〜（ニ）の４つに変えた場合のデータを示すが、 （イ） Ｒｘ＝１．２， Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）＝０．５ （ロ） Ｒｘ＝１．２， Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）＝０．８１ （ハ） Ｒｘ＝０．９６， Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）＝０．５ （ニ） Ｒｘ＝０．９６， Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）＝０．８１ このデータから次のことが分かる。
【００１２】装置全体としての透過率（二乗値）｜τ｜
2 については（図５）、（イ）の場合を基準として、下
手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）のみを大き
くした（ロ）の場合では、共鳴周波数ｆ0 で透過率（二
乗値）｜τ｜2 が低下ピークを示すことにおいて、その
低下ピークの帯域幅が若干大きくなり、上手側共鳴器Ｘ
のインピーダンス抵抗値Ｒｘのみを小さくした（ハ）の
場合では、共鳴周波数ｆ0 において示す透過率（二乗
値）｜τ｜2 の低下ピーク値が低下し、下手側共鳴器Ｙ
の容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）を大きくするとともに、
上手側共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｘを小さくし
た（ニ）の場合では、共鳴周波数ｆ0 において示す透過
率（二乗値）｜τ｜2 の低下ピーク値が低下するととも
に、その低下ピークの帯域幅が大きくなる。
2 については（図５）、（イ）の場合を基準として、下
手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）のみを大き
くした（ロ）の場合では、共鳴周波数ｆ0 で透過率（二
乗値）｜τ｜2 が低下ピークを示すことにおいて、その
低下ピークの帯域幅が若干大きくなり、上手側共鳴器Ｘ
のインピーダンス抵抗値Ｒｘのみを小さくした（ハ）の
場合では、共鳴周波数ｆ0 において示す透過率（二乗
値）｜τ｜2 の低下ピーク値が低下し、下手側共鳴器Ｙ
の容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）を大きくするとともに、
上手側共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｘを小さくし
た（ニ）の場合では、共鳴周波数ｆ0 において示す透過
率（二乗値）｜τ｜2 の低下ピーク値が低下するととも
に、その低下ピークの帯域幅が大きくなる。
【００１３】また、装置全体としての反射率（二乗値）
｜γ｜2 については（図６）、（イ）の場合を基準とし
て、下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）のみ
を大きくした（ロ）の場合では、共鳴周波数ｆ0 で反射
率（二乗値）｜γ｜2 が低下ピークを示すことにおい
て、その低下ピークの帯域幅が若干大きくなり、上手側
共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｘのみを小さくした
（ハ）の場合では、共鳴周波数ｆ0 において反射率（二
乗値）｜γ｜2 が低下ピークを示すものの、先述したＲ
ｘ＝１＋Ｒｙの関係から外れることで、低下ピーク値が
大きく増大して低下ピークが緩慢なものとなり、下手側
共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）を大きくすると
ともに、上手側共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｘを
小さくした（ニ）の場合では、反射率（二乗値）｜γ｜
2 の低下ピークが、かなり低いピーク値で共鳴周波数ｆ
0 の両側に生じるといった特異な状態になる。
｜γ｜2 については（図６）、（イ）の場合を基準とし
て、下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）のみ
を大きくした（ロ）の場合では、共鳴周波数ｆ0 で反射
率（二乗値）｜γ｜2 が低下ピークを示すことにおい
て、その低下ピークの帯域幅が若干大きくなり、上手側
共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｘのみを小さくした
（ハ）の場合では、共鳴周波数ｆ0 において反射率（二
乗値）｜γ｜2 が低下ピークを示すものの、先述したＲ
ｘ＝１＋Ｒｙの関係から外れることで、低下ピーク値が
大きく増大して低下ピークが緩慢なものとなり、下手側
共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）を大きくすると
ともに、上手側共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｘを
小さくした（ニ）の場合では、反射率（二乗値）｜γ｜
2 の低下ピークが、かなり低いピーク値で共鳴周波数ｆ
0 の両側に生じるといった特異な状態になる。
【００１４】そして、吸音性を示す透過率（二乗値）｜
τ｜2 と反射率（二乗値）｜γ｜2との和｜τ｜2 ＋｜
γ｜2 については（図７）、（イ）の場合を基準とし
て、下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）のみ
を大きくした（ロ）の場合では、共鳴周波数ｆ0 での｜
τ｜2 ＋｜γ｜2 の低下ピーク値は同等のままで、その
低下ピークの帯域幅が大きくなり、上手側共鳴器Ｘのイ
ンピーダンス抵抗値Ｒｘのみを小さくした（ハ）の場合
では、低下ピークの帯域幅はそれほど変わらずに、共鳴
周波数ｆ0 での｜τ｜2 ＋｜γ｜2 の低下ピーク値が若
干増大し、下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖ
ｙ）を大きくするとともに、上手側共鳴器Ｘのインピー
ダンス抵抗値Ｒｘを小さくした（ニ）の場合では、｜τ
｜2＋｜γ｜2 の低下ピーク値が若干増大するものの、
反射率（二乗値）｜γ｜2 の低下ピークが共鳴周波数ｆ
0 の両側に生じることに原因して、｜τ｜2 ＋｜γ｜ 2
の低下ピークの帯域幅が共鳴周波数ｆ0 の前後に大きく
拡大する。
τ｜2 と反射率（二乗値）｜γ｜2との和｜τ｜2 ＋｜
γ｜2 については（図７）、（イ）の場合を基準とし
て、下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）のみ
を大きくした（ロ）の場合では、共鳴周波数ｆ0 での｜
τ｜2 ＋｜γ｜2 の低下ピーク値は同等のままで、その
低下ピークの帯域幅が大きくなり、上手側共鳴器Ｘのイ
ンピーダンス抵抗値Ｒｘのみを小さくした（ハ）の場合
では、低下ピークの帯域幅はそれほど変わらずに、共鳴
周波数ｆ0 での｜τ｜2 ＋｜γ｜2 の低下ピーク値が若
干増大し、下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖ
ｙ）を大きくするとともに、上手側共鳴器Ｘのインピー
ダンス抵抗値Ｒｘを小さくした（ニ）の場合では、｜τ
｜2＋｜γ｜2 の低下ピーク値が若干増大するものの、
反射率（二乗値）｜γ｜2 の低下ピークが共鳴周波数ｆ
0 の両側に生じることに原因して、｜τ｜2 ＋｜γ｜ 2
の低下ピークの帯域幅が共鳴周波数ｆ0 の前後に大きく
拡大する。
【００１５】すなわち、図８に（イ）の場合における透
過損失ＴＬと吸音損失ＡＬ（破線グラフは帯域平均損
失）を示し、図９に（ニ）の場合における透過損失ＴＬ
と吸音損失ＡＬ（破線グラフは帯域平均損失）を示す
が、これら比較すると、上述のことを反映して、（ニ）
の場合では、共鳴周波数ｆ0 において透過損失ＴＬ≒吸
音損失ＡＬとはならないものの、（イ）の場合に比べ、
共鳴周波数ｆ0 での透過損失ＴＬの増大、並びに、１／
１オクターブ下限周波数２-1/2ｆ0 と１／１オクターブ
上限周波数２1/2 ｆ0 とでの透過損失ＴＬ及び吸音損失
ＡＬの増大により、１／１オクターブバンドについて、
帯域全体として透過損失ＴＬ（帯域透過損失）が１ｄＢ
ほど向上するとともに、帯域全体としての吸音損失ＡＬ
（帯域吸音損失）が２ｄＢほど向上し、共鳴周波数ｆ0
での｜τ｜2 ＋｜γ｜2 の低下ピーク値が（イ）の場合
と同等のままで、その低下ピークの帯域幅が大きくなる
前述（ロ）の場合に比べても全体として一層優れた消音
性能を示す。
過損失ＴＬと吸音損失ＡＬ（破線グラフは帯域平均損
失）を示し、図９に（ニ）の場合における透過損失ＴＬ
と吸音損失ＡＬ（破線グラフは帯域平均損失）を示す
が、これら比較すると、上述のことを反映して、（ニ）
の場合では、共鳴周波数ｆ0 において透過損失ＴＬ≒吸
音損失ＡＬとはならないものの、（イ）の場合に比べ、
共鳴周波数ｆ0 での透過損失ＴＬの増大、並びに、１／
１オクターブ下限周波数２-1/2ｆ0 と１／１オクターブ
上限周波数２1/2 ｆ0 とでの透過損失ＴＬ及び吸音損失
ＡＬの増大により、１／１オクターブバンドについて、
帯域全体として透過損失ＴＬ（帯域透過損失）が１ｄＢ
ほど向上するとともに、帯域全体としての吸音損失ＡＬ
（帯域吸音損失）が２ｄＢほど向上し、共鳴周波数ｆ0
での｜τ｜2 ＋｜γ｜2 の低下ピーク値が（イ）の場合
と同等のままで、その低下ピークの帯域幅が大きくなる
前述（ロ）の場合に比べても全体として一層優れた消音
性能を示す。
【００１６】一方、図１０は、上手側共鳴器Ｘと下手側
共鳴器Ｙとの共鳴口間隔Ｌ＝（２ｎ−１）×λ0 ／４
（ｎ：自然数，λ0 ：共鳴波長）、両共鳴器Ｘ，Ｙの容
積和Ｖｘ＋Ｖｙに相応する値としての両共鳴器Ｘ，Ｙの
無次元容積和σｘ＋σｙ＝１０、上手側共鳴器Ｘのイン
ピーダンス抵抗値Ｒｘ＝０．９６、下手側共鳴器Ｙのイ
ンピーダンス抵抗値Ｒｙ＝０．２の条件の下で、下手側
共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）を０．８１にし
た場合と０．８９にした場合のデータを示すが、このデ
ータからは、両共鳴器Ｘ，Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒ
ｘ，Ｒｙ、下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖ
ｙ）を前述（ニ）の場合と同じ（Ｒｘ＝０，９６，Ｒｙ
＝０．２，Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）＝０．８１）に設定し
ても、両共鳴器Ｘ，Ｙの容積和Ｖｘ＋Ｖｙ（換言すれ
ば、両共鳴器Ｘ，Ｙの無次元容積和σｘ＋σｙ）が変わ
ると、反射率（二乗値）｜γ｜2 の低下ピークが共鳴周
波数ｆ0 の両側に生じるという前述の特異な状態は現れ
ず、両共鳴器Ｘ，Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｘ，Ｒｙ
と下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）との三
値について、前述の如き特異な状態が現れる相対関係値
は、両共鳴器Ｘ，Ｙの容積和Ｖｘ＋Ｖｙによっても変化
することが分かる。
共鳴器Ｙとの共鳴口間隔Ｌ＝（２ｎ−１）×λ0 ／４
（ｎ：自然数，λ0 ：共鳴波長）、両共鳴器Ｘ，Ｙの容
積和Ｖｘ＋Ｖｙに相応する値としての両共鳴器Ｘ，Ｙの
無次元容積和σｘ＋σｙ＝１０、上手側共鳴器Ｘのイン
ピーダンス抵抗値Ｒｘ＝０．９６、下手側共鳴器Ｙのイ
ンピーダンス抵抗値Ｒｙ＝０．２の条件の下で、下手側
共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）を０．８１にし
た場合と０．８９にした場合のデータを示すが、このデ
ータからは、両共鳴器Ｘ，Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒ
ｘ，Ｒｙ、下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖ
ｙ）を前述（ニ）の場合と同じ（Ｒｘ＝０，９６，Ｒｙ
＝０．２，Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）＝０．８１）に設定し
ても、両共鳴器Ｘ，Ｙの容積和Ｖｘ＋Ｖｙ（換言すれ
ば、両共鳴器Ｘ，Ｙの無次元容積和σｘ＋σｙ）が変わ
ると、反射率（二乗値）｜γ｜2 の低下ピークが共鳴周
波数ｆ0 の両側に生じるという前述の特異な状態は現れ
ず、両共鳴器Ｘ，Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｘ，Ｒｙ
と下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）との三
値について、前述の如き特異な状態が現れる相対関係値
は、両共鳴器Ｘ，Ｙの容積和Ｖｘ＋Ｖｙによっても変化
することが分かる。
【００１７】以上のことから、上手側共鳴器Ｘと下手側
共鳴器Ｙとの共鳴口間隔ＬをＬ＝（２ｎ−１）×λ0 ／
４（ｎ：自然数，λ0 ：共鳴波長）で与えられる値又は
その近傍値に設定する消音装置において、両共鳴器Ｘ，
Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｘ，Ｒｙと、両共鳴器Ｘ，
Ｙの容積和Ｖｘ＋Ｖｙと、その容積和Ｖｘ＋Ｖｙに対す
る下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）とを、
消音対象の周波数帯域において両共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴周
波数ｆ0 の両側に装置全体としての反射率二乗値｜γ｜
2 の低下ピークが生じる相対関係の値に設定する請求項
１に係る発明によれば、大きな透過損失ＴＬを得なが
ら、消音対象周波数帯域の全体についての吸音損失ＡＬ
（帯域吸音損失）を効果的に増大させて、上手側共鳴器
Ｘの共鳴口よりも上手側（音源側）における音響特性の
影響を一層受け難くすることができ、この点で、先述の
従来装置（すなわち、前記（イ）の場合の如き装置）に
比べ一層消音性能に優れた装置にすることができる。
共鳴器Ｙとの共鳴口間隔ＬをＬ＝（２ｎ−１）×λ0 ／
４（ｎ：自然数，λ0 ：共鳴波長）で与えられる値又は
その近傍値に設定する消音装置において、両共鳴器Ｘ，
Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｘ，Ｒｙと、両共鳴器Ｘ，
Ｙの容積和Ｖｘ＋Ｖｙと、その容積和Ｖｘ＋Ｖｙに対す
る下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）とを、
消音対象の周波数帯域において両共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴周
波数ｆ0 の両側に装置全体としての反射率二乗値｜γ｜
2 の低下ピークが生じる相対関係の値に設定する請求項
１に係る発明によれば、大きな透過損失ＴＬを得なが
ら、消音対象周波数帯域の全体についての吸音損失ＡＬ
（帯域吸音損失）を効果的に増大させて、上手側共鳴器
Ｘの共鳴口よりも上手側（音源側）における音響特性の
影響を一層受け難くすることができ、この点で、先述の
従来装置（すなわち、前記（イ）の場合の如き装置）に
比べ一層消音性能に優れた装置にすることができる。
【００１８】〔２〕請求項２に係る発明では、前記上手
側共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｘと、前記下手側
共鳴器Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｙとを、 Ｒｙ＜Ｒｘ＜１＋Ｒｙ の関係にする。
側共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｘと、前記下手側
共鳴器Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｙとを、 Ｒｙ＜Ｒｘ＜１＋Ｒｙ の関係にする。
【００１９】つまり、装置全体としての反射率（二乗
値）｜γ｜2 の低下ピークが共鳴周波数ｆ0 の両側に生
じるようにするには、両共鳴器Ｘ，Ｙのインピーダンス
抵抗値Ｒｘ，ＲｙをＲｘ＝１＋Ｒｙの関係から外すこと
が１つの要件になるが、この要件を満たすのに、両共鳴
器Ｘ，Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｘ，Ｒｙが上記した
Ｒｙ＜Ｒｘ＜１＋Ｒｙの関係（別表現すれば、０＜Ｒｘ
−Ｒｙ＜１の関係）になるように抵抗値設定すれば、両
共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴口間隔ＬがＬ＝（２ｎ−１）×λ0
／４（ｎ：自然数，λ0 ：共鳴波長）の場合、共鳴周波
数ｆ0 について、上手側共鳴器Ｘの共鳴口に対応する位
置での両共鳴器Ｘ，Ｙの応答音Ｐｒｘ0 ，Ｐｒｙ0 、及
び、下手側共鳴器Ｙの共鳴口に対応する位置での両共鳴
器Ｘ，Ｙの応答音ＰｒｘL ，ＰｒｙLが次式で表される
ことからも分かるように（図３及び図４参照）、 Ｐｒｘ0 ＝−（１＋Ｒｙ）／Ｒｘ×Ｐｒｙ0 ＰｒｘL ＝（１＋Ｒｙ）×ＰｉL ／（１＋Ｒｘ＋Ｒｙ＋
２ＲｘＲｙ） ＰｒｙL ＝Ｒｘ×ＰｉL ／（１＋Ｒｘ＋Ｒｙ＋２ＲｘＲ
ｙ） Ｒｘ＞１＋Ｒｙの関係やＲｘ＜Ｒｙの関係にして上記要
件を満たすに比べ、共鳴周波数ｆ0 及びその近傍周波数
について、上手側共鳴器Ｘの共鳴口に対応する位置で上
手側共鳴器Ｘの応答音Ｐｒｘ0 に対して下手側共鳴器Ｙ
の応答音Ｐｒｙ 0 を逆位相で干渉させ、かつ、下手側共
鳴器Ｙの共鳴口に対応する位置で下手側共鳴器Ｙの応答
音ＰｒｙL を入射音ＰｉL に対して逆位相で干渉させる
機能は十分に残存させながら、上手側共鳴器Ｘの共鳴口
に対応する位置以降の下手側で入射音Ｐｉ0 ，Ｐｉ
L （消音対象音）に対し逆位相となる上手側共鳴器Ｘの
応答音Ｐｒｘ0 ，ＰｒｘL を強調する傾向にし、これに
より、帯域透過損失ＴＬ及び帯域吸音損失ＡＬの増大を
より確実かつ効果的に達成することができる。
値）｜γ｜2 の低下ピークが共鳴周波数ｆ0 の両側に生
じるようにするには、両共鳴器Ｘ，Ｙのインピーダンス
抵抗値Ｒｘ，ＲｙをＲｘ＝１＋Ｒｙの関係から外すこと
が１つの要件になるが、この要件を満たすのに、両共鳴
器Ｘ，Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｘ，Ｒｙが上記した
Ｒｙ＜Ｒｘ＜１＋Ｒｙの関係（別表現すれば、０＜Ｒｘ
−Ｒｙ＜１の関係）になるように抵抗値設定すれば、両
共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴口間隔ＬがＬ＝（２ｎ−１）×λ0
／４（ｎ：自然数，λ0 ：共鳴波長）の場合、共鳴周波
数ｆ0 について、上手側共鳴器Ｘの共鳴口に対応する位
置での両共鳴器Ｘ，Ｙの応答音Ｐｒｘ0 ，Ｐｒｙ0 、及
び、下手側共鳴器Ｙの共鳴口に対応する位置での両共鳴
器Ｘ，Ｙの応答音ＰｒｘL ，ＰｒｙLが次式で表される
ことからも分かるように（図３及び図４参照）、 Ｐｒｘ0 ＝−（１＋Ｒｙ）／Ｒｘ×Ｐｒｙ0 ＰｒｘL ＝（１＋Ｒｙ）×ＰｉL ／（１＋Ｒｘ＋Ｒｙ＋
２ＲｘＲｙ） ＰｒｙL ＝Ｒｘ×ＰｉL ／（１＋Ｒｘ＋Ｒｙ＋２ＲｘＲ
ｙ） Ｒｘ＞１＋Ｒｙの関係やＲｘ＜Ｒｙの関係にして上記要
件を満たすに比べ、共鳴周波数ｆ0 及びその近傍周波数
について、上手側共鳴器Ｘの共鳴口に対応する位置で上
手側共鳴器Ｘの応答音Ｐｒｘ0 に対して下手側共鳴器Ｙ
の応答音Ｐｒｙ 0 を逆位相で干渉させ、かつ、下手側共
鳴器Ｙの共鳴口に対応する位置で下手側共鳴器Ｙの応答
音ＰｒｙL を入射音ＰｉL に対して逆位相で干渉させる
機能は十分に残存させながら、上手側共鳴器Ｘの共鳴口
に対応する位置以降の下手側で入射音Ｐｉ0 ，Ｐｉ
L （消音対象音）に対し逆位相となる上手側共鳴器Ｘの
応答音Ｐｒｘ0 ，ＰｒｘL を強調する傾向にし、これに
より、帯域透過損失ＴＬ及び帯域吸音損失ＡＬの増大を
より確実かつ効果的に達成することができる。
【００２０】なお、共鳴周波数ｆ0 について、下手側共
鳴器Ｙの共鳴口に対応する位置での両共鳴器Ｘ，Ｙの応
答音ＰｒｘL ，ＰｒｙL が上記式で表されることから分
かるように、Ｒｙを極力小さくしてＲｘＲｙ＝０に近づ
けるほど、共鳴周波数ｆ0 で現れる透過損失ＴＬのピー
ク値を大きくする（すなわち、透過率（二乗値）｜τ｜
2 の低下ピーク値を小さくする）ことができる。
鳴器Ｙの共鳴口に対応する位置での両共鳴器Ｘ，Ｙの応
答音ＰｒｘL ，ＰｒｙL が上記式で表されることから分
かるように、Ｒｙを極力小さくしてＲｘＲｙ＝０に近づ
けるほど、共鳴周波数ｆ0 で現れる透過損失ＴＬのピー
ク値を大きくする（すなわち、透過率（二乗値）｜τ｜
2 の低下ピーク値を小さくする）ことができる。
【００２１】〔３〕請求項３に係る発明では、前記下手
側共鳴器Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｙが０．３以下
で、両共鳴器Ｘ，Ｙの無次元容積和σｘ＋σｙが１以上
であるのに対して、前記上手側共鳴器Ｘのインピーダン
ス抵抗値Ｒｘを０．８以上〜１．１以下の範囲内で、前
記のＲｙ＜Ｒｘ＜１＋Ｒｙの関係を満たす値に設定す
る。
側共鳴器Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｙが０．３以下
で、両共鳴器Ｘ，Ｙの無次元容積和σｘ＋σｙが１以上
であるのに対して、前記上手側共鳴器Ｘのインピーダン
ス抵抗値Ｒｘを０．８以上〜１．１以下の範囲内で、前
記のＲｙ＜Ｒｘ＜１＋Ｒｙの関係を満たす値に設定す
る。
【００２２】つまり、図１１は下手側共鳴器Ｙのインピ
ーダンス抵抗値Ｒｙを変化させた場合の帯域吸音損失Ａ
Ｌを最大化する上手側共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値
Ｒｘと両共鳴器Ｘ，Ｙの無次元容積和σｘ＋σｙとの相
関関係を示すデータであるが、このデータから分かるよ
うに、下手側共鳴器Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｙが
０．３以下で、両共鳴器Ｘ，Ｙの無次元容積和σｘ＋σ
ｙが１以上であるのに対し、上手側共鳴器Ｘのインピー
ダンス抵抗値Ｒｘを０．８以上〜１．１以下の範囲内で
前記のＲｙ＜Ｒｘ＜１＋Ｒｙの関係を満たす値に設定す
れば、帯域吸音損失ＡＬの増大をさらに効果的に達成で
きる。
ーダンス抵抗値Ｒｙを変化させた場合の帯域吸音損失Ａ
Ｌを最大化する上手側共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値
Ｒｘと両共鳴器Ｘ，Ｙの無次元容積和σｘ＋σｙとの相
関関係を示すデータであるが、このデータから分かるよ
うに、下手側共鳴器Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｙが
０．３以下で、両共鳴器Ｘ，Ｙの無次元容積和σｘ＋σ
ｙが１以上であるのに対し、上手側共鳴器Ｘのインピー
ダンス抵抗値Ｒｘを０．８以上〜１．１以下の範囲内で
前記のＲｙ＜Ｒｘ＜１＋Ｒｙの関係を満たす値に設定す
れば、帯域吸音損失ＡＬの増大をさらに効果的に達成で
きる。
【００２３】〔４〕請求項４に係る発明では、前記下手
側共鳴器Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｙが０．３以下で
あるのに対して、（１）両共鳴器Ｘ，Ｙの無次元容積和
σｘ＋σｙが１以上〜２未満の範囲では、前記下手側共
鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）を０．６以上〜
０．７以下の範囲内に設定し、（２）両共鳴器Ｘ，Ｙの
無次元容積和σｘ＋σｙが２以上〜３未満の範囲では、
前記下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）を
０．６５以上〜０．７５以下の範囲内に設定し、（３）
両共鳴器Ｘ，Ｙの無次元容積和σｘ＋σｙが３以上〜４
未満の範囲では、前記下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／
（Ｖｘ＋Ｖｙ）を０．７以上〜０．８以下の範囲内に設
定し、（４）両共鳴器Ｘ，Ｙの無次元容積和σｘ＋σｙ
が４以上〜６未満の範囲では、前記下手側共鳴器Ｙの容
積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）を０．７５以上〜０．８５以
下の範囲内に設定し、（５）両共鳴器Ｘ，Ｙの無次元容
積和σｘ＋σｙが６以上〜８未満の範囲では、前記下手
側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）を０．８以上
〜０．９以下の範囲内に設定し、（６）両共鳴器Ｘ，Ｙ
の無次元容積和σｘ＋σｙが８以上の範囲では、前記下
手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）を０．８５
以上〜０．９５以下の範囲内に設定する。
側共鳴器Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｙが０．３以下で
あるのに対して、（１）両共鳴器Ｘ，Ｙの無次元容積和
σｘ＋σｙが１以上〜２未満の範囲では、前記下手側共
鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）を０．６以上〜
０．７以下の範囲内に設定し、（２）両共鳴器Ｘ，Ｙの
無次元容積和σｘ＋σｙが２以上〜３未満の範囲では、
前記下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）を
０．６５以上〜０．７５以下の範囲内に設定し、（３）
両共鳴器Ｘ，Ｙの無次元容積和σｘ＋σｙが３以上〜４
未満の範囲では、前記下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／
（Ｖｘ＋Ｖｙ）を０．７以上〜０．８以下の範囲内に設
定し、（４）両共鳴器Ｘ，Ｙの無次元容積和σｘ＋σｙ
が４以上〜６未満の範囲では、前記下手側共鳴器Ｙの容
積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）を０．７５以上〜０．８５以
下の範囲内に設定し、（５）両共鳴器Ｘ，Ｙの無次元容
積和σｘ＋σｙが６以上〜８未満の範囲では、前記下手
側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）を０．８以上
〜０．９以下の範囲内に設定し、（６）両共鳴器Ｘ，Ｙ
の無次元容積和σｘ＋σｙが８以上の範囲では、前記下
手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）を０．８５
以上〜０．９５以下の範囲内に設定する。
【００２４】つまり、図１２は下手側共鳴器Ｙのインピ
ーダンス抵抗値Ｒｙを変化させた場合の帯域吸音損失Ａ
Ｌを最大化する下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋
Ｖｙ）と両共鳴器Ｘ，Ｙの無次元容積和σｘ＋σｙとの
相関関係を示すデータであるが、このデータから分かる
ように、下手側共鳴器Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｙが
０．３以下であるのに対し、下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖ
ｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）を上記した（１）〜（６）の条件に
従って設定すれば、帯域吸音損失ＡＬの増大をさらに効
果的に達成できる。
ーダンス抵抗値Ｒｙを変化させた場合の帯域吸音損失Ａ
Ｌを最大化する下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋
Ｖｙ）と両共鳴器Ｘ，Ｙの無次元容積和σｘ＋σｙとの
相関関係を示すデータであるが、このデータから分かる
ように、下手側共鳴器Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｙが
０．３以下であるのに対し、下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖ
ｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）を上記した（１）〜（６）の条件に
従って設定すれば、帯域吸音損失ＡＬの増大をさらに効
果的に達成できる。
【００２５】〔５〕請求項５に係る発明では、前記上手
側共鳴器Ｘを、その共鳴室に吸音材を充填した共鳴器に
し、前記下手側共鳴器Ｙを、その共鳴室が吸音材非充填
の空状態で共鳴口に通気性の膜状体を張設した共鳴器に
する。
側共鳴器Ｘを、その共鳴室に吸音材を充填した共鳴器に
し、前記下手側共鳴器Ｙを、その共鳴室が吸音材非充填
の空状態で共鳴口に通気性の膜状体を張設した共鳴器に
する。
【００２６】つまり、この構成では、前記した請求項１
ないし４に係る発明を実施するのに、基本的には、上手
側共鳴器Ｘに吸音材を充填するのに対し、下手側共鳴器
Ｙを吸音材費充填の空状態の共鳴器にすることで、前述
の如く下手側共鳴器Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｙを極
力小さくして透過損失ＴＬのピーク値の最大化を図りな
がら、両共鳴器Ｘ，Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｘ，Ｒ
ｙを、両共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴周波数ｆ0 の両側に反射率
（二乗値）｜γ｜2 の低下ピークが生じるのに適した相
対関係の値（さらに言えば、Ｒｙ＜Ｒｘ＜１＋Ｒｙの関
係を満たす値）に調整するが、空調設備におけるダクト
などの風路における伝播音を消音対象とする場合、吸音
材非充填の空状態の共鳴器をそのまま用いると、その空
状態の共鳴室が共鳴口を通じて風路に臨むことが原因で
特異な気流音が発生することがある。
ないし４に係る発明を実施するのに、基本的には、上手
側共鳴器Ｘに吸音材を充填するのに対し、下手側共鳴器
Ｙを吸音材費充填の空状態の共鳴器にすることで、前述
の如く下手側共鳴器Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｙを極
力小さくして透過損失ＴＬのピーク値の最大化を図りな
がら、両共鳴器Ｘ，Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｘ，Ｒ
ｙを、両共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴周波数ｆ0 の両側に反射率
（二乗値）｜γ｜2 の低下ピークが生じるのに適した相
対関係の値（さらに言えば、Ｒｙ＜Ｒｘ＜１＋Ｒｙの関
係を満たす値）に調整するが、空調設備におけるダクト
などの風路における伝播音を消音対象とする場合、吸音
材非充填の空状態の共鳴器をそのまま用いると、その空
状態の共鳴室が共鳴口を通じて風路に臨むことが原因で
特異な気流音が発生することがある。
【００２７】これに対し、上記の如く、共鳴室を吸音材
非充填の空状態とする下手側共鳴器Ｙの共鳴口に通気性
の膜状体を張設すれば、その膜状体の張設による下手側
共鳴器Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｙの増大側への変化
に対しては、上手側共鳴器Ｘに対する吸音材充填量の調
整などの適当な手段により、両共鳴器Ｘ，Ｙのインピー
ダンス抵抗値Ｒｘ、Ｒｙの相対関係の適正化を図るよう
にしながら、下手側共鳴器Ｙの空状態の共鳴室への気流
の流入を膜状体により抑止して上記の如き特異な気流音
の発生を防止することができ、この点で、風路における
伝播音の消音に好適な消音装置とすることができる。
非充填の空状態とする下手側共鳴器Ｙの共鳴口に通気性
の膜状体を張設すれば、その膜状体の張設による下手側
共鳴器Ｙのインピーダンス抵抗値Ｒｙの増大側への変化
に対しては、上手側共鳴器Ｘに対する吸音材充填量の調
整などの適当な手段により、両共鳴器Ｘ，Ｙのインピー
ダンス抵抗値Ｒｘ、Ｒｙの相対関係の適正化を図るよう
にしながら、下手側共鳴器Ｙの空状態の共鳴室への気流
の流入を膜状体により抑止して上記の如き特異な気流音
の発生を防止することができ、この点で、風路における
伝播音の消音に好適な消音装置とすることができる。
【００２８】
【発明の実施の形態】図１は空調設備の送風ダクトに介
装する消音装置を示し、両端部をダクト１に対する接続
端とし内部を風路Ｆとする管体２において、ダクト中を
伝播する消音対象音Ｐｉの伝播方向で上手側位置と下手
側位置とに、それぞれ管体外周の全周にわたる環状の共
鳴室３ｘ，３ｙを有する上手側共鳴器Ｘと下手側共鳴器
Ｙとを設け、これら共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴口４ｘ、４ｙを
それぞれ周方向に分散配置した状態で内部風路Ｆに開口
させてある。
装する消音装置を示し、両端部をダクト１に対する接続
端とし内部を風路Ｆとする管体２において、ダクト中を
伝播する消音対象音Ｐｉの伝播方向で上手側位置と下手
側位置とに、それぞれ管体外周の全周にわたる環状の共
鳴室３ｘ，３ｙを有する上手側共鳴器Ｘと下手側共鳴器
Ｙとを設け、これら共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴口４ｘ、４ｙを
それぞれ周方向に分散配置した状態で内部風路Ｆに開口
させてある。
【００２９】上手側共鳴器Ｘの共鳴室３ｘには、共鳴口
４ｘを内側から閉塞する状態に吸音材５を充填してあ
り、これに対し、下手側共鳴器Ｙの共鳴室４ｙは吸音材
非充填の空状態にし、下手側共鳴器Ｙの共鳴口４ｙに
は、気流音の発生を防止するための繊維材等からなる通
気性の膜状体６を張設してある。
４ｘを内側から閉塞する状態に吸音材５を充填してあ
り、これに対し、下手側共鳴器Ｙの共鳴室４ｙは吸音材
非充填の空状態にし、下手側共鳴器Ｙの共鳴口４ｙに
は、気流音の発生を防止するための繊維材等からなる通
気性の膜状体６を張設してある。
【００３０】上手側共鳴器Ｘと下手側共鳴器Ｙとの共鳴
口間隔ＬはＬ＝λ0 ／４（λ0 は両共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴
波長）にしてあり、また、上手側共鳴器Ｘの容積Ｖｘ及
び下手側共鳴器Ｙの容積Ｖｙは、上手側共鳴器Ｘの無次
元容積σｘがσｘ＝１で下手側共鳴器Ｙの無次元容積σ
ｙがσｙ＝４（すなわち、Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）＝０．
８）になるようにしてある。
口間隔ＬはＬ＝λ0 ／４（λ0 は両共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴
波長）にしてあり、また、上手側共鳴器Ｘの容積Ｖｘ及
び下手側共鳴器Ｙの容積Ｖｙは、上手側共鳴器Ｘの無次
元容積σｘがσｘ＝１で下手側共鳴器Ｙの無次元容積σ
ｙがσｙ＝４（すなわち、Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）＝０．
８）になるようにしてある。
【００３１】なお、共鳴器の無次元容積σは次式で与え
られる。 σ＝２π／Ｃ×ｆ0 ×Ｖ／Ｓ Ｖ：共鳴器容積（共鳴室容積） Ｓ：風路断面積 ｆ0 ：共鳴周波数 Ｃ：音速
られる。 σ＝２π／Ｃ×ｆ0 ×Ｖ／Ｓ Ｖ：共鳴器容積（共鳴室容積） Ｓ：風路断面積 ｆ0 ：共鳴周波数 Ｃ：音速
【００３２】そして、各共鳴器Ｘ，Ｙのインピーダンス
抵抗値Ｒについては、下手側共鳴器Ｙのインピーダンス
抵抗値Ｒｙが共鳴口４ｙへの膜状体６の張設でＲｙ＝
０．２となるのに対し、上手側共鳴器Ｘのインピーダン
ス抵抗値Ｒｘを吸音材５の充填量の調整によりＲｘ＝
１．０にしてある。
抵抗値Ｒについては、下手側共鳴器Ｙのインピーダンス
抵抗値Ｒｙが共鳴口４ｙへの膜状体６の張設でＲｙ＝
０．２となるのに対し、上手側共鳴器Ｘのインピーダン
ス抵抗値Ｒｘを吸音材５の充填量の調整によりＲｘ＝
１．０にしてある。
【００３３】すなわち、この消音装置の諸元は、 上手側共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｘ＝１．０ 下手側共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｙ＝０．２ 両共鳴器Ｘ、Ｙの無次元容積和σｘ＋σｙ＝５ 下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）＝０．８ にしてあり、これにより、装置全体としての反射率（二
乗値）｜γ｜2 の低下ピークが、図６における（ニ）の
グラフで示される如く両共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴周波数ｆ0
（本例ではｆ0 ＝１２５Ｈｚ）の両側に生じるようにし
て、図９に示すに近い消音性能を得られるようにしてあ
る。
乗値）｜γ｜2 の低下ピークが、図６における（ニ）の
グラフで示される如く両共鳴器Ｘ，Ｙの共鳴周波数ｆ0
（本例ではｆ0 ＝１２５Ｈｚ）の両側に生じるようにし
て、図９に示すに近い消音性能を得られるようにしてあ
る。
【００３４】なお、図２は両共鳴器Ｘ，Ｙの容積Ｖｘ，
Ｖｙが等しい従来の消音装置の一例を示し、この従来装
置（先述の（イ）の装置）では、その諸元が 上手側共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｘ＝１．２ 下手側共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｙ＝０．２ 両共鳴器Ｘ、Ｙの無次元容積和σｘ＋σｙ＝５ 下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）＝０．５ で、図８に示す消音性能が得られるのに対し、図８と図
９の比較から分かるように、前述の装置では共鳴周波数
ｆ0 での透過損失ＴＬの増大、並びに、１／１オクター
ブ下限周波数２-1/2ｆ0 と１／１オクターブ上限周波数
２1/2 ｆ0 とでの透過損失ＴＬ及び吸音損失ＡＬの増大
により、１／１オクターブバンドについて、帯域全体と
しての透過損失ＴＬが１ｄＢほど向上するとともに、帯
域全体としての吸音損失ＡＬが２ｄＢほど向上する。
Ｖｙが等しい従来の消音装置の一例を示し、この従来装
置（先述の（イ）の装置）では、その諸元が 上手側共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｘ＝１．２ 下手側共鳴器Ｘのインピーダンス抵抗値Ｒｙ＝０．２ 両共鳴器Ｘ、Ｙの無次元容積和σｘ＋σｙ＝５ 下手側共鳴器Ｙの容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）＝０．５ で、図８に示す消音性能が得られるのに対し、図８と図
９の比較から分かるように、前述の装置では共鳴周波数
ｆ0 での透過損失ＴＬの増大、並びに、１／１オクター
ブ下限周波数２-1/2ｆ0 と１／１オクターブ上限周波数
２1/2 ｆ0 とでの透過損失ＴＬ及び吸音損失ＡＬの増大
により、１／１オクターブバンドについて、帯域全体と
しての透過損失ＴＬが１ｄＢほど向上するとともに、帯
域全体としての吸音損失ＡＬが２ｄＢほど向上する。
【００３５】〔別実施形態〕上手側共鳴器Ｘ及び下手側
共鳴器Ｙ夫々の具体的形状・構造は、図１に示す如き形
状・構造に限定されるものではなく、伝播経路の構造な
どに応じて種々の形状・構造を採用できる。
共鳴器Ｙ夫々の具体的形状・構造は、図１に示す如き形
状・構造に限定されるものではなく、伝播経路の構造な
どに応じて種々の形状・構造を採用できる。
【００３６】共鳴器に吸音材５を充填する場合、その吸
音材５にはグラスウールなどの綿状のものを初めとして
種々の材質のものを使用できる。
音材５にはグラスウールなどの綿状のものを初めとして
種々の材質のものを使用できる。
【００３７】消音対象音は空調設備におけるダクト中伝
播音に限定されるものではなく、本発明による消音装置
は、各種分野における種々の伝播音の消音に使用でき
る。
播音に限定されるものではなく、本発明による消音装置
は、各種分野における種々の伝播音の消音に使用でき
る。
【図１】実施形態を示す消音装置の縦断面図
【図２】従来装置を示す縦断面図
【図３】消音原理の説明図
【図４】各音の位相関係を示す図
【図５】透過率についてのデータを示すグラフ
【図６】反射率についてのデータを示すグラス
【図７】吸音率についてのデータを示すグラフ
【図８】従来装置の消音性能を示すグラフ
【図９】本発明装置の消音性能を示すグラフ
【図１０】反射率と共鳴器の無次元容積和との関係につ
いてのデータを示すグラフ
いてのデータを示すグラフ
【図１１】共鳴器のインピーダンス抵抗値と無次元容積
和との関係についてのデータを示すグラフ
和との関係についてのデータを示すグラフ
【図１２】共鳴器のインピーダンス抵抗値と無次元容積
和と容積比との関係についてのデータを示すグラフ
和と容積比との関係についてのデータを示すグラフ
Ｐｉ 消音対象音 Ｆ 伝播経路 Ｘ 上手側共鳴器 Ｙ 下手側共鳴器 ３ｘ 上手側共鳴器の共鳴室 ３ｙ 下手側共鳴器の共鳴室 ４ｘ 上手側共鳴器の共鳴口 ４ｙ 下手側共鳴器の共鳴口 ５ 吸音材 ６ 膜状体
Claims (5)
- 【請求項１】 消音対象音の伝播経路における上手側位
置に上手側共鳴器の共鳴口を配置し、かつ、消音対象音
の伝播経路における下手側位置に下手側共鳴器の共鳴口
を配置し、 これら共鳴器の共鳴口間隔Ｌを、両共鳴器の共鳴波長λ
0 に対し、 Ｌ＝（２ｎ−１）×λ0 ／４（ｎは自然数） で与えられる値又はその近傍値に設定してある消音装置
であって、 前記上手側共鳴器のインピーダンス抵抗値Ｒｘと、前記
下手側共鳴器のインピーダンス抵抗値Ｒｙと、両共鳴器
の容積和Ｖｘ＋Ｖｙと、その容積和Ｖｘ＋Ｖｙに対する
前記下手側共鳴器の容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖｙ）とを、
消音対象の周波数帯域において両共鳴器の共鳴周波数ｆ
0 の両側に装置全体としての反射率二乗値｜γ｜2 の低
下ピークが生じる相対関係の値に設定してある消音装
置。 - 【請求項２】 前記上手側共鳴器のインピーダンス抵抗
値Ｒｘと、前記下手側共鳴器のインピーダンス抵抗値Ｒ
ｙとを、 Ｒｙ＜Ｒｘ＜１＋Ｒｙ の関係にしてある請求項１記載の消音装置。 - 【請求項３】 前記下手側共鳴器のインピーダンス抵抗
値Ｒｙが０．３以下で、両共鳴器の無次元容積和σｘ＋
σｙが１以上であるのに対して、 前記上手側共鳴器のインピーダンス抵抗値Ｒｘを０．８
以上〜１．１以下の範囲内で、前記のＲｙ＜Ｒｘ＜１＋
Ｒｙの関係を満たす値に設定してある請求項２記載の消
音装置。 - 【請求項４】 前記下手側共鳴器のインピーダンス抵抗
値Ｒｙが０．３以下であるのに対して、 （１）両共鳴器の無次元容積和σｘ＋σｙが１以上〜２
未満の範囲では、前記下手側共鳴器の容積比Ｖｙ／（Ｖ
ｘ＋Ｖｙ）を０．６以上〜０．７以下の範囲内に設定
し、 （２）両共鳴器の無次元容積和σｘ＋σｙが２以上〜３
未満の範囲では、前記下手側共鳴器の容積比Ｖｙ／（Ｖ
ｘ＋Ｖｙ）を０．６５以上〜０．７５以下の範囲内に設
定し、 （３）両共鳴器の無次元容積和σｘ＋σｙが３以上〜４
未満の範囲では、前記下手側共鳴器の容積比Ｖｙ／（Ｖ
ｘ＋Ｖｙ）を０．７以上〜０．８以下の範囲内に設定
し、 （４）両共鳴器の無次元容積和σｘ＋σｙが４以上〜６
未満の範囲では、前記下手側共鳴器の容積比Ｖｙ／（Ｖ
ｘ＋Ｖｙ）を０．７５以上〜０．８５以下の範囲内に設
定し、 （５）両共鳴器の無次元容積和σｘ＋σｙが６以上〜８
未満の範囲では、前記下手側共鳴器の容積比Ｖｙ／（Ｖ
ｘ＋Ｖｙ）を０．８以上〜０．９以下の範囲内に設定
し、 （６）両共鳴器の無次元容積和σｘ＋σｙが８以上の範
囲では、前記下手側共鳴器の容積比Ｖｙ／（Ｖｘ＋Ｖ
ｙ）を０．８５以上〜０．９５以下の範囲内に設定して
ある請求項１〜３のいずれか１項に記載の消音装置。 - 【請求項５】 前記上手側共鳴器を、その共鳴室に吸音
材を充填した共鳴器にし、前記下手側共鳴器を、その共
鳴室が吸音材非充填の空状態で共鳴口に通気性の膜状体
を張設した共鳴器にしてある請求項１〜４のいずれか１
項に記載の消音装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00622099A JP4115021B2 (ja) | 1999-01-13 | 1999-01-13 | 消音装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00622099A JP4115021B2 (ja) | 1999-01-13 | 1999-01-13 | 消音装置 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000205486A true JP2000205486A (ja) | 2000-07-25 |
| JP4115021B2 JP4115021B2 (ja) | 2008-07-09 |
Family
ID=11632446
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00622099A Expired - Fee Related JP4115021B2 (ja) | 1999-01-13 | 1999-01-13 | 消音装置 |
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| JP (1) | JP4115021B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009282155A (ja) * | 2008-05-20 | 2009-12-03 | Kyushu Univ | 超低周波音透過低減方法及び超低周波音透過低減装置 |
| WO2020080152A1 (ja) * | 2018-10-19 | 2020-04-23 | 富士フイルム株式会社 | 防音構造体 |
| CN111145710A (zh) * | 2019-12-26 | 2020-05-12 | 连云港江海机械设备制造有限公司 | 一种阻抗复合型消音器 |
| CN111164672A (zh) * | 2017-10-03 | 2020-05-15 | 富士胶片株式会社 | 隔音结构体 |
| CN114704704A (zh) * | 2022-04-26 | 2022-07-05 | 山东金特空调设备有限公司 | 一种具有节能环保及降噪功能的风管结构 |
| CN114992418A (zh) * | 2022-07-12 | 2022-09-02 | 合肥美的电冰箱有限公司 | 用于管路的消音器组件、管路消音装置和冰箱 |
| KR20230076619A (ko) * | 2021-11-24 | 2023-05-31 | 한국과학기술원 | 덕트의 소음을 저감하는 메타라이너 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2623732A1 (de) * | 2012-02-02 | 2013-08-07 | Siemens Aktiengesellschaft | Anlage und Verfahren zur Dämpfung akustischer Schwingungen bei einer entsprechenden Anlage |
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| US11965442B2 (en) * | 2022-06-01 | 2024-04-23 | Toyota Motor Engineering & Manufacturing North America, Inc. | Sound mitigation for a duct |
-
1999
- 1999-01-13 JP JP00622099A patent/JP4115021B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN111164672A (zh) * | 2017-10-03 | 2020-05-15 | 富士胶片株式会社 | 隔音结构体 |
| CN111164672B (zh) * | 2017-10-03 | 2023-09-01 | 富士胶片株式会社 | 隔音结构体 |
| US11682374B2 (en) | 2017-10-03 | 2023-06-20 | Fujifilm Corporation | Soundproof structure body |
| WO2020080152A1 (ja) * | 2018-10-19 | 2020-04-23 | 富士フイルム株式会社 | 防音構造体 |
| JPWO2020080152A1 (ja) * | 2018-10-19 | 2021-10-07 | 富士フイルム株式会社 | 防音構造体 |
| JP7074878B2 (ja) | 2018-10-19 | 2022-05-24 | 富士フイルム株式会社 | 防音構造体 |
| US12067963B2 (en) | 2018-10-19 | 2024-08-20 | Fujifilm Corporation | Soundproof structure body |
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| KR20230076619A (ko) * | 2021-11-24 | 2023-05-31 | 한국과학기술원 | 덕트의 소음을 저감하는 메타라이너 |
| KR102613018B1 (ko) * | 2021-11-24 | 2023-12-13 | 한국과학기술원 | 덕트의 소음을 저감하는 메타라이너 |
| CN114704704B (zh) * | 2022-04-26 | 2022-11-18 | 山东金特空调设备有限公司 | 一种具有节能环保及降噪功能的风管结构 |
| CN114704704A (zh) * | 2022-04-26 | 2022-07-05 | 山东金特空调设备有限公司 | 一种具有节能环保及降噪功能的风管结构 |
| CN114992418A (zh) * | 2022-07-12 | 2022-09-02 | 合肥美的电冰箱有限公司 | 用于管路的消音器组件、管路消音装置和冰箱 |
| CN114992418B (zh) * | 2022-07-12 | 2024-08-06 | 合肥美的电冰箱有限公司 | 用于管路的消音器组件、管路消音装置和冰箱 |
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