JP2000197345A - 交流電源用フィルタ回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 直列インダクタと並列キャパシタとを有する
逆Ｌ形フィルタを用いた交流電源用フィルタ回路におい
て、逆Ｌ形フィルタが通過させたい交流電源出力中の交
流成分をそれにそれ以外の不要周波数成分を実質的に重
畳させずに負荷に供給させ、また逆Ｌ形フィルタによる
直列共振回路で直列共振が生ぜんとしてもそれをダンプ
し、それでいて、高い交流電源供給効率が得られるよう
にする。 【解決手段】 直列インダクタ及びまたは並列キャパシ
タと並列に、インダクタとキャパシタと抵抗とを用いた
直列共振回路がダンピング回路として接続され、その直
列共振回路が、その低インピーダンス帯域の下限周波
数をして上記通過させたい交流成分のそれよりも高く、
且つ低インピーダンス帯域をしてその帯域内に、逆Ｌ
形フィルタによる直列共振回路の共振周波数を位置させ
ているのを満足するように、構成されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、直列インダクタと
並列キャパシタとを有する逆Ｌ形フィルタを用いた交流
電源用フィルタ回路に関し、とくに、交流電源としての
ＰＷＭ（パルス幅変調）インバータから出力される交流
電源出力としてのＰＷＭパルス出力を用いて、負荷とし
ての交流電動機を駆動する、という場合に適用して好適
なものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、次に述べる交流電源用フィルタ回
路が、単相交流電源としての単相ＰＷＭインバータから
出力される単相交流電源出力としての単相ＰＷＭパルス
出力を用いて負荷としての単相交流電動機を駆動する、
という場合に適用される単相交流電源用フィルタ回路と
して、提案されている。

【０００３】すなわち、図９に示すような、単相交流電
源としての単相ＰＷＭインバータ（図示せず）の対の出
力端子に接続される対の入力端子１ａ及び１ｂと、負荷
としての単相交流電動機（図示せず）の対の入力端子に
接続される対の出力端子２ａ及び２ｂとを有し、そし
て、入力端子１ａと出力端子２ａとの間に、インダクタ
３が、直列インダクタとして接続され、また、その直列
インダクタ３と出力端子２ａとの接続中点と入力端子１
ｂ及び出力端子２ｂとの間に、キャパシタ４が、並列キ
ャパシタとして接続され、よって、直列インダクタ３及
び並列キャパシタ４による、対の入力端を入力端子１ａ
及び１ｂとし、対の出力端を出力端子２ａ及び２ｂとし
ている逆Ｌ形フィルタＦが構成されている、という構成
を有する単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源
用フィルタ回路が提案されている。

【０００４】また、図１０Ａに示すような、図９に示す
従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用
フィルタ回路において、その逆Ｌ形フィルタＦを構成し
ている直列インダクタ３と並列に、抵抗５でなるダンピ
ング回路Ｄ１が接続されている、という構成を有する単
相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ
回路、図１０Ｂに示すような、図９に示す単相交流電源
用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路におい
て、その逆Ｌ形フィルタＦを構成している並列キャパシ
タ４と並列に、抵抗６でなるダンピング回路Ｄ２が接続
されているという構成を有する単相交流電源用フィルタ
回路としての交流電源用フィルタ回路、及び図１０Ｃに
示すような、図１０Ａに示す単相交流電源用フィルタ回
路としての交流電源用フィルタ回路において、逆Ｌ形フ
ィルタＦを構成している並列キャパシタ４と並列に、図
１０Ｂに示す単相交流電源用フィルタ回路としての交流
電源用フィルタ回路の場合と同様の、抵抗６でなるダン
ピング回路Ｄ２が接続されている、という構成を有する
単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィル
タ回路も提案されている。

【０００５】さらに、図１１Ａに示すような、図１０Ａ
に示す従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交流
電源用フィルタ回路において、その逆Ｌ形フィルタＦを
構成している直列インダクタ３と並列に接続されている
ダンピング回路Ｄ１が、抵抗５でなるのに代え、抵抗５
とインダクタ７との直列回路でなる、という構成を有す
る単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィ
ルタ回路、図１１Ｂに示すような、図１０Ｂに示す単相
交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回
路において、その逆Ｌ形フィルタＦを構成している並列
キャパシタ４と並列に接続されているダンピング回路Ｄ
２が、抵抗６でなるのに代え、抵抗６とインダクタ８と
の直列回路でなる、という構成を有する単相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路、及び図
１１Ｃに示すような、図１０Ｃに示す従来の単相交流電
源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路にお
いて、その逆Ｌ形フィルタＦを構成している直列インダ
クタ３及び並列キャパシタ４とそれぞれ並列に接続され
ているダンピング回路Ｄ１及びＤ２が、図１１Ａ及びＢ
にそれぞれ示す単相交流電源用フィルタ回路としての交
流電源用フィルタ回路のダンピング回路Ｄ１及びＤ２で
それぞれなる、という構成を有する単相交流電源用フィ
ルタ回路としての交流電源用フィルタ回路も提案されて
いる。

【０００６】図９に示す従来の単相交流電源用フィルタ
回路としての交流電源用フィルタ回路によれば、対の入
力端子１ａ及び１ｂを単相交流電源としての単相ＰＷＭ
インバータの対の出力端子に接続し、対の出力端子２ａ
及び２ｂを負荷としての単相交流電動機の対の入力端子
に接続することによって、交流電源用フィルタ回路の使
用時とすれば、その使用時において、逆Ｌ形フィルタＦ
を構成している直列インダクタ３のインダクタンス（こ
れをＬ_o とする）及び並列キャパシタ４のキャパシタン
ス（これをＣ_o とする）を予め適当に選定しておけば、
直列インダクタ３と並列キャパシタ４とを有する逆Ｌ形
フィルタＦによって、単相ＰＷＭインバータから対の入
力端子１ａ及び１ｂ間に出力される単相ＰＷＭパルス出
力中の基本波成分（単相ＰＷＭインバータにおいて単相
ＰＷＭパルス出力を得るために用いている変調信号に対
応する）を、それにそれ以外の周波数成分（単相ＰＷＭ
インバータにおいて単相ＰＷＭパルス出力を得るために
用いているキャリア信号の周波数を有する成分、及びま
たはキャリア信号の周波数のサイドバンドの周波数を有
する成分に対応する）を不要周波数成分としてほとんど
重畳させていないか重畳させているとしても基本波成分
に比し格段的に小さな振幅でしか重畳させずに、単相交
流電動機の対の入力端子間に、逆Ｌ形フィルタＦが通過
させたい交流成分として供給させることができる。

【０００７】よって、上述した使用時において、単相交
流電動機を、単相ＰＷＭインバータから出力される単相
ＰＷＭパルス出力中の基本波成分以外の不要周波数成分
に実質的に影響されることなしに、単相ＰＷＭインバー
タから出力される単相ＰＷＭパルス出力中の基本波成分
の振幅及び周波数に応じて制御された態様で、円滑に駆
動させることができる、という作用・効果が得られる。

【０００８】また、図１０Ａ、Ｂ及びＣにそれぞれ示す
従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用
フィルタ回路によれば、図９に示す従来の単相交流電源
用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路を構成
している逆Ｌ形フィルタＦを用いている構成をそれぞれ
有するので、詳細説明は省略するが、図９に示す従来の
単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィル
タ回路の場合で述べたと同様の使用時において、図９に
示す従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交流電
源用フィルタ回路の場合と同様に、単相交流電動機を、
単相ＰＷＭインバータから出力される単相ＰＷＭパルス
出力中の基本波成分以外の不要周波数成分に実質的に影
響されることなしに、単相ＰＷＭインバータから出力さ
れる単相ＰＷＭパルス出力中の基本波成分の振幅及び周
波数に応じて制御された態様で、それぞれ円滑に駆動さ
せることができる。

【０００９】また、上述した使用時において、［発明が
解決しようとする課題］の項で後述するので、重複詳細
説明は省略するが、逆Ｌ形フィルタＦが構成している直
列インダクタ３及び並列キャパシタ４による直列共振回
路Ｑで直列共振が生じても、それがダンプされ、よっ
て、単相ＰＷＭインバータ及び単相交流電動機が逆Ｌ形
フィルタＦが構成している直列共振回路Ｑに生じる直列
共振によって破損されんとするのを、それぞれ有効に回
避させることができる、という作用・効果が得られる。

【００１０】さらに、図１１Ａ、Ｂ及びＣにそれぞれ示
す従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源
用フィルタ回路によれば、図１０Ａ、Ｂ及びＣにそれぞ
れ示す従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交流
電源用フィルタ回路の場合とそれぞれ同様に、図９に示
す従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源
用フィルタ回路を構成している逆Ｌ形フィルタＦを用い
ている構成を有するので、詳細説明は省略するが、図１
０Ａ、Ｂ及びＣにそれぞれ示す従来の単相交流電源用フ
ィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合でそ
れぞれ述べたと同様の使用時において、図１０Ａ、Ｂ及
びＣにそれぞれ示す従来の単相交流電源用フィルタ回路
としての交流電源用フィルタ回路の場合とそれぞれ同様
に、単相交流電動機を、単相ＰＷＭインバータから出力
される単相ＰＷＭパルス出力中の基本波成分以外の不要
周波数成分に実質的に影響されることなしに、単相ＰＷ
Ｍインバータから出力される単相ＰＷＭパルス出力中の
基本波成分の振幅及び周波数に応じて制御された態様
で、それぞれ円滑に駆動させることができる。

【００１１】また、［発明が解決しようとする課題］の
項で後述するので、重複詳細説明は省略するが、図１０
Ａ、Ｂ及びＣにそれぞれ示す従来の単相交流電源用フィ
ルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合とそれ
ぞれ同様に、逆Ｌ形フィルタＦが構成している直列イン
ダクタ３及び並列キャパシタ４による直列共振回路Ｑで
直列共振が生じても、それがダンプされ、よって、単相
ＰＷＭインバータ及び単相交流電動機が逆Ｌ形フィルタ
Ｆが構成している直列共振回路Ｑに生じる直列共振によ
って破損されんとするのを、それぞれ有効に回避させる
ことができる。

【００１２】さらに、［発明が解決しようとする課題］
の項で後述するので、重複詳細説明は省略するが、ダン
ピング回路における、抵抗と直列のインダクタのため
に、ダンピング回路の抵抗における、単相ＰＷＭインバ
ータから出力される単相ＰＷＭパルス出力中の基本波成
分、及び不要周波数成分中の全ての周波数成分の電力損
失を、図１０Ａ、Ｂ及びＣにそれぞれ示す従来の単相交
流電源用フィルタ回路の場合に比し、それぞれ小さくし
か伴わせることがなく、よって、単相ＰＷＭインバータ
から単相交流電動機をみた単相交流電源供給効率を、図
１０Ａ、Ｂ及びＣにそれぞれ示す従来の単相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合に
比し、それぞれ高く得ることができる、という作用・効
果が得られる。

【００１３】また、従来、次に述べる交流電源用フィル
タ回路が、３相交流電源としての３相ＰＷＭインバータ
から出力される３相交流電源出力としての３相ＰＷＭパ
ルス出力を用いて負荷としての３相交流電動機を駆動す
る、という場合に適用される３相交流電源用フィルタ回
路として、提案されている。

【００１４】すなわち、図１２に示すような、３相交流
電源としての３相ＰＷＭインバータ（図示せず）の３個
の出力端子にそれぞれ接続される３個の入力端子１ａ、
１ｂ及び１ｃと、負荷としての３相交流電動機（図示せ
ず）の３個の入力端子にそれぞれ接続される３個の出力
端子２ａ、２ｂ及び２ｃとを有し、そして、入力端子１
ａと出力端子２ａとの間、入力端子１ｂと出力端子２ｂ
との間、及び入力端子１ｃと出力端子２ｃとの間に、イ
ンダクタ３ａ、３ｂ、及び３ｃが、ともに直列インダク
タとして、それぞれ接続され、また、その直列インダク
タ３ａと出力端子２ａとの接続中点と共通接続点Ｎとの
間、直列インダクタ３ｂと出力端子２ｂとの接続中点と
共通接続点Ｎとの間、及び直列インダクタ３ｃと出力端
子２ｃとの接続中点と共通接続点Ｎとの間に、キャパシ
タ４ａ、４ｂ、及び４ｃが、ともに並列キャパシタとし
て、それぞれ接続され、よって、直列インダクタ３ａ及
び３ｂと並列キャパシタ４ａ及び４ｂとによる、対の入
力端を入力端子１ａ及び１ｂとし、対の出力端を出力端
子２ａ及び２ｂとしている逆Ｌ形フィルタＦａｂと、直
列インダクタ３ｂ及び３ｃと並列キャパシタ４ｂ及び４
ｃとによる、対の入力端を入力端子１ｂ及び１ｃとし、
対の出力端を出力端子２ｂ及び２ｃとしている逆Ｌ形フ
ィルタＦｂｃと、直列インダクタ３ｃ及３ａと並列キャ
パシタ４ｃ及び４ａとによる、対の入力端を入力端子１
ｃ及び１ａとし、対の出力端を出力端子２ｃ及び２ａと
している逆Ｌ形フィルタＦｃａとが構成されている、と
いう構成を有する３相交流電源用フィルタ回路としての
交流電源用フィルタ回路が提案されている。

【００１５】また、図１３Ａに示すような、図１２に示
す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源
用フィルタ回路において、その逆Ｌ形フィルタＦａｂ及
びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃを
それぞれ構成している直列インダクタ３ａ、３ｂ、及び
３ｃとそれぞれ並列に、抵抗５ａ、５ｂ、及び５ｃでそ
れぞれなるダンピング回路Ｄ１ａ、Ｄ１ｂ、及びＤ１ｃ
が接続されている、という構成を有する３相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路、図１４
Ｂに示すような、図１２に示す従来の３相交流電源用フ
ィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路において、
その逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａ
ｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそれぞれ構成している並列
キャパシタ４ａ、４ｂ、及び４ｃとそれぞれ並列に、抵
抗６ａ、６ｂ、及び６ｃでそれぞれなるダンピング回路
Ｄ２ａ、Ｄ２ｂ、及びＤ２ｃが接続されている、という
構成を有する３相交流電源用フィルタ回路としての交流
電源用フィルタ回路、及び図１４Ｃに示すような、図１
３Ａに示す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての
交流電源用フィルタ回路において、その逆Ｌ形フィルタ
Ｆａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及び
Ｆｂｃをそれぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、４
ｂ、及び４ｃとそれぞれ並列に、図１４Ｂに示す３相交
流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路
と同様に、抵抗６ａ、６ｂ、及び６ｃでそれぞれなるダ
ンピング回路Ｄ２ａ、Ｄ２ｂ、及びＤ２ｃが接続されて
いる、という構成を有する３相交流電源用フィルタ回路
としての交流電源用フィルタ回路も提案されている。

【００１６】さらに、図１５Ａに示すような、図１３Ａ
に示す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流
電源用フィルタ回路において、その逆Ｌ形フィルタＦａ
ｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂ
ｃをそれぞれ構成している直列インダクタ３ａ、３ｂ、
及び３ｃとそれぞれ並列に接続されているダンピング回
路Ｄ１ａ、Ｄ１ｂ、及びＤ１ｃが、それぞれ抵抗５ａ、
５ｂ、及び５ｃでなるのに代え、それぞれ抵抗５ａとイ
ンダクタ７ａとの直列回路、抵抗５ｂとインダクタ７ｂ
との直列回路、及び抵抗５ｃとインダクタ７ｃとの直列
回路でなる、という構成を有する３相交流電源用フィル
タ回路としての交流電源用フィルタ回路、図１５Ｂに示
すような、図１４Ｂに示す従来の３相交流電源用フィル
タ回路としての交流電源用フィルタ回路において、その
逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、
及びＦｃａ及びＦｂｃをそれぞれ構成している並列キャ
パシタ４ａ、４ｂ、及び４ｃとそれぞれ並列に接続され
ているダンピング回路Ｄ２ａ、Ｄ２ｂ、及びＤ２ｃが、
それぞれ抵抗６ａ、６ｂ、及び６ｃでなるのに代え、そ
れぞれ抵抗６ａとインダクタ８ａとの直列回路、抵抗６
ｂとインダクタ８ｂとの直列回路、及び抵抗６ｃとイン
ダクタ８ｃとの直列回路でなる、という構成を有する３
相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ
回路、及び図１６Ｃに示すような、図１４Ｃに示す従来
の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィ
ルタ回路において、その逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃ
ａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそれぞ
れ構成している直列インダクタ３ａ、３ｂ、及び３ｃと
それぞれ並列に接続されているダンピング回路Ｄ１ａ、
Ｄ１ｂ、及びＤ１ｃが、図１５Ａにそれぞれ示す３相交
流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路
のダンピング回路Ｄ１ａ、Ｄ１ｂ、及びＤ１ｃでそれぞ
れなり、且つ逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ
及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそれぞれ構成して
いる並列キャパシタ４ａ、４ｂ、及び４ｃとそれぞれ並
列に接続されているダンピング回路Ｄ２ａ、Ｄ２ｂ、及
びＤ２ｃが、図１５Ｂにそれぞれ示す３相交流電源用フ
ィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路のダンピン
グ回路Ｄ２ａ、Ｄ２ｂ、及びＤ２ｃでそれぞれなる、と
いう構成を有する３相交流電源用フィルタ回路としての
交流電源用フィルタ回路も提案されている。

【００１７】また、図１７に示すような、図１２に示す
従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用
フィルタ回路の場合と同様に、３相交流電源としての３
相ＰＷＭインバータ（図示せず）の３個の出力端子にそ
れぞれ接続される３個の入力端子１ａ、１ｂ及び１ｃ
と、負荷としての３相交流電動機（図示せず）の３個の
入力端子にそれぞれ接続される３個の出力端子２ａ、２
ｂ及び２ｃとを有し、入力端子１ａと出力端子２ａとの
間、入力端子１ｂと出力端子２ｂとの間、及び入力端子
１ｃと出力端子２ｃとの間に、インダクタ３ａ、３ｂ、
及び３ｃが、ともに直列インダクタとしてそれぞれ接続
されているが、直列インダクタ３ａと出力端子２ａとの
接続中点と直列インダクタ３ｂと出力端子２ｂとの接続
中点との間、直列インダクタ３ｂと出力端子２ｂとの接
続中点と直列インダクタ３ｃと出力端子２ｃとの接続中
点との間、及び直列インダクタ３ｃと出力端子２ｃとの
接続中点と直列インダクタ３ａと出力端子２ａとの接続
中点との間に、キャパシタ４ａ、４ｂ、及び４ｃが、と
もに並列キャパシタとして、それぞれ接続され、よっ
て、直列インダクタ３ａ及び３ｂと並列キャパシタ４ａ
とによる、対の入力端を入力端子１ａ及び１ｂとし、対
の出力端を出力端子２ａ及び２ｂとしている逆Ｌ形フィ
ルタＦａｂと、直列インダクタ３ｂ及び３ｃと並列キャ
パシタ４ｂとによる、対の入力端を入力端子１ｂ及び１
ｃとし、対の出力端を出力端子２ｂ及び２ｃとしている
逆Ｌ形フィルタＦｂｃと、直列インダクタ３ｃ及び３ａ
と並列キャパシタ４ｃとによる、対の入力端を入力端子
１ｃ及び１ａとし、対の出力端を出力端子２ｃ及び２ａ
としている逆Ｌ形フィルタＦｃａとが構成されている、
という構成を有する３相交流電源用フィルタ回路として
の交流電源用フィルタ回路も提案されている。

【００１８】さらに、図１８Ａに示すような、図１７に
示す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電
源用フィルタ回路において、その逆Ｌ形フィルタＦａｂ
及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃ
をそれぞれ構成している直列インダクタ３ａ、３ｂ、及
び３ｃとそれぞれ並列に、抵抗５ａ、５ｂ、及び５ｃで
それぞれなるダンピング回路Ｄ１ａ、Ｄ１ｂ、及びＤ１
ｃが接続されている、という構成を有する３相交流電源
用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路、図１
８Ｂに示すような、図１７に示す従来の３相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路におい
て、その逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ、及びＦｃａを
それぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、４ｂ、及び
４ｃとそれぞれ並列に、抵抗６ａ、６ｂ、及び６ｃでそ
れぞれなるダンピング回路Ｄ２ａ、Ｄ２ｂ、及びＤ２ｃ
が接続されている、という構成を有する３相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路、及び図
１９Ｃに示すような、図１８Ａに示す従来の３相交流電
源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路にお
いて、逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ、及びＦｃａをそ
れぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、４ｂ、及び４
ｃとそれぞれ並列に、図１８Ｂに示す３相交流電源用フ
ィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合と同
様に、抵抗６ａ、６ｂ、及び６ｃでそれぞれなるダンピ
ング回路Ｄ２ａ、Ｄ２ｂ、及びＤ２ｃが接続されてい
る、という構成を有する３相交流電源用フィルタ回路と
しての交流電源用フィルタ回路も提案されている。

【００１９】さらに、図２０Ａに示すような、図１８Ａ
に示す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流
電源用フィルタ回路において、その逆Ｌ形フィルタＦａ
ｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂ
ｃをそれぞれ構成している直列インダクタ３ａ、３ｂ、
及び３ｃとそれぞれ並列に接続されているダンピング回
路Ｄ１ａ、Ｄ１ｂ、及びＤ１ｃが、それぞれ抵抗５ａ、
５ｂ、及び５ｃでなるのに代え、それぞれ抵抗５ａとイ
ンダクタ７ａとの直列回路、抵抗５ｂとインダクタ７ｂ
との直列回路、及び抵抗５ｃとインダクタ７ｃとの直列
回路でなる、という構成を有する３相交流電源用フィル
タ回路としての交流電源用フィルタ回路、図２１Ｂに示
すような、図１８Ｂに示す従来の３相交流電源用フィル
タ回路としての交流電源用フィルタ回路において、その
逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ、及びＦｃａをそれぞれ
構成している並列キャパシタ４ａ、４ｂ、及び４ｃとそ
れぞれ並列に接続されているダンピング回路Ｄ２ａ、Ｄ
２ｂ、及びＤ２ｃが、それぞれ抵抗６ａ、６ｂ、及び６
ｃでなるのに代え、それぞれ抵抗６ａとインダクタ８ａ
との直列回路、抵抗６ｂとインダクタ８ｂとの直列回
路、及び抵抗６ｃとインダクタ８ｃとの直列回路でな
る、という構成を有する３相交流電源用フィルタ回路と
しての交流電源用フィルタ回路、及び図２１Ｃに示すよ
うな、図１９Ｃに示す従来の３相交流電源用フィルタ回
路としての交流電源用フィルタ回路において、その逆Ｌ
形フィルタＦａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及び
Ｆｃａ及びＦｂｃをそれぞれ構成している直列インダク
タ３ａ、３ｂ、及び３ｃとそれぞれ並列に接続されてい
るダンピング回路Ｄ１ａ、Ｄ１ｂ、及びＤ１ｃがそれぞ
れ図２０Ａに示すダンピング回路Ｄ１ａ、Ｄ１ｂ、及び
Ｄ１ｃでなり、且つ逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ、及
びＦｃａをそれぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、
４ｂ、及び４ｃとそれぞれ接続されているダンピング回
路Ｄ２ａ、Ｄ２ｂ、及びＤ２ｃが、それぞれ図２１Ｂに
示すダンピング回路Ｄ２ａ、Ｄ２ｂ、及びＤ２ｃでな
る、という構成を有する３相交流電源用フィルタ回路と
しての交流電源用フィルタ回路も提案されている。

【００２０】また、図２２に示すような、図１２に示す
従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用
フィルタ回路の場合と同様に、３相交流電源としての３
相ＰＷＭインバータ（図示せず）の３個の出力端子にそ
れぞれ接続される３個の入力端子１ａ、１ｂ及び１ｃ
と、負荷としての３相交流電動機（図示せず）の３個の
入力端子にそれぞれ接続される３個の出力端子２ａ、２
ｂ及び２ｃとを有するが、入力端子１ａと出力端子２ａ
との間、及び入力端子１ｃと出力端子２ｃとの間に、イ
ンダクタ３ａ、及び３ｃが、ともに直列インダクタとし
てそれぞれ接続され、また、入力端子１ｂと出力端子２
ｂとが直接的に接続され、さらに、直列インダクタ３ａ
と出力端子２ａとの接続中点と入力端子１ｂ及び出力端
子２ｂとの間、及び直列インダクタ３ｃと出力端子２ｃ
との接続中点と入力端子１ｂ及び出力端子２ｂとの間
に、キャパシタ４ａ、及び４ｃが、ともに並列キャパシ
タとして、それぞれ接続され、よって、直列インダクタ
３ａ及び並列キャパシタ４ａによる、対のインダクタを
入力端子１ａ及び１ｂとし、対の出力端を出力端子２ａ
及び２ｂとしている逆Ｌ形フィルタＦａｂと、直列イン
ダクタ３ｃ及び並列キャパシタ４ｃによる、対の入力端
を入力端子１ｂ及び１ｃとし、対の出力端を出力端子２
ｂ及び２ｃとしている、逆Ｌ形フィルタＦｂｃと、直列
インダクタ３ａ及び３ｃと並列キャパシタ４ａ及び４ｃ
とによる、対の入力端を入力端子１ｃ及び１ａとし、対
の出力端を出力端子２ｃ及び２ａとしている、逆Ｌ形フ
ィルタＦｃａとが構成されている、という構成を有する
３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィル
タ回路も提案されている。

【００２１】また、図２３Ａに示すような、図２２に示
す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源
用フィルタ回路において、その逆Ｌ形フィルタＦａｂ及
びＦｃａ、及びＦｂｃ及びＦｃａをそれぞれ構成してい
る直列インダクタ３ａ、及び３ｃとそれぞれ並列に、抵
抗５ａ、及び５ｃでそれぞれなるダンピング回路Ｄ１
ａ、及びＤ１ｃが接続されている、という構成を有する
３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィル
タ回路、図２４Ｂに示すような、図２２に示す従来の３
相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ
回路において、その逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃａ、
及びＦｂｃ及びＦｃａをそれぞれ構成している並列キャ
パシタ４ａ、及び４ｃとそれぞれ並列に、抵抗６ａ、及
び６ｃでそれぞれなるダンピング回路Ｄ２ａ、及びＤ２
ｃが接続されている、という構成を有する３相交流電源
用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路、及び
図２４Ｃに示すような、図２３Ａに示す従来の３相交流
電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路に
おいて、その逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃａ、及びＦ
ｂｃ及びＦｃａをそれぞれ構成している並列キャパシタ
４ａ、及び４ｃとそれぞれ並列に、図２４Ｂに示す従来
の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィ
ルタ回路の場合と同様に、抵抗６ａ、及び６ｃでそれぞ
れなるダンピング回路Ｄ２ａ、及びＤ２ｃが接続されて
いる、という構成を有する３相交流電源用フィルタ回路
としての交流電源用フィルタ回路も提案されている。

【００２２】さらに、図２５Ａに示すような、図２３Ａ
に示す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流
電源用フィルタ回路において、その逆Ｌ形フィルタＦａ
ｂ及びＦｃａ、及びＦｂｃ及びＦｃａをそれぞれ構成し
ている直列インダクタ３ａ、及び３ｃとそれぞれ並列に
接続されているダンピング回路Ｄ１ａ、及びＤ１ｃが、
それぞれ抵抗５ａ、及び５ｃでなるのに代え、それぞれ
抵抗５ａとインダクタ７ａとの直列回路、及び抵抗５ｃ
とインダクタ７ｃとの直列回路でなる、という構成を有
する３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フ
ィルタ回路、図２５Ｂに示すような、図２４Ｂに示す従
来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フ
ィルタ回路において、その逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦ
ｃａ、及びＦｂｃ及びＦｃａをそれぞれ構成している並
列キャパシタ４ａ、及び４ｃとそれぞれ並列に接続され
ているダンピング回路Ｄ２ａ、及びＤ２ｃが、それぞれ
抵抗６ａ、及び６ｂでなるのに代え、抵抗６ａとインダ
クタ８ａとの直列回路、及び抵抗６ｃとインダクタ８ｃ
との直列回路でなる、という構成を有する３相交流電源
用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路、及び
図２６Ｃに示すような、図２４Ｃに示す３相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路におい
て、その逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃａ、及びＦｂｃ
及びＦｃａをそれぞれ構成している直列インダクタ３
ａ、及び３ｃとそれぞれ並列に接続されているダンピン
グ回路Ｄ１ａ、及びＤ１ｃが、それぞれ図２５Ａに示す
ダンピング回路Ｄ１ａ、及びＤ１ｃでなり、且つ逆Ｌ形
フィルタＦａｂ及びＦｃａ、及びＦｂｃ及びＦｃａをそ
れぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、及び４ｃとそ
れぞれ並列に接続されているダンピング回路Ｄ２ａ、及
びＤ２ｃが、それぞれ図２５Ｂに示すダンピング回路Ｄ
２ａ、及びＤ２ｃでなる、という構成を有する３相交流
電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路も
提案されている。

【００２３】図１２に示す従来の３相交流電源用フィル
タ回路としての交流電源用フィルタ回路によれば、３個
の入力端子１ａ、１ｂ及び１ｃを３相交流電源としての
３相ＰＷＭインバータの３個の出力端子にそれぞれ接続
し、３個の出力端子２ａ、２ｂ及び２ｃを負荷としての
３相交流電動機の３個の入力端子にそれぞれ接続するこ
とによって、交流電源用フィルタ回路の使用時とすれ
ば、その使用時において、逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦ
ｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそれ
ぞれ構成している直列インダクタ３ａ、３ｂ、及び３ｃ
のインダクタンス、及び逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃ
ａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそれぞ
れ構成している並列キャパシタ４ａ、４ｂ、及び４ｃの
キャパシタンスを予め適当に選定しておけば、直列イン
ダクタ３ａ及び３ｂと並列キャパシタ４ａ及び４ｂとに
よる逆Ｌ形フィルタＦａｂ、直列インダクタ３ｂ及び３
ｃと並列キャパシタ４ｂ及び４ｃとによる逆Ｌ形フィル
タＦｂｃ、及び直列インダクタ３ｃ及び３ａと並列キャ
パシタ４ｃ及び４ａとによる逆Ｌ形フィルタＦｃａによ
って、３相ＰＷＭインバータから入力端子１ａ及び１ｂ
間、１ｂ及び１ｃ間、及び１ｃ及び１ａ間にそれぞれ出
力される、３相ＰＷＭパルス出力を構成している第１、
第２、及び第３相のＰＷＭパルス出力中の基本波成分
（３相ＰＷＭインバータにおいて３相ＰＷＭパルス出力
を得るために用いている変調信号に対応する）を、それ
らにそれら以外の周波数成分（３相ＰＷＭインバータに
おいて３相ＰＷＭパルス出力を得るために用いているキ
ャリア信号の周波数を有する成分、及びまたはキャリア
信号の周波数のサイドバンドの周波数を有する成分に対
応する）を不要周波数成分としてほとんどそれぞれ重畳
させていないかそれぞれ重畳させているとしても基本波
成分に比し格段的に小さな振幅でしかそれぞれ重畳させ
ずに、３相交流電動機の、対の出力端子２ａ及び２ｂに
接続されている対の入力端子間、対の出力端子２ｂ及び
２ｃに接続されている対の入力端子間、及び対の出力端
子２ｃ及び２ａに接続されている対の入力端子間に、逆
Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ、及びＦｃａがそれぞれ通
過させたい交流成分として、それぞれ供給させることが
できる。

【００２４】よって、上述した使用時において、３相交
流電動機を、３相ＰＷＭインバータから出力される３相
ＰＷＭパルス出力中の基本波成分以外の不要周波数成分
に実質的に影響されることなしに、３相ＰＷＭインバー
タから出力される３相ＰＷＭパルス出力中の基本波成分
の振幅及び周波数に応じて制御された態様で、円滑に駆
動させることができる、という作用・効果が得られる。

【００２５】また、図１３Ａ、図１４Ｂ及び図１４Ｃに
それぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路として
の交流電源用フィルタ回路によれば、図１２に示す従来
の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィ
ルタ回路を構成している逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ
及びＦｃａを用いている構成を有するので、詳細説明は
省略するが、図１２に示す従来の３相交流電源用フィル
タ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合で述べた
と同様の使用時において、図１２に示す従来の３相交流
電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の
場合と同様に、３相交流電動機を、３相ＰＷＭインバー
タから出力される３相ＰＷＭパルス出力中の基本波成分
以外の不要周波数成分に実質的に影響されることなし
に、３相ＰＷＭインバータから出力される３相ＰＷＭパ
ルス出力中の基本波成分の振幅及び周波数に応じて制御
された態様で、それぞれ円滑に駆動させることができ
る。

【００２６】また、上述した使用時において、［発明が
解決しようとする課題］の項で後述するので、重複詳細
説明は省略するが、逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ及び
Ｆｃａをそれぞれ構成している直列インダクタ及び並列
キャパシタによる直列共振回路Ｑａｂ、Ｑｂｃ及びＱｃ
ａでそれぞれ直列共振が生じても、それらがともにダン
プされ、よって、３相ＰＷＭインバータ及び３相交流電
動機が逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ及びＦｃａをそれ
ぞれ構成している直列共振回路Ｑａｂ、Ｑｂｃ及びＱｃ
ａにそれぞれ生じる直列共振によって破損されんとする
のを、それぞれ有効に回避させることができる、という
作用・効果が得られる。

【００２７】さらに、図１５Ａ、図１５Ｂ及び図１６Ｃ
にそれぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路とし
ての交流電源用フィルタ回路によれば、図１３Ａ、図１
４Ｂ及び図１４Ｃにそれぞれ示す従来の３相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合と
それぞれ同様に、図１２に示す従来の３相交流電源用フ
ィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路を構成して
いる逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ及びＦｃａを用いて
いる構成をそれぞれ有するので、詳細説明は省略する
が、図１３Ａ、図１４Ｂ及び図１４Ｃにそれぞれ示す従
来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フ
ィルタ回路の場合でそれぞれ述べたと同様の使用時にお
いて、図１３Ａ、図１４Ｂ及び図１４Ｃにそれぞれ示す
従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用
フィルタ回路の場合とそれぞれ同様に、３相交流電動機
を、３相ＰＷＭインバータから出力される３相ＰＷＭパ
ルス出力中の基本波成分以外の不要周波数成分に実質的
に影響されることなしに、３相ＰＷＭインバータから出
力される３相ＰＷＭパルス出力中の基本波成分の振幅及
び周波数に応じて制御された態様で、それぞれ円滑に駆
動させることができる。

【００２８】また、上述した使用時において、［発明が
解決しようとする課題］の項で後述するので、重複詳細
説明は省略するが、図１３Ａ、図１４Ｂ及び図１４Ｃに
それぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路として
の交流電源用フィルタ回路の場合とそれぞれ同様に、逆
Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ及びＦｃａをそれぞれ構成
している直列インダクタ及び並列キャパシタによる直列
共振回路Ｑａｂ、Ｑｂｃ及びＱｃａでそれぞれ直列共振
が生じても、それらがともにダンプされ、よって、３相
ＰＷＭインバータ及び３相交流電動機が逆Ｌ形フィルタ
Ｆａｂ、Ｆｂｃ及びＦｃａをそれぞれ構成している直列
共振回路Ｑａｂ、Ｑｂｃ及びＱｃａにそれぞれ生じる直
列共振によって破損されんとするのを、それぞれ有効に
回避させることができる。

【００２９】さらに、上述した使用時において、図１５
Ａに示す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交
流電源用フィルタ回路の場合、ダンピング回路Ｄ１ａ、
Ｄ１ｂ及びＤ１ｃが、それらをそれぞれ構成している抵
抗５ａ、５ｂ及び５ｃとそれぞれ直列のインダクタ７
ａ、７ｂ及び７ｃを有するため、ダンピング回路Ｄ１
ａ、Ｄ１ｂ及びＤ１ｃをそれぞれ構成している抵抗５
ａ、５ｂ及び５ｃにおける、３相ＰＷＭインバータから
出力される３相ＰＷＭパルス出力を構成している第１、
第２及び第３相のＰＷＭパルス中の基本波成分、及び不
要周波数成分中の全ての周波数成分のそれぞれの電力損
失を、図１３Ａにそれぞれ示す従来の３相交流電源用フ
ィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合に比
し、小さくしか伴わせることがなく、また、図１５Ｂに
示す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電
源用フィルタ回路の場合、ダンピング回路Ｄ２ａ、Ｄ２
ｂ及びＤ２ｃが、それらをそれぞれ構成している抵抗６
ａ、６ｂ及び６ｃとそれぞれ直列のインダクタ８ａ、８
ｂ及び８ｃを有するため、ダンピング回路Ｄ２ａ、Ｄ２
ｂ及びＤ２ｃをそれぞれ構成している抵抗６ａ、６ｂ及
び６ｃにおける、３相ＰＷＭインバータから出力される
３相ＰＷＭパルス出力を構成している第１、第２及び第
３相のＰＷＭパルス中の基本波成分、及び不要周波数成
分中の全ての周波数成分のそれぞれの電力損失を、図１
４Ｂに示す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての
交流電源用フィルタ回路の場合に比し、それぞれ小さく
しか伴わせることがなく、さらに、図１６Ｃに示す従来
の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィ
ルタ回路の場合、ダンピング回路Ｄ１ａ、Ｄ１ｂ及びＤ
１ｃが、それらをそれぞれ構成している抵抗５ａ、５ｂ
及び５ｃとそれぞれ直列のインダクタ７ａ、７ｂ及び７
ｃを有し且つダンピング回路Ｄ２ａ、Ｄ２ｂ及びＤ２ｃ
が、それらをそれぞれ構成している抵抗６ａ、６ｂ及び
６ｃとそれぞれ直列のインダクタ８ａ、８ｂ及び８ｃを
有するため、ダンピング回路Ｄ１ａ、Ｄ１ｂ及びＤ１ｃ
をそれぞれ構成している抵抗５ａ、５ｂ及び５ｃ、及び
ダンピング回路Ｄ２ａ、Ｄ２ｂ及びＤ２ｃをそれぞれ構
成している抵抗６ａ、６ｂ及び６ｃにおける、３相ＰＷ
Ｍインバータから出力される３相ＰＷＭパルス出力を構
成している第１、第２及び第３相のＰＷＭパルス中の基
本波成分、及び不要周波数成分中の全ての周波数成分の
それぞれの電力損失を、図１４Ｃに示す従来の３相交流
電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の
場合に比し、小さくしか伴わせることがなく、よって、
図１５Ａ、図１５Ｂ及び図１６Ｃにそれぞれ示す従来の
３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィル
タ回路によれば、３相ＰＷＭインバータから３相交流電
動機をみた３相交流電源供給効率を、図１３Ａ、図１４
Ｂ及び図１４Ｃにそれぞれ示す従来の３相交流電源用フ
ィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合に比
し、それぞれ高く得ることができる、という作用・効果
が得られる。

【００３０】また、図１７に示す従来の３相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路によれ
ば、詳細説明は省略するが、図１２に示す従来の３相交
流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路
について上述した作用・効果の説明において、「図１
２」を「図１７」と読み替え、また、「逆Ｌ形フィルタ
Ｆａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及び
Ｆｂｃをそれぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、４
ｂ、及び４ｃ」を「逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ、及
びＦｃａをそれぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、
４ｂ、及び４ｃ」と読み替え、さらに、「直列インダク
タ３ａ及び３ｂと並列キャパシタ４ａ及び４ｂとによる
逆Ｌ形フィルタＦａｂ、直列インダクタ３ｂ及び３ｃと
並列キャパシタ４ｂ及び４ｃとによる逆Ｌ形フィルタＦ
ｂｃ、及び直列インダクタ３ｃ及び３ａと並列キャパシ
タ４ｃ及び４ａとによる逆Ｌ形フィルタＦｃａ」を「直
列インダクタ３ａ及び３ｂと並列キャパシタ４ａとによ
る逆Ｌ形フィルタＦａｂ、直列インダクタ３ｂ及び３ｃ
と並列キャパシタ４ｂとによる逆Ｌ形フィルタＦｂｃ、
及び直列インダクタ３ｃ及び３ａと並列キャパシタ４ｃ
とによる逆Ｌ形フィルタＦｃａ」と読み替えた作用・効
果が得られる。

【００３１】さらに、図１８Ａ、図１８Ｂ及び図１９Ｃ
にそれぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路とし
ての交流電源用フィルタ回路によれば、詳細説明は省略
するが、図１３Ａ、図１４Ｂ及び図１４Ｃにそれぞれ示
す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源
用フィルタ回路のそれぞれについて上述した作用・効果
の説明において、「図１３Ａ」、「図１４Ｂ」及び「図
１４Ｃ」をそれぞれ「図１８Ａ」、図１８Ｂ」及び「図
１９Ｃ」と読み替え、また「図１２」を「図１７」と読
み替えた作用・効果が得られる。

【００３２】また、図２０Ａ、図２１Ｂ及び図２１Ｃに
それぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路として
の交流電源用フィルタ回路によれば、詳細説明は省略す
るが、図１５Ａ、図１５Ｂ及び図１６Ｃにそれぞれ示す
従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用
フィルタ回路について上述した作用・効果の説明におい
て、「図１５Ａ」、「図１５Ｂ」及び「図１６Ｃ」をそ
れぞれ「図２０Ａ」、「図２１Ｂ」及び「図２１Ｃ」と
読み替え、また、「図１３Ａ」、「図１４Ｂ」及び「図
１４Ｃ」をそれぞれ「図１８Ａ」、「図１８Ｂ」及び
「図１９Ｃ」と読み替え、さらに、「図１２」を「図１
７」と読み替えた作用・効果が得られる。

【００３３】さらに、図２２に示す従来の３相交流電源
用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路によれ
ば、詳細説明は省略するが、図１２に示す従来の３相交
流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路
について上述した作用・効果の説明において、「図１
２」を「図２２」と読み替え、また、「逆Ｌ形フィルタ
Ｆａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及び
Ｆｂｃをそれぞれ構成している直列インダクタ３ａ、３
ｂ、及び３ｃ」を「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃａ、
及びＦｂｃ及びＦｃａをそれぞれ構成している直列イン
ダクタ３ａ、及び３ｃ」と読み替え、さらに、「逆Ｌ形
フィルタＦａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦ
ｃａ及びＦｂｃをそれぞれ構成している並列キャパシタ
４ａ、４ｂ、及び４ｃ」を、「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及
びＦｃａ、及びＦｂｃ及びＦｃａをそれぞれ構成してい
る並列キャパシタ４ａ、及び４ｃ」と読み替え、また、
「直列インダクタ３ａ及び３ｂと並列キャパシタ４ａ及
び４ｂとによる逆Ｌ形フィルタＦａｂ、直列インダクタ
３ｂ及び３ｃと並列キャパシタ４ｂ及び４ｃとによる逆
Ｌ形フィルタＦｂｃ、及び直列インダクタ３ｃ及び３ａ
と並列キャパシタ４ｃ及び４ａとによる逆Ｌ形フィルタ
Ｆｃａ」を、「直列インダクタ３ａと並列キャパシタ４
ａとによる逆Ｌ形フィルタＦａｂ、直列インダクタ３ｃ
と並列キャパシタ４ｃとによる逆Ｌ形フィルタＦｂｃ、
及び直列インダクタ３ｃ及び３ａと並列キャパシタ４ｃ
及び４ａとによる逆Ｌ形フィルタＦｃａ」と読み替えた
作用・効果が得られる。

【００３４】さらに、図２３Ａ、図２４Ｂ及び図２４Ｃ
のそれぞれに示す従来の３相交流電源用フィルタ回路と
しての交流電源用フィルタ回路によれば、詳細説明は省
略するが、図１３Ａ、図１４Ｂ及び図１４Ｃにそれぞれ
示す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電
源用フィルタ回路について上述した作用・効果の説明に
おいて、「図１３Ａ」、「図１４Ｂ」及び「図１４Ｃ」
をそれぞれ「図２３Ａ」、「図２４Ｂ」及び「図２４
Ｃ」と読み替え、また、「図１２」を「図２２」と読み
替えた作用・効果が得られる。

【００３５】また、図２５Ａ、図２５Ｂ及び図２６Ｃに
それぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路として
の交流電源用フィルタ回路によれば、詳細説明は省略す
るが、図１５Ａ、図１５Ｂ及び図１６Ｃにそれぞれ示す
従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用
フィルタ回路について上述した作用・効果の説明におい
て、「図１５Ａ」、「図１５Ｂ」及び「図１６Ｃ」をそ
れぞれ「図２５Ａ」、「図２５Ｂ」及び「図２６Ｃ」と
読み替え、また、「図１３Ａ」、「図１４Ｂ」及び「図
１４Ｃ」をそれぞれ「図２５Ａ」、「図２５Ｂ」及び
「図２６Ｃ」と読み替え、さらに、「図１２」を「図１
７」と読み替えた作用・効果が得られる。

【００３６】

【発明が解決しようとする課題】図９に示す従来の単相
交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回
路の場合、逆Ｌ形フィルタＦは、入力端子１ａ及び１ｂ
間でみて、直列インダクタ３のインダクタンスＬ_o と並
列キャパシタ４のキャパシタンスＣ_o とによる、 ｆ_o ＝１／（２π（Ｌ_o ・Ｃ_o ）^1/2 ） ………（１） で与えられる、単相ＰＷＭインバータから出力される単
相ＰＷＭパルス出力中の逆Ｌ形フィルタＦが通過させた
い交流成分としての基本波成分の周波数に比し高い周波
数でなる共振周波数ｆ_o で直列共振する直列共振回路Ｑ
を構成している。

【００３７】このため、前述した使用時において、単相
ＰＷＭインバータで、単相交流電動機を駆動制御するた
めに、単相ＰＷＭパルス出力を、その基本波成分の振幅
や周波数が制御されているものとして得るようにした
り、単相交流電動機の負荷に急激な変動が生じたりした
場合、逆Ｌ形フィルタＦが構成している上述した直列共
振回路Ｑにおいて、上述した（１）式で与えられる、単
相ＰＷＭパルス出力中の基本波成分の周波数に比し高い
周波数でなる共振周波数ｆ_o での直列共振が生じ、入力
端子１ａ及び１ｂ間、及び出力端子２ａ及び２ｂ間に過
大電圧が発生する。

【００３８】よって、図９に示す従来の単相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合、
単相ＰＷＭインバータで、単相交流電動機を駆動制御す
るために、単相ＰＷＭパルス出力を、その基本波成分の
振幅や周波数が制御されているものとして得るようにし
たり、単相交流電動機の負荷に急激な変動が生じたりし
た場合、上述した直列共振回路Ｑにおける上述した直列
共振による上述した過大電圧の発生によって、対の出力
端子を対の入力端子１ａ及び１ｂに接続している単相Ｐ
ＷＭインバータ及び対の入力端子を対の出力端子２ａ及
び２ｂに接続している単相交流電動機を破損に導くおそ
れがある、という欠点を有していた。

【００３９】また、図１０Ａ、Ｂ及びＣにそれぞれ示す
従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用
フィルタ回路の場合、図９に示す従来の単相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合で
上述した直列共振回路Ｑを構成している逆Ｌ形フィルタ
Ｆを有し、そして、図１０Ａの場合、逆Ｌ形フィルタＦ
を構成している直列インダクタ３と並列に、抵抗５でな
るダンピング回路Ｄ１が接続され、また、図１０Ｂの場
合、逆Ｌ形フィルタＦを構成している並列キャパシタ４
と並列に、抵抗６でなるダンピング回路Ｄ２が接続さ
れ、さらに、図１０Ｃの場合、逆Ｌ形フィルタＦを構成
している直列インダクタ３及び並列キャパシタ４とそれ
ぞれ並列に、抵抗５でなるダンピング回路Ｄ１及び抵抗
６でなるダンピング回路Ｄ２が接続されているので、図
１０Ａ、Ｂ及びＣにそれぞれ示す従来の単相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合、
図９に示す従来の単相交流電源用フィルタ回路の場合で
上述した共振周波数ｆ_o での直列共振が生じても、その
直列共振が、ダンピング回路を構成している抵抗（図１
０Ａの場合ダンピング回路Ｄ１の抵抗５、図１０Ｂの場
合ダンピング回路Ｄ２の抵抗６、図１０Ｃの場合ダンピ
ング回路Ｄ１の抵抗５及びダンピング回路Ｄ２の抵抗
６）によってダンプされ、よって、図９に示す従来の単
相交流電源用フィルタ回路の場合で上述した欠点を、有
効に回避することができる。

【００４０】しかしながら、上述した直列共振回路Ｑに
おける共振周波数ｆ_o での直列共振時以外の定常時にお
いて、ダンピング回路を構成している抵抗（図１０Ａの
場合ダンピング回路Ｄ１の抵抗５、図１０Ｂの場合ダン
ピング回路Ｄ２の抵抗６、図１０Ｃの場合ダンピング回
路Ｄ１の抵抗５及びダンピング回路Ｄ２の抵抗６）に、
単相ＰＷＭインバータから入力端子１ａ及び１ｂ間に出
力される単相ＰＷＭパルス出力中の基本波成分、及び不
要周波数成分中の全ての周波数成分が流れ、このため、
ダンピング回路を構成している抵抗において、単相ＰＷ
Ｍインバータから出力される単相ＰＷＭパルス出力中の
基本波成分、及び不要周波数成分中の全ての周波数成分
の電力損失を伴わせる。

【００４１】このため、図１０Ａ、Ｂ及びＣにそれぞれ
示す従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交流電
源用フィルタ回路の場合、単相交流電源としての単相Ｐ
ＷＭインバータから負荷としての単相交流電動機をみた
単相交流電源供給効率が、図９に示す従来の単相交流電
源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場
合に比し低い、という欠点を有していた。

【００４２】また、図１１Ａに示す従来の単相交流電源
用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場
合、ダンピング回路Ｄ１が、図１０Ａに示す従来の単相
交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回
路の場合と同様に、抵抗５を有し、また、図１１Ｂに示
す従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源
用フィルタ回路の場合、ダンピング回路Ｄ２が、図１０
Ｂに示す従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交
流電源用フィルタ回路の場合と同様に、抵抗６を有し、
さらに、図１１Ｃに示す単相交流電源用フィルタ回路と
しての交流電源用フィルタ回路の場合、ダンピング回路
Ｄ１及びＤ２が、図１０Ｃに示す従来の単相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合と
同様に、抵抗５及び６をそれぞれ有しているので、図１
１Ａ、Ｂ及びＣにそれぞれ示す従来の単相交流電源用フ
ィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合、図
１０Ａ、Ｂ及びＣにそれぞれ示す従来の単相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合と
同様に、図９に示す従来の単相交流電源用フィルタ回路
としての交流電源用フィルタ回路の場合で上述した直列
共振回路Ｑにおける上述した共振周波数ｆ_o での直列共
振が生じても、その直列共振が、ダンピング回路を構成
している抵抗によってダンプされ、よって、図１０Ａ、
Ｂ及びＣにそれぞれ示す従来の単相交流電源用フィルタ
回路としての交流電源用フィルタ回路の場合とそれぞれ
同様に、図９に示す従来の単相交流電源用フィルタ回路
としての交流電源用フィルタ回路の場合で上述した欠点
を、有効に回避することができる。

【００４３】また、図１１Ａ、Ｂ及びＣにそれぞれ示す
従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用
フィルタ回路の場合、図１０Ａ、Ｂ及びＣにそれぞれ示
す従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源
用フィルタ回路の場合に準じ、上述した直列共振回路Ｑ
における上述した共振周波数ｆ_o での直列共振時以外の
定常時において、ダンピング回路を構成している抵抗
（図１１Ａの場合ダンピング回路Ｄ１を構成している抵
抗５、図１１Ｂの場合ダンピング回路Ｄ２を構成してい
る抵抗６、図１１Ｃの場合ダンピング回路Ｄ１及びＤ２
をそれぞれ構成している抵抗５及び６）に、単相ＰＷＭ
インバータから出力される単相ＰＷＭパルス出力中の基
本波成分、及び不要周波数成分中の全ての周波数成分が
流れ、このため、ダンピング回路を構成している抵抗に
おいて、単相ＰＷＭインバータから出力される単相ＰＷ
Ｍパルス出力中の基本波成分、及び不要周波数成分中の
全ての周波数成分の電力損失を伴わせる。

【００４４】しかしながら、この場合、ダンピング回路
（図１１Ａの場合ダンピング回路Ｄ１、図１１Ｂの場合
ダンピング回路Ｄ２、図１１Ｃの場合ダンピング回路Ｄ
１及びＤ２）の周波数成分に対するインピーダンスが、
そのダンピング回路を構成している抵抗と直列のインダ
クタのために、ダンピング回路を構成している抵抗に、
単相ＰＷＭインバータから出力される単相ＰＷＭパルス
出力中の基本波成分、及び不要周波数成分中の全ての周
波数成分が、図１０Ａ、Ｂ及びＣにそれぞれ示す従来の
単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィル
タ回路の場合に比し流れ難く、このため、ダンピング回
路を構成している抵抗において、単相ＰＷＭインバータ
から出力される単相ＰＷＭパルス出力中の基本波成分、
及び不要周波数成分中の全ての周波数成分の電力損失
を、図１０Ａ、Ｂ及びＣにそれぞれ示す従来の単相交流
電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の
場合に比し、それぞれ小さくしか伴わない。

【００４５】また、単相ＰＷＭインバータから出力され
る単相ＰＷＭパルス出力中の不要周波数成分についてみ
るとき、それが、その周波数の高い周波数成分が周波数
の低い周波数成分に比し、ダンピング回路を構成してい
る抵抗に流れ難い、という態様で、その不要周波数成分
が、ダンピング回路を構成している抵抗に流れ難く、こ
のため、ダンピング回路を構成している抵抗において、
不要周波数成分中の全ての周波数成分の電力損失を、周
波数の高い周波数成分が周波数の低い周波数成分に比し
小さい、という態様で、小さくしか伴わせない。

【００４６】よって、図１１Ａ、Ｂ及びＣにそれぞれ示
す従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源
用フィルタ回路の場合、単相交流電源としての単相ＰＷ
Ｍインバータから負荷としての単相交流電動機をみた単
相交流電源供給効率を、図１０Ａ、Ｂ及びＣにそれぞれ
示す従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交流電
源用フィルタ回路の場合に比し、それぞれ高く得ること
ができる。

【００４７】しかしながら、上述したところから明らか
なように、ダンピング回路を構成している抵抗に、単相
ＰＷＭインバータから出力される単相ＰＷＭパルス出力
中の基本波成分、及び不要周波数成分中の全ての周波数
成分が流れるのは否めなく、このため、ダンピング回路
を構成している抵抗において、単相ＰＷＭインバータか
ら出力される単相ＰＷＭパルス出力中の基本波成分、及
び不要周波数成分中の全ての周波数成分の電力損失を伴
わせるのは否めない。

【００４８】よって、図１１Ａ、Ｂ及びＣにそれぞれ示
す従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源
用フィルタ回路の場合、単相交流電源としての単相ＰＷ
Ｍインバータから負荷としての単相交流電動機をみた単
相交流電源供給効率を、図１０Ａ、Ｂ及びＣにそれぞれ
示す従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交流電
源用フィルタ回路の場合に比し、それぞれ高く得ること
ができるとしても、いまだ、図９に示す従来の単相交流
電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の
場合に比し低くしか得ることができない、という欠点を
有していた。

【００４９】また、図１２に示す従来の３相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合、
逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、
及びＦｃａ及びＦｂｃをそれぞれ構成している直列イン
ダクタ３ａ、３ｂ、及び３ｃのインダクタンスを互に等
しい（Ｌ_o ／２）とし、また、逆Ｌ形フィルタＦａｂ及
びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃを
それぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、４ｂ及び４
ｃのキャパシタンスを互に等しい（２・Ｃ_o ）とすれ
ば、逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ及びＦｃａは、それ
ぞれ入力端子１ａ及び１ｂ間、１ｂ及び１ｃ間、及び１
ｃ及び１ａ間でみて、図９に示す従来の単相交流電源用
フィルタ回路について上述した（１）式と同様の、 ｆ_o ＝１／（２π（Ｌ_o ・Ｃ_o ）^1/2 ） ………（２） で与えられる、３相ＰＷＭインバータから出力される３
相ＰＷＭパルス出力を構成している第１、第２、及び第
３相のＰＷＭパルス中の逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂ
ｃ、及びＦｃａがそれぞれ通過させたい交流成分として
の基本波成分の周波数に比し高い周波数でなる共振周波
数ｆ_o でそれぞれ直列共振する直列共振回路Ｑａｂ、Ｑ
ｂｃ、及びＱｃａをそれぞれ構成している。

【００５０】このため、前述した使用時において、３相
ＰＷＭインバータで、３相交流電動機を駆動制御するた
めに、３相ＰＷＭパルス出力を、その基本波成分の振幅
や周波数が制御されているものとして得るようにした
り、３相交流電動機の負荷に急激な変動が生じたりした
場合、上述した逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ、及びＦ
ｃａがそれぞれ構成している直列共振回路Ｑａｂ、Ｑｂ
ｃ及びＱｃａにおいて、上述した（２）式で与えられ
る、３相ＰＷＭパルス出力中の基本波成分の周波数に比
し高い周波数でなる共振周波数ｆ_o での直列共振が生
じ、入力端子１ａ及び１ｂ間、１ｂ及び１ｃ間、及びｃ
及び１ａ間に過大電圧が発生するとともに、出力端子２
ａ及び２ｂ間、２ｂ及び２ｃ間、及び２ｃ及び２ａ間に
も過大電圧が発生する。

【００５１】よって、図１２に示す従来の３相交流電源
用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場
合、３相ＰＷＭインバータで、３相交流電動機を駆動制
御するために、３相ＰＷＭパルス出力を、その基本波成
分の振幅や周波数が制御されているものとして得るよう
にしたり、３相交流電動機の負荷に急激な変動が生じた
りした場合、上述した直列共振回路Ｑａｂ、Ｑｂｃ及び
Ｑｃａのそれぞれにおける上述した直列共振による上述
した過大電圧の発生によって、３個の出力端子を３個の
入力端子１ａ、１ｂ及び１ｃ間にそれぞれ接続している
３相ＰＷＭインバータ、及び３個の入力端子を３個の出
力端子２ａ、２ｂ及び２ｃにそれぞれ接続している３相
交流電動機を破損に導くおそれがある、という欠点を有
していた。

【００５２】また、図１３Ａ、図１４Ｂ及び図１４Ｃに
それぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路として
の交流電源用フィルタ回路の場合、図１２に示す従来の
３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィル
タ回路の場合で上述した直列共振回路Ｑａｂ、Ｑｂｃ及
びＱｃａをそれぞれ構成している逆Ｌ形フィルタＦａ
ｂ、Ｆｂｃ及びＦｃａをそれぞれ有し、そして、図１３
Ａの場合、逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及
びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそれぞれ構成してい
る直列インダクタ３ａ、３ｂ、及び３ｃとそれぞれ並列
に、抵抗５ａ、５ｂ、及び５ｃでそれぞれなるダンピン
グ回路Ｄ１ａ、Ｄ１ｂ、及びＤ１ｃがそれぞれ接続さ
れ、また、図１４Ｂの場合、逆Ｌ形フィルタＦａｂ及び
Ｆｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそ
れぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、４ｂ、及び４
ｃとそれぞれ並列に、抵抗６ａ、６ｂ、及び６ｃでそれ
ぞれなるダンピング回路Ｄ２ａ、Ｄ２ｂ、及びＤ２ｃが
それぞれ接続され、さらに、図１４Ｃの場合、逆Ｌ形フ
ィルタＦａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃ
ａ及びＦｂｃをそれぞれ構成している直列インダクタ３
ａ、３ｂ、及び３ｃとそれぞれ並列に、抵抗５ａ、５
ｂ、及び５ｃでそれぞれなるダンピング回路Ｄ１ａ、Ｄ
１ｂ、及びＤ１ｃがそれぞれ接続され、且つ逆Ｌ形フィ
ルタＦａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ
及びＦｂｃをそれぞれ構成している並列キャパシタ４
ａ、４ｂ、及び４ｃとそれぞれ並列に、抵抗６ａ、６
ｂ、及び６ｃでそれぞれなるダンピング回路Ｄ２ａ、Ｄ
２ｂ、及びＤ２ｃがそれぞれ接続されているので、図１
２に示す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交
流電源用フィルタ回路の場合で上述した直列共振回路Ｑ
ａｂ、Ｑｂｃ及びＱｃａのそれぞれにおいて上述した共
振周波数ｆ_o での直列共振が生じても、その直列共振
が、ダンピング回路を構成している抵抗（図１３Ａの場
合、ダンピング回路Ｄ１ａ、Ｄ１ｂ及びＤ１ｃをそれぞ
れ構成している抵抗５ａ、５ｂ及び５ｃ；図１４Ｂの場
合、ダンピング回路Ｄ２ａ、Ｄ２ｂ及びＤ２ｃをそれぞ
れ構成している抵抗６ａ、６ｂ及び６ｃ；図１４Ｃの場
合、ダンピング回路Ｄ１ａ及びＤ２ａ、Ｄ１ｂ及びＤ２
ｂ、及びＤ１ｃ及びＤ２ｃをそれぞれ構成している抵抗
５ａ及び６ａ、５ｂ及び６ｂ、及び５ｃ及び６ｃ）によ
ってダンプされ、よって、図１２に示す従来の３相交流
電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の
場合で上述した欠点を、有効に回避することができる。

【００５３】しかしながら、上述した直列共振回路Ｑａ
ｂ、Ｑｂｃ及びＱｃａのそれぞれにおける上述した共振
周波数ｆ_o での直列共振時以外の定常時において、図１
３Ａに示す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての
交流電源用フィルタ回路の場合、ダンピング回路Ｄ１
ａ、Ｄ１ｂ及びＤ１ｃをそれぞれ構成している抵抗５
ａ、５ｂ及び５ｃに、また、図１４Ｂに示す従来の３相
交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回
路の場合、ダンピング回路Ｄ２ａ、Ｄ２ｂ及びＤ２ｃを
それぞれ構成している抵抗６ａ、６ｂ及び６ｃに、さら
に、図１４Ｃに示す従来の３相交流電源用フィルタ回路
としての交流電源用フィルタ回路の場合、ダンピング回
路Ｄ１ａ、Ｄ１ｂ及びＤ１ｃをそれぞれ構成している抵
抗５ａ、５ｂ及び５ｃ、及びダンピング回路Ｄ２ａ、Ｄ
２ｂ及びＤ２ｃをそれぞれ構成している抵抗６ａ、６ｂ
及び６ｃに、３相ＰＷＭインバータから入力端子１ａ及
び１ｂ間、１ｂ及び１ｃ間、及び１ｃ及び１ａ間にそれ
ぞれ出力される３相ＰＷＭパルス出力を構成している第
１、第２、及び第３相のＰＷＭパルス出力中の基本波成
分、及び不要周波数成分中の全ての周波数成分がそれぞ
れ流れ、このため、図１３Ａ、図１４Ｂ及び図１４Ｃに
それぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路として
の交流電源用フィルタ回路の場合、ダンピング回路を構
成している抵抗において、３相ＰＷＭインバータから出
力される３相ＰＷＭパルス中の基本波成分、及び不要周
波数成分中の全ての周波数成分の電力損失を伴わせる。

【００５４】このため、図１３Ａ、図１４Ｂ及び図１４
Ｃにそれぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路の
場合、３相交流電源としての３相ＰＷＭインバータから
負荷としての３相交流電動機をみた３相交流電源供給効
率が、図１２に示す従来の３相交流電源用フィルタ回路
としての交流電源用フィルタ回路の場合に比し低い、と
いう欠点を有していた。

【００５５】また、図１５Ａに示す従来の３相交流電源
用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場
合、ダンピング回路Ｄ１ａ、Ｄ１ｂ及びＤ１ｃが、図１
３Ａに示す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての
交流電源用フィルタ回路の場合と同様に、抵抗５ａ、５
ｂ及び５ｃをそれぞれ有し、また、図１５Ｂに示す従来
の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィ
ルタ回路の場合、ダンピング回路Ｄ２ａ、Ｄ２ｂ及びＤ
２ｃが、図１４Ｂに示す従来の３相交流電源用フィルタ
回路としての交流電源用フィルタ回路の場合と同様に、
抵抗６ａ、６ｂ及び６ｃをそれぞれ有し、さらに、図１
６Ｃに示す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての
交流電源用フィルタ回路の場合、ダンピング回路Ｄ１ａ
及びＤ２ａ、Ｄ１ｂ及びＤ２ｂ、及びＤ１ｃ及びＤ２ｃ
が、図１４Ｃに示す従来の３相交流電源用フィルタ回路
としての交流電源用フィルタ回路の場合と同様に、抵抗
５ａ及び６ａ、５ｂ及び６ｂ、及び５ｃ及び６ｃをそれ
ぞれ有しているので、図１５Ａ、図１５Ｂ及び図１６Ｃ
にそれぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路とし
ての交流電源用フィルタ回路の場合、図１３Ａ、図１４
Ｂ及び図１４Ｃにそれぞれ示す従来の３相交流電源用フ
ィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合と同
様に、図１２に示す従来の３相交流電源用フィルタ回路
としての交流電源用フィルタ回路の場合で上述した直列
共振回路Ｑａｂ、Ｑｂｃ及びＱｃａのそれぞれにおける
上述した共振周波数ｆ_o での直列共振が生じても、その
直列共振がダンピング回路を構成している抵抗によって
ダンプされ、よって、図１３Ａ、図１４Ｂ及び図１４Ｃ
にそれぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路とし
ての交流電源用フィルタ回路の場合とそれぞれ同様に、
図１２に示す従来の３相交流電源用フィルタ回路として
の交流電源用フィルタ回路の場合で上述した欠点を、有
効に回避することができる。

【００５６】また、上述した直列共振回路Ｑａｂ、Ｑｂ
ｃ及びＱｃａのそれぞれにおける上述した共振周波数ｆ
_o での直列共振時以外の定常時において、図１５Ａに示
す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源
用フィルタ回路の場合、ダンピング回路Ｄ１ａ、Ｄ１
ｂ、及びＤ１ｃをそれぞれ構成している抵抗５ａ、５
ｂ、及び５ｃに、また、図１５Ｂに示す従来の３相交流
電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の
場合、ダンピング回路Ｄ２ａ、Ｄ２ｂ、及びＤ２ｃをそ
れぞれ構成している抵抗６ａ、６ｂ及び６ｃに、さら
に、図１６Ｃに示す従来の３相交流電源用フィルタ回路
としての交流電源用フィルタ回路の場合、ダンピング回
路Ｄ１ａ及びＤ２ａ、Ｄ１ｂ及びＤ２ｂ、及びＤ１ｃ及
びＤ２ｃをそれぞれ構成している抵抗５ａ及び６ａ、５
ｂ及び６ｂ、及び５ｃ及び６ｃに、３相ＰＷＭインバー
タから出力される３相ＰＷＭパルス出力を構成している
第１、第２、及び第３相のＰＷＭパルス出力中の基本波
成分、及び不要周波数成分中の全ての周波数成分がそれ
ぞれ流れ、このため、図１５Ａ、図１５Ｂ及び図１６Ｃ
にそれぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路とし
ての交流電源用フィルタ回路の場合、ダンピング回路を
構成している抵抗において、３相ＰＷＭインバータから
出力される３相ＰＷＭパルス出力中の基本波成分及び不
要周波数成分中の全ての周波数成分の電力損失を伴わせ
る。

【００５７】しかしながら、この場合、ダンピング回路
（図１５Ａの場合ダンピング回路Ｄ１ａ、Ｄ１ｂ及びＤ
１ｃのそれぞれ、図１５Ｂの場合ダンピング回路Ｄ２
ａ、Ｄ２ｂ及びＤ２ｃのそれぞれ、図１６Ｃの場合ダン
ピング回路Ｄ１ａ及びＤ２ａ、Ｄ１ｂ及びＤ２ｂ、及び
Ｄ１ｃ及びＤ２ｃのそれぞれ）の周波数成分に対するイ
ンピーダンスが、ダンピング回路を構成している抵抗と
直列のインダクタのために、ダンピング回路を構成して
いる抵抗に、３相ＰＷＭインバータから出力される３相
ＰＷＭパルス出力中の基本波成分、及び不要周波数成分
中の全ての周波数成分が、図１３Ａ、図１４Ｂ及び図１
４Ｃにそれぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路
としての交流電源用フィルタ回路の場合に比しそれぞれ
流れ難く、このため、ダンピング回路を構成している抵
抗において、３相ＰＷＭインバータから出力される３相
ＰＷＭパルス出力中の基本波成分、及び不要周波数成分
中の全ての周波数成分の電力損失を、図１３Ａ、図１４
Ｂ及び図１４Ｃにそれぞれ示す従来の３相交流電源用フ
ィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合に比
し、それぞれ小さくしか伴わない。

【００５８】また、３相ＰＷＭインバータから出力され
る３相ＰＷＭパルス出力中の不要周波数成分についてみ
るとき、それが、周波数の高い周波数成分が周波数の低
い周波数成分に比し、ダンピング回路を構成している抵
抗に流れ難い、という態様で、その不要周波数成分が、
ダンピング回路を構成している抵抗に流れ難く、このた
め、ダンピング回路を構成している抵抗において、不要
周波数成分中の全ての周波数成分の電力損失を、周波数
の高い周波数成分が周波数の低い周波数成分に比し小さ
い、という態様で、小さくしか伴わせない。

【００５９】よって、図１５Ａ、図１５Ｂ及び図１６Ｃ
にそれぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路とし
ての交流電源用フィルタ回路の場合、３相交流電源とし
ての３相ＰＷＭインバータから負荷としての３相交流電
動機をみた３相交流電源供給効率を、図１３Ａ、図１４
Ｂ及び図１４Ｃにそれぞれ示す従来の３相交流電源用フ
ィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合に比
し、それぞれ高く得ることができる。

【００６０】しかしながら、上述したところから明らか
なように、ダンピング回路を構成している抵抗に、３相
ＰＷＭインバータから出力される３相ＰＷＭパルス出力
中の基本波成分、及び不要周波数成分中の全ての周波数
成分がそれぞれ流れるのは否めなく、このため、ダンピ
ング回路を構成している抵抗において、３相ＰＷＭイン
バータから出力される３相ＰＷＭパルス出力中の基本波
成分、及び不要周波数成分中の全ての周波数成分の電力
損失を伴わせるのは否めない。

【００６１】よって、図１５Ａ、図１５Ｂ及び図１６Ｃ
にそれぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路とし
ての交流電源用フィルタ回路の場合、３相交流電源とし
ての３相ＰＷＭインバータから負荷としての３相交流電
動機をみた３相交流電源供給効率を、図１３Ａ、図１４
Ｂ及び図１４Ｃにそれぞれ示す従来の３相交流電源用フ
ィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合に比
し、それぞれ高く得ることができるとしても、いまだ、
図１２に示す従来の３相交流電源用フィルタ回路として
の交流電源用フィルタ回路の場合に比し低くしか得るこ
とができない、という欠点を有していた。

【００６２】また、図１７に示す従来の３相交流電源用
フィルタ回路の場合、詳細説明は省略するが、図１２に
示す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電
源用フィルタ回路について［発明が解決しようとする課
題］の項中で上述した説明において、「図１２」を「図
１７」と読み替え、また、「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及び
Ｆｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそ
れぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、４ｂ、及び４
ｃのキャパシタンスを互に等しい（２・Ｃ_o ）」を「逆
Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ、及びＦｃａをそれぞれ構
成している並列キャパシタ４ａ、４ｂ、及び４ｃのキャ
パシタンスを互に等しいＣ_o 」と読み替えた構成、作用
・効果、及び欠点を有する。

【００６３】さらに、図１８Ａ、図１９Ｂ、及び図１９
Ｃにそれぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路と
しての交流電源用フィルタ回路の場合、詳細説明は省略
するが、図１３Ａ、図１４Ｂ及び図１４Ｃにそれぞれ示
す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源
用フィルタ回路について［発明が解決しようとする課
題］の項中で上述した説明において、「１３Ａ」、「図
１４Ｂ」及び「図１４Ｃ」をそれぞれ「図１８Ａ」、
「図１８Ｂ」及び「図１９Ｃ」と読み替え、また、「図
１２」を「図１７」と読み替え、さらに、「逆Ｌ形フィ
ルタＦａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ
及びＦｂｃをそれぞれ構成している並列キャパシタ４
ａ、４ｂ、及び４ｃ」を「逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂ
ｃ、及びＦｃａをそれぞれ構成している並列キャパシタ
４ａ、４ｂ、及び４ｃ」と読み替えた構成、作用・効
果、及び欠点を有する。

【００６４】また、図２０Ａ、図２０Ｂ及び図２１Ｃに
それぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路として
の交流電源用フィルタ回路の場合、詳細説明は省略する
が、図１５Ａ、図１５Ｂ及び図１６Ｃにそれぞれ示す従
来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フ
ィルタ回路について［発明が解決しようとする課題］の
項中で上述した説明において、「図１３Ａ」、「図１４
Ｂ」及び「図１４Ｃ」をそれぞれ「図１８Ａ」、「図１
８Ｂ」及び「図１９Ｃ」と読み替え、また、「図１５
Ａ」、「図１５Ｂ」及び「図１６Ｃ」をそれぞれ「図２
０Ａ」、「図２０Ｂ」及び「図２１Ｃ」と読み替え、さ
らに、「図１２」を「図１７」と読み替えた構成、作用
・効果、及び欠点を有する。

【００６５】また、図２２に示す従来の３相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合、
詳細説明は省略するが、図１２に示す従来の３相交流電
源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路につ
いて［発明が解決しようとする課題］の項中で上述した
説明において、「図１２」を「図２２」と読み替え、ま
た「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａ
ｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそれぞれ構成している直列
インダクタ３ａ、３ｂ及び３ｃのインダクタンスを互に
等しい（Ｌ_o ／２）」を「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦ
ｃａ、及びＦｂｃ及びＦｃａをそれぞれ構成している直
列インダクタ３ａ、及び３ｃのインダクタンスを互に等
しいＬ_o 」と読み替え、さらに「逆Ｌ形フィルタＦａｂ
及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃ
をそれぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、４ｂ、及
び４ｃのキャパシタンスを互に等しい（２・Ｃ_o ）」を
「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦｃａ
をそれぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、及び４ｃ
のキャパシタンスを互に等しいＣ_o 」と読み替えた構
成、作用・効果、及び欠点を有する。

【００６６】さらに、図２３Ａ、図２４Ｂ、及び図２４
Ｃにそれぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路と
しての交流電源用フィルタ回路の場合、詳細説明は省略
するが、図１３Ａ、図１４Ｂ及び図１４Ｃにそれぞれ示
す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源
用フィルタ回路について［発明が解決しようとする課
題］の項中で上述した説明において、「図１３Ａ」、
「図１４Ｂ」及び「図１４Ｃ」をそれぞれ「図２３
Ａ」、「図２４Ｂ」及び「図２４Ｃ」と読み替え、ま
た、「図１２」を「図２２」と読み替え、さらに「逆Ｌ
形フィルタＦａｂ及びＦｂｃ、Ｆｂｃ及びＦｃａ、及び
Ｆｃａ及びＦａｂをそれぞれ構成している並列キャパシ
タ４ａ、４ｂ、及び４ｃ」を「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及
びＦｃａ、及びＦｂｃ及びＦｃａをそれぞれ構成してい
る並列キャパシタ４ａ、及び４ｃ」と読み替えた構成、
作用・効果、及び欠点を有する。

【００６７】また、図２５Ａ、図２５Ｂ及び図２６Ｃに
それぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路として
の交流電源用フィルタ回路の場合、詳細説明は省略する
が、図１５Ａ、図１５Ｂ及び図１６Ｃにそれぞれ示す従
来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フ
ィルタ回路について［発明が解決しようとする課題］の
項中で上述した説明において、「図１３Ａ」、「図１４
Ｂ」及び「図１４Ｃ」をそれぞれ「図２５Ａ」、「図２
５Ｂ」及び「図２６Ｃ」と読み替え、また、「図１５
Ａ」、「図１５Ｂ」及び「図１６Ｃ」をそれぞれ「図２
５Ａ」、「図２５Ｂ」及び「図２６Ｃ」と読み替え、さ
らに「図１２」を「図２２」と読み替えた構成、作用・
効果、及び欠点を有する。

【００６８】よって、本発明は、上述した欠点を有効に
回避し得る、新規な交流電源用フィルタ回路を提案せん
とするものである。

【００６９】

【課題を解決するための手段】本発明による交流電源用
フィルタ回路は、直列インダクタと並列キャパシタとを
有する逆Ｌ形フィルタを用いた交流電源用フィルタ回路
において、（１）上記直列インダクタまたは上記並列キ
ャパシタと並列に、または上記直列インダクタ及び上記
並列キャパシタのそれぞれと並列に、インダクタとキャ
パシタと抵抗とが直列に接続されている直列共振回路ま
たはそれと等価な直列共振回路が、ダンピング回路とし
て接続され、（２）上記ダンピング回路としての直列共
振回路が、そのインピーダンスの周波数特性上でみた
低インピーダンス帯域の下限周波数をして、上記逆Ｌ形
フィルタが通過させたい交流成分の周波数よりも高いこ
と、及び上記低インピーダンス帯域をして、その低イ
ンピーダンス帯域内に、上記逆Ｌ形フィルタが構成して
いる直列共振回路の共振周波数を位置させていることを
満足するように、当該ダンピング回路としての直列共振
回路を構成している上記インダクタのインダクタンス、
上記キャパシタのキャパシタンス、及び上記抵抗の値が
選定されている。

【００７０】

【発明の実施の形態１、２及び３】次に、図１Ａ、Ｂ及
びＣを伴って、本発明による交流電源用フィルタ回路の
第１、第２及び第３の実施の形態を、図９、図１０Ａ〜
Ｃ、及び図１１Ａ〜Ｃにそれぞれ示す従来の単相交流電
源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場
合と同様に、単相交流電源としての単相ＰＷＭインバー
タから得られる単相交流電源出力としての単相ＰＷＭパ
ルス出力を用いて負荷としての単相交流電動機を駆動す
る場合に適用される単相交流電源用フィルタ回路とし
て、それぞれ述べよう。図１Ａ、Ｂ及びＣにおいて、図
９との対応部分には同一符号を付して示す。

【００７１】まず、図１Ａを伴って本発明による単相交
流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路
の第１の実施の形態を述べよう。図１Ａに示す本発明に
よる単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フ
ィルタ回路は、図９に示す従来の単相交流電源用フィル
タ回路としての交流電源用フィルタ回路で述べたと同様
の、単相交流電源としての単相ＰＷＭインバータ（図示
せず）の対の出力端子に接続される対の入力端子１ａ及
び１ｂと、負荷としての単相電動機（図示せず）の対の
入力端子に接続される対の出力端子２ａ及び２ｂとを有
し、そして、入力端子１ａと出力端子２ａとの間に、イ
ンダクタ３が、直列インダクタとして接続され、また、
その直列インダクタ３と出力端子２ａとの接続中点と入
力端子１ｂ及び出力端子２ｂとの間に、キャパシタ４
が、並列キャパシタとして接続され、よって、直列イン
ダクタ３及び並列キャパシタ４による、対の入力端を入
力端子１ａ及び１ｂとし、対の出力端を出力端子２ａ及
び２ｂとする逆Ｌ形フィルタＦが構成されている、とい
う構成を有するとともに、その逆Ｌ形フィルタＦを構成
している直列インダクタ３と並列に、インダクタ２１と
キャパシタ２２と抵抗２３とが直列に接続されている直
列共振回路２０が、ダンピング回路Ｄ２０として接続さ
れている、という構成を有する。

【００７２】この場合、逆Ｌ形フィルタＦは、［発明が
解決しようとする課題］の項で、図９に示す従来の単相
交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回
路で述べたと同様に、逆Ｌ形フィルタＦを構成している
直列インダクタ３のインダクタンスをＬ_o 、並列キャパ
シタ４のキャパシタンスをＣ_o とするとき、入力端子１
ａ及び１ｂ間でみて、直列インダクタ３と並列キャパシ
タ４とによる、（１）式と同様の ｆ_o ＝１／（２π（Ｌ_o ・Ｃ_o ）^1/2 ） ………（３） で与えられる、単相ＰＷＭインバータから出力される単
相ＰＷＭパルス出力中の逆Ｌ形フィルタＦが通過させた
い交流成分としての基本波成分（単相ＰＷＭインバータ
において単相ＰＷＭパルス出力を得るために用いている
変調信号に対応する）の周波数（これをｆ_m とする）に
比し高い周波数でなる共振周波数ｆ_o で直列共振する直
列共振回路Ｑを構成している。

【００７３】また、ダンピング回路Ｄ２０としての直列
共振回路２０は、それを構成しているインダクタ２１
のインダクタンスを一般にＬ_r 、キャパシタ２２のキャ
パシタンスを一般にＣ_r とするとき、（３）式に準じ
て、 ｆ_r ＝１／（２π（Ｌ_r ・Ｃ_r ）^1/2 ） ………（４） で与えられる共振周波数ｆ_r を有し、また、両端間で
みて、インピーダンス（これを一般にＺとする）が、図
２に示すように、共振周波数ｆ_r での抵抗２３の値（こ
れを一般にＲ_r とする）によって決められる最小値Ｚ
_min から、周波数（これを一般にｆとする）が共振周波
数ｆ_r から低くなるのに応じて高くなる値をとり、ま
た、周波数ｆが共振周波数ｆ_r から高くなるのに応じて
高くなる値をとる、という周波数特性を呈するが、ダン
ピング回路Ｄ２０としての直列共振回路２０が、次を満
足するように、その直列共振回路２０を構成しているイ
ンダクタ２１のインダクタンスＬ_r 、キャパシタ２２の
キャパシタンスＣ_r 及び抵抗２３の値Ｒ_r が選定されて
いる。

【００７４】すなわち、ダンピング回路Ｄ２０としての
直列共振回路２０が、その、図２に示すようなインピ
ーダンスＺの周波数特性上でみた、インピーダンスＺが
低い値をとる、共振周波数ｆ_r を挟んでいる下限周波数
（これを一般にｆ_L とする）及び上限周波数（これを一
般にｆ_H とする）を有する帯域（これを低インピーダン
ス帯域Ｂと称す）の下限周波数ｆ_L をして、単相ＰＷＭ
インバータから出力される単相ＰＷＭパルス出力中の基
本波成分の周波数ｆ_m よりも高いこと、及びその上述
した低インピーダンス帯域Ｂをして、その低インピーダ
ンス帯域Ｂ内に、逆Ｌ形フィルタＦが構成している上述
した直列共振回路Ｑの上述した共振周波数ｆ_o を位置さ
せていることを満足するように、その直列共振回路２０
を構成しているインダクタ２１のインダクタンスＬ_r 、
キャパシタ２２のキャパシタンスＣ_r 及び抵抗２３の値
Ｒ_r が選定されている。

【００７５】ここで、ダンピング回路Ｄ２０としての直
列共振回路２０の、図２に示すようなインピーダンスＺ
の周波数特性上でみた低インピーダンス帯域Ｂの下限周
波数ｆ_L 及び上限周波数ｆ_H は、インピーダンスＺの周
波数特性上でみて、インピーダンスＺが、直列共振回路
２０の共振周波数ｆ_r での最小値Ｚ_min から、その最小
値Ｚ_min のα倍（ただしαは１よりも大きな正の数）だ
け高い値をとる、共振周波数ｆ_r からみて低い周波数側
の周波数及び高い周波数側の周波数でそれぞれなり、そ
して、この場合のαは、一般的には、次のように与えら
れている。

【００７６】すなわち、一般に、インダクタとコンデン
サと抵抗とが直列に接続されている直列共振回路が、電
力損失をして、直列共振回路の共振周波数での最大値か
ら、周波数が直列共振回路の共振周波数から低くなる
のに応じて低くなる値をとり、また、周波数が直列共
振回路の共振周波数から高くなるのに応じて低くなる値
をとる、という電力損失の周波数特性を有し、そして、
そのような電力損失の周波数特性を呈する直列共振回路
の帯域を考えるとき、その帯域を、電力損失が、直列共
振回路の共振周波数での最大値から３ｄＢだけ低い値を
とる、直列共振回路の共振周波数からみて低い周波数側
の周波数及び高い周波数側の周波数で、それらをそれぞ
れ下限周波数及び上限周波数として、決めるのが一般的
であるが、その電力損失が、直列共振回路の共振周波数
での最大値から、３ｄＢだけ低い値をとる、ということ
は、上述した直列共振回路２０のインピーダンスＺの周
波数特性上でみれば、上述したインピーダンスＺが、直
列共振回路２０の共振周波数ｆ_r での最小値Ｚ_min か
ら、その最小値Ｚ_min の上述したαを２^1/2 とするα倍
だけ高い値をとる、ということに対応している。従っ
て、上述したαは、一般的には、２^1/2 で与えられてい
る。

【００７７】以上が、本発明による単相交流電源用フィ
ルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の第１の実施
の形態の構成である。

【００７８】次に、図１Ｂを伴って、本発明による単相
交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回
路の第２の実施の形態を述べるに、図１Ａに示す本発明
による単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用
フィルタ回路において、逆Ｌ形フィルタＦを構成してい
る直列インダクタ３と並列に、インダクタ２１とキャパ
シタ２２と抵抗２３とが直列に接続されている直列共振
回路２０が、ダンピング回路Ｄ２０として接続されてい
る、という構成に代え、逆Ｌ形フィルタＦを構成してい
る並列キャパシタ４と並列に、インダクタ３１とキャパ
シタ３２と抵抗３３とが直列に接続されている直列共振
回路３０が、ダンピング回路Ｄ３０として接続されてい
る、という構成を有する。

【００７９】この場合、逆Ｌ形フィルタＦは、図１Ａに
示す本発明による単相交流電源用フィルタ回路としての
交流電源用フィルタ回路の場合と同様に、入力端子１ａ
及び１ｂ間でみて、図１Ａに示す本発明による単相交流
電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の
場合で述べた、（３）式に示されている共振周波数ｆ_o
で直列共振する直列共振回路Ｑを構成している。

【００８０】また、ダンピング回路Ｄ３０としての直列
共振回路３０は、それを構成しているインダクタ３１
のインダクタンス及びキャパシタ３２のキャパシタンス
を、一般的に、それぞれ、図１Ａに示す本発明による単
相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ
回路の場合で述べたＬ_r 及びＣ_r とするとき、図１Ａに
示す本発明による単相交流電源用フィルタ回路としての
交流電源用フィルタ回路の場合で述べた（４）式に示さ
れている共振周波数ｆ_r を有し、また、両端間でみ
て、インピーダンス（これも、図１Ａに示す本発明によ
る単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィ
ルタ回路で述べたと同様に、一般にＺとする）が、図１
Ａに示す本発明による単相交流電源用フィルタ回路とし
ての交流電源用フィルタ回路で述べたと同様の、図２に
示すような周波数特性を有するが、直列共振回路３０
が、図１Ａに示す本発明による単相交流電源用フィルタ
回路としての交流電源用フィルタ回路の場合と同様に、
そのインピーダンスＺの周波数特性上でみた低インピ
ーダンス帯域Ｂの下限周波数ｆ_L をして、単相ＰＷＭイ
ンバータから出力される単相ＰＷＭパルス出力中の基本
波成分の周波数ｆ_m よりも高いこと、及び低インピー
ダンス帯域Ｂをして、その低インピーダンス帯域Ｂ内
に、逆Ｌ形フィルタＦが構成している直列共振回路Ｑの
共振周波数ｆ_o を位置させていることを満足するよう
に、その直列共振回路３０を構成しているインダクタ３
１のインダクタンスＬ_r 、キャパシタ３２のキャパシタ
ンスＣ_r 及び抵抗３３の値Ｒ_r が選定されている。

【００８１】また、ここで、低インピーダンス帯域Ｂの
下限周波数ｆ_L 及び上限周波数ｆ_Hが、図１Ａに示す本
発明による単相交流電源用フィルタ回路としての交流電
源用フィルタ回路の場合で述べたと同様に、αを用いて
決められ、そして、そのαが、図１Ａに示す本発明によ
る単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィ
ルタ回路の場合で述べたと同様に、一般的には、２^1/2
で与えられている。

【００８２】以上が、本発明による単相交流電源用フィ
ルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の第２の実施
の形態の構成である。

【００８３】次に、図１Ｃを伴って、本発明による単相
交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回
路の第３の実施の形態を述べるに、図１Ａに示す本発明
による単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用
フィルタ回路において、逆Ｌ形フィルタＦを構成してい
る並列キャパシタ４と並列に、図１Ｂに示す本発明によ
る単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィ
ルタ回路の場合で述べたと同様の、インダクタ３１とキ
ャパシタ３２と抵抗３３とが直列に接続されている直列
共振回路３０が、図１Ｂに示す本発明による単相交流電
源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場
合で述べたと同様の、ダンピング回路Ｄ３０として、図
１Ｂに示す本発明による単相交流電源用フィルタ回路と
しての交流電源用フィルタ回路の場合で述べたと同様に
接続されている、という構成を有する。

【００８４】以上が、本発明による単相交流電源用フィ
ルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の第３の実施
の形態の構成である。

【００８５】図１Ａに示す本発明による単相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路によれ
ば、図１０Ａ〜Ｃ及び図１１Ａ〜Ｃに示す従来の単相交
流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路
の場合と同様に、図９に示す従来の単相交流電源用フィ
ルタ回路としての交流電源用フィルタ回路を構成してい
る逆Ｌ形フィルタＦを用いている構成を有するので、対
の入力端子１ａ及び１ｂを単相交流電源としての単相Ｐ
ＷＭインバータの対の出力端子に接続し、対の出力端子
２ａ及び２ｂを負荷としての単相交流電動機の対の入力
端子に接続している使用時において、図９に示す従来の
単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィル
タ回路の場合と同様に、逆Ｌ形フィルタＦによって、単
相ＰＷＭインバータから対の入力端子１ａ及び１ｂ間に
出力される単相ＰＷＭパルス出力中の基本波成分を、そ
れにそれ以外の周波数成分を不要周波数成分としてほと
んど重畳させていないか重畳させているとしても基本波
成分に比し格段的に小さな振幅でしか重畳させずに、単
相交流電動機の対の入力端子間に、逆Ｌ形フィルタＦが
通過させたい交流成分として、供給させることができ
る。

【００８６】よって、図９に示す従来の単相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合と
同様に、単相交流電動機を、単相ＰＷＭインバータから
出力される単相ＰＷＭパルス出力中の基本波成分以外の
不要周波数成分に実質的に影響されることなしに、単相
ＰＷＭインバータから出力される単相ＰＷＭパルス出力
中の基本波成分の振幅及び周波数に応じて制御された態
様で、円滑に駆動させることができる。

【００８７】また、図１Ａに示す本発明による単相交流
電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路に
よれば、逆Ｌ形フィルタＦを構成している直列インダク
タ３と並列に接続されている直列共振回路２０を、ダン
ピング回路Ｄ２０として有し、そして、そのダンピング
回路Ｄ２０としての直列共振回路２０が、そのインピー
ダンスＺの周波数特性上でみた、低インピーダンス帯域
Ｂをして、その低インピーダンス帯域Ｂ内に、逆Ｌ形フ
ィルタＦが構成している直列共振回路Ｑの共振周波数ｆ
_o を位置させていることを満足するように、ダンピング
回路Ｄ２０としての直列共振回路２０を構成しているイ
ンダクタ２１のインダクタンスＬ_r 、キャパシタ２２の
キャパシタンスＣ_r 及び抵抗２３の値Ｒ_r が選定されて
いる。

【００８８】このため、上述した使用時において、図９
に示す従来の交流電源用フィルタ回路としての交流電源
用フィルタ回路の場合で述べたように、単相ＰＷＭイン
バータで、単相交流電動機を駆動制御するために、単相
ＰＷＭパルス出力を、その基本波成分の振幅や周波数が
制御されているものとして得るようにしたり、単相交流
電動機の負荷に急激な変動が生じたりした場合に、逆Ｌ
形フィルタＦが構成している直列共振回路Ｑにおいて、
単相ＰＷＭパルス出力中の基本波成分の周波数に比し高
い周波数でなる共振周波数ｆ_o での直列共振が生ぜんと
しても、それが、ダンピング回路Ｄ２０としての直列共
振回路２０、従って、ダンピング回路Ｄ２０を構成して
いる抵抗２３によってダンプされる。

【００８９】よって、図１０Ａ〜Ｃ及び及び図１１Ａ〜
Ｃに示す従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交
流電源用フィルタ回路の場合と同様に、図９に示す単相
交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回
路の場合の上述した欠点、すなわち、逆Ｌ形フィルタＦ
が構成している直列共振回路Ｑにおけるその共振周波数
ｆ_o での直列共振によって、入力端子１ａ及び１ｂ間、
及び出力端子２ａ及び２ｂ間に過大電圧が発生し、それ
によって、入力端子１ａ及び１ｂ間に接続されている単
相ＰＷＭインバータ、及び出力端子２ａ及び２ｂ間に接
続されている単相交流電動機を破損に導くおそれがあ
る、という欠点を、ダンピング回路Ｄ２０を構成してい
る抵抗２３によって、有効に回避することができる。

【００９０】また、図１Ａに示す本発明による単相交流
電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路に
よれば、逆Ｌ形フィルタＦを構成している直列インダク
タ３と並列に接続されているダンピング回路Ｄ２０とし
ての直列共振回路２０が、そのインピーダンスＺの周波
数特性上でみた低インピーダンス帯域Ｂの下限周波数ｆ
_L をして、単相ＰＷＭインバータから出力される単相Ｐ
ＷＭパルス出力中の基本波成分の周波数ｆ_m よりも高い
ことを満足するように、ダンピング回路Ｄ２０としての
直列共振回路２０を構成しているインダクタ２１のイン
ダクタンスＬ_r、キャパシタ２２のキャパシタンスＣ_r
及び抵抗２３の値Ｒ_r が選定されている。

【００９１】このため、逆Ｌ形フィルタＦが構成してい
る直列共振回路Ｑにおける上述した共振周波数ｆ_o での
共振時以外の定常時において、単相ＰＷＭパルス出力
中の基本波成分についてみるとき、それが、直列共振回
路２０、従ってダンピング回路Ｄ２０を構成している抵
抗２３に実質的に流れず、よって、ダンピング回路Ｄ２
０を構成している抵抗２３において、単相ＰＷＭパルス
出力中の基本波成分の電力損失を伴うことがなく、ま
た、単相ＰＷＭパルス出力中の不要周波数成分（単相
ＰＷＭインバータにおいて単相ＰＷＭパルス出力を得る
ために用いているキャリア信号の周波数を有する成分、
及びまたはキャリア信号の周波数のサイドバンドの周波
数を有する成分に対応する）についてみるとき、その不
要周波数成分中の、ダンピング回路Ｄ２０としての直列
共振回路２０のインピーダンスＺの周波数特性上でみた
低インピーダンス帯域Ｂの下限周波数ｆ_L 以下の周波数
成分及び上限周波数ｆ_H 以上の周波数成分が、ダンピン
グ回路Ｄ２０を構成している抵抗２３に実質的に流れ
ず、よって、ダンピング回路Ｄ２０を構成している抵抗
２３において、不要周波数成分中の、ダンピング回路Ｄ
２０としての直列共振回路２０のインピーダンスＺの周
波数特性上でみた低インピーダンス帯域Ｂの下限周波数
ｆ_L 以下の周波数成分及び上限周波数ｆ_H 以上の周波数
成分の電力損失を実質的に伴うことがなく、さらに、
単相ＰＷＭパルス出力中の不要周波数成分中の、ダンピ
ング回路Ｄ２０としての直列共振回路２０のインピーダ
ンスＺの周波数特性上でみた低インピーダンス帯域Ｂ内
の周波数成分が、ダンピング回路Ｄ２０を構成している
抵抗２３に流れ、その抵抗２３において、単相ＰＷＭパ
ルス出力中の不要周波数成分中の、ダンピング回路Ｄ２
０としての直列共振回路２０のインピーダンスＺの周波
数特性上でみた低インピーダンス帯域Ｂ内の周波数成分
の電力損失を伴うとしても、そのように電力損失を伴
う、単相ＰＷＭパルス出力中の不要周波数成分中の、ダ
ンピング回路Ｄ２０としての直列共振回路２０のインピ
ーダンスＺの周波数特性上でみた低インピーダンス帯域
Ｂ内の周波数成分は、単相ＰＷＭパルス中の不要周波数
成分中の、上述した低インピーダンス帯域Ｂ内の周波数
成分、というごく一部の周波数成分であるに過ぎず、し
かも、ダンピング回路Ｄ２０を構成している抵抗２３
の値Ｒ_r を可能な限り小さくすれば、ダンピング回路Ｄ
２０としての直列共振回路２０のインピーダンスＺの周
波数特性上でみた低インピーダンス帯域Ｂの、下限周波
数ｆ_L 及び上限周波数ｆ_H の差の絶対値である帯域幅
（｜ｆ_L −ｆ_H ｜）が狭くなり、そして、そのようにし
ても、その低インピーダンス帯域Ｂ内に、上述した共振
周波数ｆ_o が位置している限りにおいて、上述した直列
共振回路Ｑにおける共振周波数ｆ_o での直列共振が、ダ
ンピング回路Ｄ２０を構成している抵抗２３によってダ
ンプされることについて実質的に問題がなく、従って、
そのようにダンピング回路Ｄ２０としての直列共振回路
２０のインピーダンスＺの周波数特性上でみた低インピ
ーダンス帯域Ｂの帯域幅を狭くすることができるので、
ダンピング回路Ｄ２０を構成している抵抗２３において
電力損失を伴う単相ＰＷＭパルス中の不要周波数成分中
の、ダンピング回路Ｄ２０としての直列共振回路２０の
インピーダンスＺの周波数特性上でみた低インピーダン
ス帯域Ｂ内の周波数成分を、十分少なくすることができ
る。

【００９２】よって、図１Ａに示す本発明による単相交
流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路
によれば、交流電源としての単相ＰＷＭインバータから
負荷としての単相交流電動機でみた交流電源供給効率
を、図１０Ａ〜Ｃに示す従来の単相交流電源用フィルタ
回路としての交流電源用フィルタ回路の場合に比し格段
的に高く得ることができるのはもちろん、図１１Ａ〜Ｃ
に示す従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交流
電源用フィルタ回路の場合に比し、格段的に高く得るこ
とができる。

【００９３】また、図１Ｂに示す本発明による単相交流
電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路に
よれば、上述した構成を有するので、詳細説明は省略す
るが、図１Ａに示す本発明による単相交流電源用フィル
タ回路としての交流電源用フィルタ回路における上述し
た作用・効果の説明において、「図１Ａ」を「図１Ｂ」
と読み替え、また、「ダンピング回路Ｄ２０」を「ダン
ピング回路Ｄ３０」と読み替え、さらに、「直列インダ
クタ３」を「並列キャパシタ４」と読み替え、また、
「直列共振回路２０」を「直列共振回路３０」と読み替
え、さらに、「インダクタ２１」、「キャパシタ２２」
及び「抵抗２３」をそれぞれ「インダクタ３１」、「キ
ャパシタ３２」及び「抵抗３３」と読み替えた作用・効
果を得ることができることは明らかである。

【００９４】さらに、図１Ｃに示す本発明による単相交
流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路
によれば、上述した構成を有するので、詳細説明は省略
するが、図１Ａ及び図１Ｂにそれぞれ示す本発明による
単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィル
タ回路のそれぞれの上述した優れた作用・効果を、相乗
して得ることができることは明らかである。

【００９５】

【発明の実施の形態４、５及び６】次に、図３Ａ、図４
Ｂ及び図４Ｃを伴って、本発明による交流電源用フィル
タ回路の第４、第５及び第６の実施の形態を、図１２；
図１３Ａ、図１４Ｂ及びＣ；図１５Ａ及びＢ及び図１６
Ｃに示す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交
流電源用フィルタ回路の場合と同様に、３相交流電源と
しての３相ＰＷＭインバータから得られる３相交流電源
出力としての３相ＰＷＭパルス出力を用いて負荷として
の３相交流電動機を駆動する場合に適用される３相交流
電源用フィルタ回路として、それぞれ述べよう。図３
Ａ、図４Ｂ及び図４Ｃにおいて、図１２との対応部分に
は同一符号を付して示す。

【００９６】まず、図３Ａを伴って本発明による３相交
流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路
の第４の実施の形態を述べるに、図１２に示す従来の３
相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ
回路の場合と同様の、３相交流電源としての３相ＰＷＭ
インバータ（図示せず）の３個の出力端子にそれぞれ接
続される３個の入力端子１ａ、１ｂ及び１ｃと、負荷と
しての３相電動機（図示せず）の３個の入力端子にそれ
ぞれ接続される３個の出力端子２ａ、２ｂ及び２ｃとを
有し、そして、入力端子１ａと出力端子２ａとの間、入
力端子１ｂと出力端子２ｂとの間、及び入力端子１ｃと
出力端子２ｃとの間に、インダクタ３ａ、３ｂ、及び３
ｃが、ともに直列インダクタとして、それぞれ接続さ
れ、また、その直列インダクタ３ａと出力端子２ａとの
接続中点と共通接続点Ｎとの間、直列インダクタ３ｂと
出力端子２ｂとの接続中点と共通接続点Ｎとの間、及び
直列インダクタ３ｃと出力端子２ｃと接続中点と共通接
続点Ｎとの間に、キャパシタ４ａ、４ｂ、及び４ｃが、
ともに並列キャパシタとして、それぞれ接続され、よっ
て、直列インダクタ３ａ及び３ｂと並列キャパシタ４ａ
及び４ｂとによる、対の入力端を入力端子１ａ及び１ｂ
とし、対の出力端を出力端子２ａ及び２ｂとする逆Ｌ形
フィルタＦａｂと、直列インダクタ３ｂ及び３ｃと並列
キャパシタ４ｂ及び４ｃとによる、対の入力端を入力端
子１ｂ及び１ｃとし、対の出力端を出力端子２ｂ及び２
ｃとする逆Ｌ形フィルタＦｂｃと、直列インダクタ３ｃ
及び３ａと並列キャパシタ４ｃ及び４ａとによる、対の
入力端を入力端子１ｃ及び１ａとし、対の出力端を出力
端子２ｃ及び２ａとする逆Ｌ形フィルタＦｃａとが構成
されている、という構成を有するとともに、逆Ｌ形フィ
ルタＦａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ
及びＦｂｃをそれぞれ構成している直列インダクタ３
ａ、３ｂ、及び３ｃとそれぞれ並列に、インダクタ２１
ａとキャパシタ２２ａと抵抗２３ａとが直列に接続され
ている直列共振回路２０ａ、インダクタ２１ｂとキャパ
シタ２２ｂと抵抗２３ｂとが直列に接続されている直列
共振回路２０ｂ、及びインダクタ２１ｃとキャパシタ２
２ｃと抵抗２３ｃとが直列に接続されている直列共振回
路２０ｃが、それぞれダンピング回路Ｄ２０ａ、Ｄ２０
ｂ、及びＤ２０ｃとして、接続されている、という構成
を有する。

【００９７】この場合、逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂ
ｃ、及びＦｃａは、［発明が解決しようとする課題］の
項で、図１２に示す従来の３相交流電源用フィルタ回路
としての交流電源用フィルタ回路の場合で述べたと同様
に、逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａ
ｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそれぞれ構成している直列
インダクタ３ａ、３ｂ、及び３ｃのインダクタンスを互
に等しい（Ｌ_o ／２）とし、また、逆Ｌ形フィルタＦａ
ｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂ
ｃをそれぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、４ｂ、
及び４ｃのキャパシタンスを互に等しい（２・Ｃ_o ）と
するとき、入力端子１ａ及び１ｂ間、１ｂ及び１ｃ間、
及び１ｃ及び１ａ間でそれぞれみて、直列インダクタ３
と並列キャパシタ４とによる、図１Ａに示す本発明によ
る３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィ
ルタ回路のそれぞれの場合で上述した（３）式で与えら
れる、３相ＰＷＭインバータから出力される３相ＰＷＭ
パルス出力を構成している第１、第２、及び第３相中の
逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ、及びＦｃａがそれぞれ
通過させたい交流成分としての基本波成分（３相ＰＷＭ
インバータにおいて３相ＰＷＭパルス出力を得るために
用いている変調信号に対応する）の周波数（これをｆ_m
とする）に比し高い周波数でなる共振周波数ｆ_o でそれ
ぞれ直列共振する直列共振回路Ｑａｂ、Ｑｂｃ、及びＱ
ｃａをそれぞれ構成している。

【００９８】また、ダンピング回路Ｄ２０ｑ（ただし、
ｑ＝ａ、ｂ、ｃ）としての直列共振回路２０ｑは、図１
Ａに示す本発明による単相交流電源用フィルタ回路とし
ての交流電源用フィルタ回路におけるダンピング回路Ｄ
２０としての直列共振回路２０の場合に準じて、それ
を構成しているインダクタ２１ｑのインダクタンスを一
般にＬ_r 、キャパシタ２２ｑのキャパシタンスを一般に
Ｃ_r とするとき、上述した（４）式で与えられる共振周
波数ｆ_r を有し、また、両端間でみて、インピーダン
ス（これを一般にＺとする）が、図２に示すように、共
振周波数ｆ_r での直列共振回路２０ｑをそれぞれ構成し
ている抵抗２３ｑの値（これを一般にＲ_r とする）によ
って決められる最小値Ｚ_min から、周波数（一般にｆと
する）が共振周波数ｆ_r から低くなるのに応じて高くな
る値をとり、また、周波数ｆが共振周波数ｆ_r から高く
なるのに応じて高くなる値をとる、というインピーダン
スの周波数特性を呈するが、ダンピング回路Ｄ２０ｑと
しての直列共振回路２０ｑが次を満足するように、それ
ら直列共振回路２０ｑを構成しているインダクタ２１ｑ
のインダクタンスＬ_r 、キャパシタ２２ｑのキャパシタ
ンスＣ_r 及び抵抗２３ｑの値Ｒ_r が選定されている。

【００９９】すなわち、ダンピング回路Ｄ２０ｑとして
の直列共振回路２０ｑが、図１Ａに示す本発明による単
相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ
回路におけるダンピング回路Ｄ２０としての直列共振回
路２０の場合に準じて、そのインピーダンスＺの周波
数特性上でみた、下限周波数ｆ_L 及び上限周波数ｆ_Hを
有する低インピーダンス帯域Ｂの下限周波数ｆ_L をし
て、３相ＰＷＭインバータから出力される３相ＰＷＭパ
ルス出力中の基本波成分の周波数ｆ_m よりも高いこと、
及び低インピーダンス帯域Ｂをして、その低インピー
ダンス帯域Ｂ内に、逆Ｌ形フィルタＦｑｒ（ただし、ｑ
ｒは、ｑ＝ａをとるときａｂ、ｑ＝ｂをとるときｂｃ、
ｑ＝ｃをとるときｃａ）が構成している上述した直列共
振回路Ｑｑｒの上述した（３）式で与えられる共振周波
数ｆ_o を位置させていることを満足するように、ダンピ
ング回路Ｄ２０ｑの直列共振回路２０ｑを構成している
インダクタ２１ｑのインダクタンスＬ_r 、キャパシタ２
２ｑのキャパシタンスＣ_r 、及び抵抗２３ｑの値Ｒ_r が
選定されている。

【０１００】ここで、ダンピング回路Ｄ２０ｑとしての
直列共振回路２０ｑのインピーダンスＺの周波数特性上
でみた低インピーダンス帯域Ｂの下限周波数ｆ_L 及び上
限周波数ｆ_H は、図１Ａに示す本発明による単相交流電
源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路にお
けるダンピング回路Ｄ２０としての直列共振回路２０の
場合に準じて、インピーダンスＺの周波数特性上でみ
て、インピーダンスＺが、直列共振回路２０ｑの共振周
波数ｆ_r での最小値Ｚ_min から、その最小値Ｚ_{mi n} のα
倍（ただしαは１よりも大きな正の数）だけ高い値をと
る、共振周波数ｆ_r からみて低い周波数側の周波数及び
高い周波数側の周波数でそれぞれなるが、この場合のα
は、次のように与えられている。

【０１０１】すなわち、図１Ａに示す本発明による交流
電源用フィルタ回路の場合で述べたように、一般に、イ
ンダクタとコンデンサと抵抗とが直列に接続されている
直列共振回路が、電力損失をして、直列共振回路の共振
周波数での最大値から、周波数が直列共振回路の共振周
波数から低くなるのに応じて低くなる値をとり、また周
波数が直列共振回路の共振周波数から高くなるのに応じ
て低くなる値をとる、という電力損失の周波数特性を有
し、そして、そのような電力損失の周波数特性を呈する
直列共振回路の帯域を考えるとき、その帯域を、電力損
失が、直列共振回路の共振周波数での最大値から３ｄＢ
だけ低い値をとる、直列共振回路の共振周波数からみて
低い周波数側の周波数及び高い周波数側の周波数で、そ
れらを下限周波数及び上限周波数として決めるのが一般
的であり、そして、その電力損失が直列共振回路の共振
周波数での最大値から３ｄＢだけ低い値をとる、という
ことが、図１Ａに示す本発明による単相交流電源用フィ
ルタ回路としての交流電源用フィルタ回路におけるダン
ピング回路Ｄ２０としての直列共振回路２０の場合に準
じて、上述した直列共振回路２０ｑのインピーダンスＺ
の周波数特性上でみて、直列共振回路２０ｑの共振周波
数ｆ_r での最小値Ｚ_min から、その最小値Ｚ_min の上述
したαを２^1/2 とするα倍の値をとる、ということに対
応する。従って、上述したαは、図１Ａに示す本発明に
よる単相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フ
ィルタ回路におけるダンピング回路Ｄ２０としての直列
共振回路２０の場合に準じて、一般的には、２^1/2 で与
えられる。

【０１０２】以上が、本発明による３相交流電源用フィ
ルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の第４の実施
の形態の構成である。

【０１０３】次に、図４Ｂを伴って、本発明による３相
交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回
路の第５の実施の形態を述べるに、図３Ａに示す本発明
による３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用
フィルタ回路において、逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃ
ａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそれぞ
れ構成している直列インダクタ３ａ、３ｂ、及び３ｃと
それぞれ並列に、インダクタ２１ａとキャパシタ２２ａ
と抵抗２３ａとが直列に接続されている直列共振回路２
０ａ、インダクタ２１ｂとキャパシタ２２ｂと抵抗２３
ｂとが直列に接続されている直列共振回路２０ｂ、及び
インダクタ２１ｃとキャパシタ２２ｃと抵抗２３ｃとが
直列に接続されている直列共振回路２０ｃが、それぞれ
ダンピング回路Ｄ２０ａ、Ｄ２０ｂ、及びＤ２０ｃとし
て接続されているのに代え、逆Ｌ形フィルタＦａｂ及び
Ｆｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそ
れぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、４ｂ、及び４
ｃとそれぞれ並列に、インダクタ３１ａとキャパシタ３
２ａと抵抗３３ａとが直列に接続されている直列共振回
路３０ａ、インダクタ３１ｂとキャパシタ３２ｂと抵抗
３３ｂとが直列に接続されている直列共振回路３０ｂ、
及びインダクタ３１ｃとキャパシタ３２ｃと抵抗３３ｃ
とが直列に接続されている直列共振回路３０ｃが、それ
ぞれダンピング回路Ｄ３０ａ、Ｄ３０ｂ、及びＤ３０ｃ
として接続されている、という構成を有する。

【０１０４】この場合、逆Ｌ形フィルタＦｑｒ（ただ
し、図３Ａに示す本発明による３相交流電源用フィルタ
回路としての交流電源用フィルタ回路で述べたと同様
に、ｑｒ＝ａｂ、ｂｃ、ｃａ）は、図３Ａに示す本発明
による３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用
フィルタ回路の場合と同様に、上述した（３）式に示さ
れている共振周波数ｆ_o で直列共振する直列共振回路Ｑ
ｑｒを構成している。

【０１０５】また、ダンピング回路Ｄ３０ｑ（ただし、
図３Ａに示す本発明による３相交流電源用フィルタ回路
としての交流電源用フィルタ回路で述べたと同様に、ｑ
＝ａ、ｂ、ｃ）としての直列共振回路３０ｑは、図３Ａ
に示す本発明による３相交流電源用フィルタ回路として
の交流電源用フィルタ回路の場合に準じて、それを構
成しているインダクタ３１ｑのインダクタンス及びキャ
パシタ３２ｑのキャパシタンスを、図３Ａに示す本発明
による３相交流電源用フィルタ回路の場合と同様に、そ
れぞれＬ_r 及びＣ_r とするとき、図３Ａに示す本発明に
よる３相交流電源用フィルタ回路の場合で述べた（４）
式に示されている共振周波数ｆ_r を有し、また、図３
Ａに示す本発明による３相交流電源用フィルタ回路とし
ての交流電源用フィルタ回路の場合と同様のインピーダ
ンスＺの周波数特性を有する。

【０１０６】そして、直列共振回路３０ｑが、図３Ａに
示す本発明による３相交流電源用フィルタ回路としての
交流電源用フィルタ回路の場合に準じて、直列共振回路
３０ｑのインピーダンスＺの周波数特性上でみて、低
インピーダンス帯域Ｂの下限周波数ｆ_L をして、３相Ｐ
ＷＭインバータから出力される３相ＰＷＭパルス出力中
の基本波成分の周波数ｆ_m よりも高いこと、及び低イ
ンピーダンス帯域Ｂをして、その低インピーダンス帯域
Ｂ内に、逆Ｌ形フィルタＦｑｒが構成している直列共振
回路Ｑｑｒの共振周波数ｆ_o を位置させていることを満
足するように、直列共振回路３０ｑを構成しているイン
ダクタ３１ｑのインダクタンスＬ_r 、キャパシタ３２ｑ
のキャパシタンスＣ_r 及び抵抗３３ｑの値Ｒ_r が選定さ
れ、また、低インピーダンス帯域Ｂの下限周波数ｆ_L 及
び上限周波数ｆ_H を決める、図３Ａに示す本発明による
３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィル
タ回路の場合で述べたと同様のαが、一般的には、図３
Ａに示す本発明による３相交流電源用フィルタ回路とし
ての交流電源用フィルタ回路の場合と同様に、２^{1/ 2} で
与えられている。

【０１０７】以上が、本発明による３相交流電源用フィ
ルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の第５の実施
の形態の構成である。

【０１０８】次に、図４Ｃを伴って、本発明による３相
交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回
路の第６の実施の形態を述べるに、図３Ａに示す本発明
による３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用
フィルタ回路において、逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃ
ａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそれぞ
れ構成している並列キャパシタ４ａ、４ｂ、及び４ｃと
それぞれ並列に、図４Ｂに示す本発明による３相交流電
源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場
合と同様の、インダクタ３１ａとキャパシタ３２ａと抵
抗３３ａとの直列回路でなる直列共振回路３０ａ、イン
ダクタ３１ｂとキャパシタ３２ｂと抵抗３３ｂとの直列
回路でなる直列共振回路３０ｂ、及びインダクタ３１ｃ
とキャパシタ３２ｃと抵抗３３ｃとの直列回路でなる直
列共振回路３０ｃが、図４Ｂに示す本発明による３相交
流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路
の場合と同様に接続されている、という構成を有する。

【０１０９】以上が、本発明による３相交流電源用フィ
ルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の第６の実施
の形態の構成である。

【０１１０】図３Ａに示す本発明による単相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路によれ
ば、図１３Ａ、図１４Ｂ及び図１４Ｃ；及び図１５Ａ、
図１５Ｂ及び図１６Ｃに示す従来の３相交流電源用フィ
ルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合と同様
に、図１２に示す従来の３相交流電源用フィルタ回路と
しての交流電源用フィルタ回路を構成している逆Ｌ形フ
ィルタＦａｂ、Ｆｂｃ及びＦｃａを用いている構成を有
するので、３個の入力端子１ａ、１ｂ及び１ｃを３相交
流電源としての３相ＰＷＭインバータの３個の出力端子
にそれぞれ接続し、３個の出力端子２ａ、２ｂ及び２ｃ
を負荷としての３相交流電動機の３個の入力端子にそれ
ぞれ接続している使用時において、図１２に示す従来の
３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィル
タ回路の場合と同様に、逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ
及びＦｃａによって、３相ＰＷＭインバータから対の入
力端子１ａ及び１ｂ間、１ｂ及び１ｃ間、及び１ｃ及び
１ａ間にそれぞれ出力される３相ＰＷＭパルス出力を構
成している第１、第２、及び第３相のＰＷＭパルス出力
中の基本波成分を、それらにそれら以外の周波数成分を
不要周波数成分としてほとんどそれぞれ重畳させていな
いかそれぞれ重畳させているとしても基本波成分に比し
格段的に小さな振幅でしかそれぞれ重畳させずに、３相
交流電動機の、対の出力端子２ａ及び２ｂに接続される
対の入力端子間、対の出力端子２ｂ及び２ｃに接続され
る対の入力端子間、及び対の出力端子２ｃ及び２ａに接
続される対の出力端子間に、逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆ
ｂｃ、及びＦｃａがそれぞれ通過させたい交流成分とし
て、それぞれ供給させることができる。

【０１１１】よって、図１２に示す従来の３相交流電源
用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合
と同様に、３相交流電動機を、３相ＰＷＭインバータか
ら出力される３相ＰＷＭパルス出力中の基本波成分以外
の不要周波数成分に実質的に影響されることなしに、３
相ＰＷＭインバータから出力される３相ＰＷＭパルス出
力中の基本波成分の振幅及び周波数に応じて制御された
態様で、円滑に駆動させることができる。

【０１１２】また、図３Ａに示す本発明による３相交流
電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路に
よれば、逆Ｌ形フィルタＦｑｒ（ただし、ｑｒ＝ａ、
ｂ、ｃ）を構成している直列インダクタ３ｑと並列に接
続されている直列共振回路２０ｑ（ただし、ｑ＝ａ、
ｂ、ｃ）を、ダンピング回路Ｄ２０ｑとして有し、そし
て、そのダンピング回路Ｄ２０ｑとしての直列共振回路
２０ｑが、そのインピーダンスＺの周波数特性上でみ
た、低インピーダンス帯域Ｂをして、その低インピーダ
ンス帯域Ｂ内に、逆Ｌ形フィルタＦｑｒが構成している
直列共振回路Ｑｑｒの共振周波数ｆ_o を位置させている
ことを満足するように、ダンピング回路Ｄ２０ｑとして
の直列共振回路２０ｑを構成しているインダクタ２１ｑ
のインダクタンスＬ_r 、キャパシタ２２ｑのキャパシタ
ンスＣ_r 及び抵抗２３ｑの値Ｒ_r が選定されている。

【０１１３】このため、図１２に示す従来の交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合で
述べたように、上述した使用時において、３相ＰＷＭイ
ンバータで、単相交流電動機を駆動制御するために、３
相ＰＷＭパルス出力を、その基本波成分の振幅や周波数
が制御されているものとして得るようにしたり、単相交
流電動機の負荷に急激な変動が生じたりした場合に、逆
Ｌ形フィルタＦｑｒが構成している直列共振回路Ｑｑｒ
において、３相ＰＷＭパルス出力中の基本波成分の周波
数に比し高い周波数でなる共振周波数ｆ_o での直列共振
が生ぜんとしても、それが、ダンピング回路Ｄ２０ｑと
しての直列共振回路２０ｑ、従って、ダンピング回路Ｄ
２０ｑを構成している抵抗２３ｑによってダンプされ
る。

【０１１４】よって、図１３Ａ、図１４Ｂ及び図１４
Ｃ；及び図１５Ａ、図１５Ｂ及び図１６Ｃに示す従来の
３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィル
タ回路の場合と同様に、図１２に示す３相交流電源用フ
ィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の場合の上
述した欠点、すなわち、逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ
及びＦｃａがそれぞれ構成している直列共振回路Ｑａ
ｂ、Ｑｂｃ及びＱｃａにおけるそれらのそれぞれの共振
周波数ｆ_o での直列共振によって、入力端子１ａ及び１
ｂ間、１ｂ及び１ｃ間、及び１ｃ及び１ａ間；及び出力
端子２ａ及び２ｂ間、２ｂ及び２ｃ間、２ｃ及び２ａ間
に過大電圧が発生し、それによって、３個の出力端子を
３個の入力端子１ａ、１ｂ及び１ｃ間にそれぞれ接続し
ている３相ＰＷＭインバータ、及び３個の入力端子を３
個の出力端子２ａ、２ｂ及び２ｃ間にそれぞれ接続して
いる３相交流電動機を破損に導くおそれがある、という
欠点を、ダンピング回路Ｄ２０ａ、Ｄ２０ｂ及びＤ２０
ｃをそれぞれ構成している抵抗２３ａ、２３ｂ及び２３
ｃによって、有効に回避することができる。

【０１１５】また、図３Ａに示す本発明による３相交流
電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路に
よれば、逆Ｌ形フィルタＦｑｒ（ただし、ｑｒ＝ａｂ、
ｂｃ、ｃａ）を構成している直列インダクタ３ｑ（ただ
し、ｑ＝ａ、ｂ、ｃ）と並列に接続されているダンピン
グ回路Ｄ２０ｑとしての直列共振回路２０ｑが、そのイ
ンピーダンスＺの周波数特性上でみた低インピーダンス
帯域Ｂの下限周波数ｆ_L をして、３相ＰＷＭインバータ
から出力される３相ＰＷＭパルス出力中の基本波成分の
周波数ｆ_m よりも高いことを満足するように、ダンピン
グ回路Ｄ２０ｑとしての直列共振回路２０ｑを構成して
いるインダクタ２１ｑのインダクタンスＬ_r 、キャパシ
タ２２ｑのキャパシタンスＣ_r 及び抵抗２３ｑの値Ｒ_r
が選定されている。

【０１１６】このため、逆Ｌ形フィルタＦｑｒが構成し
ている直列共振回路Ｑｑｒにおける上述した共振周波数
ｆ_o での共振時以外の定常時において、３相ＰＷＭパ
ルス出力中の基本波成分についてみるとき、それが、直
列共振回路２０ｑ、従ってダンピング回路Ｄ２０ｑを構
成している抵抗２３ｑに実質的に流れず、よって、ダン
ピング回路Ｄ２０ｑを構成している抵抗２３ｑにおい
て、３相ＰＷＭパルス出力中の基本波成分の電力損失を
伴うことがなく、また、３相ＰＷＭパルス出力中の不
要周波数成分（３相ＰＷＭインバータにおいて３相ＰＷ
Ｍパルス出力を得るために用いているキャリア信号の周
波数を有する成分、及びまたはキャリア信号の周波数の
サイドバンドの周波数を有する成分に対応する）につい
てみるとき、その不要周波数成分中の、ダンピング回路
Ｄ２０ｑとしての直列共振回路２０ｑのインピーダンス
Ｚの周波数特性上でみた低インピーダンス帯域Ｂの下限
周波数ｆ_L 以下の周波数成分及び上限周波数ｆ_H 以上の
周波数成分が、ダンピング回路Ｄ２０ｑを構成している
抵抗２３ｑに実質的に流れず、よって、ダンピング回路
Ｄ２０ｑを構成している抵抗２３ｑにおいて、不要周波
数成分中の、ダンピング回路Ｄ２０ｑとしての直列共振
回路２０ｑのインピーダンスＺの周波数特性上でみた低
インピーダンス帯域Ｂの下限周波数ｆ_L 以下の周波数成
分及び上限周波数ｆ_H 以上の周波数成分の電力損失を実
質的に伴うことがなく、さらに、３相ＰＷＭパルス出
力中の不要周波数成分中の、ダンピング回路Ｄ２０ｑと
しての直列共振回路２０ｑのインピーダンスＺの周波数
特性上でみた低インピーダンス帯域Ｂ内の周波数成分
が、ダンピング回路Ｄ２０ｑを構成している抵抗２３ｑ
に流れ、その抵抗２３ｑにおいて、３相ＰＷＭパルス出
力中の不要周波数成分中の、ダンピング回路Ｄ２０ｑと
しての直列共振回路２０ｑのインピーダンスＺの周波数
特性上でみた低インピーダンス帯域Ｂ内の周波数成分の
電力損失を伴うとしても、そのように電力損失を伴う、
３相ＰＷＭパルス出力中の不要周波数成分中の、ダンピ
ング回路Ｄ２０ｑとしての直列共振回路２０ｑのインピ
ーダンスＺの周波数特性上でみた低インピーダンス帯域
Ｂ内の周波数成分は、３相ＰＷＭパルス中の不要周波数
成分中の、上述した低インピーダンス帯域Ｂ内の周波数
成分、というごく一部の周波数成分であるに過ぎず、し
かも、ダンピング回路Ｄ２０ｑを構成している抵抗２
３ｑの値Ｒ_r を可能な限り小さくすれば、ダンピング回
路Ｄ２０ｑとしての直列共振回路２０ｑのインピーダン
スＺの周波数特性上でみた低インピーダンス帯域Ｂの、
下限周波数ｆ_L 及び上限周波数ｆ_H の差の絶対値である
帯域幅（｜ｆ_L −ｆ_H ｜）が狭くなり、そして、そのよ
うにしても、その低インピーダンス帯域Ｂ内に、上述し
た共振周波数ｆ_o が位置している限りにおいて、上述し
た直列共振回路Ｑｑにおける共振周波数ｆ_o での直列共
振が、ダンピング回路Ｄ２０ｑを構成している抵抗２３
ｑによってダンプされることについて実質的に問題がな
く、従って、そのようにダンピング回路Ｄ２０ｑとして
の直列共振回路２０ｑのインピーダンスＺの周波数特性
上でみた低インピーダンス帯域Ｂの帯域幅を狭くするこ
とができるので、ダンピング回路Ｄ２０ｑを構成してい
る抵抗２３ｑにおいて電力損失を伴う３相ＰＷＭパルス
中の不要周波数成分中の、ダンピング回路Ｄ２０ｑとし
ての直列共振回路２０ｑのインピーダンスＺの周波数特
性上でみた低インピーダンス帯域Ｂ内の周波数成分を、
十分少なくすることができる。

【０１１７】よって、図３Ａに示す本発明による３相交
流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路
によれば、交流電源としての単相ＰＷＭインバータから
の負荷としての３相交流電動機でみた交流電源供給効率
を、図１３Ａ、図１４Ｂ及び図１４Ｃにそれぞれ示す従
来の３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フ
ィルタ回路の場合に比し格段的に高く得ることができる
のはもちろん、図１５Ａ、図１５Ｂ及び図１６Ｃにそれ
ぞれ示す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交
流電源用フィルタ回路の場合に比し、格段的に高く得る
ことができる。

【０１１８】また、図４Ｂに示す本発明による３相交流
電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路に
よれば、上述した構成を有するので、詳細説明は省略す
るが、図３Ａに示す本発明による３相交流電源用フィル
タ回路としての交流電源用フィルタ回路における上述し
た作用・効果の説明において、「図３Ａ」を「図４Ｂ」
と読み替え、また、「ダンピング回路Ｄ２０ｑ」を「ダ
ンピング回路Ｄ３０ｑ」と読み替え、さらに、「直列イ
ンダクタ３ｑ」を「並列キャパシタ４ｑ」と読み替え、
また、「直列共振回路２０ｑ」を「直列共振回路３０
ｑ」と読み替え、さらに、「インダクタ２１ｑ」、「キ
ャパシタ２２ｑ」及び「抵抗２３ｑ」をそれぞれ「イン
ダクタ３１ｑ」、「キャパシタ３２ｑ」及び「抵抗３３
ｑ」と読み替えた作用・効果を得ることができることは
明らかである。

【０１１９】さらに、図４Ｃに示す本発明による３相交
流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路
によれば、上述した構成を有するので、詳細説明は省略
するが、図３Ａ及び図４Ｂにそれぞれ示す本発明による
３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィル
タ回路のそれぞれの上述した優れた作用・効果を、相乗
して得ることができることは明らかである。

【０１２０】

【発明の実施の形態７、８及び９】次に、図５Ａ、図５
Ｂ及び図６Ｃを伴って、本発明による３相交流電源用フ
ィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の第７、第
８及び第９の実施の形態を、図１７；図１８Ａ及びＢ及
び図１９Ｃ；図２０Ａ、図２１Ｂ及びＣに示す従来の３
相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ
回路の場合と同様に、３相交流電源としての３相ＰＷＭ
インバータから得られる３相交流電源出力としての３相
ＰＷＭパルス出力を用いて負荷としての３相交流電動機
を駆動する場合に適用される３相交流電源用フィルタ回
路として、それぞれ述べよう。図５Ａ、図５Ｂ及び図６
Ｃにおいて、図１７との対応部分には同一符号を付して
示す。

【０１２１】まず、図５Ａを伴って本発明による３相交
流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路
の第７の実施の形態を述べるに、図１７に示す従来の３
相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ
回路の場合と同様の、３相交流電源としての３相ＰＷＭ
インバータ（図示せず）の３個の出力端子にそれぞれ接
続される３個の入力端子１ａ、１ｂ及び１ｃと、負荷と
しての３相電動機（図示せず）の３個の入力端子にそれ
ぞれ接続される３個の出力端子２ａ、２ｂ及び２ｃとを
有し、そして、入力端子１ａと出力端子２ａとの間、入
力端子１ｂと出力端子２ｂとの間、及び入力端子１ｃと
出力端子２ｃとの間に、インダクタ３ａ、３ｂ、及び３
ｃが、ともに直列インダクタとして、それぞれ接続さ
れ、また、その直列インダクタ３ａと出力端子２ａとの
接続中点と直列インダクタ３ｂと出力端子２ｂとの接続
中点との間、直列インダクタ３ｂと出力端子２ｂとの接
続中点と直列インダクタ３ｃと出力端子３ｃとの接続中
点との間、及び直列インダクタ３ｃと出力端子２ｃとの
接続中点と直列インダクタ３ａと出力端子２ａとの接続
中点との間に、キャパシタ４ａ、４ｂ、及び４ｃが、と
もに並列キャパシタとして、それぞれ接続され、直列イ
ンダクタ３ａ及び３ｂと並列キャパシタ４ａとによる、
対の入力端を入力端子１ａ及び１ｂとし、対の出力端を
出力端子２ａ及び２ｂとする逆Ｌ形フィルタＦａｂと、
直列インダクタ３ｂ及び３ｃと並列キャパシタ４ｂとに
よる、対の入力端を入力端子１ｂ及び１ｃとし、対の出
力端を出力端子２ｂ及び２ｃとする逆Ｌ形フィルタＦｂ
ｃと、直列インダクタ３ｃ及び３ａと並列キャパシタ４
ｃとによる、対の入力端を入力端子１ｃ及び１ａとし、
対の出力端を出力端子２ｃ及び２ａとする逆Ｌ形フィル
タＦｃａとが構成されている、という構成を有するとと
もに、図３Ａに示す本発明による３相交流電源用フィル
タ回路の場合と同様に、逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃ
ａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそれぞ
れ構成している直列インダクタ３ａ、３ｂ、及び３ｃと
それぞれ並列に、インダクタ２１ａとキャパシタ２２ａ
と抵抗２３ａとが直列に接続されている直列共振回路２
０ａ、インダクタ２１ｂとキャパシタ２２ｂと抵抗２３
ｂとが直列に接続されている直列共振回路２０ｂ、及び
インダクタ２１ｃとキャパシタ２２ｃと抵抗２３ｃとが
直列に接続されている直列共振回路２０ｃが、それぞれ
ダンピング回路Ｄ２０ａ、Ｄ２０ｂ、及びＤ２０ｃとし
て、接続されている、という構成を有する。

【０１２２】この場合、逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ
及びＦｃａ；ダンピング回路Ｄ２０ａ、Ｄ２０ｂ、及び
Ｄ２０ｃ及びそれらのそれぞれとしての直列共振回路２
０ａ、２０ｂ、及び２０ｃは、図３Ａに示す本発明によ
る３相交流電源用フィルタ回路の交流電源用フィルタ回
路について説明したのと、その説明において、「逆Ｌ形
フィルタＦａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦ
ｃａ及びＦｂｃをそれぞれ構成している並列キャパシタ
４ａ、４ｂ、及び４ｃのキャパシタンスを互に等しい
（２・Ｃ_o ）」を「逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ、及
びＦｃａをそれぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、
４ｂ、及び４ｃのキャパシタンスＣ_o 」と読み替えるこ
とを除いて、同様である。

【０１２３】以上が、本発明による３相交流電源用フィ
ルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の第７の実施
の形態の構成である。

【０１２４】次に、図５Ｂを伴って、本発明による３相
交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回
路の第８の実施の形態を述べるに、図４Ｂに示す本発明
による３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用
フィルタ回路の第５の実施の形態について説明したの
と、その説明において、「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦ
ｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそれ
ぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、４ｂ、及び４
ｃ」を「逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ、及びＦｃａを
それぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、４ｂ、及び
４ｃ」と読み替えることを除いて、同様の構成を有す
る。

【０１２５】以上が、本発明による３相交流電源用フィ
ルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の第８の実施
の形態の構成である。

【０１２６】次に、図６Ｃを伴って、本発明による３相
交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回
路の第９の実施の形態を述べるに、図４Ｃに示す本発明
による３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用
フィルタ回路の第６の実施の形態について説明したの
と、その説明において、「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦ
ｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそれ
ぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、４ｂ、及び４
ｃ」を「逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ、及びＦｃａを
それぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、４ｂ、及び
４ｃ」と読み替えることを除いて、同様の構成を有す
る。

【０１２７】以上が、本発明による３相交流電源用フィ
ルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の第９の実施
の形態の構成である。

【０１２８】図５Ａに示す本発明による３相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路によれ
ば、詳細説明は省略するが、図３Ａに示す本発明による
３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィル
タ回路について上述した作用・効果の説明において、
「図３Ａ」を「図５Ａ」と読み替え、また、「図１３
Ａ、図１４Ｂ、及び図１４Ｃ」を「図１８Ａ、図１８Ｂ
及び図１９Ｃ」と読み替え、さらに、「図１５Ａ、図１
５Ｂ及び図１６Ｃ」を「図２０Ａ、図２０Ｂ及び図２１
Ｃ」と読み替え、また、「図１２」を「図１７」と読み
替えた作用・効果が得られることは明らかである。

【０１２９】また、図５Ｂに示す本発明による３相交流
電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路に
よれば、詳細説明は省略するが、図４Ｂに示す本発明に
よる３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フ
ィルタ回路の場合と同様の作用・効果を得ることができ
ることは明らかである。

【０１３０】さらに、図５Ｃに示す本発明による３相交
流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路
によれば、詳細説明は省略するが、図５Ａ及び図５Ｂに
示す本発明による３相交流電源用フィルタ回路としての
交流電源用フィルタ回路のそれぞれの上述した優れた作
用・効果を、相乗して得ることができることは明らかで
ある。

【０１３１】

【発明の実施の形態１０、１１及び１２】次に、図７
Ａ、図８Ｂ及び図８Ｃを伴って、本発明による３相交流
電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の
第１０、第１１及び第１２の実施の形態を、図２２；図
２３Ａ及びＢ及び図２４Ｃ；図２５Ａ及びＢ及び図２６
Ｃに示す従来の３相交流電源用フィルタ回路としての交
流電源用フィルタ回路の場合と同様に、３相交流電源と
しての３相ＰＷＭインバータから得られる３相交流電源
出力としての３相ＰＷＭパルス出力を用いて負荷として
の３相交流電動機を駆動する場合に適用される３相交流
電源用フィルタ回路として、それぞれ述べよう。図７
Ａ、図８Ｂ及び図８Ｃにおいて、図２２との対応部分に
は同一符号を付して示す。

【０１３２】まず、図７Ａを伴って本発明による３相交
流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路
の第１０の実施の形態を述べるに、図２２に示す従来の
３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィル
タ回路の場合と同様の、３相交流電源としての３相ＰＷ
Ｍインバータ（図示せず）の３個の出力端子にそれぞれ
接続される３個の入力端子１ａ、１ｂ及び１ｃと、負荷
としての３相電動機（図示せず）の３個の入力端子にそ
れぞれ接続される３個の出力端子２ａ、２ｂ及び２ｃと
を有し、そして、入力端子１ａと出力端子２ａとの間、
及び入力端子１ｃと出力端子２ｃとの間に、インダクタ
３ａ、及び３ｃが、ともに直列インダクタとして、それ
ぞれ接続され、また、入力端子１ｂと出力端子２ｂとが
直接的に接続され、さらに、直列インダクタ３ａと出力
端子２ａとの接続中点と入力端子１ｂ及び出力端子２ｂ
との間、及び直列インダクタ３ｃと出力端子２ｃとの接
続中点と入力端子１ｂ及び出力端子２ｂとの間に、キャ
パシタ４ａ、及び４ｃが、ともに並列キャパシタとし
て、それぞれ接続され、直列インダクタ３ａ及び並列キ
ャパシタ４ａによる、対の入力端を入力端子１ａ及び１
ｂとし、対の出力端を出力端子２ａ及び２ｂとする逆Ｌ
形フィルタＦａｂと、直列インダクタ３ｃ及び並列キャ
パシタ４ｃによる、対の入力端を入力端子１ｂ及び１ｃ
とし、対の出力端を出力端子２ｂ及び２ｃとする逆Ｌ形
フィルタＦｂｃと、直列インダクタ３ａ及び３ｃと並列
キャパシタ４ａ及び４ｃとによる、対の入力端を入力端
子１ｃ及び１ａとし、対の出力端を出力端子２ｃ及び２
ａとする逆Ｌ形フィルタＦｃａとが構成されている、と
いう構成を有するとともに、逆Ｌ形フィルタＦａｂ及び
Ｆｃａ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそれぞれ構成している
直列インダクタ３ａ、及び３ｃとそれぞれ並列に、イン
ダクタ２１ａとキャパシタ２２ａと抵抗２３ａとが直列
に接続されている直列共振回路２０ａ、及びインダクタ
２１ｃとキャパシタ２２ｃと抵抗２３ｃとが直列に接続
されている直列共振回路２０ｃが、それぞれダンピング
回路Ｄ２０ａ、及びＤ２０ｃとして、接続されている、
という構成を有する。

【０１３３】この場合、逆Ｌ形フィルタＦａｂ、Ｆｂｃ
及びＦｃａ；ダンピング回路Ｄ２０ａ、及びＤ２０ｃ及
びそれらのそれぞれとしての直列共振回路２０ａ、及び
２０ｃは、図３Ａに示す本発明による３相交流電源用フ
ィルタ回路の交流電源用フィルタ回路について説明した
のと、その説明において、「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及び
Ｆｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそ
れぞれ構成している直列インダクタ３ａ、３ｂ、及び３
ｃのインダクタンスを互に等しい（Ｌ_o ／２）」を「逆
Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃａ、及びＦｂｃ及びＦａｂ
をそれぞれ構成している直列インダクタ３ａ、及び３ｃ
のインダクタンスを互に等しいＬ_o 」と読み替え、ま
た、「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦ
ａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそれぞれ構成している並
列キャパシタ４ａ、４ｂ、及び４ｃのキャパシタンスを
互に等しい（２・Ｃ_o ）」を「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及
びＦｃａ、及びＦｂｃ及びＦｃａをそれぞれ構成してい
る並列キャパシタ４ａ、及び４ｃのキャパシタンスをＣ
_o 」と読み替えることを除いて、同様である。

【０１３４】以上が、本発明による３相交流電源用フィ
ルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の第１０の実
施の形態の構成である。

【０１３５】次に、図７Ｂを伴って、本発明による３相
交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回
路の第１１の実施の形態を述べるに、図４Ｂに示す本発
明による３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源
用フィルタ回路の第５の実施の形態について説明したの
と、その説明において、「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦ
ｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそれ
ぞれ構成している直列インダクタ３ａ、３ｂ、及び３
ｃ」を「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及び
Ｆｃａをそれぞれ構成している直列インダクタ３ａ、及
び３ｃ」と読み替え、また、「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及
びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃを
それぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、４ｂ、及び
４ｃ」を「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及
びＦｃａをそれぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、
及び４ｃ」と読み替えることを除いて、同様の構成を有
する。

【０１３６】以上が、本発明による３相交流電源用フィ
ルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の第１１の実
施の形態の構成である。

【０１３７】次に、図８Ｃを伴って、本発明による３相
交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回
路の第１２の実施の形態を述べるに、図４Ｃに示す本発
明による３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源
用フィルタ回路の第６の実施の形態について説明したの
と、その説明において、「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦ
ｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃをそれ
ぞれ構成している直列インダクタ３ａ、３ｂ、及び３
ｃ」を「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃａ、Ｆｂｃ及び
Ｆｃａをそれぞれ構成している直列インダクタ３ａ、及
び３ｃ」と読み替え、また、「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及
びＦｃａ、Ｆｂｃ及びＦａｂ、及びＦｃａ及びＦｂｃを
それぞれ構成している並列キャパシタ４ａ、４ｂ、及び
４ｃ」を「逆Ｌ形フィルタＦａｂ及びＦｃａ、及びＦｂ
ｃ及びＦｃａをそれぞれ構成している並列キャパシタ４
ａ、及び４ｃ」と読み替えることを除いて、同様の構成
を有する。

【０１３８】以上が、本発明による３相交流電源用フィ
ルタ回路としての交流電源用フィルタ回路の第１２の実
施の形態の構成である。

【０１３９】図７Ａに示す本発明による３相交流電源用
フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路によれ
ば、詳細説明は省略するが、図３Ａに示す本発明による
３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィル
タ回路について上述した作用・効果の説明において、
「図３Ａ」を「図７Ａ」と読み替え、また、「図１３
Ａ、図１４Ｂ、及び図１４Ｃ」を「図２２Ａ、図２４Ｂ
及び図２４Ｃ」と読み替え、さらに、「図１５Ａ、図１
５Ｂ及び図１６Ｃ」を「図２５Ａ、図２５Ｂ及び図２６
Ｃ」と読み替え、また、「図１２」を「図２２」と読み
替えた作用・効果が得られることは明らかである。

【０１４０】また、図８Ｂに示す本発明による３相交流
電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路に
よれば、詳細説明は省略するが、図４Ｂに示す本発明に
よる３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フ
ィルタ回路の場合と同様の作用・効果を得ることができ
ることは明らかである。

【０１４１】さらに、図８Ｃに示す本発明による３相交
流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路
によれば、詳細説明は省略するが、図７Ａ及び図８Ｂに
示す本発明による３相交流電源用フィルタ回路としての
交流電源用フィルタ回路のそれぞれの上述した作用・効
果を相乗して得ることができることは明らかである。

【０１４２】なお、上述においては、本発明による単相
交流電源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回
路、及び３相交流電源用フィルタ回路としての交流電源
用フィルタ回路のそれぞれについて、僅かな実施の形態
を示したに留まり、ダンピング回路としての、インダク
タとキャパシタと抵抗とが直列に接続されている直列共
振回路を、それと等価な種々の直列共振回路として、上
述した実施の形態の場合と同様の作用・効果を得ること
もできることは明らかであろう。

【０１４３】また、上述においては、ＰＷＭインバータ
から出力されるＰＷＭパルス出力を、交流電源から出力
される交流電源出力として用い、交流電動機を、負荷と
して駆動する場合に適用した場合を述べたが、ＰＷＭイ
ンバータから出力されるＰＷＭパルス出力以外の種々の
交流電源から出力される交流電源出力を用いて、交流電
動機以外の種々の負荷を駆動する場合に適用して、上述
した実施の形態の場合と同様の作用・効果を得ることも
でき、その他、本発明の精神を脱することなしに種々の
変型、変更をなし得るであろう。

【０１４４】

【発明の効果】本発明による交流電源用フィルタ回路に
よれば、逆Ｌ形フィルタによって、交流電源から出力さ
れる交流電源出力中の逆Ｌ形フィルタが通過させたい交
流成分を、それにそれ以外の周波数成分を不要周波数成
分としてほとんど重畳させていないか重畳させていると
しても当該通過させたい交流成分に比し格段的に小さな
振幅でしか重畳させずに、負荷に供給させることがで
き、また、逆Ｌ形フィルタが構成している直列共振回路
において直列共振が生ぜんとしても、それがダンピング
回路によってダンプされ、それでいて、交流電源から負
荷をみた交流電源効率を高く得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による単相交流電源用フィルタ回路とし
ての交流電源用フィルタ回路の第１の実施の形態（図１
Ａ）、第２の実施の形態（図１Ｂ）及び第３の実施の形
態（図１Ｃ）を示す略線的接続図である。

【図２】本発明による交流電源用フィルタ回路の説明に
供する、ダンピング回路としての直列共振回路のインピ
ーダンスの周波数特性を示す図である。

【図３】本発明による３相交流電源用フィルタ回路とし
ての交流電源用フィルタ回路の第４の実施の形態（図３
Ａ）を示す略線的接続図である。

【図４】本発明による３相交流電源用フィルタ回路とし
ての交流電源用フィルタ回路の第５の実施の形態（図４
Ｂ）及び第６の実施の形態（図４Ｃ）を示す略線的接続
図である。

【図５】本発明による３相交流電源用フィルタ回路とし
ての交流電源用フィルタ回路の第７の実施の形態（図５
Ａ）及び第８の実施の形態（図５Ｂ）を示す略線的接続
図である。

【図６】本発明による３相交流電源用フィルタ回路とし
ての交流電源用フィルタ回路の第９の実施の形態（図６
Ｃ）を示す略線的接続図である。

【図７】本発明による３相交流電源用フィルタ回路とし
ての交流電源用フィルタ回路の第１０の実施の形態（図
７Ａ）を示す略線的接続図である。

【図８】本発明による３相交流電源用フィルタ回路とし
ての交流電源用フィルタ回路の第１１の実施の形態（図
８Ｂ）及び第１２の実施の形態（図８Ｃ）を示す略線的
接続図である。

【図９】従来の単相交流電源用フィルタ回路としての交
流電源用フィルタ回路を示す略線的接続図である。

【図１０】従来の単相交流電源用フィルタ回路としての
他の交流電源用フィルタ回路を示す略線的接続図（図１
０Ａ、Ｂ及びＣ）である。

【図１１】従来の単相交流電源用フィルタ回路としての
さらに他の交流電源用フィルタ回路（図１１Ａ、Ｂ及び
Ｃ）を示す略線的接続図である。

【図１２】従来の３相交流電源用フィルタ回路としての
交流電源用フィルタ回路を示す略線的接続図である。

【図１３】従来の単相交流電源用フィルタ回路としての
他の交流電源用フィルタ回路（図１３Ａ）を示す略線的
接続図である。

【図１４】従来の３相交流電源用フィルタ回路としての
さらに他の交流電源用フィルタ回路（図１４Ｂ及びＣ）
を示す略線的接続図である。

【図１５】従来の３相交流電源用フィルタ回路としての
他の交流電源用フィルタ回路（図１５Ａ及びＢ）を示す
略線的接続図である。

【図１６】従来の３相交流電源用フィルタ回路としての
さらに他の交流電源用フィルタ回路（図１６Ｃ）を示す
略線的接続図である。

【図１７】従来の３相交流電源用フィルタ回路としての
他の交流電源用フィルタ回路を示す略線的接続図であ
る。

【図１８】従来の３相交流電源用フィルタ回路としての
さらに他の交流電源用フィルタ回路（図１８Ａ及びＢ）
を示す略線的接続図である。

【図１９】従来の３相交流電源用フィルタ回路としての
他の交流電源用フィルタ回路（図１９Ｃ）を示す略線的
接続図である。

【図２０】従来の３相交流電源用フィルタ回路としての
さらに他の交流電源用フィルタ回路（図２０Ａ）を示す
略線的接続図である。

【図２１】従来の３相交流電源用フィルタ回路としての
他の交流電源用フィルタ回路（図１４Ｂ及びＣ）を示す
略線的接続図である。

【図２２】従来の３相交流電源用フィルタ回路としての
さらに他の交流電源用フィルタ回路を示す略線的接続図
である。

【図２３】従来の３相交流電源用フィルタ回路としての
他の交流電源用フィルタ回路（図２３Ａ）を示す略線的
接続図である。

【図２４】従来の３相交流電源用フィルタ回路としての
さらに他の交流電源用フィルタ回路（図２４Ｂ及びＣ）
を示す略線的接続図である。

【図２５】従来の３相交流電源用フィルタ回路としての
他の交流電源用フィルタ回路（図２５Ａ及びＢ）を示す
略線的接続図である。

【図２６】従来の３相交流電源用フィルタ回路としての
さらに他の交流電源用フィルタ回路（図２６Ｃ）を示す
略線的接続図である。

【符号の説明】

１ａ、１ｂ、１ｃ 入力端子 ２ａ、２ｂ、２ｃ 出力端子 ３、３ａ、３ｂ、３ｃ 直列インダク
タ ４、４ａ、４ｂ、４ｃ 並列キャパシ
タ ５、５ａ、５ｂ、５ｃ 抵抗 ６、６ａ、６ｂ、６ｃ 抵抗 ７、７ａ、７ｂ、７ｃ インダクタ ８、８ａ、８ｂ、８ｃ インダクタ ２０、２０ａ、２０ｂ、２０ｃ 直列共振回路 ２１、２１ａ、２１ｂ、２１ｃ インダクタ ２２、２２ａ、２２ｂ、２２ｃ キャパシタ ２３、２３ａ、２３ｂ、２３ｃ 抵抗 ３０、３０ａ、３０ｂ、３０ｃ 直列共振回路 ３１、３１ａ、３１ｂ、３１ｃ インダクタ ３２、３２ａ、３２ｂ、３２ｃ キャパシタ ３３、３３ａ、３３ｂ、３３ｃ 抵抗 Ｄ１、Ｄ１ａ、Ｄ１ｂ、Ｄ１ｃ ダンピング回
路 Ｄ２、Ｄ２ａ、Ｄ２ｂ、Ｄ２ｃ ダンピング回
路 Ｄ２０、Ｄ２０ａ、Ｄ２０ｂ、Ｄ２０ｃ ダンピング回
路 Ｄ３０、Ｄ３０ａ、Ｄ３０ｂ、Ｄ３０ｃ ダンピング回
路 Ｆ、Ｆａｂ、Ｆｂｃ、Ｆｃａ 逆Ｌ形フィル
タ Ｑ、Ｑａｂ、Ｑｂｃ、Ｑｃａ 直列共振回路

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】直列インダクタと並列キャパシタとを有す
   る逆Ｌ形フィルタを用いた交流電源用フィルタ回路にお
   いて、 上記直列インダクタまたは上記並列キャパシタと並列
   に、または上記直列インダクタ及び上記並列キャパシタ
   のそれぞれと並列に、インダクタとキャパシタと抵抗と
   が直列に接続されている直列共振回路またはそれと等価
   な直列共振回路が、ダンピング回路として接続され、 上記ダンピング回路としての直列共振回路が、そのイ
   ンピーダンスの周波数特性上でみた低インピーダンス帯
   域の下限周波数をして、上記逆Ｌ形フィルタが通過させ
   たい交流成分の周波数よりも高いこと、及び上記低イ
   ンピーダンス帯域をして、その低インピーダンス帯域内
   に、上記逆Ｌ形フィルタが構成している直列共振回路の
   共振周波数を位置させていることを満足するように、当
   該ダンピング回路としての直列共振回路を構成している
   上記インダクタのインダクタンス、上記キャパシタのキ
   ャパシタンス、及び上記抵抗の値が選定されていること
   を特徴とする交流電源用フィルタ回路。
2. 【請求項２】対の第１及び第２の入力端子と対の第１及
   び第２の出力端子とを有し、上記第１の入力端子と上記
   第１の出力端子との間に、インダクタが、直列インダク
   タとして接続され、上記直列インダクタと上記第１の出
   力端子との接続中点と上記第１及び第２の出力端子との
   間に、キャパシタが、並列キャパシタとして接続され、
   上記直列インダクタ及び上記並列キャパシタによる、対
   の入力端を上記第１及び第２の入力端子とし、対の出力
   端を上記第１及び第２の出力端子としている逆Ｌ形フィ
   ルタが構成されている、という構成を有する単相交流電
   源用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路にお
   いて、 上記直列インダクタまたは上記並列キャパシタと並列
   に、または上記直列インダクタ及び上記並列キャパシタ
   のそれぞれと並列に、インダクタとキャパシタと抵抗と
   が直列に接続されている直列共振回路またはそれと等価
   な直列共振回路が、ダンピング回路として接続され、 上記ダンピング回路としての直列共振回路が、そのイ
   ンピーダンスの周波数特性上でみた低インピーダンス帯
   域の下限周波数をして、上記逆Ｌ形フィルタが通過させ
   たい交流成分の周波数よりも高いこと、及び上記低イ
   ンピーダンス帯域をして、その低インピーダンス帯域内
   に、上記逆Ｌ形フィルタが構成している直列共振回路の
   共振周波数を位置させていることを満足するように、当
   該ダンピング回路としての直列共振回路を構成している
   上記インダクタのインダクタンス、上記キャパシタのキ
   ャパシタンス、及び上記抵抗の値が選定されていること
   を特徴とする単相交流電源用フィルタ回路としての交流
   電源用フィルタ回路。
3. 【請求項３】３個の第１、第２及び第３の入力端子と、
   ３個の第１、第２及び第３の出力端子とを有し、上記第
   １の入力端子と上記第１の出力端子との間、上記第２の
   入力端子と上記第２の出力端子との間、及び上記第３の
   入力端子と上記第３の出力端子との間に、第１、第２及
   び第３のインダクタが、ともに直列インダクタとしてそ
   れぞれ接続され、上記第１の直列インダクタと上記第１
   の出力端子との接続中点と共通接続点との間、上記第２
   の直列インダクタと上記第２の出力端子との接続中点と
   上記共通接続点との間、及び上記第３の直列インダクタ
   と上記第３の出力端子と接続中点と上記共通接続点との
   間に、第１、第２、及び第３のキャパシタが、ともに並
   列キャパシタとしてそれぞれ接続され、上記第１及び第
   ２の直列インダクタと上記第１及び第２の並列キャパシ
   タとによる、対の入力端を上記第１及び第２の入力端子
   とし、対の出力端を上記第１及び第２の出力端子とする
   第１の逆Ｌ形フィルタと、上記第２及び第３の直列イン
   ダクタと上記第２及び第３の並列キャパシタとによる、
   対の入力端を上記第２及び第３の入力端子とし、対の出
   力端を上記第２及び第３の出力端子とする第２の逆Ｌ形
   フィルタと、上記第３及び第１の直列インダクタと上記
   第３及び第１の並列キャパシタとによる、対の入力端を
   上記第３及び第１の入力端子とし、対の出力端を上記第
   ３及び第１の出力端子とする第３の逆Ｌ形フィルタとが
   構成されている、という構成を有する３相交流電源用フ
   ィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路において、 上記第１、第２及び第３の直列インダクタとそれぞれ並
   列に、または上記第１、第２及び第３の並列キャパシタ
   とそれぞれ並列に、もしくは上記第１、第２及び第３の
   直列インダクタとそれぞれ並列に且つ上記第１、第２及
   び第３の並列キャパシタとそれぞれ並列に、インダクタ
   とキャパシタと抵抗とが直列に接続されている直列共振
   回路またはそれと等価な直列共振回路が、それぞれダン
   ピング回路として、接続され、 上記ダンピング回路としての直列共振回路のそれぞれ
   が、そのインピーダンスの周波数特性上でみた低イン
   ピーダンス帯域の下限周波数をして、上記第１、第２及
   び第３の逆Ｌ形フィルタ中の当該ダンピング回路を接続
   している逆Ｌ形フィルタが通過させたい交流成分の周波
   数よりも高いこと、及び上記低インピーダンス帯域を
   して、その低インピーダンス帯域内に、上記の第１、第
   ２及び第３の逆Ｌ形フィルタ中の当該ダンピング回路を
   接続している逆Ｌ形フィルタが構成している直列共振回
   路の共振周波数を位置させていることを満足するよう
   に、当該ダンピング回路としての直列共振回路を構成し
   ている上記インダクタのインダクタンス、上記キャパシ
   タのキャパシタンス、及び上記抵抗の値が選定されてい
   ることを特徴とする３相交流電源用フィルタ回路として
   の交流電源用フィルタ回路。
4. 【請求項４】３個の第１、第２及び第３の入力端子と、
   ３個の第１、第２及び第３の出力端子とを有し、上記第
   １の入力端子と上記第１の出力端子との間、上記第２の
   入力端子と上記第２の出力端子との間、及び上記第３の
   入力端子と上記第３の出力端子との間に、第１、第２及
   び第３のインダクタが、ともに直列インダクタとしてそ
   れぞれ接続され、上記第１の直列インダクタと上記第１
   の出力端子との接続中点と上記第２の直列インダクタと
   上記第２の出力端子と接続中点との間、上記第２の直列
   インダクタと上記第２の出力端子との接続中点と上記第
   ３の直列インダクタと上記第３の出力端子との接続中点
   との間、及び上記第３の直列インダクタと上記第３の出
   力端子と接続中点と上記第１の直列インダクタと上記第
   １の出力端子との接続中点との間に、第１、第２、及び
   第３のキャパシタが、ともに並列キャパシタとしてそれ
   ぞれ接続され、上記第１及び第２の直列インダクタと上
   記第１の並列キャパシタとによる、対の入力端を上記第
   １及び第２の入力端子とし、対の出力端を上記第１及び
   第２の出力端子とする第１の逆Ｌ形フィルタと、上記第
   ２及び第３の直列インダクタと上記第２の並列キャパシ
   タとによる、対の入力端を上記第２及び第３の入力端子
   とし、対の出力端を上記第２及び第３の出力端子とする
   第２の逆Ｌ形フィルタと、上記第３及び第１の直列イン
   ダクタと上記第３の並列キャパシタとによる、対の入力
   端を上記第３及び第１の入力端子とし、対の出力端を上
   記第３及び第１の出力端子とする第３の逆Ｌ形フィルタ
   とが構成されている、という構成を有する３相交流電源
   用フィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路におい
   て、 上記第１、第２及び第３の直列インダクタとそれぞれ並
   列に、または上記第１、第２及び第３の並列キャパシタ
   とそれぞれ並列に、もしくは上記第１、第２及び第３の
   直列インダクタとそれぞれ並列に且つ上記第１、第２及
   び第３の並列キャパシタとそれぞれ並列に、インダクタ
   とキャパシタと抵抗とが直列に接続されている直列共振
   回路またはそれと等価な直列共振回路が、それぞれダン
   ピング回路として、接続され、 上記ダンピング回路としての直列共振回路のそれぞれ
   が、そのインピーダンスの周波数特性上でみた低イン
   ピーダンス帯域の下限周波数をして、上記第１、第２及
   び第３の逆Ｌ形フィルタ中の当該ダンピング回路を接続
   している逆Ｌ形フィルタが通過させたい交流成分の周波
   数よりも高いこと、及び上記低インピーダンス帯域を
   して、その低インピーダンス帯域内に、上記の第１、第
   ２及び第３の逆Ｌ形フィルタ中の当該ダンピング回路を
   接続している逆Ｌ形フィルタが構成している直列共振回
   路の共振周波数を位置させていることを満足するよう
   に、当該ダンピング回路としての直列共振回路を構成し
   ている上記インダクタのインダクタンス、上記キャパシ
   タのキャパシタンス、及び上記抵抗の値が選定されてい
   ることを特徴とする３相交流電源用フィルタ回路として
   の交流電源用フィルタ回路。
5. 【請求項５】３個の第１、第２及び第３の入力端子と、
   ３個の第１、第２及び第３の出力端子とを有し、上記第
   １の入力端子と上記第１の出力端子との間、及び上記第
   ３の入力端子と上記第３の出力端子との間に、第１、及
   び第２のインダクタが、ともに直列インダクタとしてそ
   れぞれ接続され、上記第２の入力端子と上記第２の出力
   端子とが直接的に接続され、上記第１の直列インダクタ
   と上記第１の出力端子との接続中点と上記第２の入力端
   子及び上記第２の出力端子との間、及び上記第３の直列
   インダクタと上記第３の出力端子との接続中点と上記第
   ２の入力端子及び上記第２の出力端子との間に、第１、
   及び第２のキャパシタが、ともに並列キャパシタとして
   それぞれ接続され、上記第１の直列インダクタと上記第
   １の並列キャパシタとによる、対の入力端を上記第１及
   び第２の入力端子とし、対の出力端を上記第１及び第２
   の出力端子とする第１の逆Ｌ形フィルタと、上記第２の
   直列インダクタと上記第２の並列キャパシタとによる、
   対の入力端を上記第２及び第３の入力端子とし、対の出
   力端を上記第２及び第３の出力端子とする第２の逆Ｌ形
   フィルタと、上記第１及び第２の直列インダクタと上記
   第１及び第２の並列キャパシタとによる、対の入力端を
   上記第３及び第１の入力端子とし、対の出力端を上記第
   ３及び第１の出力端子とする第３の逆Ｌ形フィルタとが
   構成されている、という構成を有する３相交流電源用フ
   ィルタ回路としての交流電源用フィルタ回路において、 上記第１及び第２の直列インダクタとそれぞれ並列に、
   または上記第１及び第２の並列キャパシタとそれぞれ並
   列に、もしくは上記第１及び第２の直列インダクタとそ
   れぞれ並列に且つ上記第１及び第２の並列キャパシタと
   それぞれ並列に、インダクタとキャパシタと抵抗とが直
   列に接続されている直列共振回路またはそれと等価な直
   列共振回路が、それぞれダンピング回路として、接続さ
   れ、 上記ダンピング回路としての直列共振回路のそれぞれ
   が、そのインピーダンスの周波数特性上でみた低イン
   ピーダンス帯域の下限周波数をして、上記第１、第２及
   び第３の逆Ｌ形フィルタ中の当該ダンピング回路を接続
   している逆Ｌ形フィルタが通過させたい交流成分の周波
   数よりも高いこと、及び上記低インピーダンス帯域を
   して、その低インピーダンス帯域内に、上記の第１、第
   ２及び第３の逆Ｌ形フィルタ中の当該ダンピング回路を
   接続している逆Ｌ形フィルタが構成している直列共振回
   路の共振周波数を位置させていることを満足するよう
   に、当該ダンピング回路としての直列共振回路を構成し
   ている上記インダクタのインダクタンス、上記キャパシ
   タのキャパシタンス、及び上記抵抗の値が選定されてい
   ることを特徴とする３相交流電源用フィルタ回路として
   の交流電源用フィルタ回路。