JP2000186650A - 高圧燃料ポンプ用電磁スピル弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 高圧燃料ポンプ用電磁スピル弁においてアー
マチャとコアとの間のエアギャップＧの組み付けばらつ
きを小さくしスペーサを省略する。 【解決手段】 １つの筒状部材８８内にコア９０が固定
され、このコア９０に対向してアーマチャ９２がポペッ
ト弁９８とシート体９４とにより支持されている。この
ためエアギャップＧはコア９０とアーマチャ９２以外に
筒状部材８８、ポペット弁９８およびシート体９４とい
った極めて少ない部品のみにて決定される。したがって
エアギャップＧの組み付けばらつきが非常に小さくな
る。更にシート体９４の表面９４ｈとアーマチャ９２の
先端面９２ｄとの距離Ｄを測定することと、コア９０を
Ｄ＋Ｇだけ筒状部材８８内に圧入することのみで、エア
ギャップＧの調整は可能となりスペーサも省略すること
ができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の燃料圧
送等に用いられる高圧燃料ポンプ用電磁スピル弁に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】高圧燃料ポンプのポンプ室の燃料を開弁
によって溢流させる高圧燃料ポンプ用電磁スピル弁が知
られている（特開平１０−１５３１５７号公報）。

【０００３】このような電磁スピル弁は、主に２つの部
分から構成されている。この内、第１の部分は、略円筒
状のスリーブとこのスリーブに固定されるコアおよびコ
アの外周を覆うように設けられる円環状のコイル等から
なる。そして第２の部分は、円筒状をなすシートとこの
シートの貫通孔に移動可能に挿入支持される弁子および
弁子の基端部分に弁子と一体に設けられるアーマチャ等
からなる。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上述した従来の電磁ス
ピル弁は第１の部分と第２の部分とのそれぞれをサブア
ッシィ化してハウジング内に組み付けることにより製造
される。しかし、上記構成部品の寸法ばらつきからアー
マチャとコアとの間のエアギャップ寸法の組み付けばら
つきが大きくなり、エアギャップ寸法を調整するための
スペーサが必要となる。

【０００５】このため、従来技術では、シートとハウジ
ングとの間にスペーサが設けられるが、このようにスペ
ーサを設けると、電磁スピル弁の大型化を招くという問
題がある。また、エアギャップの寸法を測り、その寸法
に応じてスペーサを選択して組み付けることとなるた
め、組み付け作業が煩雑化し生産性が低下する。更に、
複数種類の厚さのスペーサを準備しなくてはならず製造
コストが増加する。

【０００６】本発明は、アーマチャとコアとの間のエア
ギャップ寸法の組み付けばらつきを小さくできて、エア
ギャップ寸法を調整するためのスペーサを省略できる高
圧燃料ポンプ用電磁スピル弁の提供を目的とするもので
ある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の高圧燃料
ポンプ用電磁スピル弁は、電磁コイルの起磁力に応じて
磁気回路内に配置されたコアに対してアーマチャを移動
させて、該アーマチャと連動する弁体のバルブフェース
とシート体に設けられたバルブシートとを離合動作させ
ることで、高圧燃料ポンプが圧送する燃料の溢流状態を
調整する高圧燃料ポンプ用電磁スピル弁であって、前記
電磁コイル内には筒状部材が配置されているとともに、
該筒状部材内に前記コアが固定され、該コアに対向して
前記アーマチャが前記筒状部材内にて該筒状部材の軸方
向に移動可能に支持されていることを特徴とする。

【０００８】コアとアーマチャとは、別々の部分に組み
込まれてから、それぞれの部分を組み合わせるのではな
く、特別に設けられた筒状部材内にコアを固定すると共
に、アーマチャをコアに対向して前記筒状部材内に支持
させている。

【０００９】このため、コアとアーマチャとの間のエア
ギャップは、筒状部材およびアーマチャを摺動可能に支
持する筒状部材に取り付けられた部品といった極めて少
ない部品のみにて決定される。このことから、アーマチ
ャとコアとの間のエアギャップ寸法の組み付けばらつき
を非常に小さくできる。これとともに、エアギャップ寸
法を調整するためのスペーサも省略することができる。

【００１０】したがって、スペーサがなくなるので電磁
スピル弁が小型化され、更に多種類の厚さのスペーサを
準備する必要がなくなることから、部品点数の低減によ
り製造コストが低減する。更に、適切なスペーサを選択
して組み付けるという作業が不要となり、作業が簡素化
されることから生産性も向上する。

【００１１】請求項２記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピ
ル弁は、請求項１記載の構成に対して、前記シート体は
支持部を有し、前記アーマチャを挟んで前記コアとは反
対側にて、前記支持部で前記筒状部材に固定され、前記
弁体はステム部を有し、該ステム部が前記支持部を摺動
可能に貫通することで、前記弁体が前記支持部にて支持
されるとともに、前記ステム部の前記コア側の端部にて
前記アーマチャを支持し、前記ステム部の前記コアとは
反対側の端部に形成された前記バルブフェースにて前記
バルブシートに対して離合動作することを特徴とする。

【００１２】このようにアーマチャと弁体とは、弁体の
ステム部にて一体に組み付けられ、この一体物はシート
体の支持部にて筒状部材に支持されている。ステム部は
支持部に対して摺動可能であることにより、コアに対し
てアーマチャは移動可能となっている。このようにする
ことにより、最小の部品でコアとアーマチャとの間のエ
アギャップが決定される。したがって請求項１で述べた
作用効果が生じる。

【００１３】請求項３記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピ
ル弁は、請求項２記載の構成に対して、前記筒状部材と
前記支持部との間には、前記支持部よりも前記アーマチ
ャ側の空間に対する内圧抜き用通路が形成されているこ
とを特徴とする。

【００１４】請求項３では前記請求項２の作用効果に加
えて次の作用効果が存在する。すなわち、筒状部材に
は、シート体の支持部よりも奥に、アーマチャとコアと
が存在し、アーマチャの移動時には弁体のステム部が出
入りする。このため内圧抜きの通路を形成して、支持部
よりも奥の燃料の出入りを可能にすることが、円滑な弁
体の移動上必要である。本請求項３では、筒状部材と支
持部との間に内圧抜き用通路が形成されている。この筒
状部材と支持部との間は単に固定されているのみであ
り、円滑な摺動が必要な支持部とステム部との間に比較
して、内圧抜き用通路形成のために高精度の加工は要求
されないので、製造コストが抑制できる。

【００１５】また、支持部内部、支持部内周面、あるい
は弁体のステム部に内圧抜き用通路を設けるよりも、そ
れよりも外側である筒状部材と支持部との間に設けた方
が周長が長いので、内圧抜き用通路の周方向の幅を大き
くできる。このことから内圧抜き用通路の径方向の深さ
を浅くしても十分に内圧抜きが可能となる。したがって
全体の径が大きくならず、高圧燃料ポンプ用電磁スピル
弁の小型化に貢献できる。

【００１６】請求項４記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピ
ル弁は、請求項３記載の構成に対して、前記内圧抜き用
通路は、前記支持部の外周面に溝として形成されている
ことを特徴とする。

【００１７】このように、前記請求項３の作用効果に加
えて、内圧抜き用通路を支持部の外周面に溝として形成
しているため、加工が容易であり、一層製造コストが抑
制できる。

【００１８】請求項５記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピ
ル弁は、請求項３または４記載の構成に対して、前記シ
ート体の表面には、前記高圧燃料ポンプが圧送する燃料
を溢流するための溢流通路が溝として形成され、該溢流
通路に前記内圧抜き用通路が接続していることを特徴と
する。

【００１９】前記請求項３または４の作用効果に加え
て、高圧燃料ポンプが圧送する燃料を溢流するための溢
流通路をシート体の表面の溝として前記内圧抜き用通路
に接続して形成することで、請求項３にて述べた作用効
果が溢流通路にも現れて、高圧燃料ポンプ用電磁スピル
弁の小型化に一層貢献できる。

【００２０】請求項６記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピ
ル弁は、請求項１〜５記載の構成に対して、前記筒状部
材は底部を有する筒状であり、該底部側から順に前記コ
ア、前記アーマチャおよび前記シート体が配置されてい
ることを特徴とする。

【００２１】前記請求項１〜５のいずれかの作用効果に
加えて、このように筒状部材が有底の部材であることに
より、簡単な構成でも燃料のシール性が高まり、電磁ス
ピル弁の構成を簡素化でき、より一層、製造コストの低
減と、生産性の向上に貢献できる。

【００２２】請求項７記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピ
ル弁は、請求項１〜６記載の構成に対して、前記バルブ
シートと前記弁体のバルブフェース側端部とは共に該弁
体の開方向の移動量を規制するストッパにより覆われる
と共に、該ストッパには前記弁体のバルブフェース側端
部から外れた方向に向けられた燃料流通用貫通孔が形成
されていることを特徴とする。

【００２３】バルブシート部分と弁体のバルブフェース
側端部とは共にストッパにて覆われている。このストッ
パには燃料流通用貫通孔が形成され、該燃料流通用貫通
孔の方向は、弁体のバルブフェース側端部から外れた方
向に向けられている。このため、燃料の流れが弁体のバ
ルブフェース側端部に直接衝突することが防止される。
したがって、弁体のバルブフェースをバルブシート側に
近づける自閉作用が抑制される。このため、請求項１〜
６のいずれかの作用効果に加えて、弁体の自閉対策とし
てストッパとは別個の部品を追加する必要がなく、電磁
スピル弁の構成を簡素化でき、より一層、製造コストの
低減と生産性の向上に貢献できる。

【００２４】請求項８記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピ
ル弁は、請求項１〜７のいずれか記載の構成に対して、
前記コアは、前記筒状部材内に圧入加工または加締め加
工の一方または両方により固定されていることを特徴と
する。

【００２５】請求項１〜７のいずれかの作用効果に加え
て、このように圧入加工あるいは加締め加工のいずれか
または両方によって円筒部材にコアを容易に固定するこ
とでがき、より一層生産性を向上させることができる。

【００２６】請求項９記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピ
ル弁は、請求項１〜８のいずれか記載の構成に対して、
前記電磁コイル、前記コア、前記アーマチャ、前記弁
体、前記シート体および前記筒状部材が直接または間接
に取り付けられるフランジ部材と、該フランジ部材に回
転可能に取り付けられ、前記フランジ部材を高圧燃料ポ
ンプ側に締結するナット部材とを備えたことを特徴とす
る。

【００２７】請求項１〜８のいずれかの作用効果に加え
て、このように電磁スピル弁全体を支持するフランジ部
材に対して、前記ナット部材を回転可能に設けることに
より、高圧燃料ポンプに電磁スピル弁を組み付ける際
に、前記電磁コイルに電流を供給するためコネクタの方
向を任意に調整することが可能となる。

【００２８】更に高圧燃料ポンプに電磁スピル弁を取り
付ける際に、電磁スピル弁全体の構成を高圧燃料ポンプ
に対して回転させる必要がなくなる。このため、電磁ス
ピル弁の構成と高圧燃料ポンプとの摩擦により電磁スピ
ル弁に歪みが生じるのを防止でき、電磁スピル弁の耐久
性を高めることができる。

【００２９】請求項１０記載の高圧燃料ポンプ用電磁ス
ピル弁は、請求項１〜９のいずれか記載の構成に対し
て、前記電磁コイルはヨークに包囲されているととも
に、前記電磁コイルの内周面部分において前記ヨークは
分離部を有し、該分離部に臨む前記ヨークの一方の縁部
が前記コアが存在する部分に前記筒状部材の外部から接
触し、前記分離部に臨む前記ヨークの他方の縁部が前記
アーマチャが存在する部分に前記筒状部材の外部から接
触することを特徴とする。

【００３０】請求項１〜９のいずれかの作用効果に加え
て、このようにヨークを構成することにより、電磁コイ
ルによる起磁力により、ヨーク、コアおよびアーマチャ
にて十分に効率の良い磁気回路を形成することができ
る。

【００３１】請求項１１記載の高圧燃料ポンプ用電磁ス
ピル弁は、請求項１〜１０のいずれか記載の構成に対し
て、燃料漏れ止め用のシール材を前記筒状部材の外周面
に配置したことを特徴とする。

【００３２】請求項１〜１０のいずれかの作用効果に加
えて、このように燃料漏れ止め用のシール材を筒状部材
の外周面に配置したことにより、シート体へのシール材
の配置本数を少なくできるので、高圧燃料ポンプ用電磁
スピル弁全体の小型化に貢献できる。更に、このために
特にシート体での径が小さくできるので、高圧燃料ポン
プへの取り付け穴を小さくでき、高圧燃料ポンプ側の強
度向上や軽量化に貢献できる。

【００３３】請求項１２記載の高圧燃料ポンプ用電磁ス
ピル弁は、請求項１１記載の構成に対して、前記燃料漏
れ止め用のシール材は、前記筒状部材の外周面と前記電
磁コイルを包囲しているヨークとの間をシールすること
を特徴とする。

【００３４】このように具体的には、筒状部材の外周面
とヨークとの間をシールすることにより、請求項１１の
作用効果を生じさせることができる。

【００３５】

【発明の実施の形態】［実施の形態１］図１は、上述し
た発明が適用された車輌用ガソリンエンジンの燃料供給
装置１０の概略構成を表すブロック図である。この燃料
供給装置１０は、高圧燃料ポンプ１１、燃料タンク１
３、低圧フィードポンプ１４および電磁スピル弁４１等
を備えている。

【００３６】ここで、高圧燃料ポンプ１１は燃料を高圧
に加圧するためのものであり、シリンダ２０と、このシ
リンダ２０内で往復動するプランジャ２１と、シリンダ
２０の内周壁面およびプランジャ２１の上端面により区
画形成された加圧室２２とを備えている。

【００３７】プランジャ２１の下端に取り付けられたタ
ペット２３は、スプリング（図示略）の付勢力によりエ
ンジンＥのカムシャフト２４に設けられたカム２５に圧
接されている。カムシャフト２４の回転に伴ってカム２
５が回転することで、プランジャ２１がシリンダ２０内
を往復動し加圧室２２内の容積が変化する。

【００３８】加圧室２２は、流入通路３０によって燃料
タンク１３に接続されている。この流入通路３０には低
圧フィードポンプ１４が設けられており、この低圧フィ
ードポンプ１４により燃料タンク１３の燃料は吸入され
吐出される。吐出された燃料は流入通路３０を通じて、
プランジャ２１の下動の際に加圧室２２内に導入され
る。低圧フィードポンプ１４と加圧室２２との間の流入
通路３０には逆止弁３１が設けられている。この逆止弁
３１は流入通路３０内において低圧フィードポンプ１４
から加圧室２２へ向かう燃料の流通のみを許容し、逆流
を防止している。

【００３９】流入通路３０において低圧フィードポンプ
１４と逆止弁３１との間の部分（以下、この部分を「吐
出側流入通路３２」という）はリリーフ通路３３により
燃料タンク１３に接続されている。リリーフ通路３３の
途中にはリリーフ弁３４が設けられており、リリーフ弁
３４は吐出側流入通路３２内の燃料圧力が規定値以上に
なった場合に開弁する。このリリーフ弁３４の開弁によ
り、吐出側流入通路３２内の燃料はリリーフ通路３３を
通じて燃料タンク１３に戻される。その結果、低圧フィ
ードポンプ１４から加圧室２２に移送される燃料の圧力
が略一定に維持されるようになっている。

【００４０】加圧室２２は、供給通路３５によりエンジ
ンＥに設けられた燃料リザーバ５５に接続されている。
この燃料リザーバ５５は燃料を高圧の状態に保持すると
ともに、その燃料をインジェクタ５６に分配する。

【００４１】エンジンＥには、その各気筒に対応して複
数のインジェクタ５６が設けられている。各インジェク
タ５６は燃料リザーバ５５にそれぞれ接続されており、
この燃料リザーバ５５内の高圧燃料が各インジェクタ５
６に分配供給されるようになっている。また、供給通路
３５には加圧室２２から燃料リザーバ５５に向かう燃料
の流通のみを許容する逆止弁３６が設けられており、こ
の逆止弁３６によって燃料リザーバ５５から加圧室２２
への燃料の逆流が防止されている。

【００４２】また、燃料リザーバ５５は、途中にリリー
フ弁３７が設けられたリリーフ通路３８により燃料タン
ク１３に接続されている。燃料リザーバ５５の燃料圧力
が規定値以上にまで上昇したときにリリーフ弁３７が開
弁することにより、燃料リザーバ５５内の燃料がリリー
フ通路３８を通じて燃料タンク１３に戻される。これに
より、燃料リザーバ５５内の燃料圧力が過大になること
が防止される。

【００４３】インジェクタ５６はエンジンＥの電子制御
装置（以下、「ＥＣＵ」という）６０からの信号に基づ
いて開閉することにより、エンジンＥの各気筒に対して
必要な量の燃料を噴射供給する。燃料リザーバ５５には
燃圧センサ６１が取り付けられている。燃圧センサ６１
は燃料リザーバ５５内の燃料圧力を検出して、その圧力
に応じた信号をＥＣＵ６０に対して出力する。

【００４４】加圧室２２は、この加圧室２２に接続され
る部分が供給通路３５と共通になったスピル通路１１
ｃ，１１ｄにより、電磁スピル弁４１（図１では電磁ス
ピル弁４１の構造は概略的に示しているが詳細は後述す
る）を介して燃料タンク１３に接続されている。

【００４５】この電磁スピル弁４１は常開式の電磁弁で
あり、ＥＣＵ６０により通電制御されるようになってい
る。電磁スピル弁４１よりも下流側のスピル通路１１ｄ
には、燃料タンク１３から電磁スピル弁４１側への燃料
の逆流を防止するとともに、スピル通路１１ｄ内の燃料
圧力が規定圧力以上となった際に開弁する圧力調整弁４
０が設けられている。

【００４６】図２の縦断面図に電磁スピル弁４１の詳細
構成を示す。電磁スピル弁４１のフランジ部材７２はス
テンレス製のリング形状をなしている。このフランジ部
材７２にはステンレス製のナット部７４が回転可能に取
り付けられている。このナット部７４を、高圧燃料ポン
プ１１に設けられた螺合部１１ａに螺入することによ
り、ナット部７４の一端に設けられたリング状係合縁部
７４ａにて、フランジ部材７２の外周面に設けられたリ
ング状係合突条７２ａに係合し、フランジ部材７２およ
びフランジ部材７２に直接あるいは間接に取り付けられ
ている電磁スピル弁４１の各構成を高圧燃料ポンプ１１
に固定している。

【００４７】フランジ部材７２には、ナット部７４とは
反対側に、ヨーク部品７６が接している。更にヨーク部
品７６にはもう一つのヨーク部品７８が接している。一
方のヨーク部品７６は、中央に丸孔が形成された円板部
材７６ａを有し、この丸孔に短円筒部材７６ｂが形成さ
れた形状をなしている。他方のヨーク部品７８は、中央
に丸孔が形成された円板部７８ａを有し、この丸孔に短
円筒部材７８ｂが形成され、更に円板部７８ａの外周縁
に長円筒部材７８ｃが形成された形状をなしている。ヨ
ーク部品７６，７８は、共に低炭素鋼をプレスにて成形
したものである。

【００４８】これら２つのヨーク部品７６，７８は、一
方のヨーク部品７６の円板部材７６ａの外周縁と、他方
のヨーク部品７８の長円筒部材７８ｃの先端面とを接触
させることにより組み合わされて、一つのヨーク８０を
形成している。なお、短円筒部材７６ｂ，７８ｂの先端
部は隙間を開けて対向状態に配置され、その間にヨーク
部材が存在しない分離部８０ｂを設けている。

【００４９】上述したごとくヨーク部品７６，７８が組
み合わされて形成されたヨーク８０の内部にはリング状
の空間が形成されている。この空間にはリング状の電磁
コイル８２が配置されている。なおヨーク８０とリング
状の電磁コイル８２との間隙には樹脂８４が充填されて
いる。

【００５０】このようなヨーク８０と電磁コイル８２と
の一体物は、射出成型によりフランジ部材７２のリング
状突条７２ｂとともに樹脂８６中に埋設されている。こ
のことにより、フランジ部材７２とヨーク８０側とが一
体化されている。なおこの射出成型時に電磁コイル８２
に電流を供給するためのコネクタ部８６ａも形成され
る。

【００５１】フランジ部材７２の中心孔７２ｃおよびヨ
ーク８０の中心孔８０ａへは、ナット部７４側からステ
ンレス等の非磁性体からなる有底の筒状部材８８が挿入
されている。この筒状部材８８は、円板部８８ａと、こ
の円板部８８ａの中央から突出する筒部８８ｂとから構
成されている。この筒部８８ｂの基端側は閉塞されて底
部８８ｃを形成している。筒状部材８８は、この底部８
８ｃを先頭にして、フランジ部材７２の中心孔７２ｃ側
からヨーク８０の中心孔８０ａへ挿入されている。な
お、筒状部材８８が挿入された状態では、筒状部材８８
はヨーク８０の中心孔８０ａの内周面に接触している
が、フランジ部材７２の中心孔７２ｃの内周面には接触
していない。

【００５２】図３の縦断面図に、中心孔７２ｃ，８０ａ
に挿入される前の、筒状部材８８に組み込まれて一体化
されたバルブサブアッセンブリ９５を示す。筒状部材８
８の筒部８８ｂ内には、底部８８ｃ側から、コア９０、
アーマチャ９２およびシート体９４が配置されている。
この内、コア９０およびアーマチャ９２は、パーマロイ
や電磁ステンレス等の高透磁率材料が用いられている。
シート体９４はステンレス等の非磁性体である。

【００５３】コア９０は、内部にバネ９６を収納する収
納孔９０ａと貫通孔９０ｂとが中心軸位置に形成された
円柱状をなしている。このコア９０は、筒部８８ｂ内の
必要な位置に挿入後、筒部８８ｂを外側から加締めるこ
とにより固定される。

【００５４】バネ９６に付勢される状態で、リング状の
アーマチャ９２が筒部８８ｂ内に配置されている。アー
マチャ９２の外径は筒部８８ｂの内径よりも小さいの
で、筒部８８ｂの内周面との間に隙間が存在する。アー
マチャ９２の中心軸位置に形成されている貫通孔９２ａ
には、シート体９４側から挿入されたポペット弁９８の
ステム部９８ａの基端部９８ｂが挿入されている。この
ステム部９８ａの基端部９８ｂに形成されている環状溝
９８ｃ部分にて、アーマチャ９２が外側から加締められ
ていることにより、ポペット弁９８はアーマチャ９２と
一体化されている。このことにより、アーマチャ９２と
ポペット弁９８とが連動して移動可能とされている。

【００５５】シート体９４は、その円柱状の支持部９４
ａにて筒状部材８８の筒部８８ｂに圧入されている。こ
のことで、円板部８８ａ側から筒部８８ｂ内部を塞いで
いる。支持部９４ａの中心軸位置には貫通孔９４ｂが形
成され、この貫通孔９４ｂの内部を前述したポペット弁
９８のステム部９８ａが摺動可能に貫通している。

【００５６】シート体９４の基部９４ｃにはスピル空間
１００が形成され、その開口部にはバルブシート１０２
が形成されている。ポペット弁９８のステム部９８ａ
は、支持部９４ａの貫通孔９４ｂとスピル空間１００と
を貫通し、その拡径された先端部９８ｆにはバルブフェ
ース１０４が形成されている。このバルブフェース１０
４がステム部９８ａの移動に連動して、バルブシート１
０２に対して離合動作するように構成されている。

【００５７】また、シート体９４には、バルブシート１
０２よりも外側にストッパ収納部９４ｄが形成されてい
て、このストッパ収納部９４ｄには円板状ストッパ１０
６が挿入されている。このため、バルブシート１０２と
バルブフェース１０４とは、円板状ストッパ１０６によ
り覆われることになる。

【００５８】この円板状ストッパ１０６には、燃料流通
用貫通孔１０６ａが複数形成され、供給通路３５におけ
る燃料を、図示矢印Ａのごとくスピル時に流通させるこ
とができる。なお、燃料流通用貫通孔１０６ａの方向は
燃料が直接ポペット弁９８の先端部９８ｆに衝突しない
ように、先端部９８ｆから外れされている。

【００５９】更に、スピル空間１００にはバルブシート
１０２とバルブフェース１０４との間を通過した燃料
を、図示矢印Ｂにて示すごとく圧力調整弁４０側へ排出
するための排出路９４ｅが設けられている。

【００６０】また、シート体９４の貫通孔９４ｂに摺動
するステム部９８ａの摺動部９８ｄの表面には、軸方向
の溝９８ｅが複数設けられ、筒部８８ｂ内部に対して燃
料の流入流出を許容している。このためポペット弁９８
の軸方向での移動を円滑に行うことができる。

【００６１】また、燃料が筒状部材８８とシート体９４
との間、あるいは高圧燃料ポンプ１１の螺合部１１ａと
シート体９４との間から漏出しないように、ゴム製のＯ
リング１０８，１１０がシート体９４の基部９４ｃに形
成されたリング状の溝９４ｆ，９４ｇ内に配置されてい
る。

【００６２】図３に示したバルブサブアッセンブリ９５
の製造は、まず、シート体９４の貫通孔９４ｂにバルブ
シート１０２側からポペット弁９８を挿入する。そし
て、ポペット弁９８の基端部９８ｂにアーマチャ９２を
圧入するとともに、アーマチャ９２を加締めてポペット
弁９８のステム部９８ａにアーマチャ９２を固定する。

【００６３】次に、バルブフェース１０４とバルブシー
ト１０２とを密着させた状態で、シート体９４の基部９
４ｃの表面９４ｈとアーマチャ９２の基端面９２ｄとの
距離Ｄを測定する。

【００６４】次に、コア９０の先端面９０ｃと、筒状部
材８８の円板部８８ａにおける先端側面８８ｄとの距離
が、前述したごとく測定した距離ＤとエアギャップＧ
（所望の規格値）との和となる位置まで、筒状部材８８
の筒部８８ｂ内にコア９０を圧入する。そして、コア９
０を挿入した部分において筒部８８ｂを外側から加締め
てコア９０を筒部８８ｂに対して固定する。

【００６５】次に、バネ９６をコア９０の収納孔９０ａ
内に配置し、前述したごとく組み立てておいたアーマチ
ャ９２、ポペット弁９８およびシート体９４の一体物
を、筒部８８ｂに対してシート体９４の支持部９４ａに
て圧入して固定する。

【００６６】次に、円板状ストッパ１０６をストッパ収
納部９４ｄ内に配置すれば、図３の構成、すなわちバル
ブサブアッセンブリ９５が完成する。また、図２に示し
たごとくの電磁スピル弁４１を完成するには、予め図４
に示すごとくのコイルサブアッセンブリ１１２を形成し
ておく。すなわち、フランジ部材７２に対してナット部
７４を組み合わせ、前述したごとく形成したヨーク部品
７６，７８と電磁コイル８２との一体物を樹脂８６の射
出成型によりフランジ部材７２に固定一体化し、コイル
サブアッセンブリ１１２を形成しておく。なお、樹脂８
６の射出成型時にコネクタ部８６ａも形成される。

【００６７】そして、コイルサブアッセンブリ１１２の
２つのヨーク部品７６，７８からなるヨーク８０の中心
孔８０ａとフランジ部材７２の中心孔７２ｃとに、フラ
ンジ部材７２側から図３に示したバルブサブアッセンブ
リ９５を挿入することにより、電磁スピル弁４１を完成
することができる。

【００６８】この時、分離部８０ｂに臨むヨーク部品７
８の短円筒部材７８ｂの縁部がコア９０が存在する部分
に筒部８８ｂの外部から接触し、分離部８０ｂに臨むヨ
ーク部品７６の短円筒部材７６ｂの縁部がアーマチャ９
２が存在する部分に筒部８８ｂの外部から接触する。こ
のことで、電磁コイル８２による起磁力により、ヨーク
８０、コア９０およびアーマチャ９２にて十分に効率の
良い磁気回路を形成することができる。

【００６９】この電磁スピル弁４１を、図２に示したご
とくナット部７４にて高圧燃料ポンプ１１の螺合部１１
ａに螺合することにより、高圧燃料ポンプ１１に取り付
けることができる。なお、高圧燃料ポンプ１１に取り付
けた際に、ポンプボディ１１ｂ側が円板状ストッパ１０
６に接触することで、円板状ストッパ１０６を固定でき
る。

【００７０】更に、ポンプボディ１１ｂに設けられてい
る加圧室２２からの燃料が流入するスピル通路１１ｃは
円板状ストッパ１０６の燃料流通用貫通孔１０６ａに連
通し、燃料タンク１３へ排出するスピル通路１１ｄはシ
ート体９４の排出路９４ｅに連通する。

【００７１】上述したごとく形成された電磁スピル弁４
１は、図１に示したごとく配置されて次のように機能す
る。すなわち、高圧燃料ポンプ１１においてプランジャ
２１により加圧室２２の圧縮が開始された後に、高圧燃
料ポンプ１１からの燃料圧送が終了するタイミングより
も前にＥＣＵ６０からの指令により電磁コイル８２に電
流が流される。この通電タイミングは燃料圧送行程で必
要な燃料量が燃料リザーバ５５に圧送されるように設定
されている。

【００７２】この電磁コイル８２への通電による電磁コ
イル８２の起磁力により、ヨーク８０、コア９０および
アーマチャ９２を経路とする磁気回路が作動する。この
ため、アーマチャ９２はバネ９６の付勢力に抗してコア
９０に引きつけられる。そして、アーマチャ９２に連動
してポペット弁９８もコア９０側へ移動するので、バル
ブフェース１０４とバルブシート１０２とは密着して、
電磁スピル弁４１は閉じられる。したがって、燃料リザ
ーバ５５へは加圧室２２の圧縮に応じて燃料が圧送され
る。

【００７３】そして、高圧燃料ポンプ１１の燃料圧送行
程が終了して燃料吸入行程に入ったタイミングで、ＥＣ
Ｕ６０は電磁コイル８２への電流供給を停止する。する
と、コア９０への引きつけ力が消失したアーマチャ９２
は、バネ９６の付勢力によりコア９０から離れる。これ
に連動してバルブフェース１０４はバルブシート１０２
から離れるので、電磁スピル弁４１は開く。したがっ
て、次の燃料圧送行程の初期においては、供給通路３５
側からの燃料はスピル通路１１ｃ，１１ｄ側へ排出され
るので、高圧燃料ポンプ１１から燃料リザーバ５５への
燃料圧送はなされない。そして、前述したごとく適切な
タイミングで電磁スピル弁４１が閉じられると加圧室２
２の圧縮に応じて燃料が燃料リザーバ５５に圧送され
る。

【００７４】以後、このような処理が繰り返されること
により、高圧燃料ポンプ１１から燃料リザーバ５５へ適
切な燃料圧送が行われる。以上説明した本実施の形態１
によれば、以下の効果が得られる。

【００７５】（イ）．１つの筒状部材８８の筒部８８ｂ
内にコア９０が固定されるとともに、このコア９０に対
向して、アーマチャ９２が、同じ筒部８８ｂ内のシート
体９４の支持部９４ａおよびポペット弁９８により支持
されている。

【００７６】このため、コア９０とアーマチャ９２との
間のエアギャップＧは、コア９０とアーマチャ９２以外
に、筒状部材８８、ポペット弁９８およびシート体９４
といった極めて少ない部品のみにて決定される。したが
って、アーマチャ９２とコア９０との間のエアギャップ
Ｇの組み付けばらつきが非常に小さくなる。

【００７７】更に、図３に示した距離Ｄを測定すること
と、コア９０をＤ＋Ｇだけ筒状部材８８の筒部８８ｂ内
に圧入することのみで、エアギャップＧの調整は可能と
なり、スペーサも省略することができる。

【００７８】したがって、電磁スピル弁４１が小型化さ
れ、更に多種類の厚さのスペーサを準備する必要がなく
なることから、部品点数の低減により製造コストが低減
する。更に、組み付け作業が簡素化されることから生産
性も向上する。

【００７９】（ロ）．筒状部材８８の筒部８８ｂは底部
８８ｃを有する筒状に形成されている。このことによ
り、簡単な構成でも燃料のシール性が高まり、電磁スピ
ル弁４１の構成を一層簡素化でき、より一層、製造コス
トの低減と生産性の向上とに貢献できる。

【００８０】（ハ）．バルブシート１０２はバルブフェ
ース１０４とともに円板状ストッパ１０６にて覆われて
いる。このストッパ１０６には燃料流通用貫通孔１０６
ａが形成され、この燃料流通用貫通孔１０６ａの方向
は、ポペット弁９８のバルブフェース１０４が設けられ
た先端部９８ｆから外れた方向に向けられている。この
ため、スピル時の燃料の流れがバルブフェース１０４を
バルブシート１０２側に近づける自閉現象が抑制され
る。

【００８１】したがって、このようにポペット弁９８の
自閉現象を防止できると共に、自閉対策のために別個の
部品を追加する必要がなく、電磁スピル弁４１の構成を
一層簡素化でき、より一層、製造コストの低減と生産性
の向上とに貢献できる。

【００８２】（ニ）．実施が容易な加締め加工によって
筒状部材８８の筒部８８ｂにコア９０を確実に固定する
ことでがき、より一層生産性を向上させることができ
る。また、シート体９４は筒状部材８８の筒部８８ｂに
対して圧入により容易に固定されるので、更に生産性を
向上させることができる。

【００８３】（ホ）．電磁スピル弁４１全体を支持する
フランジ部材７２に対して、ナット部７４を回転可能に
設けている。このことにより、高圧燃料ポンプ１１に電
磁スピル弁４１を組み付ける際に、電磁コイル８２に電
流を供給するためコネクタの方向を任意に調整すること
が可能となり、生産性が向上する。

【００８４】更に高圧燃料ポンプ１１に電磁スピル弁４
１を取り付ける際に、電磁スピル弁４１の構成が高圧燃
料ポンプ１１に対して回転することがない。このため、
電磁スピル弁４１のＯリング１１０等の構成が高圧燃料
ポンプ１１側との摩擦によって捻れたりして歪むことが
防止される。特に、Ｏリング１１０が捻れないことによ
り燃料のシール性が悪化することがない。

【００８５】（ヘ）．アーマチャ９２には、従来の構成
とは異なり、軸方向に平行な燃料流動用の貫通孔を形成
していない。その代わり、アーマチャ９２は筒状部材８
８の筒部８８ｂの内周面との間に燃料が流動できる十分
な隙間が形成されている。この隙間は、従来において
は、部品点数が多い場合には高精度に形成できず、隙間
の狭い部分が生じて燃料の流動腐食を招き易かったこと
からドリル加工により貫通孔を設けていた。しかし、本
実施の形態では、アーマチャ９２は、シート体９４とポ
ペット弁９８とを介して筒状部材８８の筒部８８ｂ内に
支持されているのみであることから、この隙間は高精度
に実現でき、燃料による流動腐食を十分に抑制できる。

【００８６】更に、このために、アーマチャ９２に貫通
孔を設けなくてよくなったので、加工工程が少なくなり
生産性が向上する。 （ト）．ポペット弁９８のステム部９８ａに設けられた
摺動部９８ｄの表面には、軸方向の溝９８ｅが設けられ
ている。このことにより燃料の流動を可能にして、ポペ
ット弁９８の移動を阻害しないようにしている。従来の
構成では、シート体にドリル加工により貫通孔を形成し
て燃料を流動させていたので、ドリル加工といった面倒
な加工工程が必要であった。しかし、本実施の形態で
は、ポペット弁９８のステム部９８ａの表面に形成され
る溝９８ｅであることから、転造や切削等により容易に
形成でき、生産性が向上する。

【００８７】（チ）．筒状部材８８の筒部８８ｂの内部
が高精度に形成されていればよいので、ヨーク８０とし
ては低炭素鋼をプレス形成したヨーク部品７６，７８を
用いている。従来技術では高精度に形成する必要がある
ため、高価なパーマロイや電磁ステンレス製コアを用い
ている。このため本実施の形態では製造コストが一層低
減できる。

【００８８】（リ）．図２に示したごとく高圧燃料ポン
プ１１に対して組み付ける場合、図３に示したバルブサ
ブアッセンブリ９５は図４に示したコイルサブアッセン
ブリ１１２に挿入するのみであり、両者が固着されて完
全に一体化されているわけではない。このため、電磁ス
ピル弁４１の閉弁の際に、バルブサブアッセンブリ９５
においてポペット弁９８のバルブフェース１０４がバル
ブシート１０２に衝突する際の衝撃が、外側に存在する
コイルサブアッセンブリ１１２に伝わりにくい。したが
って、電磁スピル弁４１の作動音の放射を抑制でき、エ
ンジンＥの騒音を低減できる。

【００８９】（ヌ）．バルブサブアッセンブリ９５は、
電磁コイルのみ筒状部材８８の回りに配置すれば、電磁
スピル弁として機能することから、バルブサブアッセン
ブリ９５の状態で、測定用の電磁コイルに配置してバル
ブ機能を測定することが可能である。

【００９０】従来技術では、完全に高圧燃料ポンプに組
み込んでからでないと測定が困難であるので、生産性が
低下するおそれがある。しかし本実施の形態では、サブ
アッセンブリの状態で品質確認が可能であり、生産性が
向上する。

【００９１】（ル）．また、アーマチャ９２の形状が単
純であることから、電磁ステンレス製としても製造が容
易である。このように電磁ステンレス製とすることによ
り、パーマロイを用いる場合よりも安価となり、製造コ
ストが低減できる。

【００９２】またアーマチャ９２を電磁ステンレス製と
することにより硬度が向上するので、前述した燃料によ
る流動腐食を十分に防止でき、耐久性が向上する。 ［実施の形態２］図５の縦断面図に実施の形態２の電磁
スピル弁２４１を示す。なお、本電磁スピル弁２４１は
前記実施の形態１に示した燃料供給装置１０において電
磁スピル弁４１の代わりに高圧燃料ポンプ１１に組み込
まれる。したがって本電磁スピル弁２４１の構成と本電
磁スピル弁２４１を取り付ける高圧燃料ポンプ１１側の
取り付け部以外の構成は、前記実施の形態１と同じであ
る。このため同一の構成については前記実施の形態１に
て用いた同一の符号にて説明する。

【００９３】電磁スピル弁２４１は、主に、バルブサブ
アッセンブリ２４３とコイルサブアッセンブリ２４５と
から構成されている。この内、バルブサブアッセンブリ
２４３を図６の縦断面図に示す。

【００９４】バルブサブアッセンブリ２４３は、筒状部
材２８８、コア２９０、アーマチャ２９２、シート体２
９４、バネ２９６およびポペット弁２９８を備えてい
る。筒状部材２８８は先端側にテーパー部２８８ａと基
端側に筒部２８８ｂとを備えている。筒部２８８ｂの基
端側には底部２８８ｃが形成されているので筒状部材２
８８は基端側では閉塞されているが、先端側にてテーパ
ー部２８８ａで開口している。

【００９５】この筒部２８８ｂ内には、底部２８８ｃ側
から、コア２９０、アーマチャ２９２およびシート体２
９４が配置されている。そしてシート体２９４の基部２
９４ｃはテーパー部２８８ａから筒状部材２８８の外に
露出している。この構成の内、コア２９０およびアーマ
チャ２９２は、パーマロイや電磁ステンレス等の高透磁
率材料が用いられている。シート体２９４はステンレス
等の非磁性体である。

【００９６】コア２９０は、内部にバネ２９６を収納す
る収納孔２９０ａと貫通孔２９０ｂとが中心軸位置に形
成された円柱状をなしている。このコア２９０は、筒部
２８８ｂ内の必要な位置に挿入後、筒部２８８ｂを外側
から加締めることにより固定される。

【００９７】バネ２９６に付勢される状態で、リング状
のアーマチャ２９２が筒部２８８ｂ内に配置されてい
る。アーマチャ２９２の外径は筒部２８８ｂの内径より
も小さいので、筒部２８８ｂの内周面との間に隙間が存
在する。アーマチャ２９２の中心軸位置に形成されてい
る貫通孔２９２ａには、シート体２９４側から挿入され
たポペット弁２９８の基端部２９８ｂが挿入されてい
る。この基端部２９８ｂに形成されている環状溝２９８
ｃ部分にて、アーマチャ２９２が外側から加締められて
いることにより、ポペット弁２９８はアーマチャ２９２
と一体化されている。このことにより、アーマチャ２９
２とポペット弁２９８とが連動して移動可能とされてい
る。

【００９８】シート体２９４は、その円柱状の支持部２
９４ａにて筒部２８８ｂに圧入されている。このこと
で、テーパー部２８８ａ側から筒部２８８ｂ内部を塞い
でいる。支持部２９４ａの中心軸位置には貫通孔２９４
ｂが形成され、この貫通孔２９４ｂの内部を前述したポ
ペット弁２９８のステム部２９８ａが摺動可能に貫通し
ている。

【００９９】シート体２９４の基部２９４ｃの内部には
スピル空間３００が形成され、その開口部にはバルブシ
ート３０２が形成されている。ポペット弁２９８のステ
ム部２９８ａは、支持部２９４ａの貫通孔２９４ｂとス
ピル空間３００とを貫通し、その拡径された先端部２９
８ｆにはバルブフェース３０４が形成されている。この
バルブフェース３０４がステム部２９８ａの移動に連動
して、バルブシート３０２に対して離合動作するように
構成されている。

【０１００】ここで、シート体２９４の外形を、図７の
平面図および図８の正面図に示す。シート体２９４の基
部２９４ｃの上面２９４ｄは、筒状部材２８８のテーパ
ー部２８８ａに対応した角度のテーパー状に形成されて
いる。この上面２９４ｄには４本の排出溝２９４ｅがシ
ート体２９４の中心から放射状に形成されている。ま
た、この排出溝２９４ｅに連続して、支持部２９４ａの
外周面２９４ｆにはシート体２９４の軸方向に沿って４
本の内圧抜き溝２９４ｇが形成されている。この他、支
持部２９４ａの外周面２９４ｆの周方向には、圧入後に
筒部２８８ｂに強固に係止するための突条２９４ｈが設
けられ、支持部２９４ａの基端側には筒部２８８ｂへの
圧入を容易にするためのテーパー部２９４ｉが設けられ
ている。更に、シート体２９４の基部２９４ｃの先端側
にはＯリング収納溝２９４ｊが周方向に設けられてい
る。

【０１０１】また、排出溝２９４ｅの上端部近傍には、
基部２９４ｃの内部に設けられているスピル空間３００
から燃料を排出する排出路２９４ｋの出口が開口してい
る。このような構成により筒状部材２８８内に圧入され
たシート体２９４の排出溝２９４ｅおよび内圧抜き溝２
９４ｇは、筒状部材２８８に覆われることにより、支持
部２９４ａと筒状部材２８８との間に内圧抜き燃料通路
を形成し、基部２９４ｃと筒状部材２８８との間に燃料
排出通路を形成する。

【０１０２】この内圧抜き溝２９４ｇにより支持部２９
４ａよりも奥の筒部２８８ｂ内部に対する燃料の流入流
出を許容している。このためポペット弁２９８は、前記
実施の形態１に示したごとくの軸方向の溝を摺動部２９
８ｄに設けなくても、軸方向での移動を円滑に行うこと
ができる。

【０１０３】このバルブサブアッセンブリ２４３の製造
は、まず、シート体２９４の貫通孔２９４ｂにバルブシ
ート３０２側からポペット弁２９８を挿入する。そし
て、ポペット弁２９８の基端部２９８ｂにアーマチャ２
９２を圧入するとともに、アーマチャ２９２を加締めて
ポペット弁２９８のステム部２９８ａにアーマチャ２９
２を固定する。

【０１０４】次に、バルブフェース３０４とバルブシー
ト３０２とを密着させた状態で、シート体２９４の基部
２９４ｃの下面２９４ｍとアーマチャ２９２の基端面２
９２ｄとの長さＤ１を測定しておく。

【０１０５】次に、コア２９０の先端面２９０ｃと筒状
部材２８８の底部２８８ｃにおける平面状の外面２８８
ｄとの間の距離が距離Ｄ２となる位置まで、コア２９０
を筒部２８８ｂに圧入する。そして、このコア２９０が
配置された位置を筒部２８８ｂの外部から加締めてコア
２９０を筒部２８８ｂ内に強固に固定する。

【０１０６】なお、前記距離Ｄ２は、長さＤ１のシート
体２９４、アーマチャ２９２およびポペット弁２９８の
一体物を、筒部２８８ｂ内に圧入した場合に、コア２９
０とアーマチャ２９２との間に必要なエアギャップＧが
形成されるように設定されている。

【０１０７】次に、バネ２９６をコア２９０の収納孔２
９０ａ内に配置し、前述したごとく組み立てておいたシ
ート体２９４、アーマチャ２９２およびポペット弁２９
８の一体物を、筒部２８８ｂに対してシート体２９４の
支持部２９４ａにて圧入し固定する。

【０１０８】こうして、図６に示したバルブサブアッセ
ンブリ２４３が完成する。次に、コイルサブアッセンブ
リ２４５を図９の縦断面図に示す。コイルサブアッセン
ブリ２４５は、主に、ヨーク２８０と電磁コイル２８２
とから構成されている。ヨーク２８０は２つのヨーク部
品２７６，２７８からなる。この内、一方のヨーク部品
２７６は、中央に丸孔が形成された円板部材２７６ａを
有し、この丸孔に短円筒部材２７６ｂが形成された形状
をなしている。他方のヨーク部品２７８は、中央に丸孔
が形成された円板部材２７８ａを有し、この丸孔には図
９において下方に円筒状の基軸部２７８ｂが形成され、
更に円板部材２７８ａの外周縁近傍には短円筒部材２７
８ｃが形成された形状をなしている。また、基軸部２７
８ｂの下端面２７８ｄは、筒状部材２８８のテーパー部
２８８ａに対応した角度のテーパー状に形成されてい
る。また、基軸部２７８ｂの内周面には、周方向にＯリ
ング収納溝２７８ｅが形成されている。これらヨーク部
品２７６，２７８は、共に低炭素鋼をプレスにて成形し
たものである。

【０１０９】これら２つのヨーク部品２７６，２７８
は、一方のヨーク部品２７６の円板部材２７６ａの外周
縁と、他方のヨーク部品２７８の短円筒部材２７８ｃの
先端面とを接触させることにより組み合わされて、一つ
のヨーク２８０を形成している。なお、一方のヨーク部
品２７６の短円筒部材２７６ｂの先端部は、他方のヨー
ク部品２７８の円板部材２７８ａまで到達せず、隙間を
開けて対向状態に配置され、その間にヨーク部材が存在
しない分離部２８０ｂを設けている。

【０１１０】ヨーク部品２７６，２７８が組み合わされ
て形成されたヨーク２８０の内部にはリング状の空間が
形成されている。この空間にはリング状の電磁コイル２
８２が樹脂製のボビン２８４に巻かれた形で配置されて
いる。

【０１１１】このようなヨーク２８０と電磁コイル２８
２との一体物は、その上部側が射出成型による樹脂２８
６中に埋設されている。なお、図示していないが樹脂２
８６の射出成型時に実施の形態１にて示したコネクタ部
８６ａと同様な機能のコネクタ部も形成される。

【０１１２】図５に示したごとくの電磁スピル弁２４１
を完成するには、予め図６に示したバルブサブアッセン
ブリ２４３と図９に示したコイルサブアッセンブリ２４
５とを形成しておく。そして、図１０に示すごとく、高
圧燃料ポンプ１１の取り付け部２１１ａにおけるスピル
通路３１１ｄ内に形成されている円筒形のバルブサブア
ッセンブリ収納穴２１１ｂ内に円板状のストッパ３０６
を配置する。このストッパ３０６はポペット弁２９８の
先端部２９８ｆが当接することで、ポペット弁２９８の
開方向での移動を制限してるものである。

【０１１３】次にストッパ３０６の上からバルブサブア
ッセンブリ収納穴２１１ｂ内に、バルブサブアッセンブ
リ２４３を挿入し、シート体２９４の基部２９４ｃ部分
をはめ込む。この時、Ｏリング収納溝２９４ｊ内にはＯ
リング３０８が配置されているので、図１１の下部に示
すごとく、バルブサブアッセンブリ２４３はバルブサブ
アッセンブリ収納穴２１１ｂに油密状態で仮固定され
る。このためバルブサブアッセンブリ収納穴２１１ｂの
底部側に形成されているもう一つのスピル通路３１１ｃ
はバルブサブアッセンブリ２４３を間にして完全にスピ
ル通路３１１ｄから分離される。なお、この時、ポペッ
ト弁２９８の先端部２９８ｆはストッパ３０６の凹部３
０６ｂ内に収納される。

【０１１４】更に、この上からコイルサブアッセンブリ
２４５を、自身のヨーク２８０の中心孔２８０ａにバル
ブサブアッセンブリ２４３の筒部２８８ｂを挿入するよ
うにして、取り付け部２１１ａの上部に設けられたコイ
ルサブアッセンブリ収納穴２１１ｃに配置する。コイル
サブアッセンブリ収納穴２１１ｃは、バルブサブアッセ
ンブリ収納穴２１１ｂとは同軸の短円筒形に形成されて
いる。またコイルサブアッセンブリ収納穴２１１ｃとス
ピル通路３１１ｄとの間にはヨーク部品２７８の基軸部
２７８ｂが通過できる連絡孔２１１ｄが形成されてい
る。

【０１１５】こうしてヨーク部品２７８の円板部材２７
８ａは、図１２に示すごとくコイルサブアッセンブリ収
納穴２１１ｃにはめ込まれる。この時、コイルサブアッ
センブリ収納穴２１１ｃの底面２１１ｅのＯリング収納
溝２１１ｆにはＯリング２１１ｇが配置され、ヨーク部
品２７８の基軸部２７８ｂのＯリング収納溝２７８ｅに
はＯリング２７８ｆが配置されている。このため、スピ
ル通路３１１ｄから外部へ燃料が流れ出たりすることが
なく、スピル通路３１１ｄからヨーク２８０の中心孔２
８０ａ（特に電磁コイル２８２周辺）に対して燃料が流
れ込むことがない。また、ヨーク部品２７８の下端面２
７８ｄは、バルブサブアッセンブリ２４３の筒状部材２
８８に対してそのテーパー部２８８ａに密着する。

【０１１６】このようにストッパ３０６、バルブサブア
ッセンブリ２４３およびコイルサブアッセンブリ２４５
を取り付け部２１１ａ内に配置した後、コイルサブアッ
センブリ収納穴２１１ｃの周縁部に形成されている加締
め部２１１ｈを内側に加締める。このことにより、ヨー
ク部品２７８の円板部材２７８ａの縁が加締め部２１１
ｈにより固定される。

【０１１７】こうしてコイルサブアッセンブリ２４５が
コイルサブアッセンブリ収納穴２１１ｃ内に強固に固定
されるとともに、バルブサブアッセンブリ２４３もヨー
ク部品２７８の下端面２７８ｄにより押圧されて、バル
ブサブアッセンブリ収納穴２１１ｂ内に強固に固定され
る。更にストッパ３０６もバルブサブアッセンブリ２４
３のシート体２９４に押圧されてバルブサブアッセンブ
リ収納穴２１１ｂの底部に強固に固定される。

【０１１８】この時、分離部２８０ｂに臨むヨーク部品
２７６の短円筒部材２７６ｂの縁部がコア２９０が存在
する部分にバルブサブアッセンブリ２４３の筒部２８８
ｂの外部から接触し、分離部２８０ｂに臨むヨーク部品
２７８の円板部材２７８ａの内周縁部がアーマチャ２９
２が存在する部分に筒部２８８ｂの外部から接触する。
このことで、電磁コイル２８２による起磁力により、ヨ
ーク２８０、コア２９０およびアーマチャ２９２にて十
分に効率の良い磁気回路を形成することができる。

【０１１９】また、バルブサブアッセンブリ２４３側の
シート体２９４の排出溝２９４ｅはスピル通路３１１ｄ
に連通状態となる。こうして、電磁スピル弁２４１の形
成と取り付けとが完成する。この状態が図５に示した状
態である。この時、ポンプボディ１１ｂに設けられてい
る加圧室２２からの燃料が流入するスピル通路１１ｃ
（図１）はスピル通路３１１ｃに連通し、更にストッパ
３０６の燃料流通用貫通孔３０６ａに連通している。ま
た、燃料タンク１３へ排出するスピル通路１１ｄはスピ
ル通路３１１ｄに連通し、更にシート体２９４の排出溝
２９４ｅに連通している。

【０１２０】上述したごとく形成された電磁スピル弁２
４１は、前記実施の形態１にて説明したと同様に機能す
る。なお、燃料の溢流時にはポペット弁２９８は、先端
部２９８ｆがストッパ３０６に当接するまで開く。この
結果、バルブフェース３０４はバルブシート３０２から
離れて電磁スピル弁２４１は開弁する。この時、スピル
通路３１１ｃ側の高圧燃料はストッパ３０６の燃料流通
用貫通孔３０６ａ、凹部３０６ｂ、バルブフェース３０
４とバルブシート３０２との間隙、スピル空間３００、
排出路２９４ｋおよび排出溝２９４ｅを介して、スピル
通路３１１ｄに流出する。そして、スピル通路１１ｄ
（図１）を介して燃料タンク１３に戻される。

【０１２１】また、ポペット弁２９８が移動する際に
は、内圧抜き溝２９４ｇを介して燃料が筒部２８８ｂ内
部と排出溝２９４ｅとの間で流動することで、シート体
２９４よりも内部の筒部２８８ｂの内圧を抜くことがで
きる。

【０１２２】以上説明した本実施の形態２によれば、以
下の効果が得られる。 （イ）．前記実施の形態１の（イ）、（ロ）、（ニ）、
（ヘ）、（チ）〜（ル）と同じ効果を生じる。

【０１２３】（ロ）．電磁スピル弁２４１全体はポンプ
ボディ１１ｂ側に設けられた加締め部２１１ｈにより固
定されている。このことにより、高圧燃料ポンプ１１に
電磁スピル弁２４１を組み付ける際に、電磁コイル２８
２に電流を供給するためコネクタ部の方向を任意に調整
することが可能となり、生産性が向上する。

【０１２４】更に高圧燃料ポンプ１１に電磁スピル弁２
４１を取り付ける際に、電磁スピル弁２４１の構成が高
圧燃料ポンプ１１に対して回転することがない。このた
め、電磁スピル弁２４１の各構成が高圧燃料ポンプ１１
側との摩擦によって捻れたりして歪むことが防止され
る。特に、Ｏリング３０８，２１１ｇ，２７８ｆが捻れ
ないことにより燃料のシール性が悪化することがない。

【０１２５】（ハ）．シート体２９４の支持部２９４ａ
の外周面には、内圧抜き溝２９４ｇが形成されている。
このことにより筒部２８８ｂと支持部２９４ａとの間
に、支持部２９４ａよりも奥（すなわちアーマチャ２９
２側の空間）に対する内圧抜き用通路が形成されてい
る。

【０１２６】筒状部材２８８の筒部２８８ｂ内には、シ
ート体２９４の支持部２９４ａよりも奥に、アーマチャ
２９２とコア２９０とが存在し、アーマチャ２９２の移
動時にはポペット弁２９８のステム部２９８ａが出入り
する。このため内圧抜きの通路を形成して、支持部２９
４ａよりも奥の燃料の出入りを可能にすることが、円滑
なポペット弁２９８の移動上必要である。本実施の形態
２では、前述したごとく筒部２８８ｂと支持部２９４ａ
との間に内圧抜きの通路として内圧抜き溝２９４ｇが形
成されていることにより、円滑なポペット弁２９８の移
動を可能にしている。

【０１２７】しかも、内圧抜き溝２９４ｇが形成されて
いる支持部２９４ａと筒部２８８ｂとの間は単に圧入に
より固定される部分であり、円滑な摺動が必要な支持部
２９４ａとステム部２９８ａとの間に比較して高精度の
加工は要求されないので、製造コストが抑制できる。

【０１２８】また、支持部２９４ａの内部、支持部２９
４ａの内周面、あるいはポペット弁２９８のステム部２
９８ａに内圧抜き用通路を設けるよりも、支持部２９４
ａの外周面２９４ｆに設けた方が周長が長いので、内圧
抜き溝２９４ｇの周方向の幅を大きくできる。このこと
から内圧抜き溝２９４ｇを浅くしても十分に内圧抜きが
可能となる。したがって電磁スピル弁２４１全体の径が
大きくならず、高圧燃料ポンプ用電磁スピル弁２４１の
小型化に貢献できる。

【０１２９】また、内圧抜き用通路が支持部２９４ａの
外周面２９４ｆに内圧抜き溝２９４ｇとして形成されて
いるため、加工が容易であり、一層製造コストが抑制で
きる。

【０１３０】（ニ）．高圧燃料ポンプ１１が圧送する燃
料を溢流するための溢流通路も排出溝２９４ｅとして、
シート体２９４の上面２９４ｄに形成されている。更
に、この排出溝２９４ｅに前記内圧抜き溝２９４ｇも接
続されている。

【０１３１】このことにより、この排出溝２９４ｅにつ
いても、（ハ）に述べた作用効果を生じ、高圧燃料ポン
プ用電磁スピル弁２４１の小型化に一層貢献できる。 （ホ）．燃料漏れ止め用のシール材の一つとして、Ｏリ
ング２７８ｆを筒状部材２８８の筒部２８８ｂの外周面
において、ヨーク２８０との間に配置している。

【０１３２】このようにＯリング２７８ｆを配置したこ
とにより、前記実施の形態１の場合に比較してＯリング
のシート体２９４側への配置本数を少なく（実際には２
本から１本に減少）できる。したがって、高圧燃料ポン
プ用電磁スピル弁２４１全体の小型化に貢献できる。

【０１３３】更に特にシート体２９４での径が小さくで
きるので、高圧燃料ポンプ１１への取り付け穴（ここで
はバルブサブアッセンブリ収納穴２１１ｂ）を小さくで
き、高圧燃料ポンプ１１側の強度向上や軽量化に貢献で
きる。

【０１３４】

【発明の効果】請求項１記載の高圧燃料ポンプ用電磁ス
ピル弁においては、コアとアーマチャとは、別々の部分
に組み込まれてから、それぞれの部分を組み合わせるの
ではなく、特別に設けられた筒状部材内にコアを固定す
ると共に、アーマチャをコアに対向して前記筒状部材内
に支持させている。このため、コアとアーマチャとの間
のエアギャップは、筒状部材およびアーマチャを摺動可
能に支持する筒状部材に取り付けられた部品といった極
めて少ない部品のみにて決定される。このことから、ア
ーマチャとコアとの間のエアギャップ寸法の組み付けば
らつきを非常に小さくできる。これとともに、エアギャ
ップ寸法を調整するためのスペーサも省略することがで
きる。したがって、スペーサがなくなるので電磁スピル
弁が小型化され、更に多種類の厚さのスペーサを準備す
る必要がなくなることから、部品点数の低減により製造
コストが低減する。更に、適切なスペーサを選択して組
み付けるという作業が不要となり、作業が簡素化される
ことから生産性も向上する。

【０１３５】請求項２記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピ
ル弁においては、請求項１記載の構成に対して、アーマ
チャと弁体とは、弁体のステム部にて一体に組み付けら
れ、この一体物はシート体の支持部にて筒状部材に支持
されている。ステム部は支持部に対して摺動可能である
ことにより、コアに対してアーマチャは移動可能となっ
ている。このようにすることにより、最小の部品でコア
とアーマチャとの間のエアギャップが決定される。した
がって請求項１で述べた作用効果が生じる。

【０１３６】請求項３記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピ
ル弁においては、請求項２記載の構成に対して、前記筒
状部材と前記支持部との間には、前記支持部よりも前記
アーマチャ側の空間に対する内圧抜き用通路が形成され
ている。したがって、請求項３では前記請求項２の効果
に加えて次の効果が存在する。すなわち、筒状部材と支
持部との間に内圧抜き用通路が形成されているが、この
筒状部材と支持部との間は単に固定されているのみであ
り、摺動している支持部とステム部との間に比較して高
精度の加工は要求されないので、製造コストが抑制でき
る。また、支持部内部、支持部内周面、あるいは弁体の
ステム部に内圧抜き用通路を設けるよりも、支持部の外
周面あるいはそれよりも外に設けた方が周長が長いの
で、内圧抜き用通路の周方向の幅を大きくできる。この
ことから内圧抜き用通路の径方向の深さを浅くしても十
分に内圧抜きが可能となる。したがって全体の径が大き
くならず、高圧燃料ポンプ用電磁スピル弁の小型化に貢
献できる。

【０１３７】請求項４記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピ
ル弁においては、請求項３記載の構成に対して、前記内
圧抜き用通路は、前記支持部の外周面に溝として形成さ
れている。したがって、前記請求項３の効果に加えて、
加工が容易であり、一層製造コストが抑制できる。

【０１３８】請求項５記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピ
ル弁においては、請求項３または４記載の構成に対し
て、前記シート体の表面には、前記高圧燃料ポンプが圧
送する燃料を溢流するための溢流通路が溝として形成さ
れ、該溢流通路に前記内圧抜き用通路が接続している。
したがって、前記請求項３または４の効果に加えて、請
求項３にて述べた効果が溢流通路にも現れて、高圧燃料
ポンプ用電磁スピル弁の小型化に一層貢献できる。

【０１３９】請求項６記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピ
ル弁においては、請求項１〜５のいずれか記載の構成に
対して、前記筒状部材は底部を有する筒状であり、該底
部側から順に前記コア、前記アーマチャおよび前記シー
ト体が配置されている。したがって、請求項１〜５のい
ずれかの効果に加えて、このように筒状部材が有底の部
材であることにより、簡単な構成でも燃料のシール性が
高まり、電磁スピル弁の構成を簡素化でき、より一層、
製造コストの低減と、生産性の向上に貢献できる。

【０１４０】請求項７記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピ
ル弁においては、請求項１〜６のいずれか記載の構成に
対して、バルブシート部分と弁体のバルブフェース側端
部とは共にストッパにて覆われている。このストッパに
は燃料流通用貫通孔が形成され、該燃料流通用貫通孔の
方向は、弁体のバルブフェース側端部から外れた方向に
向けられている。このため、請求項１〜６のいずれかの
効果に加えて、燃料の流れが弁体のバルブフェース側端
部に直接衝突することが防止される。したがって、弁体
のバルブフェースをバルブシート側に近づける自閉作用
が抑制される。このため、弁体の自閉対策としてストッ
パとは別個の部品を追加する必要がなく、電磁スピル弁
の構成を簡素化でき、より一層、製造コストの低減と生
産性の向上に貢献できる。

【０１４１】請求項８記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピ
ル弁においては、請求項１〜７のいずれか記載の構成に
対して、前記コアは、前記筒状部材内に圧入加工または
加締め加工の一方または両方により固定されている。し
たがって、請求項１〜７のいずれかの効果に加えて、こ
のように圧入加工あるいは加締め加工のいずれかまたは
両方によって円筒部材にコアを容易に固定することでが
き、より一層生産性を向上させることができる。

【０１４２】請求項９記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピ
ル弁においては、請求項１〜８のいずれか記載の構成に
対して、前記電磁コイル、前記コア、前記アーマチャ、
前記弁体、前記シート体および前記筒状部材が直接また
は間接に取り付けられるフランジ部材と、該フランジ部
材に回転可能に取り付けられ、前記フランジ部材を高圧
燃料ポンプ側に締結するナット部材とを備えた構成とし
ている。したがって、請求項１〜８のいずれかの効果に
加えて、電磁スピル弁全体を支持するフランジ部材に対
して、前記ナット部材を回転可能に設けることにより、
高圧燃料ポンプに電磁スピル弁を組み付ける際に、前記
電磁コイルに電流を供給するためコネクタの方向を任意
に調整することが可能となる。更に高圧燃料ポンプに電
磁スピル弁を取り付ける際に、電磁スピル弁全体の構成
を高圧燃料ポンプに対して回転させる必要がなくなる。
このため、電磁スピル弁の構成と高圧燃料ポンプとの摩
擦により電磁スピル弁に歪みが生じるのを防止でき、電
磁スピル弁の耐久性を高めることができる。

【０１４３】請求項１０記載の高圧燃料ポンプ用電磁ス
ピル弁においては、請求項１〜９のいずれか記載の構成
に対して、前記電磁コイルはヨークに包囲されていると
ともに、前記電磁コイルの内周面部分において前記ヨー
クは分離部を有し、該分離部に臨む前記ヨークの一方の
縁部が前記コアが存在する部分に前記筒状部材の外部か
ら接触し、前記分離部に臨む前記ヨークの他方の縁部が
前記アーマチャが存在する部分に前記筒状部材の外部か
ら接触することとしている。したがって請求項１〜９の
いずれかの効果に加えて、このようにヨークを構成する
ことにより、電磁コイルによる起磁力により、ヨーク、
コアおよびアーマチャにて十分に効率の良い磁気回路を
形成することができる。

【０１４４】請求項１１記載の高圧燃料ポンプ用電磁ス
ピル弁においては、請求項１〜１０のいずれか記載の構
成に対して、燃料漏れ止め用のシール材を前記筒状部材
の外周面に配置した構成としている。したがって、請求
項１〜１０のいずれかの効果に加えて、このように燃料
漏れ止め用のシール材を筒状部材の外周面に配置したこ
とにより、シート体へのシール材の配置本数を少なくで
きるので、高圧燃料ポンプ用電磁スピル弁全体の小型化
に貢献できる。更に、このことから特にシート体での径
が小さくできるので、高圧燃料ポンプへの取り付け穴を
小さくでき、高圧燃料ポンプ側の強度向上や軽量化に貢
献できる。

【０１４５】請求項１２記載の高圧燃料ポンプ用電磁ス
ピル弁においては、請求項１１記載の構成に対して、前
記燃料漏れ止め用のシール材は、前記筒状部材の外周面
と前記電磁コイルを包囲しているヨークとの間をシール
する。このように具体的には、筒状部材の外周面とヨー
クとの間をシールすることにより、請求項１１の作用効
果を生じさせることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明が適用された車輌用ガソリンエンジン
の燃料供給装置の概略構成を表すブロック図。

【図２】 実施の形態１としての電磁スピル弁の縦断面
図。

【図３】 実施の形態１におけるバルブサブアッセンブ
リの縦断面図。

【図４】 実施の形態１におけるコイルサブアッセンブ
リの縦断面図。

【図５】 実施の形態２としての電磁スピル弁の縦断面
図。

【図６】 実施の形態２におけるバルブサブアッセンブ
リの縦断面図。

【図７】 実施の形態２におけるシート体の平面図。

【図８】 実施の形態２におけるシート体の正面図。

【図９】 実施の形態２におけるコイルサブアッセンブ
リの縦断面図。

【図１０】 実施の形態２における電磁スピル弁の組み
付け工程説明図。

【図１１】 実施の形態２における電磁スピル弁の組み
付け工程説明図。

【図１２】 実施の形態２における電磁スピル弁の組み
付け工程説明図。

【符号の説明】

１０…車輌用ガソリンエンジンの燃料供給装置、１１…
高圧燃料ポンプ、１１ａ…螺合部、１１ｂ…ポンプボデ
ィ、１１ｃ，１１ｄ…スピル通路、１３…燃料タンク、
１４…低圧フィードポンプ、２０…シリンダ、２１…プ
ランジャ、２２…加圧室、２３…タペット、２４…カム
シャフト、２５…カム、３０…流入通路、３１…逆止
弁、３２…吐出側流入通路、３３…リリーフ通路、３４
…リリーフ弁、３５…供給通路、３６…逆止弁、３７…
リリーフ弁、３８…リリーフ通路、４０…圧力調整弁、
４１…電磁スピル弁、５５…燃料リザーバ、５６…イン
ジェクタ、６０…電子制御装置（ＥＣＵ）、６１… 燃
圧センサ、７２…フランジ部材、７２ａ…リング状係合
突条、７２ｂ…リング状突条、７２ｃ…中心孔、７４…
ナット部、７４ａ…リング状係合縁部、７６…ヨーク部
品、７６ａ…円板部材、７６ｂ…短円筒部材、７８…ヨ
ーク部品、７８ａ…円板部、７８ｂ…短円筒部材、７８
ｃ…長円筒部材、８０…ヨーク、８０ａ…中心孔、８０
ｂ…分離部、８２…電磁コイル、８４，８６…樹脂、８
６ａ…コネクタ部、８８…筒状部材、８８ａ…円板部、
８８ｂ…筒部、８８ｃ…底部、８８ｄ…先端側面、９０
…コア、９０ａ…収納孔、９０ｂ…貫通孔、９０ｃ…先
端面、９２…アーマチャ、９２ａ…貫通孔、９２ｄ…基
端面、９４…シート体、９４ａ…支持部、９４ｂ…貫通
孔、９４ｃ…基部、９４ｄ…ストッパ収納部、９４ｅ…
排出路、９４ｆ，９４ｇ…リング状の溝、９４ｈ…表
面、９５…バルブサブアッセンブリ、９６…バネ、９８
…ポペット弁、９８ａ…ステム部、９８ｂ…基端部、９
８ｃ…環状溝、９８ｄ…摺動部、９８ｅ…溝、９８ｆ…
先端部、１００…スピル空間、１０２…バルブシート、
１０４…バルブフェース、１０６…ストッパ、１０６ａ
…燃料流通用貫通孔、１０８，１１０…ゴム製のＯリン
グ、１１２…コイルサブアッセンブリ、２１１ａ…取り
付け部、２１１ｂ…バルブサブアッセンブリ収納穴、２
１１ｃ…コイルサブアッセンブリ収納穴、２１１ｄ…連
絡孔、２１１ｅ…底面、２１１ｆ…Ｏリング収納溝、２
１１ｇ…Ｏリング、２１１ｈ…加締め部、２４１…電磁
スピル弁、２４３…バルブサブアッセンブリ、２４５…
コイルサブアッセンブリ、２７６…ヨーク部品、２７６
ａ…円板部材、２７６ｂ…短円筒部材、２７８…ヨーク
部品、２７８ａ…円板部材、２７８ｂ…基軸部、２７８
ｃ…短円筒部材、２７８ｄ…下端面、２７８ｅ…Ｏリン
グ収納溝、２７８ｆ…Ｏリング、２８０…ヨーク、２８
０ａ…中心孔、２８０ｂ…分離部、２８２…電磁コイ
ル、２８４…ボビン、２８６…樹脂、２８８…筒状部
材、２８８ａ…テーパー部、２８８ｂ…筒部、２８８ｃ
…底部、２８８ｄ…外面、２９０…コア、２９０ａ…収
納孔、２９０ｂ…貫通孔、２９０ｃ…先端面、２９２…
アーマチャ、２９２ａ…貫通孔、２９２ｄ…基端面、２
９４…シート体、２９４ａ…支持部、２９４ｂ…貫通
孔、２９４ｃ…基部、２９４ｄ…上面、２９４ｅ…排出
溝、２９４ｆ…外周面、２９４ｇ…内圧抜き溝、２９４
ｈ… 突条、２９４ｉ…テーパー部、２９４ｊ…Ｏリン
グ収納溝、２９４ｋ…排出路、２９４ｍ…下面、２９６
…バネ、２９８…ポペット弁、２９８ａ…ステム部、２
９８ｂ…基端部、２９８ｃ…環状溝、２９８ｄ…摺動
部、２９８ｆ…先端部、３００…スピル空間、３０２…
バルブシート、３０４…バルブフェース、３０６…スト
ッパ、３０６ａ… 燃料流通用貫通孔、３０６ｂ…凹
部、３０８…Ｏリング、３１１ｃ… スピル通路、３１
１ｄ…スピル通路、Ｅ…エンジン。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3G066 BA12 BA22 BA35 BA50 BA55 BA59 BA61 BA63 BA67 CA01S CA04T CA08 CA09 CA19 CA20U CB07U CD04 CD10 CE02 CE13 CE23 CE24 CE25 CE26 CE31 DC18 3H106 DA02 DA12 DA23 DB02 DB12 DB23 DB32 DC02 DC17 DD03 EE34 EE48 JJ02 KK18

Claims (12)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 電磁コイルの起磁力に応じて磁気回路内
   に配置されたコアに対してアーマチャを移動させて、該
   アーマチャと連動する弁体のバルブフェースとシート体
   に設けられたバルブシートとを離合動作させることで、
   高圧燃料ポンプが圧送する燃料の溢流状態を調整する高
   圧燃料ポンプ用電磁スピル弁であって、 前記電磁コイル内には筒状部材が配置されているととも
   に、 該筒状部材内に前記コアが固定され、該コアに対向して
   前記アーマチャが前記筒状部材内にて該筒状部材の軸方
   向に移動可能に支持されていることを特徴とする高圧燃
   料ポンプ用電磁スピル弁。
2. 【請求項２】 前記シート体は支持部を有し、前記アー
   マチャを挟んで前記コアとは反対側にて、前記支持部で
   前記筒状部材に固定され、 前記弁体はステム部を有し、該ステム部が前記支持部を
   摺動可能に貫通することで、前記弁体が前記支持部にて
   支持されるとともに、前記ステム部の前記コア側の端部
   にて前記アーマチャを支持し、前記ステム部の前記コア
   とは反対側の端部に形成された前記バルブフェースにて
   前記バルブシートに対して離合動作することを特徴とす
   る請求項１記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピル弁。
3. 【請求項３】 前記筒状部材と前記支持部との間には、
   前記支持部よりも前記アーマチャ側の空間に対する内圧
   抜き用通路が形成されていることを特徴とする請求項２
   記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピル弁。
4. 【請求項４】 前記内圧抜き用通路は、前記支持部の外
   周面に溝として形成されていることを特徴とする請求項
   ３記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピル弁。
5. 【請求項５】 前記シート体の表面には、前記高圧燃料
   ポンプが圧送する燃料を溢流するための溢流通路が溝と
   して形成され、該溢流通路に前記内圧抜き用通路が接続
   していることを特徴とする請求項３または４記載の高圧
   燃料ポンプ用電磁スピル弁。
6. 【請求項６】 前記筒状部材は底部を有する筒状であ
   り、該底部側から順に前記コア、前記アーマチャおよび
   前記シート体が配置されていることを特徴とする請求項
   １〜５のいずれか記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピル
   弁。
7. 【請求項７】 前記バルブシートと前記弁体のバルブフ
   ェース側端部とは共に該弁体の開方向の移動量を規制す
   るストッパにより覆われると共に、該ストッパには前記
   弁体のバルブフェース側端部から外れた方向に向けられ
   た燃料流通用貫通孔が形成されていることを特徴とする
   請求項１〜６のいずれか記載の高圧燃料ポンプ用電磁ス
   ピル弁。
8. 【請求項８】 前記コアは、前記筒状部材内に圧入加工
   または加締め加工の一方または両方により固定されてい
   ることを特徴とする請求項１〜７のいずれか記載の高圧
   燃料ポンプ用電磁スピル弁。
9. 【請求項９】 前記電磁コイル、前記コア、前記アーマ
   チャ、前記弁体、前記シート体および前記筒状部材が直
   接または間接に取り付けられるフランジ部材と、 該フランジ部材に回転可能に取り付けられ、前記フラン
   ジ部材を高圧燃料ポンプ側に締結するナット部材と、 を備えたことを特徴とする請求項１〜８のいずれか記載
   の高圧燃料ポンプ用電磁スピル弁。
10. 【請求項１０】 前記電磁コイルはヨークに包囲されて
    いるとともに、前記電磁コイルの内周面部分において前
    記ヨークは分離部を有し、該分離部に臨む前記ヨークの
    一方の縁部が前記コアが存在する部分に前記筒状部材の
    外部から接触し、前記分離部に臨む前記ヨークの他方の
    縁部が前記アーマチャが存在する部分に前記筒状部材の
    外部から接触することを特徴とする請求項１〜９のいず
    れか記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピル弁。
11. 【請求項１１】 燃料漏れ止め用のシール材を前記筒状
    部材の外周面に配置したことを特徴とする請求項１〜１
    ０のいずれか記載の高圧燃料ポンプ用電磁スピル弁。
12. 【請求項１２】 前記燃料漏れ止め用のシール材は、前
    記筒状部材の外周面と前記電磁コイルを包囲しているヨ
    ークとの間をシールすることを特徴とする請求項１１記
    載の高圧燃料ポンプ用電磁スピル弁。