JP2000155262A - 可変焦点距離レンズ系 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 小型で、高変倍化に適した可変焦点距離レン
ズ系。 【解決手段】 最も像側に配置された負レンズ群ＧＢ
と、その物体側に隣接して配置された正レンズ群ＧＡと
を備えている。広角端から望遠端へのレンズ位置状態の
変化に際して、正レンズ群ＧＡと負レンズ群ＧＢとの間
隔が減少するように物体側へ移動する。正レンズ群ＧＡ
は、開口絞りの像側に配置された両凸レンズを含んでい
る。負レンズ群ＧＢは、物体側から順に、像側に凸面を
向け且つ両側面が非球面状に形成された正レンズＬｐ
と、物体側に凹面を向けた負レンズＬｎとを有する。条
件式（１）および（２）を満足する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は可変焦点距離レンズ
系に関し、特に高変倍化に適した可変焦点距離レンズ系
に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、携帯性（小型化および軽量化にお
いて優れていること）の重視されるレンズシャッター式
カメラでは、撮影光学系としてズームレンズを備えたカ
メラが主流である。カメラ本体の小型化を実現するには
光学系の小型化が重要であり、望遠型の屈折力配置を用
いてレンズ全長の短縮を図っている。ズームレンズで
は、焦点距離の変化により撮影者の意図に合わせた撮影
を自在に行なうことができるというユーザーメリットが
ある反面、焦点距離の変化に伴ってレンズ全長が大きく
変化するので、カメラ本体の小型化が難しい。

【０００３】なお、カメラ本体の小型化は、レンズ径の
小型化によるカメラ本体の幅および高さの小型化と、レ
ンズ厚およびレンズ全長の小型化（薄肉化および短縮
化）によるカメラ本体の厚さの小型化（薄肉化）とに分
類される。ここで、レンズ厚の薄肉化にはレンズ枚数の
削減が適切であり、レンズ全長の短縮化には各レンズの
屈折力を強めることが効果的である。しかしながら、い
ずれの場合にも、各レンズで発生する諸収差が増大する
ため、高性能化が難しくなる。

【０００４】近年、非球面レンズの加工技術が向上し、
それに従って非球面レンズを積極的に取り入れることに
より、少ないレンズ枚数でも良好な光学性能を得ること
ができるようになってきている。非球面レンズは、開口
絞りの近傍に配置される場合には主に球面収差の補正に
効果を発揮し、開口絞りから離れて配置される場合には
軸外収差の補正に効果を発揮する。この非球面レンズの
収差補正上の機能を利用し、各レンズ面の屈折力が高ま
ることに付随して発生する光学性能の劣化を良好に抑え
て、撮影光学系の小型化を実現することができる。

【０００５】非球面レンズは、一方の面だけが非球面状
に形成された片側非球面レンズと、双方の面がともに非
球面状に形成された両側非球面レンズとに分類される。
片側非球面レンズを導入する方が一般的であるが、両側
非球面レンズを導入した可変焦点距離レンズ系が、例え
ば特開平３−１２７０１２号公報や特開平４−７８８１
１号公報に開示されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、非球面
レンズをより積極的に収差補正に活用する場合、収差補
正上の効果を高めるために基準球面からの非球面の変位
量（基準球面と非球面との間の光軸方向の距離）を大き
くすると、偏心が微小量であってもレンズの性能が著し
く劣化してしまう。

【０００７】特開平３−１２７０１２号公報や特開平４
−７８８１１号公報に開示された可変焦点距離レンズ系
では、各非球面の収差補正機能が明確でなく、非球面を
導入することによる小型化や高性能化の効果が充分に引
き出されていないという不都合があった。加えて、非球
面レンズが多用されているので、製造時に発生する偏心
等による性能劣化が大きくなり易く、安定した品質の製
品を消費者に提供することもできないという不都合があ
った。

【０００８】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたも
のであり、小型で、高変倍化に適した可変焦点距離レン
ズ系を提供することを目的とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明では、レンズ系の最も像側に配置された負の
屈折力を有する負レンズ群ＧＢと、該負レンズ群ＧＢの
物体側に隣接して配置された正の屈折力を有する正レン
ズ群ＧＡとを備え、広角端状態から望遠端状態へのレン
ズ位置状態の変化に際して、前記正レンズ群ＧＡと前記
負レンズ群ＧＢとの間隔が減少するように、前記正レン
ズ群ＧＡおよび前記負レンズ群ＧＢが物体側へ移動する
可変焦点距離レンズ系において、前記正レンズ群ＧＡ
は、開口絞りの像側に配置された両凸レンズを含み、前
記負レンズ群ＧＢは、物体側から順に、像側に凸面を向
け且つ物体側の面および像側の面がともに非球面状に形
成された正レンズＬｐと、物体側に凹面を向けた負レン
ズＬｎとを有し、広角端状態における前記負レンズ群Ｇ
Ｂの横倍率をβwbとし、前記負レンズ群ＧＢ中の前記負
レンズＬｎの焦点距離をｆｎとし、前記負レンズ群ＧＢ
中の前記正レンズＬｐの焦点距離をｆｐとし、前記負レ
ンズ群ＧＢの焦点距離をｆｂとしたとき、 １．３５＜βwb＜１．６０ １．３＜（｜ｆｎ｜＋ｆｐ）／｜２・ｆｂ｜＜２．６ の条件を満足することを特徴とする可変焦点距離レンズ
系を提供する。

【００１０】本発明の好ましい態様によれば、前記正レ
ンズ群ＧＡ中において最も像側に配置された正レンズＬ
ａの焦点距離をｆａとし、前記負レンズ群ＧＢの焦点距
離をｆｂとしたとき、 ０．６５＜ｆａ／｜ｆｂ｜＜１．６０ の条件を満足する。

【００１１】また、本発明の別の好ましい態様によれ
ば、前記開口絞りよりも物体側に配置されたレンズ群の
望遠端状態における合成焦点距離をｆｘとし、望遠端状
態におけるレンズ系全体の焦点距離をｆｔとしたとき、 −２．０＜ｆｔ／ｆｘ＜０．７ の条件を満足する。

【００１２】

【発明の実施の形態】一般的に、レンズシャッター式カ
メラにはレンズ全長の短い光学系が適していることが知
られている。そこで、この種のカメラには、主に望遠型
の屈折力配置を有する光学系が用いられている。特に、
レンズシャッター式カメラに用いられるズームレンズで
は、負レンズ群を最も像側に配置してレンズ全長を短縮
化している。なお、本明細書において、負レンズ群とは
全体として負屈折力を有するレンズ群であり、正レンズ
群とは全体として正屈折力を有するレンズ群である。

【００１３】本発明においては、以下の条件〜を満
足するように構成することにより、小型で高変倍化に適
した可変焦点距離レンズ系を達成することができる。 光学系の最も像側に負レンズ群ＧＢを配置し、その物
体側に隣接して正レンズ群ＧＡを配置し、正レンズ群Ｇ
Ａ中またはその近傍に開口絞りを配置する。 広角端状態から望遠端状態へのレンズ位置状態の変化
に際して、正レンズ群ＧＡと負レンズ群ＧＢとの間隔が
減少するように正レンズ群ＧＡおよび負レンズ群ＧＢを
ともに物体側へ移動させる。

【００１４】負レンズ群ＧＢは、物体側から順に、像
側に凸面を向けた正レンズＬｐと、その像側に空気間隔
を隔てて配置され且つ物体側に凹面を向けた負レンズＬ
ｎとで構成されている。 負レンズ群ＧＢ中の正レンズＬｐは、物体側の面およ
び像側の面がともに非球面状に形成された両側非球面レ
ンズである。 正レンズ群ＧＡは、開口絞りよりも像側に配置された
正レンズＬａを含んでいる。

【００１５】条件は、レンズ全長を短縮しながら高性
能化を図るための条件である。本発明では、従来技術と
同様に、負レンズ群ＧＢの物体側に少なくとも１つの正
レンズ群を配置し、負レンズ群ＧＢよりも物体側に配置
されたレンズ群の合成屈折力を強い正屈折力に設定する
ことにより、レンズ全長を短縮している。

【００１６】条件は、高い変倍比を維持しながら高性
能化を図るのに必要な条件である。本発明では、広角端
状態において正レンズ群ＧＡと負レンズ群ＧＢとの間隔
を広げて配置し、バックフォーカスを短くしている。こ
れにより、負レンズ群ＧＢを通過する軸外光束を光軸か
ら離し、軸上収差と軸外収差とを同時に補正している。
また、広角端状態から望遠端状態へのレンズ位置状態の
変化に際して、正レンズ群ＧＡと負レンズ群ＧＢとの間
隔を狭めるように正レンズ群ＧＡおよび負レンズ群ＧＢ
を物体側へ移動させる。この結果、負レンズ群ＧＢを通
過する軸外光束が光軸に近づき、レンズ位置状態の変化
に伴って発生する軸外収差の変動を良好に補正すること
ができる。

【００１７】条件は、レンズ径の小型化を図るための
条件である。本発明では、負レンズ群ＧＢを通過する軸
外光束は、正レンズＬｐで一旦収れんされた後に、負レ
ンズＬｎで発散される。その結果、レンズ径の小型化を
図ることができる。

【００１８】条件は、より高性能化を図るための条件
である。片側非球面レンズを導入することにより、広角
端状態で発生するコマ収差を良好に補正し、画面周辺部
の画質を向上させることができる。しかしながら、導入
した片側非球面の収差補正上の効果を高めようとする
と、前述したように、レンズ周縁部で非球面と基準球面
との間の変位量が大きくなる。その結果、製造時に発生
する偏心が微小であっても、性能が著しく劣化してしま
う。

【００１９】そこで、本発明では、正レンズＬｐの両側
のレンズ面を非球面状に形成し、物体側の非球面が主に
望遠端状態における軸上収差を補正し、像側の非球面が
主に軸外収差を補正している。すなわち、物体側の非球
面では、基準球面と非球面との変位量がレンズ縁端部で
比較的小さい。また、像側の非球面では、基準球面と非
球面との変位量がレンズ中央部では小さく、レンズ縁端
部では大きい。このように、正レンズＬｐに導入された
２つの非球面において収差補正上の機能を分離すること
により、製造時に微小の偏心が発生しても偏心に起因す
る性能劣化を小さくすることができる。

【００２０】条件は、広角端状態で発生しがちな正の
歪曲収差を良好に補正するための条件である。開口絞り
よりも像側に正レンズＬａと負レンズ群ＧＢとを配置す
ることにより、開口絞りを挟んだ屈折力配置が対称型に
近づき、正の歪曲収差を良好に補正することができる。

【００２１】以下、本発明の条件式を参照しながら、本
発明の構成についてさらに詳細に説明する。本発明にお
いては、上述の基本的な構成に加えて、以下の条件式
（１）および（２）を満足する。 １．３５＜βwb＜１．６０ （１） １．３＜（｜ｆｎ｜＋ｆｐ）／｜２・ｆｂ｜＜２．６ （２） ここで、βwbは、広角端状態における負レンズ群ＧＢの
横倍率である。また、ｆｎは負レンズ群ＧＢ中の負レン
ズＬｎの焦点距離であり、ｆｐは負レンズ群ＧＢ中の正
レンズＬｐの焦点距離である。さらに、ｆｂは、負レン
ズ群ＧＢの焦点距離である。

【００２２】条件式（１）は、小型化と高性能化とのバ
ランスを図るための条件式である。条件式（１）の上限
値を上回ると、負レンズ群ＧＢによる（負レンズ群ＧＢ
よりも物体側に配置されたレンズ群の）拡大率が大きく
なるため、負レンズ群ＧＢよりも物体側に配置されたレ
ンズ群で発生する諸収差が特に望遠端状態でより拡大さ
れ、所要の光学性能を得ることができなくなってしま
う。逆に、条件式（１）の下限値を下回ると、広角端状
態で負レンズ群ＧＢを通過する軸外光束が光軸から離れ
るため、レンズ径の小型化を充分に達成することができ
なくなってしまう。

【００２３】条件式（２）は、最も像側に配置された負
レンズ群ＧＢを構成する正レンズＬｐの焦点距離と負レ
ンズＬｎの焦点距離との比について適切な範囲を規定す
る条件式である。条件式（２）の上限値を上回ると、正
レンズＬｐの屈折力および負レンズＬｎの屈折力が弱く
なり、結果としてレンズ径が大きくなってしまう。逆
に、条件式（２）の下限値を下回ると、正レンズＬｐの
屈折力および負レンズＬｎの屈折力が強くなる。その結
果、正レンズＬｐを製造する際に物体側レンズ面と像側
レンズ面との間に微小の相互偏心が発生すると、その微
小偏心に起因して性能が大きく劣化してしまう。

【００２４】また、本発明においては、より良好な結像
性能を得るために、以下の条件式（３）を満足すること
が望ましい。 ０．６５＜ｆａ／｜ｆｂ｜＜１．６０ （３） ここで、ｆａは、正レンズ群ＧＡ中において最も像側に
配置された正レンズＬａの焦点距離である。また、ｆｂ
は、負レンズ群ＧＢの焦点距離である。

【００２５】条件式（３）は、レンズ径の小型化と高性
能化とのバランスを図るための条件式である。条件式
（３）の上限値を上回ると、広角端状態において負レン
ズ群ＧＢを通過する軸外光束が光軸から離れるため、レ
ンズ径が大型化してしまうので好ましくない。逆に、条
件式（３）の下限値を下回ると、広角端状態において負
レンズ群ＧＢを通過する軸外光束が光軸に近づくため、
望遠端状態での軸上収差と広角端状態での軸外収差とを
それぞれ独立に補正することができなくなるので好まし
くない。つまり、負レンズ群ＧＢ中に配置された両側非
球面レンズＬｐにおいて物体側のレンズ面と像側のレン
ズ面との間で収差補正機能の分離を図ることができなく
なり、製造時に発生する偏心量が微小であっても性能が
大きく劣化するので好ましくない。

【００２６】また、本発明においては、より良好な結像
性能を得るために、以下の条件式（４）を満足すること
が望ましい。 −２．０＜ｆｔ／ｆｘ＜０．７ （４） ここで、ｆｘは、開口絞りよりも物体側に配置されたレ
ンズ群の望遠端状態における合成焦点距離である。ま
た、ｆｔは、望遠端状態におけるレンズ系全体の焦点距
離である。

【００２７】条件式（４）は、レンズ全長の短縮化およ
び正の歪曲収差の良好な補正のための条件式である。条
件式（４）の上限値を上回ると、広角端状態で発生する
正の歪曲収差を良好に補正することができなくなるので
好ましくない。逆に、条件式（４）の下限値を下回る
と、レンズ全長が大型化してしまうので、好ましくな
い。

【００２８】また、本発明においては、レンズ系の最も
物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ
１を備え、以下の条件式（５）を満足することが望まし
い。 ０．４＜ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＜１．０ （５） ここで、ｆ１は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離である。
また、ｆｗおよびｆｔは、それぞれ広角端状態および望
遠端状態におけるレンズ系全体の焦点距離である。

【００２９】条件式（５）は、レンズ径の小型化とレン
ズ全長の短縮化とのバランスを図るための条件式であっ
て、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離について適切な範囲を
規定している。条件式（５）の上限値を上回ると、望遠
端状態でのレンズ全長が大型化し、小型化を充分に図る
ことができなくなるので好ましくない。逆に、条件式
（５）の下限値を下回ると、望遠端状態において第１レ
ンズ群Ｇ１を通過する軸外光束が光軸から離れ、その結
果レンズ径が大型化するので好ましくない。

【００３０】また、本発明では、第１レンズ群Ｇ１によ
る収斂作用を広角端状態よりも望遠端状態でより強める
ために、広角端状態から望遠端状態へのレンズ位置状態
の変化に際して第１レンズ群Ｇ１と正レンズ群ＧＡとの
間隔を増大させることが望ましい。さらに、本発明で
は、負レンズ群ＧＢ中の両側非球面レンズＬｐ以外のレ
ンズに非球面を導入することにより、さらなる高性能化
または小型化を図ることも可能である。特に、正レンズ
群ＧＡ中において最も像側に配置された正レンズＬａを
両側非球面レンズとした場合、第１レンズ群Ｇ１の像側
に隣接して配置される第２レンズ群Ｇ２において発生す
る軸上収差と軸外収差とを良好に補正することができ、
より高性能化を図ることができる。

【００３１】また、本発明においては、前述したよう
に、各レンズ群で発生する球面収差をそれぞれ単独で補
正することにより高変倍化を図っているが、製造時には
各レンズ群毎に偏心調整を行うことが望ましい。特に、
複数のレンズブロックで構成されるレンズ群では、レン
ズ室の前後からレンズを挿入し、例えばこのレンズ群に
よりレチクル像を結像させる構成とすることが好まし
い。この場合、一部のレンズを偏心調整しながら形成さ
れるレチクル像を観察し、レチクル像が十分鮮明になっ
たレンズ位置で固定することにより、安定した光学品質
の製品を市場に供給することができる。

【００３２】また別の観点によれば、本発明において
は、高変倍ズームレンズで発生しがちな手ブレ等に起因
する像ブレによる撮影の失敗を防ぐために、レンズ系の
ブレを検出するブレ検出系と駆動手段とをレンズ系に組
み合わせることができる。そして、レンズ系を構成する
レンズ群のうち１つのレンズ群の全体または一部をシフ
トレンズ群として偏心させることにより像をシフトさせ
て、ブレ検出系により検出されたレンズ系のブレに起因
する像ブレ（像面位置の変動）を補正することにより、
本発明の可変焦点距離レンズ系をいわゆる防振光学系と
することが可能である。

【００３３】

【実施例】以下、本発明の各実施例を、添付図面に基づ
いて説明する。各実施例において、非球面は、光軸に垂
直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂
点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ
量）をＳ（ｙ）とし、基準の曲率半径（頂点曲率半径）
をＲとし、円錐定数をκとし、ｎ次の非球面係数をＣn
としたとき、以下の数式（ａ）で表される。

【数１】 Ｓ（ｙ）＝（ｙ² ／Ｒ）／｛１＋（１−κ・ｙ² ／Ｒ² ）^1/2 ｝ ＋Ｃ₄ ・ｙ⁴ ＋Ｃ₆ ・ｙ⁶ ＋Ｃ₈ ・ｙ⁸ ＋Ｃ₁₀・ｙ¹⁰ （ａ） なお、各実施例において２次の非球面係数Ｃ₂ は０であ
り、頂点曲率半径Ｒと近軸曲率半径ｒとは一致してい
る。各実施例において、非球面には面番号の右側に＊印
を付している。

【００３４】〔第１実施例〕図１は、本発明の第１実施
例にかかる可変焦点距離レンズ系の屈折力配分および広
角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍時におけ
る各レンズ群の移動の様子を示す図である。図１に示す
ように、第１実施例にかかる可変焦点距離レンズ系は、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１
と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折
力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。そ
して、広角端状態から望遠端状態への焦点距離状態の変
化（すなわち変倍）に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２
レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第
３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少するように、第１レ
ンズ群Ｇ１〜第３レンズ群Ｇ３がすべて物体側へ移動す
る。

【００３５】図２は、本発明の第１実施例にかかる可変
焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図である。図２の
可変焦点距離レンズ系において、第１レンズ群Ｇ１は、
物体側から順に、両凸レンズと物体側に凹面を向けた負
メニスカスレンズとの貼り合わせからなる接合レンズＬ
１から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物
体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレン
ズと物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズとの貼り
合わせからなる接合レンズＬ21、および物体側の面およ
び像側の面がともに非球面状に形成された両凸レンズＬ
22から構成されている。

【００３６】さらに、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から
順に、物体側の面および像側の面がともに非球面状に形
成され且つ物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ
31、および物体側に凹面を向けた平凹レンズと像側に凸
面を向けた平凸レンズとの貼り合わせからなる接合負レ
ンズＬ32から構成されている。また、開口絞りＳは、第
２レンズ群Ｇ２中において接合レンズＬ21と両凸レンズ
Ｌ22との間に配置され、広角端状態から望遠端状態への
変倍に際して第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動する。

【００３７】以上のように、第１実施例では、第３レン
ズ群Ｇ３がレンズ系の最も像側に配置された負レンズ群
ＧＢを構成し、第２レンズ群Ｇ２が負レンズ群ＧＢの物
体側に隣接して配置された正レンズ群ＧＡを構成してい
る。また、第３レンズ群Ｇ３において、正メニスカスレ
ンズＬ31が像側に凸面を向け且つ物体側の面および像側
の面がともに非球面状に形成された正レンズＬｐを構成
し、接合負レンズＬ32が物体側に凹面を向けた負レンズ
Ｌｎを構成している。さらに、第２レンズ群Ｇ２におい
て、両凸レンズＬ22が開口絞りＳの像側に配置された両
凸レンズを、ひいては正レンズ群ＧＡ中において最も像
側に配置された正レンズＬａを構成している。

【００３８】次の表（１）に、本発明の第１実施例の諸
元の値を掲げる。表（１）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォ
ーカスをそれぞれ表している。さらに、面番号は光線の
進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。

【００３９】

【表１】 ｆ＝３９．９０〜８０．０１〜１２２．２４〜１５２．００ ＦNO＝ ４．９０〜 ８．４８〜 １０．８９〜 １２．００ ２ω＝５４．７７〜２９．２６〜 １８．５３〜 １５．７９° 面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数 1 44.8262 3.177 1.49700 81.61 （第１レンズ群Ｇ１） 2 -46.9777 0.80 1.72342 37.99 3 -97.5772 (d3=可変) 4 -10.8278 0.80 1.80420 46.51 （第２レンズ群Ｇ２） 5 -51.6844 2.68 1.49700 81.61 6 -19.3388 0.564 7 ∞ 1.00 （開口絞りＳ） 8* 63.0061 2.422 1.51450 63.05 9* -11.5366 (d9=可変) 10* -64.8367 2.69 1.68893 31.16 （第３レンズ群Ｇ３） 11* -25.9587 3.572 12 -12.9744 1.00 1.75500 52.50 13 ∞ 2.00 1.48749 70.45 14 -219.4199 (Bf)

【００４０】本発明の第１実施例において、両凸レンズ
Ｌ22および正メニスカスレンズＬ31の両側面すなわち第
８面〜第１１面の各レンズ面は非球面状に形成されてい
る。次の表（２）に、各非球面のデータ、すなわち頂点
曲率半径Ｒ、円錐定数κおよび各非球面係数Ｃ₄ 〜Ｃ₁₀
の値を示す。

【００４１】

【表２】 〔第８面〕 Ｒ κ Ｃ₄ 63.0061 -2.7646 +1.1749×10^-6 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ -8.5700×10^-8 +6.8959×10^-9 -1.3980×10^-9 〔第９面〕 Ｒ κ Ｃ₄ -11.5366 1.0467 +8.1986×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ +3.5663×10^-7 +2.2465×10^-9 -1.1328×10^-9 〔第10面〕 Ｒ κ Ｃ₄ -64.8367 11.0000 +4.6347×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ +9.3099×10^-7 -1.0318×10^-8 +1.2859×10^-11 〔第11面〕 Ｒ κ Ｃ₄ -25.9587 -9.0000 -6.8055×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ +1.3842×10^-6 -1.0672×10^-8 -6.8799×10^-12

【００４２】本発明の第１実施例において、第１レンズ
群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ３、第２
レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ９
およびバックフォーカスＢｆは、変倍（焦点距離ｆの変
化）に際して変化する。次の表（３）に、広角端状態、
第１中間焦点距離状態、第２中間焦点距離状態、および
望遠端状態の各焦点距離状態における可変間隔を示す。

【００４３】

【表３】

【００４４】次の表（４）に、本発明の第１実施例にお
ける各条件式対応値を示す。

【００４５】

【表４】 ｆｐ＝６１．１１４ ｆｎ＝−１７．９４６ ｆｂ＝−２６．９４３ ｆａ＝１９．１６４ ｆｘ＝−８８．５６６ ｆ１＝７３．５３８ （１）βwb＝１．３８０ （２）（｜ｆｎ｜＋ｆｐ）／｜２・ｆｂ｜＝１．４６７ （３）ｆａ／｜ｆｂ｜＝０．７１１ （４）ｆｔ／ｆｘ＝−１．７１６ （５）ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＝０．９４４

【００４６】図３乃至図６は、ｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）に対する第１実施例の諸収差図である。すなわち、
図３は広角端状態（ｆ＝３９．９０）における無限遠合
焦状態での諸収差図であり、図４は第１中間焦点距離状
態（ｆ＝８０．０１）における無限遠合焦状態での諸収
差図であり、図５は第２中間焦点距離状態（ｆ＝１２
２．２４）における無限遠合焦状態での諸収差図であ
り、図６は望遠端状態（ｆ＝１５２．００）における無
限遠合焦状態での諸収差図である。

【００４７】各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、
Ｙは像高を、Ａは各像高に対する半画角をそれぞれ示し
ている。また、非点収差を示す収差図において、実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。さらに、球面収差を示す収差図において、実線
は球面収差を示し、破線はサインコンディション（正弦
条件）を示している。各収差図から明らかなように、第
１実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点
距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像
性能を有することがわかる。

【００４８】〔第２実施例〕図７は、本発明の第２実施
例にかかる可変焦点距離レンズ系の屈折力配分および広
角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍時におけ
る各レンズ群の移動の様子を示す図である。図７に示す
ように、第２実施例にかかる可変焦点距離レンズ系は第
１実施例と同様に、物体側から順に、正の屈折力を有す
る第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ
群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから
構成されている。そして、広角端状態から望遠端状態へ
の焦点距離状態の変化（すなわち変倍）に際して、第１
レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第
２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少
するように、第１レンズ群Ｇ１〜第３レンズ群Ｇ３がす
べて物体側へ移動する。

【００４９】図８は、本発明の第２実施例にかかる可変
焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図である。図８の
可変焦点距離レンズ系において、第１レンズ群Ｇ１は、
物体側から順に、両凸レンズと物体側に凹面を向けた負
メニスカスレンズとの貼り合わせからなる接合レンズＬ
１から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物
体側から順に、両凹レンズと両凸レンズとの貼り合わせ
からなる接合レンズＬ21、および像側の面が非球面状に
形成された両凸レンズＬ22から構成されている。

【００５０】さらに、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から
順に、物体側の面および像側の面がともに非球面状に形
成され且つ物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ
31、および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ
32から構成されている。また、開口絞りＳは、第２レン
ズ群Ｇ２中において接合レンズＬ21と両凸レンズＬ22と
の間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に
際して第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動する。

【００５１】以上のように、第２実施例では第１実施例
と同様に、第３レンズ群Ｇ３がレンズ系の最も像側に配
置された負レンズ群ＧＢを構成し、第２レンズ群Ｇ２が
負レンズ群ＧＢの物体側に隣接して配置された正レンズ
群ＧＡを構成している。また、第３レンズ群Ｇ３におい
て、正メニスカスレンズＬ31が像側に凸面を向け且つ物
体側の面および像側の面がともに非球面状に形成された
正レンズＬｐを構成し、負メニスカスレンズＬ32が物体
側に凹面を向けた負レンズＬｎを構成している。さら
に、第２レンズ群Ｇ２において、両凸レンズＬ22が開口
絞りＳの像側に配置された両凸レンズを、ひいては正レ
ンズ群ＧＡ中において最も像側に配置された正レンズＬ
ａを構成している。

【００５２】次の表（５）に、本発明の第２実施例の諸
元の値を掲げる。表（５）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォ
ーカスをそれぞれ表している。さらに、面番号は光線の
進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。

【００５３】

【表５】 ｆ＝３９．９０〜６８．２９〜９６．１４〜１１４．００ ＦNO＝ ５．７７〜 ８．８３〜１０．９６〜 １２．００ ２ω＝５４．２７〜３４．００〜２４．６８〜 ２０．９４° 面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数 1 21.9665 3.177 1.49700 81.61 （第１レンズ群Ｇ１） 2 -39.0600 0.80 1.72825 28.46 3 -88.2420 (d3=可変) 4 -15.9690 0.80 1.80400 46.58 （第２レンズ群Ｇ２） 5 40.0900 1.70 1.62004 36.26 6 -87.7678 2.80 7 ∞ 1.00 （開口絞りＳ） 8 28.5112 2.00 1.51450 63.05 9* -13.4581 (d9=可変) 10* -53.0174 2.10 1.68893 31.16 （第３レンズ群Ｇ３） 11* -27.0855 4.10 12 -9.8404 1.00 1.77250 49.61 13 -54.2614 (Bf)

【００５４】本発明の第２実施例において、両凸レンズ
Ｌ22の像側の面および正メニスカスレンズＬ31の両側面
すなわち第９面〜第１１面の各レンズ面は非球面状に形
成されている。次の表（６）に、各非球面のデータ、す
なわち頂点曲率半径Ｒ、円錐定数κおよび各非球面係数
Ｃ₄ 〜Ｃ₁₀の値を示す。

【００５５】

【表６】 〔第９面〕 Ｒ κ Ｃ₄ -13.4581 -0.1752 +2.2259×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ +8.0907×10^-7 -3.1970×10^-9 +1.3268×10^-10 〔第10面〕 Ｒ κ Ｃ₄ -53.0174 0.3695 +5.4725×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ +1.6955×10^-6 -4.0319×10^-8 +1.8950×10^-10 〔第11面〕 Ｒ κ Ｃ₄ -27.0855 8.3423 +2.4363×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ +2.1095×10^-6 -4.2466×10^-8 +1.8050×10^-10

【００５６】本発明の第２実施例において、第１レンズ
群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ３、第２
レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ９
およびバックフォーカスＢｆは、変倍（焦点距離ｆの変
化）に際して変化する。次の表（７）に、広角端状態、
第１中間焦点距離状態、第２中間焦点距離状態、および
望遠端状態の各焦点距離状態における可変間隔を示す。

【００５７】

【表７】

【００５８】次の表（８）に、本発明の第２実施例にお
ける各条件式対応値を示す。

【００５９】

【表８】 ｆｐ＝７８．０９１ ｆｎ＝−１５．７１４ ｆｂ＝−２０．５６９ ｆａ＝１８．０６２ ｆｘ＝−９２．５２０ ｆ１＝４０．３３２ （１）βwb＝１．５４９ （２）（｜ｆｎ｜＋ｆｐ）／｜２・ｆｂ｜＝２．２８０ （３）ｆａ／｜ｆｂ｜＝０．８７８ （４）ｆｔ／ｆｘ＝−１．２３２ （５）ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＝０．５９８

【００６０】図９乃至図１２は、ｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する第２実施例の諸収差図である。すなわ
ち、図９は広角端状態（ｆ＝３９．９０）における無限
遠合焦状態での諸収差図であり、図１０は第１中間焦点
距離状態（ｆ＝６８．２９）における無限遠合焦状態で
の諸収差図であり、図１１は第２中間焦点距離状態（ｆ
＝９６．１４）における無限遠合焦状態での諸収差図で
あり、図１２は望遠端状態（ｆ＝１１４．００）におけ
る無限遠合焦状態での諸収差図である。

【００６１】各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、
Ｙは像高を、Ａは各像高に対する半画角をそれぞれ示し
ている。また、非点収差を示す収差図において、実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。さらに、球面収差を示す収差図において、実線
は球面収差を示し、破線はサインコンディション（正弦
条件）を示している。各収差図から明らかなように、第
２実施例においても、広角端状態から望遠端状態までの
各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れ
た結像性能を有することがわかる。

【００６２】〔第３実施例〕図１３は、本発明の第３実
施例にかかる可変焦点距離レンズ系の屈折力配分および
広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍時にお
ける各レンズ群の移動の様子を示す図である。図１３に
示すように、第３実施例にかかる可変焦点距離レンズ系
は第１実施例および第２実施例とは異なり、物体側から
順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈
折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する
第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群
Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構
成されている。そして、広角端状態から望遠端状態への
焦点距離状態の変化（すなわち変倍）に際して、第１レ
ンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２
レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少
し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増
大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間
隔が減少するように、第１レンズ群Ｇ１〜第５レンズ群
Ｇ５がすべて物体側へ移動する。

【００６３】図１４は、本発明の第３実施例にかかる可
変焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図である。図１
４の可変焦点距離レンズ系において、第１レンズ群Ｇ１
は、物体側から順に、両凸レンズと物体側に凹面を向け
た負メニスカスレンズとの貼り合わせからなる接合レン
ズＬ１から構成されている。また、物体側から順に、両
凹レンズＬ21、両凸レンズＬ22、および物体側に凹面を
向けた負メニスカスレンズＬ23から構成されている。さ
らに、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた正メ
ニスカスレンズＬ３から構成されている。

【００６４】また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順
に、両凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレ
ンズとの貼り合わせからなる接合正レンズＬ４から構成
されている。さらに、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から
順に、物体側の面および像側の面がともに非球面状に形
成され且つ物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ
51、および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ
52から構成されている。また、開口絞りＳは、第３レン
ズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配置され、広角端
状態から望遠端状態への変倍に際して第４レンズ群Ｇ４
と一体的に移動する。さらに、広角端状態から望遠端状
態への変倍に際して、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群
Ｇ４とは一体的に移動する。

【００６５】以上のように、第３実施例では、第５レン
ズ群Ｇ５がレンズ系の最も像側に配置された負レンズ群
ＧＢを構成し、第４レンズ群Ｇ４が負レンズ群ＧＢの物
体側に隣接して配置された正レンズ群ＧＡを構成してい
る。また、第５レンズ群Ｇ５において、正メニスカスレ
ンズＬ51が像側に凸面を向け且つ物体側の面および像側
の面がともに非球面状に形成された正レンズＬｐを構成
し、負メニスカスレンズＬ52が物体側に凹面を向けた負
レンズＬｎを構成している。さらに、第４レンズ群Ｇ４
において、接合正レンズＬ４中の両凸レンズが開口絞り
Ｓの像側に配置された両凸レンズを構成し、接合正レン
ズＬ４が正レンズ群ＧＡ中において最も像側に配置され
た正レンズＬａを構成している。

【００６６】次の表（９）に、本発明の第３実施例の諸
元の値を掲げる。表（９）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォ
ーカスをそれぞれ表している。さらに、面番号は光線の
進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。

【００６７】

【表９】 ｆ＝２６．２５〜４７．５６〜７０．５２〜９５．００ ＦNO＝ ４．５４〜 ７．００〜 ９．０９〜１１．００ ２ω＝６６．２１〜３８．４４〜２６．５９〜２０．０２° 面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数 1 28.0386 2.70 1.48749 70.45 （第１レンズ群Ｇ１） 2 -28.0170 0.80 1.84666 23.83 3 -48.2312 (d3=可変) 4 -24.7460 0.80 1.83500 42.97 （第２レンズ群Ｇ２） 5 12.8649 0.80 6 11.6067 2.05 1.72825 28.31 7 -35.0670 0.40 8 -13.4215 0.80 1.83400 37.35 9 -65.5501 (d9=可変) 10 -129.1336 1.70 1.49700 81.61 （第３レンズ群Ｇ３） 11 -13.0143 (d11= 可変) 12 ∞ 0.50 （開口絞りＳ） 13 16.7218 2.15 1.48749 70.45 （第４レンズ群Ｇ４） 14 -7.6264 0.80 1.80610 40.73 15 -14.3043 (d15= 可変) 16* -54.5927 1.80 1.68893 31.16 （第５レンズ群Ｇ５） 17* -25.0006 4.75 18 -8.1526 1.00 1.75520 52.50 19 -87.1485 (Bf)

【００６８】本発明の第３実施例において、正メニスカ
スレンズＬ51の両側面すなわち第１６面および第１７面
の各レンズ面は非球面状に形成されている。次の表（１
０）に、各非球面のデータ、すなわち頂点曲率半径Ｒ、
円錐定数κおよび各非球面係数Ｃ₄ 〜Ｃ₁₀の値を示す。

【００６９】

【表１０】 〔第16面〕 Ｒ κ Ｃ₄ -54.5927 -9.0000 +5.5576×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ +7.7641×10^-7 +3.3030×10^-8 -1.5836×10^-10 〔第17面〕 Ｒ κ Ｃ₄ -25.0006 1.0000 -1.8109×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ -2.6979×10^-7 +3.4794×10^-8 -2.2404×10^-10

【００７０】本発明の第３実施例において、第１レンズ
群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ３、第２
レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ
９、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気
間隔ｄ１１、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との
軸上空気間隔ｄ１５およびバックフォーカスＢｆは、変
倍（焦点距離ｆの変化）に際して変化する。次の表（１
１）に、広角端状態、第１中間焦点距離状態、第２中間
焦点距離状態、および望遠端状態の各焦点距離状態にお
ける可変間隔を示す。

【００７１】

【表１１】

【００７２】次の表（１２）に、本発明の第３実施例に
おける各条件式対応値を示す。

【００７３】

【表１２】 ｆｐ＝６５．３２７ ｆｎ＝−１１．９７８ ｆｂ＝−１５．７９６ ｆａ＝２３．０４９ ｆｘ＝２３２．８６３ ｆ１＝４５．５９２１ （１）βwb＝１．４０２ （２）（｜ｆｎ｜＋ｆｐ）／｜２・ｆｂ｜＝２．４４７ （３）ｆａ／｜ｆｂ｜＝１．４５９ （４）ｆｔ／ｆｘ＝０．４０８ （５）ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＝０．９１３

【００７４】図１５乃至図１８は、ｄ線（λ＝５８７．
６ｎｍ）に対する第３実施例の諸収差図である。すなわ
ち、図１５は広角端状態（ｆ＝２６．２５）における無
限遠合焦状態での諸収差図であり、図１６は第１中間焦
点距離状態（ｆ＝４７．５６）における無限遠合焦状態
での諸収差図であり、図１７は第２中間焦点距離状態
（ｆ＝７０．５２）における無限遠合焦状態での諸収差
図であり、図１８は望遠端状態（ｆ＝９５．００）にお
ける無限遠合焦状態での諸収差図である。

【００７５】各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、
Ｙは像高を、Ａは各像高に対する半画角をそれぞれ示し
ている。また、非点収差を示す収差図において、実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。さらに、球面収差を示す収差図において、実線
は球面収差を示し、破線はサインコンディション（正弦
条件）を示している。各収差図から明らかなように、第
３実施例においても、広角端状態から望遠端状態までの
各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れ
た結像性能を有することがわかる。

【００７６】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
少ないレンズ枚数でありながら、小型で、高変倍比を有
する可変焦点距離レンズ系を実現することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例にかかる可変焦点距離レン
ズ系の屈折力配分および広角端状態（Ｗ）から望遠端状
態（Ｔ）への変倍時における各レンズ群の移動の様子を
示す図である。

【図２】本発明の第１実施例にかかる可変焦点距離レン
ズ系のレンズ構成を示す図である。

【図３】第１実施例の広角端状態における無限遠合焦状
態での諸収差図である。

【図４】第１実施例の第１中間焦点距離状態における無
限遠合焦状態での諸収差図である。

【図５】第１実施例の第２中間焦点距離状態における無
限遠合焦状態での諸収差図である。

【図６】第１実施例の望遠端状態における無限遠合焦状
態での諸収差図である。

【図７】本発明の第２実施例にかかる可変焦点距離レン
ズ系の屈折力配分および広角端状態（Ｗ）から望遠端状
態（Ｔ）への変倍時における各レンズ群の移動の様子を
示す図である。

【図８】本発明の第２実施例にかかる可変焦点距離レン
ズ系のレンズ構成を示す図である。

【図９】第２実施例の広角端状態における無限遠合焦状
態での諸収差図である。

【図１０】第２実施例の第１中間焦点距離状態における
無限遠合焦状態での諸収差図である。

【図１１】第２実施例の第２中間焦点距離状態における
無限遠合焦状態での諸収差図である。

【図１２】第２実施例の望遠端状態における無限遠合焦
状態での諸収差図である。

【図１３】本発明の第３実施例にかかる可変焦点距離レ
ンズ系の屈折力配分および広角端状態（Ｗ）から望遠端
状態（Ｔ）への変倍時における各レンズ群の移動の様子
を示す図である。

【図１４】本発明の第３実施例にかかる可変焦点距離レ
ンズ系のレンズ構成を示す図である。

【図１５】第３実施例の広角端状態における無限遠合焦
状態での諸収差図である。

【図１６】第３実施例の第１中間焦点距離状態における
無限遠合焦状態での諸収差図である。

【図１７】第３実施例の第２中間焦点距離状態における
無限遠合焦状態での諸収差図である。

【図１８】第３実施例の望遠端状態における無限遠合焦
状態での諸収差図である。

【符号の説明】

Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 Ｇ３ 第３レンズ群 Ｇ４ 第４レンズ群 Ｇ５ 第５レンズ群 Ｌｉ 各レンズ成分 Ｓ 開口絞り

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 2H087 KA02 NA07 PA05 PA08 PA19 PA20 PB07 PB08 PB10 QA02 QA07 QA14 QA22 QA26 QA33 QA37 QA41 QA42 QA45 QA46 RA05 RA12 RA13 RA36 SA06 SA10 SA13 SA16 SA20 SA43 SA47 SA49 SA52 SA56 SA62 SA63 SA64 SA65 SA66 SB03 SB14 SB22 SB23 SB24 SB33 SB43

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 レンズ系の最も像側に配置された負の屈
   折力を有する負レンズ群ＧＢと、該負レンズ群ＧＢの物
   体側に隣接して配置された正の屈折力を有する正レンズ
   群ＧＡとを備え、広角端状態から望遠端状態へのレンズ
   位置状態の変化に際して、前記正レンズ群ＧＡと前記負
   レンズ群ＧＢとの間隔が減少するように、前記正レンズ
   群ＧＡおよび前記負レンズ群ＧＢが物体側へ移動する可
   変焦点距離レンズ系において、 前記正レンズ群ＧＡは、開口絞りの像側に配置された両
   凸レンズを含み、 前記負レンズ群ＧＢは、物体側から順に、像側に凸面を
   向け且つ物体側の面および像側の面がともに非球面状に
   形成された正レンズＬｐと、物体側に凹面を向けた負レ
   ンズＬｎとを有し、 広角端状態における前記負レンズ群ＧＢの横倍率をβwb
   とし、前記負レンズ群ＧＢ中の前記負レンズＬｎの焦点
   距離をｆｎとし、前記負レンズ群ＧＢ中の前記正レンズ
   Ｌｐの焦点距離をｆｐとし、前記負レンズ群ＧＢの焦点
   距離をｆｂとしたとき、 １．３５＜βwb＜１．６０ １．３＜（｜ｆｎ｜＋ｆｐ）／｜２・ｆｂ｜＜２．６ の条件を満足することを特徴とする可変焦点距離レンズ
   系。
2. 【請求項２】 前記正レンズ群ＧＡ中において最も像側
   に配置された正レンズＬａの焦点距離をｆａとし、前記
   負レンズ群ＧＢの焦点距離をｆｂとしたとき、 ０．６５＜ｆａ／｜ｆｂ｜＜１．６０ の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の可
   変焦点距離レンズ系。
3. 【請求項３】 前記開口絞りよりも物体側に配置された
   レンズ群の望遠端状態における合成焦点距離をｆｘと
   し、望遠端状態におけるレンズ系全体の焦点距離をｆｔ
   としたとき、 −２．０＜ｆｔ／ｆｘ＜０．７ の条件を満足することを特徴とする請求項１または２に
   記載の可変焦点距離レンズ系。
4. 【請求項４】 レンズ系の最も物体側に配置された正の
   屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１を備え、 前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とし、広角端状
   態におけるレンズ系全体の焦点距離をｆｗとし、望遠端
   状態におけるレンズ系全体の焦点距離をｆｔとしたと
   き、 ０．４＜ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＜１．０ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至３のい
   ずれか１項に記載の可変焦点距離レンズ系。
5. 【請求項５】 広角端状態から望遠端状態へのレンズ位
   置状態の変化に際して、前記第１レンズ群Ｇ１と前記正
   レンズ群ＧＡとの間隔が増大することを特徴とする請求
   項４に記載の可変焦点距離レンズ系。
6. 【請求項６】 前記正レンズ群ＧＡ中において最も像側
   に配置された正レンズＬａは、物体側の面および像側の
   面がともに非球面状に形成されていることを特徴とする
   請求項１乃至５のいずれか１項に記載の可変焦点距離レ
   ンズ系。