JP2000151506A - Ｗｄｍ光伝送システム及び光伝送路 - Google Patents
Ｗｄｍ光伝送システム及び光伝送路Info
- Publication number
- JP2000151506A JP2000151506A JP10316472A JP31647298A JP2000151506A JP 2000151506 A JP2000151506 A JP 2000151506A JP 10316472 A JP10316472 A JP 10316472A JP 31647298 A JP31647298 A JP 31647298A JP 2000151506 A JP2000151506 A JP 2000151506A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- optical transmission
- wavelength
- optical
- transmission line
- peak power
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04B—TRANSMISSION
- H04B10/00—Transmission systems employing electromagnetic waves other than radio-waves, e.g. infrared, visible or ultraviolet light, or employing corpuscular radiation, e.g. quantum communication
- H04B10/29—Repeaters
- H04B10/291—Repeaters in which processing or amplification is carried out without conversion of the main signal from optical form
- H04B10/293—Signal power control
- H04B10/2933—Signal power control considering the whole optical path
- H04B10/2935—Signal power control considering the whole optical path with a cascade of amplifiers
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04B—TRANSMISSION
- H04B10/00—Transmission systems employing electromagnetic waves other than radio-waves, e.g. infrared, visible or ultraviolet light, or employing corpuscular radiation, e.g. quantum communication
- H04B10/25—Arrangements specific to fibre transmission
- H04B10/2507—Arrangements specific to fibre transmission for the reduction or elimination of distortion or dispersion
- H04B10/2513—Arrangements specific to fibre transmission for the reduction or elimination of distortion or dispersion due to chromatic dispersion
- H04B10/2525—Arrangements specific to fibre transmission for the reduction or elimination of distortion or dispersion due to chromatic dispersion using dispersion-compensating fibres
- H04B10/25253—Arrangements specific to fibre transmission for the reduction or elimination of distortion or dispersion due to chromatic dispersion using dispersion-compensating fibres with dispersion management, i.e. using a combination of different kind of fibres in the transmission system
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04J—MULTIPLEX COMMUNICATION
- H04J14/00—Optical multiplex systems
- H04J14/02—Wavelength-division multiplex systems
- H04J14/0221—Power control, e.g. to keep the total optical power constant
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Optical Communication System (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 １０Ｇｂ／ｓ以上の伝送速度でも、全ての波
長でほぼ同一の伝送特性を実現する。 【解決手段】 光送信装置１０は、複数の波長の信号光
を多重したＷＤＭ信号光を光伝送路１２に出力する。光
伝送路１２は、伝送光ファイバ１４、光中継増幅器１６
及び分散補償ファイバ１８からなる。光中継増幅器１６
は、光伝送路１２の実効ゼロ分散波長で最大利得とな
り、実効ゼロ分散波長から離れるほどに利得が小さくな
るように、その利得特性を設定してある。光伝送路１２
全体では、実効ゼロ分散波長λ０と、両端の波長λ０又
はλｎとでは、４ｄＢ程度のピークパワー偏差が生じる
ようにしてある。
長でほぼ同一の伝送特性を実現する。 【解決手段】 光送信装置１０は、複数の波長の信号光
を多重したＷＤＭ信号光を光伝送路１２に出力する。光
伝送路１２は、伝送光ファイバ１４、光中継増幅器１６
及び分散補償ファイバ１８からなる。光中継増幅器１６
は、光伝送路１２の実効ゼロ分散波長で最大利得とな
り、実効ゼロ分散波長から離れるほどに利得が小さくな
るように、その利得特性を設定してある。光伝送路１２
全体では、実効ゼロ分散波長λ０と、両端の波長λ０又
はλｎとでは、４ｄＢ程度のピークパワー偏差が生じる
ようにしてある。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＷＤＭ光伝送シス
テム及び光伝送路に関する。
テム及び光伝送路に関する。
【０００２】
【従来の技術】光増幅中継伝送システムの伝送特性を劣
化する要因は、伝送媒体である光ファイバの波長分散特
性と光ファイバの非線形光学効果の相乗作用による波形
劣化である。
化する要因は、伝送媒体である光ファイバの波長分散特
性と光ファイバの非線形光学効果の相乗作用による波形
劣化である。
【０００３】波長分散特性による波形劣化を防止する手
段として、伝送光ファイバの波長分散とは逆符号の波長
分散を具備する分散補償媒体を一定区間毎に周期的に挿
入する方式が有効である。これにより、累積波長分散の
絶対値を一定値以下に抑制できる。一方、光ファイバの
非線形効果は、伝送用ファイバの有効断面積を大きくす
ることにより低減可能である。
段として、伝送光ファイバの波長分散とは逆符号の波長
分散を具備する分散補償媒体を一定区間毎に周期的に挿
入する方式が有効である。これにより、累積波長分散の
絶対値を一定値以下に抑制できる。一方、光ファイバの
非線形効果は、伝送用ファイバの有効断面積を大きくす
ることにより低減可能である。
【０００４】大容量化の手段として波長分割多重伝送
（ＷＤＭ）方式が有望視されているが、ＷＤＭ伝送の場
合には、分散補償媒体の補償分散値は、通常、信号波長
帯の中心波長の信号の累積波長分散を補償するように設
定される。以下、波長分散媒体による累積波長分散の補
償が最適化されている波長を、実効ゼロ分散波長又は伝
送システムのゼロ分散波長と呼ぶことにする。分散補償
媒体を挿入しない光伝送システムでは、伝送光ファイバ
のゼロ分散波長が実効ゼロ分散波長に等しい。
（ＷＤＭ）方式が有望視されているが、ＷＤＭ伝送の場
合には、分散補償媒体の補償分散値は、通常、信号波長
帯の中心波長の信号の累積波長分散を補償するように設
定される。以下、波長分散媒体による累積波長分散の補
償が最適化されている波長を、実効ゼロ分散波長又は伝
送システムのゼロ分散波長と呼ぶことにする。分散補償
媒体を挿入しない光伝送システムでは、伝送光ファイバ
のゼロ分散波長が実効ゼロ分散波長に等しい。
【０００５】なお、光増幅中継伝送システムでＷＤＭ伝
送を使用する場合、中継増幅器の増幅特性は、信号波長
帯内で限りなく平坦になるように調整されている。各信
号波長の光パワーを同じにすることで、Ｓ／Ｎ比が同じ
になり非線形効果も同程度になるので、同じ伝送特性を
得やすいと考えられていたからである。
送を使用する場合、中継増幅器の増幅特性は、信号波長
帯内で限りなく平坦になるように調整されている。各信
号波長の光パワーを同じにすることで、Ｓ／Ｎ比が同じ
になり非線形効果も同程度になるので、同じ伝送特性を
得やすいと考えられていたからである。
【０００６】分散補償と有効断面積の拡大を併用して伝
送特性を改善した例が、鈴木正敏他、”１７０Ｇｂ／ｓ
ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ｏｖｅｒ １０８５０ｋ
ｍｕｓｉｎｇ Ｌａｒｇｅ Ｃｏｒｅ Ｔｒａｎｓｍｉ
ｓｓｉｏｎ Ｆｉｂｅｒ”，Ｐｏｓｔｄｅａｄｌｉｎｅ
Ｐａｐｅｒ，ＰＤ１７，Ｏｐｔｉｃａ１ Ｆｉｂｅｒ
Ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃ
ｅ，Ｓａｎ Ｊｏｓｅ，Ｕ．Ｓ．Ａ，Ｆｅｂ．，１９９
８に記載されている。
送特性を改善した例が、鈴木正敏他、”１７０Ｇｂ／ｓ
ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ｏｖｅｒ １０８５０ｋ
ｍｕｓｉｎｇ Ｌａｒｇｅ Ｃｏｒｅ Ｔｒａｎｓｍｉ
ｓｓｉｏｎ Ｆｉｂｅｒ”，Ｐｏｓｔｄｅａｄｌｉｎｅ
Ｐａｐｅｒ，ＰＤ１７，Ｏｐｔｉｃａ１ Ｆｉｂｅｒ
Ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃ
ｅ，Ｓａｎ Ｊｏｓｅ，Ｕ．Ｓ．Ａ，Ｆｅｂ．，１９９
８に記載されている。
【０００７】この文献には、５．３Ｇｂ／ｓの３２波長
を多重した場合と、１０．６Ｇｂ／ｓの１６波長を多重
した場合との、１０８５０ｋｍ伝送試験結果が記載され
ている。その試験結果を図１９に示す。横軸は波長、左
縦軸はＱ２、右縦軸はＱ２値に対応する符号誤り率（Ｂ
ＥＲ）をそれぞれ示す。５．３Ｇｂ／ｓの波長多重伝送
試験では、全ての波長でほぼ同一の伝送特性が得られて
いるのに対して、１０．６Ｇｂ／ｓの伝送試験では、実
効ゼロ分散波長から離れる信号波長ほど、伝送特性が劣
化している。これは、光ファイバの分散スロープの影響
により、実効ゼロ分散波長から離れた波長での累積波長
分散が過剰になり、それが、非線形光学効果とあいまっ
て、不可逆的な波形劣化をもたらすからである。
を多重した場合と、１０．６Ｇｂ／ｓの１６波長を多重
した場合との、１０８５０ｋｍ伝送試験結果が記載され
ている。その試験結果を図１９に示す。横軸は波長、左
縦軸はＱ２、右縦軸はＱ２値に対応する符号誤り率（Ｂ
ＥＲ）をそれぞれ示す。５．３Ｇｂ／ｓの波長多重伝送
試験では、全ての波長でほぼ同一の伝送特性が得られて
いるのに対して、１０．６Ｇｂ／ｓの伝送試験では、実
効ゼロ分散波長から離れる信号波長ほど、伝送特性が劣
化している。これは、光ファイバの分散スロープの影響
により、実効ゼロ分散波長から離れた波長での累積波長
分散が過剰になり、それが、非線形光学効果とあいまっ
て、不可逆的な波形劣化をもたらすからである。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】このように、従来のＷ
ＤＭ光伝送システムでは、伝送速度が１０Ｇｂ／ｓ以上
になると、累積波長分散と非線形効果の相乗作用によ
り、累積波長分散の大きな波長で所望の良好な伝送特性
を実現することが困難であった。
ＤＭ光伝送システムでは、伝送速度が１０Ｇｂ／ｓ以上
になると、累積波長分散と非線形効果の相乗作用によ
り、累積波長分散の大きな波長で所望の良好な伝送特性
を実現することが困難であった。
【０００９】本発明は、１０Ｇｂ／ｓ以上の伝送速度で
も、全ての波長でほぼ同一の伝送特性を実現可能なＷＤ
Ｍ光伝送システム及び光伝送路を提示することを目的と
する。
も、全ての波長でほぼ同一の伝送特性を実現可能なＷＤ
Ｍ光伝送システム及び光伝送路を提示することを目的と
する。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明では、波長分割多
重されて伝送される複数の波長の信号光を、光伝送路上
で、その実効ゼロ分散波長から離れる波長の信号光ほ
ど、そのピークパワーを低くする。これにより、累積波
長分散の大きな波長で非線形効果が小さくなり、結果と
して、波長分散と非線形効果の相乗効果が、全信号光で
同程度になり、全信号光で良好な伝送特性を実現でき
る。
重されて伝送される複数の波長の信号光を、光伝送路上
で、その実効ゼロ分散波長から離れる波長の信号光ほ
ど、そのピークパワーを低くする。これにより、累積波
長分散の大きな波長で非線形効果が小さくなり、結果と
して、波長分散と非線形効果の相乗効果が、全信号光で
同程度になり、全信号光で良好な伝送特性を実現でき
る。
【００１１】光伝送路の透過特性を、当該光伝送路の実
効ゼロ分散波長から離れる波長ほど透過率が低くなるよ
うにする。信号光のピークパワー偏差を所定値、例え
ば、数ｄＢ以内に抑えることで、低いＳ／Ｎ比の悪影響
も無視し得る。具体的には、その透過特性に対応する利
得特性を具備する光増幅器及び／又はその透過特性に対
応する透過特性調整手段を設ければよい。
効ゼロ分散波長から離れる波長ほど透過率が低くなるよ
うにする。信号光のピークパワー偏差を所定値、例え
ば、数ｄＢ以内に抑えることで、低いＳ／Ｎ比の悪影響
も無視し得る。具体的には、その透過特性に対応する利
得特性を具備する光増幅器及び／又はその透過特性に対
応する透過特性調整手段を設ければよい。
【００１２】光送信手段は、各信号光を同じピークパワ
ーで光伝送路に出力しても良いが、光伝送路の実効ゼロ
分散波長から離れる波長の信号光ほどピークパワーが低
い凸型ピークパワー分布で、複数の当該信号光を当該光
伝送路に出力してもよい。更には、当初は、光伝送路の
実効ゼロ分散波長から離れる波長の信号光ほどピークパ
ワーが高い凹型ピークパワー分布で信号光を光伝送路に
出力してもよい。その場合、光伝送路上で、信号光のピ
ークパワー分布が、凹型ピークパワー分布から凸型ピー
クパワー分布に早期に変化し、光伝送路上のほとんとで
凸型ピークパワー分布で信号光が伝搬する程度のピーク
パワー偏差に抑える。
ーで光伝送路に出力しても良いが、光伝送路の実効ゼロ
分散波長から離れる波長の信号光ほどピークパワーが低
い凸型ピークパワー分布で、複数の当該信号光を当該光
伝送路に出力してもよい。更には、当初は、光伝送路の
実効ゼロ分散波長から離れる波長の信号光ほどピークパ
ワーが高い凹型ピークパワー分布で信号光を光伝送路に
出力してもよい。その場合、光伝送路上で、信号光のピ
ークパワー分布が、凹型ピークパワー分布から凸型ピー
クパワー分布に早期に変化し、光伝送路上のほとんとで
凸型ピークパワー分布で信号光が伝搬する程度のピーク
パワー偏差に抑える。
【００１３】光送信手段が、信号光の属する波長帯から
外れた波長の利得形状制御光を発生する制御光発生手段
を具備し、その利得形状制御光は選択的に当該信号光と
多重化されて当該光伝送路に出力されるようにするのが
好ましい。この利得形状制御光により、光伝送路の透過
特性を調節でき、各光部品の特性のばらつき及び経時的
変化にも容易に対応できるようになり、長期にわたり良
好な伝送特性を維持できるようになる。
外れた波長の利得形状制御光を発生する制御光発生手段
を具備し、その利得形状制御光は選択的に当該信号光と
多重化されて当該光伝送路に出力されるようにするのが
好ましい。この利得形状制御光により、光伝送路の透過
特性を調節でき、各光部品の特性のばらつき及び経時的
変化にも容易に対応できるようになり、長期にわたり良
好な伝送特性を維持できるようになる。
【００１４】
【実施例】以下、図面を参照して、本発明の実施例を詳
細に説明する。
細に説明する。
【００１５】図１は、本発明の第１実施例の概略構成ブ
ロック図を示す。光送信装置１０は、複数（例えば、１
６又は３２など）の波長の信号光を多重したＷＤＭ信号
光を光伝送路１２に出力する。光伝送路１２は、伝送光
ファイバ１４、光中継増幅器１６及び分散補償ファイバ
１８からなる分散補償中継増幅光伝送路になっている。
光送信装置１０から出力される信号光は、伝送光ファイ
バ１４を伝送しつつ、適宜の間隔に配置された光中継増
幅器１６で光増幅され、適宜の間隔に配置された分散補
償ファイバ１８により累積波長分散を補償される。光伝
送路１２を伝送した信号光は、光受信装置２０に到達
し、ここで受信処理される。
ロック図を示す。光送信装置１０は、複数（例えば、１
６又は３２など）の波長の信号光を多重したＷＤＭ信号
光を光伝送路１２に出力する。光伝送路１２は、伝送光
ファイバ１４、光中継増幅器１６及び分散補償ファイバ
１８からなる分散補償中継増幅光伝送路になっている。
光送信装置１０から出力される信号光は、伝送光ファイ
バ１４を伝送しつつ、適宜の間隔に配置された光中継増
幅器１６で光増幅され、適宜の間隔に配置された分散補
償ファイバ１８により累積波長分散を補償される。光伝
送路１２を伝送した信号光は、光受信装置２０に到達
し、ここで受信処理される。
【００１６】本実施例では、光中継増幅器１６は、光伝
送路１２の実効ゼロ分散波長で最大利得となり、実効ゼ
ロ分散波長から離れるほどに利得が小さくなるように、
その利得特性を設定してある。光中継増幅器１６の利得
特性の模式図を図２に示す。光伝送路１２の実効ゼロ分
散波長をλ０、ＷＤＭ伝送の最短波長をλ１、ＷＤＭ伝
送の最長波長をλｎとする。横軸は波長、縦軸は利得を
それぞれ示す。最大利得（ゼロ分散波長λ０での利得）
と、最低利得（両端の波長λ０又はλｎにおける利得）
との差は、詳細は後述するが、９００ｋｍ当たり約１ｄ
Ｂ程度である。
送路１２の実効ゼロ分散波長で最大利得となり、実効ゼ
ロ分散波長から離れるほどに利得が小さくなるように、
その利得特性を設定してある。光中継増幅器１６の利得
特性の模式図を図２に示す。光伝送路１２の実効ゼロ分
散波長をλ０、ＷＤＭ伝送の最短波長をλ１、ＷＤＭ伝
送の最長波長をλｎとする。横軸は波長、縦軸は利得を
それぞれ示す。最大利得（ゼロ分散波長λ０での利得）
と、最低利得（両端の波長λ０又はλｎにおける利得）
との差は、詳細は後述するが、９００ｋｍ当たり約１ｄ
Ｂ程度である。
【００１７】実効ゼロ分散波長が信号帯域外にあるよう
な光伝送システムでは、利得形状は凸型にならず、一方
に傾斜したものとなる。なお、近年、信号波長帯を複数
のバンドに区分し、バンド単位で同じ処理（光増幅及び
分散補償など）を行なう方式が注目されている。このよ
うな方式では、例えば、実効ゼロ分散波長λ０より長い
波長に属するバンドと、実効ゼロ分散波長λ０より短い
波長に属するバンドとに区分し、そのバンド単位で光増
幅することが考えられる。その場合、そのバンド内で
は、利得は凸型にならず、一方のバンド端の波長から他
方のバンド端の波長まで、利得が傾斜することになる。
複数のバンドの中央でそれぞれ分散補償される場合、各
バンド内での利得形状が凸型になる。
な光伝送システムでは、利得形状は凸型にならず、一方
に傾斜したものとなる。なお、近年、信号波長帯を複数
のバンドに区分し、バンド単位で同じ処理（光増幅及び
分散補償など）を行なう方式が注目されている。このよ
うな方式では、例えば、実効ゼロ分散波長λ０より長い
波長に属するバンドと、実効ゼロ分散波長λ０より短い
波長に属するバンドとに区分し、そのバンド単位で光増
幅することが考えられる。その場合、そのバンド内で
は、利得は凸型にならず、一方のバンド端の波長から他
方のバンド端の波長まで、利得が傾斜することになる。
複数のバンドの中央でそれぞれ分散補償される場合、各
バンド内での利得形状が凸型になる。
【００１８】既存のエルビウム添加光増幅ファイバを使
用する光増幅器だけで、図２に示すように実効ゼロ分散
波長で利得が最大になる凸型利得特性を備えることは困
難である。しかし、誘電体多層膜又はエタロン等の光フ
ィルタにより、所望の透過特性を特性を得るのは容易で
ある。そこで、例えば、光増幅器と光フィルタを組み合
わせることで、図２に示すように実効ゼロ分散波長で利
得が最大になる凸型利得特性を容易に実現できる。
用する光増幅器だけで、図２に示すように実効ゼロ分散
波長で利得が最大になる凸型利得特性を備えることは困
難である。しかし、誘電体多層膜又はエタロン等の光フ
ィルタにより、所望の透過特性を特性を得るのは容易で
ある。そこで、例えば、光増幅器と光フィルタを組み合
わせることで、図２に示すように実効ゼロ分散波長で利
得が最大になる凸型利得特性を容易に実現できる。
【００１９】光増幅中継器１６が図２に示すような特性
を具備する結果、光伝送路１２上で、信号光のピークパ
ワー分布は、図３に示すようにゼロ分散波長で最大にな
る凸型になる。図３で、横軸は波長、縦軸は信号光のピ
ーク・パワーをそれぞれ示す。ゼロ分散波長に最も近い
信号波長の光パワーと、信号波長帯の端の信号波長λ１
又はλｎの光ピークパワーの差（以下、ピークパワー偏
差という。）は、図４に示すように、距離に従って拡大
する。なお、図４では、光送信装置１０は、各波長λ１
〜λｎの信号光を同じ光強度で光伝送路１２に出力して
いるものとする。図４の横軸は距離、縦軸はピークパワ
ー偏差をそれぞれ示す。ピークパワー偏差がマイナスの
場合、信号光のピークパワー分布は凸型になり、ピーク
パワー偏差がプラスの場合、各信号光のパワー分布が凹
型になる。
を具備する結果、光伝送路１２上で、信号光のピークパ
ワー分布は、図３に示すようにゼロ分散波長で最大にな
る凸型になる。図３で、横軸は波長、縦軸は信号光のピ
ーク・パワーをそれぞれ示す。ゼロ分散波長に最も近い
信号波長の光パワーと、信号波長帯の端の信号波長λ１
又はλｎの光ピークパワーの差（以下、ピークパワー偏
差という。）は、図４に示すように、距離に従って拡大
する。なお、図４では、光送信装置１０は、各波長λ１
〜λｎの信号光を同じ光強度で光伝送路１２に出力して
いるものとする。図４の横軸は距離、縦軸はピークパワ
ー偏差をそれぞれ示す。ピークパワー偏差がマイナスの
場合、信号光のピークパワー分布は凸型になり、ピーク
パワー偏差がプラスの場合、各信号光のパワー分布が凹
型になる。
【００２０】前述した、バンド単位で光増幅又は分散補
償するような伝送システムでは、ピークパワー偏差は、
対象となるバンドで考慮すればよい。例えば、ゼロ分散
波長λ０より長い波長の波長帯に属する複数の波長の信
号光をＷＤＭ伝送する場合、そのバンドの最短波長のピ
ークパワーと最長波長のピークパワーの差がピークパワ
ー偏差になる。複数のバンドの各中央で累積波長分散を
補償する場合、各バンド内での実効ゼロ分散は長の光ピ
ークパワーとバンド端の信号波長のピークパワーの差が
ピークパワー偏差になる。
償するような伝送システムでは、ピークパワー偏差は、
対象となるバンドで考慮すればよい。例えば、ゼロ分散
波長λ０より長い波長の波長帯に属する複数の波長の信
号光をＷＤＭ伝送する場合、そのバンドの最短波長のピ
ークパワーと最長波長のピークパワーの差がピークパワ
ー偏差になる。複数のバンドの各中央で累積波長分散を
補償する場合、各バンド内での実効ゼロ分散は長の光ピ
ークパワーとバンド端の信号波長のピークパワーの差が
ピークパワー偏差になる。
【００２１】図３に示すように、凸型のピークパワー分
布で各信号光を伝送させると、即ち、実効ゼロ分散波長
から離れた波長の信号光ほど、その信号パワーを低くす
ると、それだけ非線形効果が弱くなる。実効ゼロ分散波
長から離れた波長の信号光では、実効ゼロ分散波長に近
い信号光よりも累積波長分散が大きくなるが、これによ
る波形歪みは、光送信装置１０、光受信装置２０又はそ
の両方で分散補償を行なうことで復元できる。その結
果、実効ゼロ分散波長から離れた波長の信号光における
非線形効果と累積波長分散の相乗効果による波形劣化を
抑制でき、結果として、実効ゼロ分散波長から離れた波
長の信号光の伝送特性を改善でき、１０Ｇｂ／ｓ以上の
高速の伝送速度でも、各信号光で同程度の伝送特性を達
成できる。
布で各信号光を伝送させると、即ち、実効ゼロ分散波長
から離れた波長の信号光ほど、その信号パワーを低くす
ると、それだけ非線形効果が弱くなる。実効ゼロ分散波
長から離れた波長の信号光では、実効ゼロ分散波長に近
い信号光よりも累積波長分散が大きくなるが、これによ
る波形歪みは、光送信装置１０、光受信装置２０又はそ
の両方で分散補償を行なうことで復元できる。その結
果、実効ゼロ分散波長から離れた波長の信号光における
非線形効果と累積波長分散の相乗効果による波形劣化を
抑制でき、結果として、実効ゼロ分散波長から離れた波
長の信号光の伝送特性を改善でき、１０Ｇｂ／ｓ以上の
高速の伝送速度でも、各信号光で同程度の伝送特性を達
成できる。
【００２２】両端の波長λ１及びλｎのピーク・パワー
を下げ過ぎると、その信号光のＳ／Ｎ比が劣化し、かえ
って伝送特性を悪化させる。従って、ピーク・パワー偏
差の絶対値を一定値以内に抑えるのが望ましい。この観
点では、光送信装置１０は、当初、ゼロ分散波長近辺か
ら離れるほどピーク・パワーが大きくなるような凹型の
ピークパワー分布で各信号光を出力してもよい。その場
合、信号光のピークパワー分布は、光伝送路１２を少し
伝送した段階で平坦になり、それ以後、凸型になり、距
離に従って、凸型がシャープになっていき、ピークパワ
ー偏波がマイナス方向に大きくなる。
を下げ過ぎると、その信号光のＳ／Ｎ比が劣化し、かえ
って伝送特性を悪化させる。従って、ピーク・パワー偏
差の絶対値を一定値以内に抑えるのが望ましい。この観
点では、光送信装置１０は、当初、ゼロ分散波長近辺か
ら離れるほどピーク・パワーが大きくなるような凹型の
ピークパワー分布で各信号光を出力してもよい。その場
合、信号光のピークパワー分布は、光伝送路１２を少し
伝送した段階で平坦になり、それ以後、凸型になり、距
離に従って、凸型がシャープになっていき、ピークパワ
ー偏波がマイナス方向に大きくなる。
【００２３】別の方法として、光送信装置１０から出力
される段階でピークパワー分布を凸型にし、以後、ピー
クパワー偏差を維持するようにしてもよい。光伝送路１
２上で、ピークパワー偏差を図４に示すように距離に応
じて徐々に又は間欠的にマイナス方向に大きくしてもよ
いし、０を含まない一定範囲内に抑えてもよい。
される段階でピークパワー分布を凸型にし、以後、ピー
クパワー偏差を維持するようにしてもよい。光伝送路１
２上で、ピークパワー偏差を図４に示すように距離に応
じて徐々に又は間欠的にマイナス方向に大きくしてもよ
いし、０を含まない一定範囲内に抑えてもよい。
【００２４】以上をまとめると、本実施例では、累積波
長分散の影響が大きい信号波長に対して、累積波長分散
の大きさに応じて非線形効果を小さくする。この観点で
は、図４を参照して説明したように、累積波長分散の絶
対値の増加に応じて非線形効果を小さくしていくのが、
最も好ましいということになる。
長分散の影響が大きい信号波長に対して、累積波長分散
の大きさに応じて非線形効果を小さくする。この観点で
は、図４を参照して説明したように、累積波長分散の絶
対値の増加に応じて非線形効果を小さくしていくのが、
最も好ましいということになる。
【００２５】１周９００ｋｍの周回伝送実験系を構築
し、９０００ｋｍ伝送後の伝送特性、即ち１０周後の伝
送特性を実測した。その周回伝送実験系は、９８０ｎｍ
励起の光増幅器２１台（１台は周回実験による損失の補
償用）、４５ｋｍスパンの分散シフトファイバ（１５５
０ｎｍでの波長分散：約−２ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ）１８
組、及び分散補償ファイバ（１５５０ｎｍでの波長分
散：約１８ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ）２組からなる。
し、９０００ｋｍ伝送後の伝送特性、即ち１０周後の伝
送特性を実測した。その周回伝送実験系は、９８０ｎｍ
励起の光増幅器２１台（１台は周回実験による損失の補
償用）、４５ｋｍスパンの分散シフトファイバ（１５５
０ｎｍでの波長分散：約−２ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ）１８
組、及び分散補償ファイバ（１５５０ｎｍでの波長分
散：約１８ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ）２組からなる。
【００２６】なお、測定条件は以下の通りである。即
ち、光増幅器の出力パワーレベルを９．５ｄＢｍに設定
した。周回伝送系の実効ゼロ分散波長が１５５０ｎｍと
なるよう、４５０ｋｍ毎に分散補償ファイバを挿入し
た。信号波長としては、１５４５．５ｎｍから１５５
４．５ｎｍまでの間に波長間隔０．６ｎｍの１６波長を
多重した。１６波長を２分割し、８波長毎に一括してデ
ータパターン長２２３−１段の１０．７Ｇｂ／ｓでＲＺ
変調し、変調度０．８πの１０．７ＧＨｚで位相変調し
た。ＲＺ光信号のパルス幅は約４０ｐｓとし、光パルス
の中央で周波数偏移がゼロとなるように、位相変調器の
位相変調タイミングを設定した。位相変調器の後段にＰ
ＭＤ１０ｐｓの複屈折媒体を設置して、光位相に応じて
偏波が変化するようにした。実効ゼロ分散波長より長波
長側では残留波長分散が約１００ｐｓ／ｎｍ、短波長側
では約−１００ｐｓ／ｎｍとなるよう、光送受信装置側
で各信号光の累積波長分散を補償した。
ち、光増幅器の出力パワーレベルを９．５ｄＢｍに設定
した。周回伝送系の実効ゼロ分散波長が１５５０ｎｍと
なるよう、４５０ｋｍ毎に分散補償ファイバを挿入し
た。信号波長としては、１５４５．５ｎｍから１５５
４．５ｎｍまでの間に波長間隔０．６ｎｍの１６波長を
多重した。１６波長を２分割し、８波長毎に一括してデ
ータパターン長２２３−１段の１０．７Ｇｂ／ｓでＲＺ
変調し、変調度０．８πの１０．７ＧＨｚで位相変調し
た。ＲＺ光信号のパルス幅は約４０ｐｓとし、光パルス
の中央で周波数偏移がゼロとなるように、位相変調器の
位相変調タイミングを設定した。位相変調器の後段にＰ
ＭＤ１０ｐｓの複屈折媒体を設置して、光位相に応じて
偏波が変化するようにした。実効ゼロ分散波長より長波
長側では残留波長分散が約１００ｐｓ／ｎｍ、短波長側
では約−１００ｐｓ／ｎｍとなるよう、光送受信装置側
で各信号光の累積波長分散を補償した。
【００２７】各光増幅器には、図５に示す透過特性を有
するファブリペロー型エタロン光フィルタをエルビウム
添加光増幅ファイバの後段に接続して、その利得特性が
実効ゼロ分散波長１５５０ｎｍで最大となる凸型になる
ようにした。図５で、横軸は波長、縦軸は透過率をそれ
ぞれ示す。そのＦＳＲは２５ｎｍであり、信号波長帯内
で最大透過率と最小透過率の差を０．２５ｄＢに設定し
た。ファブリペローフィルタの最大透過波長を１５５３
ｎｍに設定した。先に説明したように、実効ゼロ分散波
長は１５５０ｎｍであるが、９８０ｎｍレーザ光で励起
された光増幅器のエルビウム添加光増幅ファイバの利得
は一般に１５５０ｎｍより少し短い波長で最大になる。
そこで、光増幅器全体としての利得特性が１５５０ｎｍ
で最大となるように、ファブリペローフィルタの最大透
過波長を１５５３ｎｍに設定した。９００ｋｍ伝送後
で、ピークパワー偏差が１ｄＢになるように、利得特性
を設定した。
するファブリペロー型エタロン光フィルタをエルビウム
添加光増幅ファイバの後段に接続して、その利得特性が
実効ゼロ分散波長１５５０ｎｍで最大となる凸型になる
ようにした。図５で、横軸は波長、縦軸は透過率をそれ
ぞれ示す。そのＦＳＲは２５ｎｍであり、信号波長帯内
で最大透過率と最小透過率の差を０．２５ｄＢに設定し
た。ファブリペローフィルタの最大透過波長を１５５３
ｎｍに設定した。先に説明したように、実効ゼロ分散波
長は１５５０ｎｍであるが、９８０ｎｍレーザ光で励起
された光増幅器のエルビウム添加光増幅ファイバの利得
は一般に１５５０ｎｍより少し短い波長で最大になる。
そこで、光増幅器全体としての利得特性が１５５０ｎｍ
で最大となるように、ファブリペローフィルタの最大透
過波長を１５５３ｎｍに設定した。９００ｋｍ伝送後
で、ピークパワー偏差が１ｄＢになるように、利得特性
を設定した。
【００２８】図６は、９００ｋｍ伝送後（即ち、１周
後）の信号レベルを示し、図７は、９０００ｋｍ伝送後
（即ち、１０周後）の信号レベルを示す。図６及び図７
において、横軸は波長、縦軸はピークパワーレベルをそ
れぞれ示す。各波長のレベル差を比較できるように、こ
の段階では、７波長を多重している。９００ｋｍ伝送後
で、ピークパワー偏差が１ｄＢであったものが、９００
０ｋｍ伝送後では、ピークパワー偏差が約４ｄＢになっ
ていた。９０００ｋｍ伝送では、ピークパワー偏差が１
〜８ｄＢであれば、ほぼ良好な伝送特性が得られ、４ｄ
Ｂで最適な伝送特性が得られた。伝送距離が短くなれ
ば、ピークパワー偏差はより大きくても良いと推測され
る。但し、ピークパワー偏差のこれらの数値は、他の条
件により変動しうるものであることはいうまでもない。
後）の信号レベルを示し、図７は、９０００ｋｍ伝送後
（即ち、１０周後）の信号レベルを示す。図６及び図７
において、横軸は波長、縦軸はピークパワーレベルをそ
れぞれ示す。各波長のレベル差を比較できるように、こ
の段階では、７波長を多重している。９００ｋｍ伝送後
で、ピークパワー偏差が１ｄＢであったものが、９００
０ｋｍ伝送後では、ピークパワー偏差が約４ｄＢになっ
ていた。９０００ｋｍ伝送では、ピークパワー偏差が１
〜８ｄＢであれば、ほぼ良好な伝送特性が得られ、４ｄ
Ｂで最適な伝送特性が得られた。伝送距離が短くなれ
ば、ピークパワー偏差はより大きくても良いと推測され
る。但し、ピークパワー偏差のこれらの数値は、他の条
件により変動しうるものであることはいうまでもない。
【００２９】図８は、ピークパワー偏差の距離依存性を
示す。横軸は距離、縦軸はピークパワー偏差をそれぞれ
示す。●は、各伝送距離におけるピークパワー偏差の実
測値を示す。破線は、１台の光増幅器の利得特性から類
推される（外挿された）ピークパワー偏差の距離依存性
を示し、実線は、実測値から求めたピークパワー偏差の
距離依存性を示す。ピークパワー偏差は、各光増幅器の
利得特性から類推される値よりも小さくなり、凸型の利
得特性にしても長距離伝送後に重大なＳ／N比劣化をも
たらさない。この結果を参照し、９０００ｋｍ伝送後の
ピークパワー偏差が４ｄＢになるように、９００ｋｍ伝
送時点でのピークパワー偏差を１ｄＢに設定して、伝送
特性を実測した。ピークパワー偏差が大きくなりすぎる
と、周辺の信号波長のＳ／Ｎ比が劣化しすぎることにな
り、それにより伝送特性が劣化するからである。
示す。横軸は距離、縦軸はピークパワー偏差をそれぞれ
示す。●は、各伝送距離におけるピークパワー偏差の実
測値を示す。破線は、１台の光増幅器の利得特性から類
推される（外挿された）ピークパワー偏差の距離依存性
を示し、実線は、実測値から求めたピークパワー偏差の
距離依存性を示す。ピークパワー偏差は、各光増幅器の
利得特性から類推される値よりも小さくなり、凸型の利
得特性にしても長距離伝送後に重大なＳ／N比劣化をも
たらさない。この結果を参照し、９０００ｋｍ伝送後の
ピークパワー偏差が４ｄＢになるように、９００ｋｍ伝
送時点でのピークパワー偏差を１ｄＢに設定して、伝送
特性を実測した。ピークパワー偏差が大きくなりすぎる
と、周辺の信号波長のＳ／Ｎ比が劣化しすぎることにな
り、それにより伝送特性が劣化するからである。
【００３０】図９は、１６波長を多重して９０００ｋｍ
伝送させた後の、各波長の伝送特性を示す。横軸は波長
であり、波長番号は短波（１５４５．５ｎｍ）から順に
番号をつけられている。波長間隔は０．６ｎｍである。
縦軸はＱ値を示す。図９から分かるように、累積波長分
散が大きい短波及び長波でも伝送特性が劣化していな
い。全ての波長で１６ｄＢ以上のＱ値を達成でき、良好
な伝送特性が得られている。
伝送させた後の、各波長の伝送特性を示す。横軸は波長
であり、波長番号は短波（１５４５．５ｎｍ）から順に
番号をつけられている。波長間隔は０．６ｎｍである。
縦軸はＱ値を示す。図９から分かるように、累積波長分
散が大きい短波及び長波でも伝送特性が劣化していな
い。全ての波長で１６ｄＢ以上のＱ値を達成でき、良好
な伝送特性が得られている。
【００３１】図１に示す実施例では、各光増幅器におい
て信号光のピークパワー分布を調整しているが、より長
い間隔で信号光のピークパワー分布を調整するようにし
てもよい。
て信号光のピークパワー分布を調整しているが、より長
い間隔で信号光のピークパワー分布を調整するようにし
てもよい。
【００３２】図１０は、４５０ｋｍ間隔で利得等化器を
配置した実施例の概略構成ブロック図を示す。光送信装
置３０は、複数（例えば、２１）の波長の信号光を多重
したＷＤＭ信号光を光伝送路３２に出力する。光伝送路
３２は、伝送光ファイバ３４、光中継増幅器３６、分散
補償ファイバ３８及び利得等化器４０からなる分散補償
中継増幅伝送路になっている。伝送光ファイバ３４は、
例えば、４５ｋｍ長であり、光中継増幅器３６は４５ｋ
ｍ毎に配置され、分散補償ファイバ３８は４５０ｋｍ毎
に配置され、利得等化器４０は４５０ｋｍ毎に配置され
る。光送信装置３０から出力される信号光は、伝送光フ
ァイバ３４を伝送しつつ、光中継増幅器３６で光増幅さ
れ、分散補償ファイバ３８により累積波長分散を補償さ
れ、利得等化器４０により信号光のピークパワー分布を
所定の凸形状に調整される。光伝送路３２を伝送した信
号光は、光受信装置４２に到達し、ここで受信処理され
る。
配置した実施例の概略構成ブロック図を示す。光送信装
置３０は、複数（例えば、２１）の波長の信号光を多重
したＷＤＭ信号光を光伝送路３２に出力する。光伝送路
３２は、伝送光ファイバ３４、光中継増幅器３６、分散
補償ファイバ３８及び利得等化器４０からなる分散補償
中継増幅伝送路になっている。伝送光ファイバ３４は、
例えば、４５ｋｍ長であり、光中継増幅器３６は４５ｋ
ｍ毎に配置され、分散補償ファイバ３８は４５０ｋｍ毎
に配置され、利得等化器４０は４５０ｋｍ毎に配置され
る。光送信装置３０から出力される信号光は、伝送光フ
ァイバ３４を伝送しつつ、光中継増幅器３６で光増幅さ
れ、分散補償ファイバ３８により累積波長分散を補償さ
れ、利得等化器４０により信号光のピークパワー分布を
所定の凸形状に調整される。光伝送路３２を伝送した信
号光は、光受信装置４２に到達し、ここで受信処理され
る。
【００３３】図１１は、利得等化器４０の等化特性と、
利得等化器４０の前後のピークパワー分布を示す。横軸
は波長、縦軸はピークパワー又は透過率をそれぞれ示
す。４４は４５０ｋｍ伝送後の信号光のピークパワー分
布、４６は、利得等化器４０の透過率、４８は４５０ｋ
ｍ伝送路及び利得等化器４０を透過した後のピークパワ
ー分布をそれぞれ示す。
利得等化器４０の前後のピークパワー分布を示す。横軸
は波長、縦軸はピークパワー又は透過率をそれぞれ示
す。４４は４５０ｋｍ伝送後の信号光のピークパワー分
布、４６は、利得等化器４０の透過率、４８は４５０ｋ
ｍ伝送路及び利得等化器４０を透過した後のピークパワ
ー分布をそれぞれ示す。
【００３４】光中継増幅器３６は、光増幅中継器１６と
は異なり、実効ゼロ分散波長から離れた波長では、目標
とするピークパワーまで信号光を増幅できないものであ
る。このような光中継増幅器は、一般的に使用されてお
り、容易に入手できる。４５０ｋｍ伝送後では、特性４
４に例示するように、実効ゼロ分散波長から離れた信号
光のピークパワーが低すぎる。そこで、このような光中
継増幅器３６の利得特性を補償するように、利得等化器
４０の透過特性を、特性４６に示すように凹型にする。
この結果、利得等化器４０を透過した後では、実効ゼロ
分散波長から離れた信号光のピークパワーを、実効ゼロ
分散波長に一致する又は近い信号光のピークパワーに比
べて適切なレベルにまで上げることができる。即ち、大
きすぎるピークパワー偏差を、利得等化器４０により適
切な範囲に小さくする。
は異なり、実効ゼロ分散波長から離れた波長では、目標
とするピークパワーまで信号光を増幅できないものであ
る。このような光中継増幅器は、一般的に使用されてお
り、容易に入手できる。４５０ｋｍ伝送後では、特性４
４に例示するように、実効ゼロ分散波長から離れた信号
光のピークパワーが低すぎる。そこで、このような光中
継増幅器３６の利得特性を補償するように、利得等化器
４０の透過特性を、特性４６に示すように凹型にする。
この結果、利得等化器４０を透過した後では、実効ゼロ
分散波長から離れた信号光のピークパワーを、実効ゼロ
分散波長に一致する又は近い信号光のピークパワーに比
べて適切なレベルにまで上げることができる。即ち、大
きすぎるピークパワー偏差を、利得等化器４０により適
切な範囲に小さくする。
【００３５】図１２は、図１０に示す実施例におけるピ
ークパワー偏差の距離依存性を示す。横軸は距離、縦軸
はピークパワー偏差をそれぞれ示す。光中継増幅器３６
で拡大したピークパワー偏差を利得等化器４０で削減す
る。
ークパワー偏差の距離依存性を示す。横軸は距離、縦軸
はピークパワー偏差をそれぞれ示す。光中継増幅器３６
で拡大したピークパワー偏差を利得等化器４０で削減す
る。
【００３６】利得等化器４０の透過特性は、光中継増幅
器３６の利得特性と目的とするピークパワー偏差とから
決定されることは明らかである。即ち、利得等化器４０
の透過特性は、図１１に符号４６で示すような凹型特性
に限定されない。
器３６の利得特性と目的とするピークパワー偏差とから
決定されることは明らかである。即ち、利得等化器４０
の透過特性は、図１１に符号４６で示すような凹型特性
に限定されない。
【００３７】１０Ｇｂ／ｓの２１波長を波長分割多重し
て、７０００ｋｍ伝送の伝送特性を周回実験系により実
測した。その結果を図１３に示す。７０００ｋｍ伝送後
のピークパワー偏差が約４ｄＢとなるように、利得等化
器４０の透過特性を設定した。全波長で約１７ｄＢのＱ
値を達成できた。これにより、本発明が伝送特性を改善
する手段として極めて有効であることが確認できた。
て、７０００ｋｍ伝送の伝送特性を周回実験系により実
測した。その結果を図１３に示す。７０００ｋｍ伝送後
のピークパワー偏差が約４ｄＢとなるように、利得等化
器４０の透過特性を設定した。全波長で約１７ｄＢのＱ
値を達成できた。これにより、本発明が伝送特性を改善
する手段として極めて有効であることが確認できた。
【００３８】上述した実施例は理想的なものであり、実
際の光伝送システムでは、光増幅器、光フィルタ及び利
得等化器の製造誤差、並びに、光ファイバケーブルの経
年劣化によるケーブル損失の変化などの様々な理由で、
運用開始当初からだけでなく、運用開始後でも、所望の
利得形状からずれる場合がある。このようなずれは、信
号波長帯から離れた波長の制御光を光伝送路１２に導入
することで解消又は緩和できる。この制御光は、光伝送
路１２の利得形状を制御するのに使用されるので、以
下、この制御光を利得形状制御光という。
際の光伝送システムでは、光増幅器、光フィルタ及び利
得等化器の製造誤差、並びに、光ファイバケーブルの経
年劣化によるケーブル損失の変化などの様々な理由で、
運用開始当初からだけでなく、運用開始後でも、所望の
利得形状からずれる場合がある。このようなずれは、信
号波長帯から離れた波長の制御光を光伝送路１２に導入
することで解消又は緩和できる。この制御光は、光伝送
路１２の利得形状を制御するのに使用されるので、以
下、この制御光を利得形状制御光という。
【００３９】図１４は、利得形状制御光を発生するよう
に変更した光送信装置１０ａの概略構成ブロック図を示
す。５０はλ１〜λｎの各波長の信号光を多重したＷＤ
Ｍ信号光を出力する信号光発生装置、５２は、λ１より
短い波長λａのＣＷ利得形状制御光を発生するレーザ光
源、５４は、λｎより長い波長λｂのＣＷ利得形状制御
光を発生するレーザ光源、５６，５８は、それぞれレー
ザ光源５２，５４の出力光を信号光発生装置５０の出力
光に合波するＷＤＭカップラ、６０はレーザ光源５２，
５４の出力の有無及び強度を制御する制御回路である。
レーザ光源５２，５４は、好ましくは発振波長を変更自
在である。
に変更した光送信装置１０ａの概略構成ブロック図を示
す。５０はλ１〜λｎの各波長の信号光を多重したＷＤ
Ｍ信号光を出力する信号光発生装置、５２は、λ１より
短い波長λａのＣＷ利得形状制御光を発生するレーザ光
源、５４は、λｎより長い波長λｂのＣＷ利得形状制御
光を発生するレーザ光源、５６，５８は、それぞれレー
ザ光源５２，５４の出力光を信号光発生装置５０の出力
光に合波するＷＤＭカップラ、６０はレーザ光源５２，
５４の出力の有無及び強度を制御する制御回路である。
レーザ光源５２，５４は、好ましくは発振波長を変更自
在である。
【００４０】例えば、光伝送路１２で短波長側のピーク
パワーが上がりすぎている場合を説明する。この場合、
制御回路６０は、レーザ光源５２から利得形状制御光
（波長λａ）を出力させる。レーザ光源５２から出力さ
れる利得形状制御光（波長λａ）は、ＷＤＭカップラ５
６により信号光発生装置５０から出力されるＷＤＭ信号
光に合波され、一緒に光伝送路１２に出力される。図１
５は、光伝送路１２上を伝送する光のスペクトル分布を
示す。横軸は波形、縦軸は光強度をそれぞれ示す。信号
光のピークパワー分布は、制御光を印加する前の状態で
ある。光伝送路１２の光中継増幅器１６には、信号波長
λ１〜λｎの他に、波長λ１より短い波長λａの利得形
状制御光が入力する。すると、光中継増幅器１６では、
スペクトルホールバーニング効果により、利得形状制御
光（波長λａ）の近辺の数ｎｍで信号利得が減少する。
利得形状制御光の強度が高いほど、信号利得減少のくぼ
みの深さが深くなる。これにより、短波長側の大きすぎ
るピークパワーを低下させることができる。制御回路６
０は、短波長側の信号光のピークパワーが所望のレベル
に低下するように、レーザ光源５２の出力光レベル及び
／又は発振波長λａを調節する。発振波長λａを調節す
ることにより、利得を調節したい信号波長を選択できる
ようになる。
パワーが上がりすぎている場合を説明する。この場合、
制御回路６０は、レーザ光源５２から利得形状制御光
（波長λａ）を出力させる。レーザ光源５２から出力さ
れる利得形状制御光（波長λａ）は、ＷＤＭカップラ５
６により信号光発生装置５０から出力されるＷＤＭ信号
光に合波され、一緒に光伝送路１２に出力される。図１
５は、光伝送路１２上を伝送する光のスペクトル分布を
示す。横軸は波形、縦軸は光強度をそれぞれ示す。信号
光のピークパワー分布は、制御光を印加する前の状態で
ある。光伝送路１２の光中継増幅器１６には、信号波長
λ１〜λｎの他に、波長λ１より短い波長λａの利得形
状制御光が入力する。すると、光中継増幅器１６では、
スペクトルホールバーニング効果により、利得形状制御
光（波長λａ）の近辺の数ｎｍで信号利得が減少する。
利得形状制御光の強度が高いほど、信号利得減少のくぼ
みの深さが深くなる。これにより、短波長側の大きすぎ
るピークパワーを低下させることができる。制御回路６
０は、短波長側の信号光のピークパワーが所望のレベル
に低下するように、レーザ光源５２の出力光レベル及び
／又は発振波長λａを調節する。発振波長λａを調節す
ることにより、利得を調節したい信号波長を選択できる
ようになる。
【００４１】光伝送路１２で長波長側のピークパワーが
上がりすぎている場合、制御回路６０は、レーザ光源５
４から利得形状制御光（波長λｂ）を出力させる。レー
ザ光源５４から出力される利得形状制御光（波長λｂ）
は、ＷＤＭカップラ５８により信号光発生装置５０から
出力されるＷＤＭ信号光に合波され、一緒に光伝送路１
２に出力される。図１６は、光伝送路１２上を伝送する
光のスペクトル分布を示す。横軸は波形、縦軸は光強度
をそれぞれ示す。信号光のピークパワー分布は、制御光
を印加する前の状態である。光伝送路１２の光中継増幅
器１６には、信号波長λ１〜λｎの他に、波長λｎより
長い波長λｂの利得形状制御光が入力する。すると、光
中継増幅器１６では、スペクトルホールバーニング効果
により、利得形状制御光（波長λｂ）の近辺の数ｎｍで
信号利得が減少する。利得形状制御光の強度が高いほ
ど、信号利得減少のくぼみの深さが深くなる。これによ
り、長波長側の大きすぎるピークパワーを低下させるこ
とができる。制御回路６０は、長波長側の信号光のピー
クパワーが所望のレベルに低下するように、レーザ光源
５４の出力光レベル及び／又は発振波長λｂを調節す
る。発振波長λｂを調節することにより、利得を調節し
たい信号波長を選択できるようになる。
上がりすぎている場合、制御回路６０は、レーザ光源５
４から利得形状制御光（波長λｂ）を出力させる。レー
ザ光源５４から出力される利得形状制御光（波長λｂ）
は、ＷＤＭカップラ５８により信号光発生装置５０から
出力されるＷＤＭ信号光に合波され、一緒に光伝送路１
２に出力される。図１６は、光伝送路１２上を伝送する
光のスペクトル分布を示す。横軸は波形、縦軸は光強度
をそれぞれ示す。信号光のピークパワー分布は、制御光
を印加する前の状態である。光伝送路１２の光中継増幅
器１６には、信号波長λ１〜λｎの他に、波長λｎより
長い波長λｂの利得形状制御光が入力する。すると、光
中継増幅器１６では、スペクトルホールバーニング効果
により、利得形状制御光（波長λｂ）の近辺の数ｎｍで
信号利得が減少する。利得形状制御光の強度が高いほ
ど、信号利得減少のくぼみの深さが深くなる。これによ
り、長波長側の大きすぎるピークパワーを低下させるこ
とができる。制御回路６０は、長波長側の信号光のピー
クパワーが所望のレベルに低下するように、レーザ光源
５４の出力光レベル及び／又は発振波長λｂを調節す
る。発振波長λｂを調節することにより、利得を調節し
たい信号波長を選択できるようになる。
【００４２】光伝送路１２で短波長側と長波長側の両方
でピークパワーが上がりすぎている場合、制御回路６０
は、レーザ光源５２，５４の両方からそれぞれ波長λａ
及びλｂの利得形状制御光を出力させる。レーザ光源５
２，５４から出力される利得形状制御光は、ＷＤＭカッ
プラ５６，５８により信号光発生装置５０から出力され
るＷＤＭ信号光に合波され、一緒に光伝送路１２に出力
される。図１７は、光伝送路１２上を伝送する光のスペ
クトル分布を示す。横軸は波形、縦軸は光強度をそれぞ
れ示す。信号光のピークパワー分布は、制御光を印加す
る前の状態である。光伝送路１２の光中継増幅器１６に
は、信号波長λ１〜λｎの他に、波長λ１より短い波長
λａの利得形状制御光と波長λｎより長い波長λｂの利
得形状制御光が入力する。すると、光中継増幅器１６で
は、スペクトルホールバーニング効果により、短波長側
と長波長側の両端で号利得が減少する。これにより、短
波長側と長波長側の両方で、大きすぎるピークパワーを
低下させることができる。制御回路６０は、短波長側及
び長波長側の信号光のピークパワーが所望のレベルに低
下するように、それぞれレーザ光源５２，５４の出力光
レベル及び／又は発振波長λａ，λｂを調節する。
でピークパワーが上がりすぎている場合、制御回路６０
は、レーザ光源５２，５４の両方からそれぞれ波長λａ
及びλｂの利得形状制御光を出力させる。レーザ光源５
２，５４から出力される利得形状制御光は、ＷＤＭカッ
プラ５６，５８により信号光発生装置５０から出力され
るＷＤＭ信号光に合波され、一緒に光伝送路１２に出力
される。図１７は、光伝送路１２上を伝送する光のスペ
クトル分布を示す。横軸は波形、縦軸は光強度をそれぞ
れ示す。信号光のピークパワー分布は、制御光を印加す
る前の状態である。光伝送路１２の光中継増幅器１６に
は、信号波長λ１〜λｎの他に、波長λ１より短い波長
λａの利得形状制御光と波長λｎより長い波長λｂの利
得形状制御光が入力する。すると、光中継増幅器１６で
は、スペクトルホールバーニング効果により、短波長側
と長波長側の両端で号利得が減少する。これにより、短
波長側と長波長側の両方で、大きすぎるピークパワーを
低下させることができる。制御回路６０は、短波長側及
び長波長側の信号光のピークパワーが所望のレベルに低
下するように、それぞれレーザ光源５２，５４の出力光
レベル及び／又は発振波長λａ，λｂを調節する。
【００４３】レーザ光源５２，５４は、単一のレーザ・
ダイオードを具備しても、発振波長の異なる複数のレー
ザ・ダイオードを具備しても良い。互いに異なる複数の
波長の利得形状制御光を使用することにより、信号光の
ピークパワー分布をより細かく制御できる。
ダイオードを具備しても、発振波長の異なる複数のレー
ザ・ダイオードを具備しても良い。互いに異なる複数の
波長の利得形状制御光を使用することにより、信号光の
ピークパワー分布をより細かく制御できる。
【００４４】レーザ光源５２，５４から出力される利得
形状制御光は、ＣＷであるのが好ましいが、強度変調さ
れているものであってもよい。強度変調は、光中継増幅
器１６を制御又は監視するのに使用される。利得制御の
ために強い強度変調光が必要となる場合には、ピークパ
ワーを大きくすると共に変調度を小さくする。利得形状
制御光が弱くてよい場合には、強度変調度を大きく設定
する。このようにすることで、伝送信号への悪影響を抑
制できる。
形状制御光は、ＣＷであるのが好ましいが、強度変調さ
れているものであってもよい。強度変調は、光中継増幅
器１６を制御又は監視するのに使用される。利得制御の
ために強い強度変調光が必要となる場合には、ピークパ
ワーを大きくすると共に変調度を小さくする。利得形状
制御光が弱くてよい場合には、強度変調度を大きく設定
する。このようにすることで、伝送信号への悪影響を抑
制できる。
【００４５】実際に光中継増幅器１６の利得分布を意図
的に変化させて、利得形状制御光の効果を確認した。１
０．７Ｇｂ／ｓの１６波長多重で９０００ｋｍを伝送さ
せるという条件で、最短波長（ＣＨ１）と最長波長（Ｃ
Ｈ１６）の伝送特性が、ピークパワーに対してどのよう
に依存するかを調べた結果を、図１８に示す。横軸は制
御光を光伝送路に供給していない状態でのピークパワー
偏差、縦軸はＱ値（ｄＢ）をそれぞれ示す。図１８の横
軸に示すピークパワー偏差は、伝送路に固有の特性を反
映している。即ち、マイナスのピークパワー偏差は、信
伝送路に固有の特性として号光のピークパワー分布が凹
型になっていることを示し、プラスのピークパワー偏差
は、伝送路に固有の特性として信号光のピークパワー分
布が凸型になっていることを示す。
的に変化させて、利得形状制御光の効果を確認した。１
０．７Ｇｂ／ｓの１６波長多重で９０００ｋｍを伝送さ
せるという条件で、最短波長（ＣＨ１）と最長波長（Ｃ
Ｈ１６）の伝送特性が、ピークパワーに対してどのよう
に依存するかを調べた結果を、図１８に示す。横軸は制
御光を光伝送路に供給していない状態でのピークパワー
偏差、縦軸はＱ値（ｄＢ）をそれぞれ示す。図１８の横
軸に示すピークパワー偏差は、伝送路に固有の特性を反
映している。即ち、マイナスのピークパワー偏差は、信
伝送路に固有の特性として号光のピークパワー分布が凹
型になっていることを示し、プラスのピークパワー偏差
は、伝送路に固有の特性として信号光のピークパワー分
布が凸型になっていることを示す。
【００４６】１６波長の内、累積分散の大きい最長波長
及び最短波長の、９０００ｋｍ伝送後のＱ値の平均値を
○で示す。●は、最短波長及び最長波長の外側にそれぞ
れ１波の利得形状制御光を追加した場合の伝送特性を示
す。制御光無しの場合は、−４ｄＢのピークパワー偏差
の場合に最良の伝送特性が得られた。一方、利得形状制
御光を加えた場合には、＋５ｄＢのピークパワー偏差の
場合でも、最良の場合と同程度の伝送特性が得られた。
これは、利得形状制御光によりもたらされる光増幅器の
スペクトルホールバーニング効果により、光伝送路に固
有の凹型の利得特性が平坦化又は凸型化され、その結
果、先の実施例で説明したように伝送特性が改善された
ためであると考えられる。
及び最短波長の、９０００ｋｍ伝送後のＱ値の平均値を
○で示す。●は、最短波長及び最長波長の外側にそれぞ
れ１波の利得形状制御光を追加した場合の伝送特性を示
す。制御光無しの場合は、−４ｄＢのピークパワー偏差
の場合に最良の伝送特性が得られた。一方、利得形状制
御光を加えた場合には、＋５ｄＢのピークパワー偏差の
場合でも、最良の場合と同程度の伝送特性が得られた。
これは、利得形状制御光によりもたらされる光増幅器の
スペクトルホールバーニング効果により、光伝送路に固
有の凹型の利得特性が平坦化又は凸型化され、その結
果、先の実施例で説明したように伝送特性が改善された
ためであると考えられる。
【００４７】
【発明の効果】以上の説明から容易に理解できるよう
に、本発明によれば、ＷＤＭ伝送方式で、速い伝送速度
でも、多数の波長、特に、信号波長帯の端の波長でも良
好な伝送特性が得られるようになった。この結果、大容
量で１００００ｋｍを越える長距離の光伝送システムを
実現できる。
に、本発明によれば、ＷＤＭ伝送方式で、速い伝送速度
でも、多数の波長、特に、信号波長帯の端の波長でも良
好な伝送特性が得られるようになった。この結果、大容
量で１００００ｋｍを越える長距離の光伝送システムを
実現できる。
【図１】 本発明の第１実施例の概略構成ブロック図で
ある。
ある。
【図２】 光中継増幅器１６の利得分布の模式図であ
る。
る。
【図３】 光伝送路１２上での信号光のピークパワー分
布の模式図である。
布の模式図である。
【図４】 ピークパワー偏差の距離依存性を示す模式図
である。
である。
【図５】 光増幅器の利得分布を調整するためのファブ
リペロー型エタロン光フィルタの透過特性である。
リペロー型エタロン光フィルタの透過特性である。
【図６】 ９００ｋｍ伝送後の信号レベルの模式図であ
る。
る。
【図７】 ９０００ｋｍ伝送後の信号レベルの模式図で
ある。
ある。
【図８】 ピークパワー偏差の距離依存性の模式図であ
る。
る。
【図９】 １６波長を多重して９０００ｋｍ伝送させた
後の、各波長の伝送特性である。
後の、各波長の伝送特性である。
【図１０】 本発明の第２実施例の概略構成ブロック図
である。
である。
【図１１】 利得等化器４０の等化特性と利得等化器４
０の前後のピークパワー分布の模式図である。
０の前後のピークパワー分布の模式図である。
【図１２】 図１０に示す実施例におけるピークパワー
偏差の距離依存性の模式図である。
偏差の距離依存性の模式図である。
【図１３】 図１０に示す実施例の伝送実験結果であ
る。
る。
【図１４】 光送信装置の変更例の概略構成ブロック図
である。
である。
【図１５】 短波長側の上がりすぎているピークパワー
を下げる場合の、光伝送路１２上を伝送する光のスペク
トル分布の模式図である。
を下げる場合の、光伝送路１２上を伝送する光のスペク
トル分布の模式図である。
【図１６】 長波長側の上がりすぎているピークパワー
を下げる場合の、光伝送路１２上を伝送する光のスペク
トル分布の模式図である。
を下げる場合の、光伝送路１２上を伝送する光のスペク
トル分布の模式図である。
【図１７】 短波長側と長波長側の両方で上がりすぎて
いるピークパワーを下げる場合の、光伝送路１２上を伝
送する光のスペクトル分布の模式図である。
いるピークパワーを下げる場合の、光伝送路１２上を伝
送する光のスペクトル分布の模式図である。
【図１８】 利得形状制御光の効果を確認する実験結果
を示す図である。
を示す図である。
【図１９】 従来例による大容量・長距離光伝送の試験
結果である。
結果である。
１０：光送信装置 １０ａ：光送信装置 １２：光伝送路 １４：伝送光ファイバ １６：光中継増幅器 １８：分散補償ファイバ ２０：光受信装置 ３０：光送信装置 ３２：光伝送路 ３４：伝送光ファイバ ３６：光中継増幅器 ３８：分散補償ファイバ ４０：利得等化器 ４２：光受信装置 ４４：４５０ｋｍ伝送後の信号光のピークパワー分布 ４６：利得等化器４０の透過率 ４８：４５０ｋｍ伝送路及び利得等化器４０を透過した
後のピークパワー分布 ５０：信号光発生装置 ５２，５４：レーザ光源 ５６，５８：ＷＤＭカップラ ６０：制御回路
後のピークパワー分布 ５０：信号光発生装置 ５２，５４：レーザ光源 ５６，５８：ＷＤＭカップラ ６０：制御回路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 武田 憲幸 東京都新宿区西新宿２丁目３番２号国際電 信電話株式会社内 (72)発明者 枝川 登 東京都新宿区西新宿２丁目３番２号国際電 信電話株式会社内 (72)発明者 田中 英明 東京都新宿区西新宿２丁目３番２号国際電 信電話株式会社内 (72)発明者 中川 慎一 東京都新宿区西新宿２丁目３番２号ケイデ ィディ海底ケーブルシステム株式会社内 (72)発明者 多賀 秀徳 東京都新宿区西新宿２丁目３番２号ケイデ ィディ海底ケーブルシステム株式会社内 (72)発明者 後藤 光司 東京都新宿区西新宿２丁目３番２号ケイデ ィディ海底ケーブルシステム株式会社内 Ｆターム(参考） 5K002 AA01 AA03 AA06 CA01 CA09 CA10 CA13 DA02 DA42 FA02
Claims (19)
- 【請求項１】 光伝送路と、 互いに異なる複数の波長の信号光を波長分割多重して当
該光伝送路に出力する光送信手段と、 当該光伝送路を伝送した信号光を受信する光受信手段と
からなり、当該光伝送路上で、当複数の波長の信号光
が、当該光伝送路の実効ゼロ分散波長から離れる波長の
信号光ほどピークパワーが低いことを特徴とするＷＤＭ
光伝送システム。 - 【請求項２】 当該光伝送路が、当該光伝送路の実効ゼ
ロ分散波長から離れる波長ほど透過率が低くなる透過特
性を具備する請求項１に記載のＷＤＭ光伝送システム。 - 【請求項３】 当該光伝送路において、最も伝送損失の
少ない信号光と最も伝送損失の多い信号光のピークワー
の偏差が所定値以内である請求項２に記載のＷＤＭ光伝
送システム。 - 【請求項４】 当該所定値が８ｄＢである請求項３に記
載のＷＤＭ光伝送システム。 - 【請求項５】 当該光伝送路が、当該光伝送路の実効ゼ
ロ分散波長から離れる波長ほど利得が低くなる利得特性
を具備する１以上の光増幅器を有する請求項２に記載の
ＷＤＭ光伝送システム。 - 【請求項６】 当該光増幅器が一定区間毎に配置されて
いる請求項５に記載のＷＤＭ光伝送システム。 - 【請求項７】 当該光伝送路が、当該光伝送路の実効ゼ
ロ分散波長から離れる波長ほど透過率が低くなる透過特
性調整手段を有する請求項２に記載のＷＤＭ光伝送シス
テム。 - 【請求項８】 当該透過特性調整手段が一定区間毎に配
置されている請求項７に記載のＷＤＭ光伝送システム。 - 【請求項９】 当該光送信手段が、当該光伝送路の実効
ゼロ分散波長から離れる波長の信号光ほどピークパワー
が低い凸型ピークパワー分布で、複数の当該信号光を当
該光伝送路に出力する請求項１に記載のＷＤＭ光伝送シ
ステム。 - 【請求項１０】 当該光送信手段が、当該光伝送路の実
効ゼロ分散波長から離れる波長の信号光ほどピークパワ
ーが高い凹型ピークパワー分布で、複数の当該信号光を
当該光伝送路に出力し、当該光伝送路上で、当該信号光
のピークパワー分布が、当該凹型ピークパワー分布か
ら、当該光伝送路の実効ゼロ分散波長から離れる波長の
信号光ほどピークパワーが低い凸型ピークパワー分布に
早期に変化し、当該光伝送路上のほとんとで当該凸型ピ
ークパワー分布で信号光が伝搬する請求項１に記載のＷ
ＤＭ光伝送システム。 - 【請求項１１】 当該光送信手段が、当該信号光の属す
る波長帯から外れた波長の利得形状制御光を発生する制
御光発生手段を具備し、当該利得形状制御光は選択的に
当該信号光と多重化されて当該光伝送路に出力される請
求項１に記載のＷＤＭ光伝送システム。 - 【請求項１２】 当該利得形状制御光の光パワー及び波
長の少なくとも一方が変更自在である請求項１１に記載
のＷＤＭ光伝送システム。 - 【請求項１３】 当該利得形状制御光がＣＷ光である請
求項１１に記載のＷＤＭ光伝送システム。 - 【請求項１４】 光伝送媒体と、 当該光伝送媒体の実効ゼロ分散波長から離れる波長ほど
利得が低くなる利得特性を具備する１以上の光増幅器と
からなることを特徴とする光伝送路。 - 【請求項１５】 当該光伝送媒体が、複数の伝送光ファ
イバと、当該複数の伝送光ファイバの所定波長における
累積波長分散を補償する１以上の分散補償素子からなる
請求項１４に記載の光伝送路。 - 【請求項１６】 光伝送媒体と、 当該光伝送媒体の実効ゼロ分散波長から離れる波長ほど
相対的に透過率が低くなる１以上の透過特性調整手段と
からなることを特徴とする光伝送路。 - 【請求項１７】 当該光伝送媒体が、複数の伝送光ファ
イバと、当該複数の伝送光ファイバの所定波長における
累積波長分散を補償する１以上の分散補償素子からなる
請求項１６に記載の光伝送路。 - 【請求項１８】 更に、１以上の光増幅器を具備する請
求項１６に記載の光伝送路。 - 【請求項１９】 当該透過特性調整手段が一定区間毎に
配置されている請求項１６に記載の光伝送路。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10316472A JP2000151506A (ja) | 1998-11-06 | 1998-11-06 | Ｗｄｍ光伝送システム及び光伝送路 |
| US09/434,679 US6744990B1 (en) | 1998-11-06 | 1999-11-05 | WDM optical transmission system and an optical transmission line thereof |
| EP99122269A EP0999663A3 (en) | 1998-11-06 | 1999-11-08 | WDM optical transmission system and an optical transmission line thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10316472A JP2000151506A (ja) | 1998-11-06 | 1998-11-06 | Ｗｄｍ光伝送システム及び光伝送路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000151506A true JP2000151506A (ja) | 2000-05-30 |
Family
ID=18077486
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10316472A Withdrawn JP2000151506A (ja) | 1998-11-06 | 1998-11-06 | Ｗｄｍ光伝送システム及び光伝送路 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6744990B1 (ja) |
| EP (1) | EP0999663A3 (ja) |
| JP (1) | JP2000151506A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001345758A (ja) * | 2000-05-31 | 2001-12-14 | Kddi Corp | 光伝送システム及び方法並びに光増幅伝送路 |
| JP2008510388A (ja) * | 2004-08-11 | 2008-04-03 | タイコ テレコミュニケーションズ （ユーエス） インコーポレーテッド | 光伝送システムにスペクトル負荷を与えるシステム及び方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4523188B2 (ja) * | 2001-03-16 | 2010-08-11 | 富士通株式会社 | 光増幅伝送システム |
| US8571415B1 (en) * | 2001-07-19 | 2013-10-29 | Alcatel Lucent | Regenerators placement mechanism for wavelength switched optical networks |
| GB0122623D0 (en) * | 2001-09-19 | 2001-11-07 | Marconi Comm Ltd | Improvements in or relating to signal transmission |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3396270B2 (ja) * | 1993-08-10 | 2003-04-14 | 富士通株式会社 | 光分散補償方式 |
| JPH07336301A (ja) * | 1994-06-06 | 1995-12-22 | Kokusai Denshin Denwa Co Ltd <Kdd> | 光波長多重通信装置 |
| US5532868A (en) * | 1994-09-23 | 1996-07-02 | At&T Corp. | Apparatus and method for compensating chromatic dispersion produced in optical phase conjugation or other types of optical signal conversion |
| US6055081A (en) * | 1995-03-15 | 2000-04-25 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Chromatic dispersion compensator and chromatic dispersion compensating optical communication system |
| JPH0946318A (ja) * | 1995-08-01 | 1997-02-14 | Fujitsu Ltd | 波長多重光伝送システム及び該伝送システムに用いる光送信装置 |
| JPH09181705A (ja) * | 1995-12-25 | 1997-07-11 | Fujitsu Ltd | Ｒｚ信号を用いた波長多重光通信方法、ｒｚ信号を用いた波長多重光送信装置、及びｒｚ信号を用いた波長多重光通信システム |
| JP3464867B2 (ja) * | 1996-02-23 | 2003-11-10 | Ｋｄｄｉ株式会社 | 光送信装置およびこれを適用した波長多重光送信装置および光伝送システム |
| JPH09247091A (ja) * | 1996-03-08 | 1997-09-19 | Fujitsu Ltd | 光伝送装置及び光伝送システム |
| JPH1065627A (ja) * | 1996-08-20 | 1998-03-06 | Fujitsu Ltd | 光送信機、光通信システム及び光通信方法 |
| US6137604A (en) * | 1996-12-04 | 2000-10-24 | Tyco Submarine Systems, Ltd. | Chromatic dispersion compensation in wavelength division multiplexed optical transmission systems |
| JPH11126044A (ja) * | 1997-10-22 | 1999-05-11 | Daichu Denshi:Kk | 表示システム |
-
1998
- 1998-11-06 JP JP10316472A patent/JP2000151506A/ja not_active Withdrawn
-
1999
- 1999-11-05 US US09/434,679 patent/US6744990B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-11-08 EP EP99122269A patent/EP0999663A3/en not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001345758A (ja) * | 2000-05-31 | 2001-12-14 | Kddi Corp | 光伝送システム及び方法並びに光増幅伝送路 |
| JP2008510388A (ja) * | 2004-08-11 | 2008-04-03 | タイコ テレコミュニケーションズ （ユーエス） インコーポレーテッド | 光伝送システムにスペクトル負荷を与えるシステム及び方法 |
| JP4643645B2 (ja) * | 2004-08-11 | 2011-03-02 | タイコ エレクトロニクス サブシー コミュニケーションズ エルエルシー | 光伝送システムにスペクトル負荷を与えるシステム及び方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0999663A3 (en) | 2001-05-23 |
| US6744990B1 (en) | 2004-06-01 |
| EP0999663A2 (en) | 2000-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3464867B2 (ja) | 光送信装置およびこれを適用した波長多重光送信装置および光伝送システム | |
| US6342961B1 (en) | Method and apparatus for improving spectral efficiency in wavelength division multiplexed transmission systems | |
| US5946119A (en) | Wavelength division multiplexed system employing optimal channel modulation | |
| US8064770B2 (en) | System and method for spectral loading an optical transmission system | |
| US5886804A (en) | Optical transmission system employing single mode optical transmission fiber | |
| US6856768B2 (en) | Dynamic add/drop of channels in a linear-optical-amplifier-based wavelength-division-multiplexed system | |
| US20060188267A1 (en) | System and method for suppression of stimulated Brillouin scattering in optical transmission communications | |
| JPWO2002035665A1 (ja) | 光送信機、光中継器及び光受信機並びに光送信方法 | |
| US7209654B2 (en) | Optical transmission system | |
| US7239440B2 (en) | Wavelength conversion apparatus | |
| JP3352570B2 (ja) | 波長多重伝送方式の雑音抑圧方法 | |
| US20040208436A1 (en) | Forming optical signals having soliton pulses with certain spectral band characteristics | |
| JP2000151506A (ja) | Ｗｄｍ光伝送システム及び光伝送路 | |
| JPWO2009022396A1 (ja) | 光波形整形方法および装置 | |
| US7020399B1 (en) | Optical transmission apparatus and method which adjust rise and fall time of signal light to be transmitted | |
| Knudsen et al. | 420 Gbit/s (42× 10 Gbit/s) WDM transmission over 4000 km of UltraWave fibre with 100 km dispersion-managed spans and distributed Raman amplification | |
| JP2003050410A (ja) | Ｗｄｍ伝送システムにおける波長分割多重（ｗｄｍ）信号の増幅方法、およびそのための光増幅器、光増幅システム、ｗｄｍ伝送システム | |
| JP4741118B2 (ja) | 光伝送システム、波長多重器、および、波長多重伝送システムの分散補償方法 | |
| JP3523998B2 (ja) | 光伝送システム | |
| JPH10285144A (ja) | 光信号出力装置 | |
| JP2001094535A (ja) | 光伝送システム | |
| Zhu et al. | Polarisation-channel-interleaved carrier-suppressed RZ ETDM/DWDM transmission at 40 Gbit/s with 0.8 bit/s/Hz spectral efficiency | |
| JP2004282735A (ja) | 波長分割多重方式のメトロ光通信網 | |
| JP2005033584A (ja) | 誘導ブリルアン散乱抑圧装置及びこれを用いた光ファイバ伝送システム | |
| Bigo et al. | Investigation of cross-phase modulation limitations on 10 Gbit/s transmission over various types of fiber infrastructures |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A761 | Written withdrawal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 Effective date: 20050106 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050201 |