JP2000144335A - 高耐食性ステンレス鋼 - Google Patents
高耐食性ステンレス鋼Info
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】放射線の影響を受ける環境で使用される高耐食
性ステンレス鋼の係り、特に核融合炉や原子炉などの原
子力関係や宇宙環境で使用する高耐食性ステンレス鋼。 【解決手段】温度５５０〜８００℃で５分以上の熱処理
により粒界にＭｏの濃縮層が形成されていることを特徴
とし、粒界に形成されたＭｏの濃縮層の幅が２０ｎｍ以
下であり、Ｍｏの組成比がＳＵＳ３１６Ｌ系ステンレス
鋼の規格に定められた範囲内のものである高耐食性ステ
ンレス鋼。
性ステンレス鋼の係り、特に核融合炉や原子炉などの原
子力関係や宇宙環境で使用する高耐食性ステンレス鋼。 【解決手段】温度５５０〜８００℃で５分以上の熱処理
により粒界にＭｏの濃縮層が形成されていることを特徴
とし、粒界に形成されたＭｏの濃縮層の幅が２０ｎｍ以
下であり、Ｍｏの組成比がＳＵＳ３１６Ｌ系ステンレス
鋼の規格に定められた範囲内のものである高耐食性ステ
ンレス鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、放射線の影響を受
ける環境で使用される高耐食性ステンレス鋼の係り、特
に、核融合炉や原子炉などの原子力関係や宇宙環境で使
用する高耐食性ステンレス鋼に関する。
ける環境で使用される高耐食性ステンレス鋼の係り、特
に、核融合炉や原子炉などの原子力関係や宇宙環境で使
用する高耐食性ステンレス鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】これまで原子炉の構造材料として、耐食
性が高いＳＵＳ３０４ステンレス鋼やＳＵＳ３１６ステ
ンレス鋼などが使用されてきた。また、近年では、熱鋭
敏化による腐食の観点から、低炭素鋼のＳＵＳ３０４Ｌ
ステンレス鋼やＳＵＳ３１６Ｌステンレス鋼が使用され
てきている。
性が高いＳＵＳ３０４ステンレス鋼やＳＵＳ３１６ステ
ンレス鋼などが使用されてきた。また、近年では、熱鋭
敏化による腐食の観点から、低炭素鋼のＳＵＳ３０４Ｌ
ステンレス鋼やＳＵＳ３１６Ｌステンレス鋼が使用され
てきている。
【０００３】しかし、放射線環境下、特に、中性子が長
期間照射される環境下では、粒界のＣｒが欠乏し、これ
に起因する耐食性の低下が粒界割れを生じる原因となる
可能性がある。
期間照射される環境下では、粒界のＣｒが欠乏し、これ
に起因する耐食性の低下が粒界割れを生じる原因となる
可能性がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】原子炉を例に挙げる
と、日本では最初の原子炉ができてから３０年近く経っ
ており、この間、多くの原子力発電所が建設され、今で
はおよそ５０基の原子炉が稼働し、電力の約３０％を担
うまでになってきている。
と、日本では最初の原子炉ができてから３０年近く経っ
ており、この間、多くの原子力発電所が建設され、今で
はおよそ５０基の原子炉が稼働し、電力の約３０％を担
うまでになってきている。
【０００５】原子力発電所は、長く使用できればできる
ほど、立て替えや新規建設にかかる費用を節約でき、経
済的にも非常に有利となる。従つて、原子力発電所の心
臓部であり、腐食環境に曝される原子炉の長寿命化は、
重要な課題の一つとなっている。
ほど、立て替えや新規建設にかかる費用を節約でき、経
済的にも非常に有利となる。従つて、原子力発電所の心
臓部であり、腐食環境に曝される原子炉の長寿命化は、
重要な課題の一つとなっている。
【０００６】本発明の目的は、上記に鑑み放射線環境下
でも長期にわたり高い耐食性を維持できるステンレス鋼
を提供することにある。
でも長期にわたり高い耐食性を維持できるステンレス鋼
を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明の要旨は次のとおりである。
明の要旨は次のとおりである。
【０００８】〔１〕 粒界にＭｏの濃縮層が形成されて
いることを特徴とする高耐食性ステンレス鋼。
いることを特徴とする高耐食性ステンレス鋼。
【０００９】〔２〕 熱処理により粒界にＭｏの濃縮層
が形成されていることを特徴とする高耐食性ステンレス
鋼。
が形成されていることを特徴とする高耐食性ステンレス
鋼。
【００１０】〔３〕 温度５５０〜８００℃で５分以上
の熱処理により粒界にＭｏの濃縮層が形成されているこ
とを特徴とする高耐食性ステンレス鋼。
の熱処理により粒界にＭｏの濃縮層が形成されているこ
とを特徴とする高耐食性ステンレス鋼。
【００１１】〔４〕 粒界にＭｏの濃縮層を形成させた
材料の機械的特性が、形成前の機械的特性と実質的に同
じである前記の高耐食性ステンレス鋼。
材料の機械的特性が、形成前の機械的特性と実質的に同
じである前記の高耐食性ステンレス鋼。
【００１２】〔５〕 粒界に形成されたＭｏの濃縮層の
幅が２０ｎｍ以下である前記の高耐食性ステンレス鋼。
幅が２０ｎｍ以下である前記の高耐食性ステンレス鋼。
【００１３】〔６〕 粒界にＭｏやＣによる析出物が存
在していない前記の高耐食性ステンレス鋼。
在していない前記の高耐食性ステンレス鋼。
【００１４】〔７〕 Ｍｏの組成比がＳＵＳ３１６Ｌ系
ステンレス鋼の規格に定められた範囲内のものである前
記の高耐食性ステンレス鋼。
ステンレス鋼の規格に定められた範囲内のものである前
記の高耐食性ステンレス鋼。
【００１５】
【発明の実施の形態】放射線環境下、特に、中性子照射
を受ける環境下でステンレス鋼の耐食性が低下するの
は、放射線照射により粒界から耐食性に係るＣｒが欠乏
するためである。
を受ける環境下でステンレス鋼の耐食性が低下するの
は、放射線照射により粒界から耐食性に係るＣｒが欠乏
するためである。
【００１６】従って、放射線照射下での粒界Ｃｒ欠乏を
抑制するために、ステンレス鋼の粒界にＭｏを濃縮させ
る。即ち、Ｍｏを組成の一つとして有するステンレス鋼
に熱処理を加ることにより、粒界にＭｏの濃縮層を形成
する。熱処理条件は、Ｍｏの添加量、温度、時間に依存
し、Ｍｏの析出物が形成される前の段階で留める。
抑制するために、ステンレス鋼の粒界にＭｏを濃縮させ
る。即ち、Ｍｏを組成の一つとして有するステンレス鋼
に熱処理を加ることにより、粒界にＭｏの濃縮層を形成
する。熱処理条件は、Ｍｏの添加量、温度、時間に依存
し、Ｍｏの析出物が形成される前の段階で留める。
【００１７】図１に示すように、ステンレス鋼１が高い
耐食性を示すのは、表面が不働態被膜であるＣｒ不働態
酸化膜２に覆われているためである。通常この被膜が腐
食環境下において何らかの原因で破壊しても、ステンレ
ス内部よりＣｒが補充されて瞬時に再生される。
耐食性を示すのは、表面が不働態被膜であるＣｒ不働態
酸化膜２に覆われているためである。通常この被膜が腐
食環境下において何らかの原因で破壊しても、ステンレ
ス内部よりＣｒが補充されて瞬時に再生される。
【００１８】しかし、放射線環境下、特に、中性子照射
を長期間受ける環境下では、照射により粒界３からＣｒ
が欠乏し、粒界近傍でＣｒの欠乏層４が形成されると、
粒界が表面に到る部分で被膜の破壊が生じた場合、そこ
でＣｒの補充がなされず不働態酸化被膜が再生されなく
なり、主構成元素であるＦｅイオン５の溶出が生じ、粒
界腐食６を生じる。
を長期間受ける環境下では、照射により粒界３からＣｒ
が欠乏し、粒界近傍でＣｒの欠乏層４が形成されると、
粒界が表面に到る部分で被膜の破壊が生じた場合、そこ
でＣｒの補充がなされず不働態酸化被膜が再生されなく
なり、主構成元素であるＦｅイオン５の溶出が生じ、粒
界腐食６を生じる。
【００１９】この現象を図２を用いて原子レベルで説明
する。ステンレス鋼１に入射した中性子７は、力スケー
ド８を生じ空孔（Ｖ）や格子間原子等の過剰な格子欠陥
を生じる。この内、いくつかの空孔（Ｖ）と格子間原子
の再結合９による消滅が起こり、残りは過剰な格子欠陥
として存在する。この状態は熱的に不安定である。
する。ステンレス鋼１に入射した中性子７は、力スケー
ド８を生じ空孔（Ｖ）や格子間原子等の過剰な格子欠陥
を生じる。この内、いくつかの空孔（Ｖ）と格子間原子
の再結合９による消滅が起こり、残りは過剰な格子欠陥
として存在する。この状態は熱的に不安定である。
【００２０】格子間原子の多くは粒界に流れ込む前にル
ープ状に結合し、多数の格子間原子型転位ループ１０を
形成する。空孔（Ｖ）は、シンクの粒界３に流れ込む。
空孔（Ｖ）が拡散し粒界に流れ込むためには、他の原子
と位置交換をしなければならないが、粒界ではサイズ効
果により、溶媒原子より大きなＣｒ原子が選択的に空孔
（Ｖ）と位置交換をし、空孔（Ｖ）の拡散方向と反対方
向に拡散する、いわゆる逆カーケンドール効果が生じ、
サイズ効果および逆カーケンドール効果による粒界Ｃｒ
の欠乏１１によって、粒界３でＣｒが欠乏する。
ープ状に結合し、多数の格子間原子型転位ループ１０を
形成する。空孔（Ｖ）は、シンクの粒界３に流れ込む。
空孔（Ｖ）が拡散し粒界に流れ込むためには、他の原子
と位置交換をしなければならないが、粒界ではサイズ効
果により、溶媒原子より大きなＣｒ原子が選択的に空孔
（Ｖ）と位置交換をし、空孔（Ｖ）の拡散方向と反対方
向に拡散する、いわゆる逆カーケンドール効果が生じ、
サイズ効果および逆カーケンドール効果による粒界Ｃｒ
の欠乏１１によって、粒界３でＣｒが欠乏する。
【００２１】ステンレス鋼１が腐食環境に置かれている
場合、何らかの原因で表面の不働態被膜が損傷しても、
瞬時に新たな被膜が形成されるが、上記のようにＣｒが
欠乏して、１２重量％程度以下になったところでは、被
膜の再生が容易になされず耐食性の低下を招く。
場合、何らかの原因で表面の不働態被膜が損傷しても、
瞬時に新たな被膜が形成されるが、上記のようにＣｒが
欠乏して、１２重量％程度以下になったところでは、被
膜の再生が容易になされず耐食性の低下を招く。
【００２２】そこで、このような照射下での粒界Ｃｒ欠
乏を抑制するために、本発明では熱処理により粒界にＭ
ｏの濃縮層を形成する。Ｍｏは耐食性を向上させる元素
でありＳＵＳ３１６系のステンレス鋼には２〜３重量％
添加されている。
乏を抑制するために、本発明では熱処理により粒界にＭ
ｏの濃縮層を形成する。Ｍｏは耐食性を向上させる元素
でありＳＵＳ３１６系のステンレス鋼には２〜３重量％
添加されている。
【００２３】しかし、図３に示すように、ＭｏはＣｒと
同様にオーバーサイズ原子なので、照射下でＣｒと同様
に空孔（Ｖ）と位置交換をし、サイズ効果および逆カー
ケンドール効果による粒界Ｍｏの欠乏１２により粒界か
ら欠乏する方向に動く。
同様にオーバーサイズ原子なので、照射下でＣｒと同様
に空孔（Ｖ）と位置交換をし、サイズ効果および逆カー
ケンドール効果による粒界Ｍｏの欠乏１２により粒界か
ら欠乏する方向に動く。
【００２４】粒界における原子数収支は式〔１〕に示す
ように、
ように、
【００２５】
【数１】 Ｊv＝ＪCr＋ＪMo …〔１〕 粒界から流出するＣｒ原子の数ＪCrと粒界から流出する
Ｍｏ原子の数ＪMoは、逆カーケンドール効果の原理か
ら、粒界に流れ込む空孔（Ｖ）の数Ｊvに等しいので、
粒界におけるＭｏ原子の数が多ければ、相対的に粒界か
ら流出するＣｒ原子の数ＪCrが減少する。
Ｍｏ原子の数ＪMoは、逆カーケンドール効果の原理か
ら、粒界に流れ込む空孔（Ｖ）の数Ｊvに等しいので、
粒界におけるＭｏ原子の数が多ければ、相対的に粒界か
ら流出するＣｒ原子の数ＪCrが減少する。
【００２６】従つて、本発明により粒界にＭｏの濃縮層
を形成すれば、照射による粒界からのＣｒの欠乏を抑制
することができ、その結果、高耐食性を長期にわたり維
持することができるステンレス鋼を得ることができる。
を形成すれば、照射による粒界からのＣｒの欠乏を抑制
することができ、その結果、高耐食性を長期にわたり維
持することができるステンレス鋼を得ることができる。
【００２７】粒界へのＭｏ濃縮法としては熱処理を用い
る。ある濃度Ｍｏを添加されたステンレス鋼では、５５
０℃〜８００℃の温度で一定時間（５分以上）熱処理を
施すと、粒界にＭｏとＦｅの金属間化合物であるラーベ
ス相もしくはχ相が析出する。
る。ある濃度Ｍｏを添加されたステンレス鋼では、５５
０℃〜８００℃の温度で一定時間（５分以上）熱処理を
施すと、粒界にＭｏとＦｅの金属間化合物であるラーベ
ス相もしくはχ相が析出する。
【００２８】このような析出が生じると耐食性が低下す
るので、熱処理は析出が生じる前駆段階、粒界にＭｏが
濃縮しているだけの状態に留めるようＭｏ濃度を考慮し
て温度と時間を調整する。
るので、熱処理は析出が生じる前駆段階、粒界にＭｏが
濃縮しているだけの状態に留めるようＭｏ濃度を考慮し
て温度と時間を調整する。
【００２９】
【実施例】本発明の実施例について以下に説明する。
【００３０】〔実施例 １〕ＳＵＳ３１６Ｌステンレス
鋼の粒界にＭｏの濃縮層を形成するため、マツフル型の
電気炉を用い、上記試料（１０ｍｍ×１０ｍｍ×５ｍｍ
ｔ）を大気中で熱処理を施した。
鋼の粒界にＭｏの濃縮層を形成するため、マツフル型の
電気炉を用い、上記試料（１０ｍｍ×１０ｍｍ×５ｍｍ
ｔ）を大気中で熱処理を施した。
【００３１】まず、電気炉を６５０℃まで昇温し、一定
時間おいて温度が安定してから上記試料を入れ、１時間
経過後、試料を電気炉から取り出し水中で急冷した。
時間おいて温度が安定してから上記試料を入れ、１時間
経過後、試料を電気炉から取り出し水中で急冷した。
【００３２】上記試料の粒界にＭｏが濃縮していること
を確かめるために、透過型電子顕微鏡用試料に加工し、
電界放出型透過電子顕微鏡およびそれに付属しているエ
ネルギー分散型Ｘ線分光分析装置により粒界組成を分析
した。透過型電子顕微鏡用試料への加工は、次の手順に
よった。
を確かめるために、透過型電子顕微鏡用試料に加工し、
電界放出型透過電子顕微鏡およびそれに付属しているエ
ネルギー分散型Ｘ線分光分析装置により粒界組成を分析
した。透過型電子顕微鏡用試料への加工は、次の手順に
よった。
【００３３】まず、低速精密切断機により、上記熱処理
後の試料から厚さ０.５ｍｍの薄板を切り出した。これ
を機械研磨により厚さを０.２ｍｍまで落とした。その
後打ち抜き治具により３ｍｍφの試料を打ち抜いた。こ
のようにして作製した３ｍｍφ×厚さ０.２ｍｍの試料
を電解研磨（ツインジェット法）により薄膜化し、透過
型電子顕微鏡試料とした。
後の試料から厚さ０.５ｍｍの薄板を切り出した。これ
を機械研磨により厚さを０.２ｍｍまで落とした。その
後打ち抜き治具により３ｍｍφの試料を打ち抜いた。こ
のようにして作製した３ｍｍφ×厚さ０.２ｍｍの試料
を電解研磨（ツインジェット法）により薄膜化し、透過
型電子顕微鏡試料とした。
【００３４】この試料の粒界近傍の濃度分布を、電界放
出型透過電子顕微鏡および付属のエネルギー分散型Ｘ線
分光分析装置を用いて分析した。分析時の電子線プロー
ブの直径はおよそｌｎｍである。分析結果を図４に示
す。なお、比較のため熱処理前の試料（未熱処理材）に
対しも同様の分析を行つた結果も併せて示す。
出型透過電子顕微鏡および付属のエネルギー分散型Ｘ線
分光分析装置を用いて分析した。分析時の電子線プロー
ブの直径はおよそｌｎｍである。分析結果を図４に示
す。なお、比較のため熱処理前の試料（未熱処理材）に
対しも同様の分析を行つた結果も併せて示す。
【００３５】図から明らかなように、未熱処理材試料に
比較し、熱処理材（６５０℃×１ｈ）の粒界ではＭｏが
顕著に濃縮していた。
比較し、熱処理材（６５０℃×１ｈ）の粒界ではＭｏが
顕著に濃縮していた。
【００３６】この時の粒界でのＭｏの濃度は、粒内のお
よそ５重量％に対し、およそ１３重量％であり、約２６
０％の濃縮度を有していることが分かる。また、この時
の濃縮層の幅は１０ｎｍ以下と非常に狭かった。なお、
透過型電子顕微鏡観察の結果、粒界への析出物の形成は
観察されなかった。
よそ５重量％に対し、およそ１３重量％であり、約２６
０％の濃縮度を有していることが分かる。また、この時
の濃縮層の幅は１０ｎｍ以下と非常に狭かった。なお、
透過型電子顕微鏡観察の結果、粒界への析出物の形成は
観察されなかった。
【００３７】〔実施例 ２〕粒界Ｍｏ濃縮が、中性子照
射による粒界Ｃｒ欠乏を抑制し、高照射量まで高い耐食
性を維持できることを検証するために、中性子照射量に
対する粒界濃度変化を計算した。
射による粒界Ｃｒ欠乏を抑制し、高照射量まで高い耐食
性を維持できることを検証するために、中性子照射量に
対する粒界濃度変化を計算した。
【００３８】ＳＵＳ３１６Ｌステンレス鋼の場合、耐食
性は粒界のＣｒ濃度のみと比較した場合よりも、粒界の
Ｃｒ濃度とＭｏ濃度との和と比較した方が良い相関が得
られる。従つて、照射量に対する粒界濃度変化は、Ｃｒ
濃度とＭｏ濃度との和で行つた。
性は粒界のＣｒ濃度のみと比較した場合よりも、粒界の
Ｃｒ濃度とＭｏ濃度との和と比較した方が良い相関が得
られる。従つて、照射量に対する粒界濃度変化は、Ｃｒ
濃度とＭｏ濃度との和で行つた。
【００３９】初期の粒界Ｍｏ濃度を０重量％、１０重量
％、１５重量％の３種として、照射量を１×１０24〜１
×１０26（ｎ／ｍ2）としたときの、粒界Ｃｒ＋Ｍｏ濃
度の変化を照射誘起偏析プログラムにより計算し、その
結果を図５に示す。
％、１５重量％の３種として、照射量を１×１０24〜１
×１０26（ｎ／ｍ2）としたときの、粒界Ｃｒ＋Ｍｏ濃
度の変化を照射誘起偏析プログラムにより計算し、その
結果を図５に示す。
【００４０】黒丸は、初期に粒界にＭｏを１５重量％濃
縮させた場合、白丸は、初期に粒界にＭｏを１０重量％
濃縮させた場合で、黒四角は、初期に粒界にＭｏを濃縮
させなかった場合の結果である。
縮させた場合、白丸は、初期に粒界にＭｏを１０重量％
濃縮させた場合で、黒四角は、初期に粒界にＭｏを濃縮
させなかった場合の結果である。
【００４１】いずれの計算条件の場合でも照射量の増加
と共に、粒界Ｃｒ＋Ｍｏ濃度は減少した。しかし、初期
Ｍｏ濃度が高い条件ほど、照射量が増加しても粒界Ｃｒ
＋Ｍｏ濃度が高いと云う結果が得られた。前記したよう
に、粒界Ｃｒ＋Ｍｏ濃度は耐食性と良い相関を示すの
で、初期粒界Ｃｒ＋Ｍｏ濃度が高い方が、照射量の増加
に伴う耐食性の低下を抑制する効果が高いことを示して
いる。
と共に、粒界Ｃｒ＋Ｍｏ濃度は減少した。しかし、初期
Ｍｏ濃度が高い条件ほど、照射量が増加しても粒界Ｃｒ
＋Ｍｏ濃度が高いと云う結果が得られた。前記したよう
に、粒界Ｃｒ＋Ｍｏ濃度は耐食性と良い相関を示すの
で、初期粒界Ｃｒ＋Ｍｏ濃度が高い方が、照射量の増加
に伴う耐食性の低下を抑制する効果が高いことを示して
いる。
【００４２】
【発明の効果】本発明によれば、長期にわたり放射線に
曝される環境下で、高い耐食性を従来材よりも長期間保
ち続けるステンレス鋼が得られ、これを使用することに
より原子炉の長寿命化を図ることが可能でとなり、原子
力発電所の立て替えや新規建設の費用を節減できるの
で、その経済的効果が非常に大きい。
曝される環境下で、高い耐食性を従来材よりも長期間保
ち続けるステンレス鋼が得られ、これを使用することに
より原子炉の長寿命化を図ることが可能でとなり、原子
力発電所の立て替えや新規建設の費用を節減できるの
で、その経済的効果が非常に大きい。
【図１】粒界Ｃｒ欠乏による耐食性の低下の様子を説明
する模式断面図である。
する模式断面図である。
【図２】照射下での原子の挙動の様子の説明図である。
【図３】粒界Ｍｏ濃縮によるＣｒ欠乏の抑制効果の説明
図である。
図である。
【図４】熱処理による粒界へのＭｏ濃縮結果のグラフで
ある。
ある。
【図５】粒界濃度変化に及ぼすＭｏ濃縮量のグラフであ
る。
る。
１…ステンレス鋼、２…Ｃｒ不働態酸化被膜、３…粒
界、４…Ｃｒ欠乏層、５…Ｆｅイオン、６…粒界腐食、
７…中性子、８…カスケード、９…空孔（Ｖ）と格子間
原子の再結合、１０…格子間原子型転位ループ、１１…
サイズ効果および逆カーケンドール効果による粒界Ｃｒ
の欠乏、１２…サイズ効果および逆カーケンドール効果
による粒界Ｍｏの欠乏。
界、４…Ｃｒ欠乏層、５…Ｆｅイオン、６…粒界腐食、
７…中性子、８…カスケード、９…空孔（Ｖ）と格子間
原子の再結合、１０…格子間原子型転位ループ、１１…
サイズ効果および逆カーケンドール効果による粒界Ｃｒ
の欠乏、１２…サイズ効果および逆カーケンドール効果
による粒界Ｍｏの欠乏。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｇ２１Ｃ 13/08 Ｇ２１Ｃ 3/06 Ｐ Ｇ２１Ｄ 1/00 Ｇ２１Ｄ 1/00 Ｗ (72)発明者 石山 嘉英 茨城県東茨城郡大洗町成田町2163番地 日 本核燃料開発株式会社内 (72)発明者 児玉 光弘 茨城県東茨城郡大洗町成田町2163番地 日 本核燃料開発株式会社内
Claims (7)
- 【請求項１】 粒界にＭｏの濃縮層が形成されているこ
とを特徴とする高耐食性ステンレス鋼。 - 【請求項２】 熱処理により粒界にＭｏの濃縮層が形成
されていることを特徴とする高耐食性ステンレス鋼。 - 【請求項３】 温度５５０〜８００℃で５分以上の熱処
理により粒界にＭｏの濃縮層が形成されていることを特
徴とする高耐食性ステンレス鋼。 - 【請求項４】 粒界にＭｏの濃縮層を形成させた材料の
機械的特性が、形成前の機械的特性と実質的に同じであ
る請求項１，２または３に記載の高耐食性ステンレス
鋼。 - 【請求項５】 粒界に形成されたＭｏの濃縮層の幅が２
０ｎｍ以下である請求項１〜４のいずれかに記載の高耐
食性ステンレス鋼。 - 【請求項６】 粒界にＭｏやＣによる析出物が存在して
いない請求項１〜５のいずれかに記載の高耐食性ステン
レス鋼。 - 【請求項７】 Ｍｏの組成比がＳＵＳ３１６Ｌ系ステン
レス鋼の規格に定められた範囲内のものである請求項１
〜６のいずれかに記載の高耐食性ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31336598A JP4298825B2 (ja) | 1998-11-04 | 1998-11-04 | 高耐食性ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31336598A JP4298825B2 (ja) | 1998-11-04 | 1998-11-04 | 高耐食性ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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