JP2000130107A - ガスタービン併設式複合サイクル発電設備 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 既存火力発電設備の一部装置構成の取り替え
による更新と、最適な統括制御システムとを確立して、
経年火力発電設備の有効利用による出力増加、および熱
効率の向上と、設備運用の柔軟性向上とを図る。 【解決手段】 燃焼ボイラ２０とＨＲＳＧ排熱回収ボイ
ラ７０への各給水流量をそれぞれに制御する給水流量制
御手段（９０〜９３）と、ＨＲＳＧ排熱回収ボイラ７０
からのＨＲＳＧ主蒸気の温度を制御するＨＲＳＧ主蒸気
温度制御手段（９４〜９６）、およびＨＲＳＧ主蒸気の
圧力を制御するＨＲＳＧ主蒸気圧力制御手段（９７，９
８）と、ガスタービン排気をＨＲＳＧ排熱回収ボイラ７
０側または大気側へ選択的に切り替えるＨＲＳＧ排熱回
収ボイラバイパス切り替え手段（９７）とを設け、これ
らの各制御を統括的に行い得るようにする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、蒸気タービン発電
システムにガスタービン発電システムを併設させた排熱
利用による複合サイクル発電設備に係り、さらに詳しく
は、経年火力発電設備を有効に活用することで、その熱
効率向上および運用の柔軟性向上を図るようにしたガス
タービン併設式複合サイクル発電設備の改良に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来から、一般的に利用されている各種
の火力発電設備とガスタービン発電設備とのそれぞれの
代表例について次に説明する。

【０００３】〔Ａ．再生再熱型の蒸気タービン発電プラ
ント〕従来の再生再熱型による蒸気タービン発電プラン
トにおいて、その蒸気サイクルは、燃焼ボイラ、同軸に
発電機を結合した蒸気タービン、復水器、低圧給水加熱
器、脱気器および高圧給水加熱器と、これらの各機器装
置類を接続する配管装置などによって構成される。ま
た、その再生再熱サイクルについては、燃焼ボイラの内
部で発生させた燃焼ガスエネルギーの有効利用と高い熱
効率での運用を図るため、ボイラ内部に再熱器を配して
高圧蒸気タービンの出口主蒸気温度を高めるとか、さら
には、蒸気タービンから抽出した蒸気によって燃焼ボイ
ラの入口給水温度を高めることで実現している。

【０００４】この場合、蒸気タービン発電プラントの基
本サイクルは、周知のように、燃焼ボイラ内での燃料の
燃焼によって燃焼ガスエネルギーを発生させた後、ま
ず、該燃焼ガスエネルギーにより、給水を加熱して一旦
高温高圧の蒸気エネルギーに変換し、ついで、該蒸気エ
ネルギーにより、蒸気タービンを回転駆動させることで
機械エネルギーに変換し、該機械エネルギーにより、蒸
気タービンと同軸の蒸気タービン発電機で電気エネルギ
ーに変換して発電作用を得るのである。

【０００５】上記従来の再生再熱型蒸気タービン発電プ
ラントシステムの概要構成を図１１に簡略化して示す。

【０００６】この図１１に示す装置構成において、本再
生再熱型の蒸気タービン発電プラントでは、燃焼ボイラ
１０１内で燃料供給管１２０から供給される燃料を燃焼
して高温高圧の蒸気を発生させる。該高温高圧の蒸気
は、まず、高圧主蒸気管１０２を通して初段の高圧蒸気
タービン１０３に導かれ、該タービン１０３内で膨張さ
せる。ついで、膨張後の蒸気は、低温再熱管１０４から
再度燃焼ボイラ１０１に還流させて再加熱した後に、高
温再熱管１０５を通して次段の中圧蒸気タービン１０６
に導かれ、同様に該タービン１０６内で再膨張させる。
さらに、再膨張後の蒸気は、クロスオーバー管１０７を
通して最終段の低圧蒸気タービン１０８に導かれ、ここ
でも同様に該タービン１０８内で再々膨張させる。

【０００７】この場合、各段相当の高圧蒸気タービン１
０３、中圧蒸気タービン１０６、および低圧蒸気タービ
ン１０８は、同軸上で順次一連に結合されており、それ
ぞれの各膨張に伴うタービン回転作動に伴い、同軸の蒸
気タービン発電機１０９を駆動させて所期の発電作用を
得る。

【０００８】また、このときの再生再熱システムとし
て、各段の蒸気タービン１０３，１０６，１０８でのそ
れぞれの仕事を終えた蒸気は、最終段の低圧蒸気タービ
ン１０８を経てから復水器１１０で冷却されて復水とな
る。該復水器１１０に溜められた復水は、引続き、復水
ポンプ１１１によって一旦低圧給水加熱器群１１２に給
水され、該低圧給水加熱器群１１２では、各低圧抽気管
１１８を通して個々の加熱器に導かれるタービン抽気と
の熱交換で復水の温度が高められる。

【０００９】低圧給水加熱器群１１２で温度が高められ
た復水は、さらに、低圧給水管１１３を通して脱気器１
１４に給送され、該脱気器１１４によって復水中の溶存
酸素が脱気された後に、給水ポンプ１１５によって主給
水管１１６から高圧給水加熱器群１１７に給水される。
該高圧給水加熱器群１１７では、各高圧抽気管１１９を
通して個々の加熱器に導かれるタービン抽気との熱交換
で給水の温度がより一層高められ、その後、燃焼ボイラ
１０１内に給水されることによって、該燃焼ボイラ１０
１で再度燃焼熱を吸収し、所要の高温高圧の蒸気を得る
もので、以上の操作が繰り返して行われる。

【００１０】〔Ｂ．ガスタービン発電プラントのシンプ
ルサイクルシステム〕従来のガスタービン発電プラント
でのシンプルサイクルシステムの概要構成を図１２に簡
略化して示す。

【００１１】この図１２に示す装置構成において、燃焼
用の空気は、大気中から図示省略したフィルターを通し
て空気圧縮機１２１に取り込まれ、該空気圧縮機１２１
によって圧縮されるとともに、燃料供給管１２５から供
給する燃料と燃焼器１２２内で混合して燃焼される。こ
のときの燃焼ガスは、ガスタービン１２３内で膨張され
て機械エネルギーを生じ、該機械エネルギーは、一方に
おいて、空気圧縮機１２１を回転駆動させるとともに、
他方では、同軸のガスタービン発電機１２４を回転駆動
させることで電気エネルギーに変換される。すなわち、
このようにして所期の発電作用を得る。

【００１２】また、ガスタービン１２３内での仕事を終
えた排ガスは、その後、排気ダクト１２６から煙突１２
７に導かれて大気中に放出される。

【００１３】〔Ｃ．再生再熱型コンバインド発電プラン
ト〕蒸気タービンにガスタービンを併設させた従来の再
生再熱型コンバインド発電プラントに関しては、現在、
次の各方式に基づいたそれぞれの実績がある。

【００１４】《Ｃ−ａ．排気再燃式複合サイクル発電シ
ステム》この場合の排気再燃式複合サイクル発電システ
ムの概要構成を図１３に簡略化して示す。

【００１５】この図１３に示す装置構成おいて、排気再
燃式複合サイクル発電システムは、汽力発電設備用のボ
イラー給気系に対し、上記と同様なガスタービン発電ユ
ニット１３０を配した上で、ガスタービン排ガスを燃焼
ボイラ１４１に導入することにより、燃焼空気の代替え
とし、このガスタービン発電プラント１３０を一種の押
し込み通風機（ＦＤＦ）として利用できるようにする。

【００１６】すなわち、ここでは、まず、空気圧縮機１
３１で圧縮した燃焼用空気と、燃料供給管１３５から供
給する燃料とを燃焼器１３２内で混合して燃焼させ、か
つガスタービン１３３内での燃焼ガスの膨張により、発
電機１３４を回転駆動させて所期の発電作用を得る。つ
いで、排ガスをガスタービン排気ダクト１３６で燃焼ボ
イラ１４１に送り込むことにより、燃焼ボイラ１４１で
は、別の燃料供給管１６０から供給する燃料と混合して
再燃焼させる。

【００１７】燃焼ボイラ１４１内での燃料の燃焼によっ
て発生した高温高圧の蒸気は、上記した再生再熱型蒸気
タービン発電プラントの場合とほぼ同様に、まず、高圧
主蒸気管１４２を通して初段の高圧蒸気タービン１４３
に導かれ、該タービン１４３内で膨張させる。ついで、
膨張後の蒸気は、低温再熱管１４４を通して再度燃焼ボ
イラ１４１に還流されることで再加熱された後、高温再
熱管１４５を通して次段の中圧蒸気タービン１４６に導
かれ、該タービン１４６内で再膨張させる。ひきつづ
き、再膨張後の蒸気は、クロスオーバー管１４７を通し
て低圧蒸気タービン１４８に導かれ、該タービン１４８
内で再々膨張させる。すなわち、これらの各膨張に伴う
タービン回転によって蒸気タービン発電機１４９が駆動
され、ここでも所期の発電作用を得る。

【００１８】この場合、各蒸気タービン１４３，１４
６，１４８での仕事を終えた蒸気は、復水器１５０で冷
却されて復水となり、かつ復水ポンプ１５１によって低
圧給水加熱器群１５２と、それに、低温ガス加熱器入口
給水管１６６を経てボイラ排気ダクト１６１の後段側に
介在されたガス／復水加熱器１６５とにそれぞれ給水さ
れる。

【００１９】低圧給水加熱器群１５２では、各低圧抽気
管１５８を通して個々の加熱器に導かれるタービン抽気
との熱交換で復水の温度を高めた後に、該高められた温
度の復水が低圧給水管１５３を通して脱気器１５４に給
送される。また、ガス／復水加熱器１６５でも、ボイラ
排気ダクト１６１を通るボイラ排熱の一部が回収されて
同様に復水の温度を高めた後に、これが低温ガス加熱器
出口給水管１６７を通して低圧給水管１５３に合流す
る。

【００２０】脱気器１５４によっては、復水中の溶存酸
素が脱気され、脱気後の復水は、給水ポンプ１５５で主
給水管１５６を通して高圧給水加熱器群１５７と、高温
ガス加熱器入口給水管１６３を経てボイラ排気ダクト１
６１の前段側に介在されたガス／給水加熱器１６２とに
それぞれ給水される。

【００２１】一方の高圧給水加熱器群１５７では、各高
圧抽気管１５９を通して個々の加熱器に導かれるタービ
ン抽気との熱交換で給水の温度が高められ、かつ他方の
ガス／給水加熱器１６２でも、ボイラ排気ダクト１６１
を通るボイラ排熱の一部が回収されて同様に給水の温度
が高められる。その後、このように温度が高められた各
給水は、合流して燃焼ボイラ１４１に給水されることに
より、再度燃料の燃焼熱を吸収し、所要の高温高圧の蒸
気を得て上記の操作が同様に繰り返される。

【００２２】なお、ガス／給水加熱器１６２およびガス
／復水加熱器１６５を経た燃焼ガスは、煙突１６８に導
かれて大気中に放出される。

【００２３】《Ｃ−ｂ．排熱回収式複合サイクル発電シ
ステム》この場合の排熱回収式の複合サイクル発電シス
テムは、蒸気タービン発電プラントの給水系に排熱回収
ボイラを設置するとともに、熱源にガスタービンの排気
熱を利用できるようにしたものであり、ここでは、ガス
タービンおよび蒸気タービンと発電機とを同軸上に配し
た発電プラントの構成が、一軸型複合発電プラントと称
され、また、ガスタービンと蒸気タービンとが別置さ
れ、かつその各々にそれぞれ発電機を配した発電プラン
トの構成が、多軸型複合発電プラントと称されている。

【００２４】これらの排熱回収式を採用した一軸型およ
び多軸型の各複合サイクル発電プラントについて次に述
べる。

【００２５】〈排熱回収式による一軸型複合サイクル発
電プラント〉この場合の排熱回収式の一軸型複合サイク
ル発電プラントは、ガスタービンおよび蒸気タービンと
これらに共通の発電機とを同軸上で連結してユニット構
成とした上で、ガスタービンからの排ガスのもつ熱エネ
ルギーを回収する排熱回収ボイラにより、蒸気サイクル
を循環する給水との熱交換を行わせるとともに、この排
熱回収ボイラで発生させた蒸気を蒸気タービン内に導く
ことによって、ガスタービンでのガスサイクルと蒸気タ
ービンでの蒸気サイクルとを排熱回収ボイラを中心にし
て複合させた構成である。

【００２６】このように構成される排熱回収式一軸型複
合サイクル発電プラントの利点として挙げられるのは、
運転軸数の選択によって中間負荷帯での熱効率を著るし
く向上させ得ること、それに迅速な起動運転が可能なこ
となどである。

【００２７】〈排熱回収式による多軸型複合サイクル発
電プラント〉この場合の排熱回収式の多軸型複合サイク
ル発電プラントは、基本的には上記一軸型複合発電プラ
ントの場合と同様に、ガスタービンユニットでのガスサ
イクルと、蒸気タービンユニットでの蒸気サイクルとを
排熱回収ボイラを中心にして複合させた構成ではある
が、ガスタービンに対しては対応するガスタービン発電
機を、蒸気タービンに対しても対応する蒸気タービン発
電機をそれぞれ各別に連結させてユニット構成とするこ
とで、これらのガスタービンと蒸気タービンとが同軸上
にはない点が特徴である。

【００２８】この場合、通常の態様では、ガスタービン
の出力に比較して蒸気タービンの方の出力が大きいこと
から、ガスタービンの数台に対して蒸気タービンの１台
という組み合せが一般的に用いられる。

【００２９】上記構成の排熱回収式多軸型複合発電プラ
ントの利点としては、定格負荷運転における熱効率が高
い点と、ガスタービンを蒸気タービンとは別に運転する
ことができるため、運用面での柔軟性に優れることであ
り、また、建設時にあって、これらのガスタービンユニ
ットと蒸気タービンユニットとを別々に据え付け得るこ
となどである。

【００３０】ここで、この排熱回収式の多軸型複合サイ
クル発電システムとして、ガスタービンユニットと蒸気
タービンユニットとを各１組づつ用いた場合の概要構成
を図１４に簡略化して示す。

【００３１】この図１４に示す装置構成おいて、１組の
ガスタービンユニット１７０は、ガスタービン１７１お
よび空気圧縮機１７２とガスタービン発電機１７３とを
同軸上で結合し、かつ燃料供給管１７５から供給する燃
料と、空気圧縮機１７２で圧縮した空気とを混合して燃
焼させる燃焼器１７４を設ける。

【００３２】この場合は、燃焼器１７４で発生した燃焼
ガスをガスタービン１７１に給送するようにしており、
その排ガスは、排気ダクト１７６を経て排熱回収ボイラ
１９０で排熱回収された後に、出口ダクト１７７から図
示しない煙突に導かれて大気中に放出される。

【００３３】また、１組の蒸気タービンユニット１８０
は、高圧蒸気タービン１８１、中圧蒸気タービン１８２
および低圧蒸気タービン１８３と蒸気タービン発電機１
８４とを同軸上で結合して構成し、排熱回収ボイラ（Ｈ
ＲＳＧ）１９０からの高温高圧蒸気によって駆動され
る。

【００３４】ＨＲＳＧ排熱回収ボイラ１９０は、ＨＲＳ
Ｇ過熱器１９０Ａ、ＨＲＳＧ再熱器１９０Ｂ、ＨＲＳＧ
高圧蒸発器１９０ＣおよびＨＲＳＧ高圧ドラム１９０
Ｄ、ＨＲＳＧ高圧節炭器１９０Ｅ、ＨＲＳＧ低圧蒸発器
１９０ＦおよびＨＲＳＧ低圧ドラム１９０Ｇ、ＨＲＳＧ
低圧節炭器１９０ＨおよびＨＲＳＧ節炭器１９０Ｉを順
次一連に有して構成し、ガスタービンユニット１７０か
ら排出される排熱を回収する。

【００３５】ここで、ガスタービンユニット１７０側で
は、空気圧縮機１７２で圧縮した燃焼用空気と、燃料供
給管１７５から供給する燃料とを燃焼器１７４内で混合
して燃焼させ、かつガスタービン１７１内での燃焼ガス
の膨張により、空気圧縮機１７２を駆動させるととも
に、ガスタービン発電機１７３を駆動させることによっ
て所期の発電作用を得る。

【００３６】一方、蒸気タービンユニット１８０側で
は、ＨＲＳＧ高圧ドラム１９０Ｄで発生させた高圧蒸気
が、まず、ＨＲＳＧ過熱器１９０Ａでガスタービン排熱
と熱交換された後、高圧主蒸気管２０１を通して初段の
高圧蒸気タービン１８１に導かれ、該タービン１８１内
で膨張する。ついで、膨張後の蒸気は、低温再熱管２０
２からＨＲＳＧ再熱器１９０Ｂに導かれて再加熱された
後、高温再熱管２０３を通して次段の中圧蒸気タービン
１８２に導かれ、該タービン１８２内で再膨張する。引
き続き、再膨張後の蒸気は、クロスオーバー管２０４を
通して低圧蒸気タービン１８３に導かれ、該タービン１
８３内で再々膨張する。これらの各膨張に伴うタービン
回転によって蒸気タービン発電機１８４を駆動すること
により、ここでも所期の発電作用を得る。

【００３７】各蒸気タービン１８１，１８２，１８３で
の仕事を終えた蒸気は、復水器２１０で冷却されて復水
となり、かつ低圧給水ポンプ２１１で低圧給水管２０５
を通して脱気器２１２に給水される。脱気器２１２で
は、ＨＲＳＧ低圧ドラム１９０Ｇで発生され、脱気器蒸
気管２０６を通して導かれる低圧蒸気により、給水中の
溶存酸素分の除去と熱交換とがなされた後、高圧給水ポ
ンプ２１３および低圧給水ポンプ２１４により、高圧給
水管２０６および低圧給水管２０７を介して排熱回収ボ
イラ１９０の各部に給水される。

【００３８】〔Ｄ．ガスタービン併設式複合サイクル発
電プラント〕従来のガスタービン併設式による複合サイ
クル発電プラントは、概括的に、蒸気タービンシステム
に対してガスタービンシステムを併設するとともに、該
ガスタービンシステムの排気系にＨＲＳＧ排熱回収ボイ
ラを設置させて構成し、蒸気サイクル系の給水を一部分
岐して排熱回収ボイラで再加熱させ、該再加熱して発生
させた蒸気を蒸気タービンシステムの蒸気サイクル系に
戻すようにしたものである。

【００３９】なお、詳細については後述するが、本発明
は、ここでのガスタービン併設式複合サイクル発電プラ
ントに対して適用する。

【００４０】本ガスタービン併設式複合サイクル発電プ
ラントの概要構成を図１に簡略化して示す。

【００４１】この図１に示す装置構成おいて、本ガスタ
ービン併設式複合サイクル発電プラントは、蒸気タービ
ンシステム側に１組の蒸気タービンユニット１０と燃焼
ボイラ２０とを設けるとともに、ガスタービンシステム
側に１組のガスタービンユニット５０と、該ガスタービ
ンユニット５０からの排ガスの排熱を回収するＨＲＳＧ
排熱回収ボイラ７０とを設ける。

【００４２】蒸気タービンシステム側の蒸気タービンユ
ニット１０は、高圧蒸気タービン１１、中圧蒸気タービ
ン１２および低圧蒸気タービン１３と蒸気タービン発電
機１４とを同軸上で結合させて構成する。この構成にお
いては、燃焼ボイラ２０および後述するＨＲＳＧ排熱回
収ボイラ７０で発生させた主蒸気をそれぞれの各タービ
ン１１〜１３内で膨張させることにより、蒸気タービン
発電機１４を回転駆動させて所期通りの発電を行う。

【００４３】ガスタービンシステム側のガスタービンユ
ニット５０は、ガスタービン５１および空気圧縮機５２
とガスタービン発電機５３とを同軸上で結合させ、かつ
ガスタービン燃焼器５４を配して構成する。この構成に
おいては、ガスタービン燃料供給管５５からガスタービ
ン燃料制御弁５６を介して供給する燃料と、空気圧縮機
５２で圧縮させた空気とをガスタービン燃焼器５４内で
混合して燃焼させ、かつ該燃焼によって発生した燃焼ガ
スをガスタービン５１内で膨張させることにより、空気
圧縮機５２を回転駆動して吸入空気を圧縮するととも
に、ガスタービン発電機５３を回転駆動させて所期通り
の発電を行う。

【００４４】ＨＲＳＧ排熱回収ボイラ７０については、
ＨＲＳＧ過熱器７０Ａと、ＨＲＳＧドラム７０Ｂと、Ｈ
ＲＳＧ蒸発器７０Ｃと、それに、ＨＲＳＧ節炭器７０Ｄ
とを順次一連に配して構成する。この構成の場合、ガス
タービン５１から排出される排ガスは、ガスタービン排
気ダクト５７からＨＲＳＧバイパスダンパ５８を介する
ことにより、ＨＲＳＧ排熱回収ボイラ７０に導いて排熱
回収を可能にさせた上で、ＨＲＳＧ排気ダクト７１から
ＨＲＳＧ仕切り弁７２を介して取り出され、その後、煙
突８３から大気中に放出される。

【００４５】この場合、蒸気タービンシステム側では、
ボイラ燃料供給管２１からボイラ燃料制御弁２２を介し
て供給する燃料を燃焼ボイラ２０で燃焼させることによ
り、ボイラ内部の給水を加熱して高温高圧の蒸気を発生
する。発生した高温高圧の蒸気は、高圧主蒸気管２３か
ら取り出されるとともに、ＨＲＳＧ排熱回収ボイラ７０
のＨＲＳＧ過熱器７０ＡからＨＲＳＧ主蒸気管７４を通
して取り出される再加熱した蒸気と混合させ、かつ主蒸
気塞止弁２４、主蒸気加減弁２５を順次に経た上で、高
圧蒸気タービン１１に導かれて膨張する。また、膨張後
の蒸気は、一方で低温再熱蒸気管２６から燃焼ボイラ２
０に還流して再加熱された後に、高温再熱蒸気管２７か
ら再熱蒸気塞止弁２８、再熱蒸気加減弁２９を順次に経
た上で、中圧蒸気タービン１２に導かれて再膨張する。
さらに、再膨張後の蒸気は、クロスオーバー管３０から
低圧蒸気タービン１３に導かれて再々膨張する。これら
の各膨張に伴うタービン回転によって蒸気タービン発電
機１４が駆動され、所期の発電作用を得る。

【００４６】ひきつづき、各蒸気タービン１１〜１３で
の仕事を終えた蒸気は、復水器３１で冷却されて復水と
なり、低圧給水ポンプ３２によって低圧給水加熱器群３
３に給送される。該低圧給水加熱器群３３では、各低圧
抽気管３４から個々の加熱器に導かれるタービン抽気と
の熱交換によって復水温度が高められた後に、低圧給水
管３５を通して脱気器３６に給送される。

【００４７】脱気器３６においては、高圧抽気管４３ａ
からのタービン抽気の導入による熱交換のもとで復水中
の溶存酸素が脱気され、かつ脱気後の復水は、一方で、
主給水ポンプ３７により、主給水管３８から主給水流量
調節弁３９を経て高圧給水加熱器群４０に給送され、他
方では、ＨＲＳＧ給水ポンプ４１により、ＨＲＳＧ給水
管４２を通してＨＲＳＧ排熱回収ボイラ７０に給送され
る。

【００４８】高圧給水加熱器群４０への給水は、ここで
も各高圧抽気管４３ｂから個々の加熱器に導かれるター
ビン抽気との熱交換によって給水温度を高めた後に、燃
焼ボイラ２０に給送されて再度燃焼熱を吸収し、先に述
べたのと同様に、所要の高温高圧の蒸気を発生する。

【００４９】ＨＲＳＧ排熱回収ボイラ７０への給水は、
ＨＲＳＧの低温部でガスタービン排熱と熱交換された後
に、その一部がＨＲＳＧ出口プレボイラ給水管７５から
ＨＲＳＧプレボイラ給水調節弁７６を介して高圧給水加
熱器群４０の出口側に合流する。残りの他部は、一方
で、ＨＲＳＧ給水調節弁７７を経てＨＲＳＧの高温部で
ガスタービン排熱と熱交換された後、先に述べたよう
に、ＨＲＳＧ蒸気管７４からＨＲＳＧ蒸気管減温器８０
を通して蒸気タービン高圧主蒸気管２３内の高温高圧蒸
気に合流する。また、他方においては、ＨＲＳＧ蒸気管
減温水管７８からＨＲＳＧ蒸気管減温調節弁７９を介す
ることでＨＲＳＧ蒸気管減温器８０に合流して高温高圧
蒸気を減温調節する。なお、ＨＲＳＧ蒸気管７４を通し
た再熱蒸気の一部は、ＨＲＳＧ主蒸気バイパス管８１か
らＨＲＳＧ主蒸気バイパス圧力制御弁８２を介して復水
器３１に供給されるようになっている。

【００５０】このように、本ガスタービン併設式複合サ
イクル発電プラントでは、ガスタービンサイクルの排熱
を有効利用して蒸気タービンプラントでの熱効率の向上
を行わせるのである。

【００５１】

【発明が解決しようとする課題】ここで、上記従来の各
排熱利用システムを採用した複合サイクル発電プラント
の現状について検討する。

【００５２】現存する各種の排熱活用システム形式によ
る複合サイクル発電プラントについては、その建設・稼
働以来、既に３０年程度を経過している施設が多く、こ
のために設備自体の各装置構成の老朽化は不可避であ
り、たとえば、タービン単機の発電容量自体を取り上げ
てみても、中小容量の場合が殆んどである。また、対応
する技術分野での開発が進められた結果による最近の大
容量発電プラントに比較するとき、設置面積に占める発
電能力もまた当然のことながら極めて低く、これらの改
善を必要とするという要望および課題がある。

【００５３】このような従来の要望および課題に応える
ための改善策としては、現存の複合サイクル発電設備を
単純に最新設備に取り替えることが考えられるのである
が、設備自体の全取り替えによる改善は、必然的に該当
改善設備の発電停止を伴う点に鑑み、たとえ過渡的では
あるにもせよ、現行で必要とされている総発電能力、ひ
いては、総需要電力量を低下させることを意味してお
り、この結果、需要電力の給電不足に陥るのを恐れるあ
まり容易には踏み切れないでいる。

【００５４】また、これに加えて、電源立地上の諸問題
も潜在し、発電所用地の新規な入手が非常に困難である
ことから、現時点では、既存設備の所要更新部分に関し
て、個々の各装置ならびに部品単位による交換を行うこ
とで、発電停止期間を最小限に留めた状態での既設発電
所としての延命策を講じているのが実情である。

【００５５】したがって、上記のような実質的な現状把
握の面からは、一方で、既存設備の他設備への流用、も
しくは相互流用などによって設備の更新を図るようにす
ること、それに、更新に際しては、発電能力を可能な限
り大きくし、かつ熱効率についても可及的に高くしたい
ことなどのニーズがクローズアップされ、これに合わせ
た既設発電所のリフレッシュ更新が強く要望されてい
る。さらに、他方では、発電設備自体の大幅な改造が、
時間的な制約と、多額の投下資金とを必要とすることか
ら、更新ならびに改造部分自体が少なければ少ないほど
好ましいものとされる。

【００５６】この結果、改善対象の既設発電所として
は、稼働中の複合サイクル発電プラントの老朽化に伴
い、プラント全体の取り替えによる新設か、プラントの
所要該当部分の一部取り替えによる設備の更新かのいず
れかの選択が問題点になるものであった。

【００５７】上記の実情に鑑み、複合サイクル発電プラ
ントでの所要該当部分の一部取り替えによる更新を選択
した場合の適応性は、次の表１に示す通りである。

【表１】 この表１から明らかなように、新設および既設ともに複
合サイクル発電プラントの設置に際しては、特に問題点
は見当たらないのであるが、複合サイクル発電プラント
では、先にも詳述したように、数種類に亘るそれぞれの
各システム構成があるため、諸般の事情を考慮して最も
適当したシステム構成を選定することになる。

【００５８】また、複合サイクル発電プラントを新設す
る場合での各種方式によるシステム構成、つまり、排気
再燃式、排熱回収式およびガスタービン併設式の各シス
テム構成の一般的な比較を次の表２に示す。

【００５９】

【表２】 新規に複合サイクル発電プラントを建設する場合には、
立地条件や経済的な問題などを十分に考慮して最適な方
式による設備構成が選択されるが、表２から明らかなよ
うに、建設期間および投資金額を除いて、性能面では、
排熱回収式の複合サイクル発電プラントに優位性があ
り、かつこの排熱回収式複合サイクル発電プラントの場
合には、長期的な見方からすると、投資金額の回収もま
た可能であるものと言える。

【００６０】さらに、既存発電設備にガスタービンを追
設して複合サイクル発電プラントを構成する場合での各
種リフレッシュ方式の比較を次の表３に示す。

【００６１】

【表３】 既存発電設備に対する複合サイクル発電プラントへの変
更については、改造範囲が広くて多くの困難を伴うこと
が予測されるが、既設汽力発電所への影響や、該発電所
構内の遊休地の有効利用などの点で比較すると、表３か
ら明らかなように、ガスタービン併設式の複合サイクル
発電プラントに際立った優位性があるものと言うことが
できる。

【００６２】すなわち、ガスタービン併設式複合サイク
ル発電プラントにおいては、既設発電所への比較的少な
い投下資金、および短い建設期間による改造によって設
備自体の発電性能の向上（出力増加）が可能である。

【００６３】本発明は、以上詳述した従来の課題に応え
るためになされたもので、その目的とするところは、既
存設備の一部装置の取り替えおよび所要機器類の付加に
よる装置構成の更新と、その最適な統括制御システムと
を確立して、経年火力発電設備の有効利用による出力増
加、および熱効率の向上と、設備運用の柔軟性向上とを
効果的に図り得るようにしたガスタービン併設式複合サ
イクル発電設備を提供することである。

【００６４】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明においては、先に述べたように、既設発電プ
ラントの有効活用と、該既設発電プラントに与える影響
（改造など）範囲が少ないという点から、発明対象とし
て、上記図１に示すガスタービン併設式複合サイクル発
電プラントを選択し、その設備内容を新規に補完すると
ともに、設備全体の統括制御を行い得るようにしたもの
である。

【００６５】すなわち、本発明においては、基本的に、
蒸気タービンシステムに対してガスタービンシステムを
併設させ、かつ該ガスタービンシステムの排気系にＨＲ
ＳＧ排熱回収ボイラを設置して構成し、蒸気サイクル系
の給水を一部分岐してＨＲＳＧ排熱回収ボイラで再加熱
させ、かつ該再加熱によって得る蒸気を蒸気タービンシ
ステムの蒸気サイクル系に戻すようにし、併せて、該プ
ラント構成を統括的に制御できるようにしたものであ
る。したがって、ここでは、既設の発電所に与える影響
が可及的に低減されるとともに、比較的少ない投資額、
および比較的短い建設期間によってシステム全体の出力
増加を容易に実現させ得るのである。

【００６６】本発明に係る請求項１に記載の発明は、燃
焼ボイラからの主蒸気によって蒸気タービンを駆動さ
せ、該駆動後の主蒸気を復水器で復水した後、かつ低圧
給水加熱器、脱気器、高圧給水加熱器を経て燃焼ボイラ
に還流させる蒸気サイクルの再生再熱型蒸気タービン発
電プラントに対し、ガスタービンシンプルサイクル発電
プラントを併設させるとともに、該ガスタービンの排気
系にＨＲＳＧ排熱回収ボイラを配置させて構成し、前記
蒸気サイクル系の脱気器を経て給水手段で給送される主
給水の一部を分岐して、前記ＨＲＳＧ排熱回収ボイラで
再加熱してから前記高圧給水加熱器を経た主給水に合流
させ、かつ該ＨＲＳＧ排熱回収ボイラで発生するＨＲＳ
Ｇ主蒸気を前記燃焼ボイラの主蒸気に合流させるガスタ
ービン併設式複合サイクル発電設備であって、前記燃焼
ボイラへの主給水流量を制御する主給水流量制御手段、
および該燃焼ボイラへの主給水に合流する前記再加熱さ
れたＨＲＳＧ給水流量を制御するＨＲＳＧ給水流量制御
手段と、前記ＨＲＳＧ排熱回収ボイラのＨＲＳＧドラム
からのＨＲＳＧ主蒸気の温度を制御するＨＲＳＧ主蒸気
温度制御手段、およびＨＲＳＧ主蒸気の圧力を制御する
ＨＲＳＧ主蒸気圧力制御手段と、前記ガスタービン排気
をＨＲＳＧ排熱回収ボイラ側または大気側へ選択的に切
り替えるＨＲＳＧ排熱回収ボイラバイパス切り替え手段
とを備え、これらの各制御を統括的に行い得るようにし
たことを特徴としている。

【００６７】本請求項１のガスタービン併設式複合サイ
クル発電設備では、再生再熱型蒸気タービン発電プラン
トにあって、ガスタービンシンプルサイクル発電プラン
トとタービン排気系にＨＲＳＧ排熱回収ボイラとを併設
させた構成で、主給水流量制御手段による燃焼ボイラへ
の主給水流量の制御、およびＨＲＳＧ給水流量制御手段
による燃焼ボイラへの主給水に合流する再加熱されたＨ
ＲＳＧ給水流量の制御と、ＨＲＳＧ主蒸気温度制御手段
によるＨＲＳＧ排熱回収ボイラのＨＲＳＧドラムから燃
焼ボイラの主蒸気に合流するＨＲＳＧ主蒸気の温度制
御、およびＨＲＳＧ主蒸気圧力制御手段による該ＨＲＳ
Ｇ主蒸気の圧力制御と、ＨＲＳＧ排熱回収ボイラバイパ
ス切り替え手段によるガスタービン排気のＨＲＳＧ排熱
回収ボイラ側または大気側への選択的な切り替え制御と
を統括的に行うことにより、経年火力発電設備を有効利
用した上で、該設備への僅かな所要機器類の付加による
装置の改善で、設備全体の統括制御システムが確立さ
れ、これによって設備の出力増加、および熱効率の向上
と、設備運用の面での柔軟性向上とを効果的に図り得る
のである。

【００６８】本発明に係る請求項２に記載の発明は、請
求項１のガスタービン併設式複合サイクル発電設備にお
いて、前記給水手段が、分岐される主給水の一部を主給
水管を経て前記統括制御による流量調節のもとで前記高
圧給水加熱器に給送する主給水ポンプと、分岐される主
給水の他部をＨＲＳＧ給水管を経て前記統括制御による
流量調節のもとで前記ＨＲＳＧ排熱回収ボイラに給送す
るＨＲＳＧ給水ポンプとの各別に独立した給水ポンプ手
段であることを特徴としている。

【００６９】本請求項２のガスタービン併設式複合サイ
クル発電設備では、分岐される主給水の一部の高圧給水
加熱器への給送が、統括制御による流量調節のもとで主
給水ポンプによって行われるとともに、分岐される主給
水の他部のＨＲＳＧ排熱回収ボイラへの給送が、同様に
統括制御による流量調節のもとでＨＲＳＧ給水ポンプに
よって行われる。

【００７０】本発明に係る請求項３に記載の発明は、請
求項１のガスタービン併設式複合サイクル発電設備にお
いて、前記給水手段が、主給水の一部を主給水管を経て
前記高圧給水加熱器へ、他部をＨＲＳＧ給水管を経て前
記ＨＲＳＧ排熱回収ボイラへそれぞれに統括的な流量調
節のもとで給送する共通の給水ポンプ手段であることを
特徴としている。

【００７１】本請求項３のガスタービン併設式複合サイ
クル発電設備では、分岐される主給水の一部の高圧給水
加熱器への給送と、分岐される主給水の他部のＨＲＳＧ
排熱回収ボイラへの給送とが、統括制御による流量調節
のもとで共通の給水ポンプによって行われる。

【００７２】本発明に係る請求項４に記載の発明は、請
求項１および２、または請求項１および３の何れかのガ
スタービン併設式複合サイクル発電設備において、前記
主給水管の管路には、主給水流量を調節する主給水流量
調節弁、および主給水流量を検出する主給水流量計が設
けられており、この態様で、前記主給水流量制御手段
は、前記主給水流量計による検出流量に対応して、あら
かじめ設定されている主給水流量指令値の範囲内に主給
水流量を維持すべく前記主給水流量調節弁の開度を調整
する手段であることを特徴としている。

【００７３】本請求項４のガスタービン併設式複合サイ
クル発電設備では、分岐される主給水の一部の高圧給水
加熱器への給送流量が、主給水流量計による主給水の検
出流量に基づいた主給水流量調節弁の開度調整により、
あらかじめ設定されている主給水流量指令値の範囲内に
維持される。

【００７４】本発明に係る請求項５に記載の発明は、請
求項１および２、または請求項１および３の何れかのガ
スタービン併設式複合サイクル発電設備において、前記
ＨＲＳＧ排熱回収ボイラからの再加熱された給水が給送
されるＨＲＳＧ出口プレボイラ給水管の管路には、ＨＲ
ＳＧプレボイラ給水流量を調節するＨＲＳＧプレボイラ
給水流量調節弁、およびＨＲＳＧプレボイラ給水流量を
検出するＨＲＳＧプレボイラ給水流量計が設けられてお
り、この態様で、前記ＨＲＳＧ給水流量制御手段は、前
記ＨＲＳＧプレボイラ給水流量計による検出流量に対応
して、あらかじめ設定されているＨＲＳＧ給水流量指令
値の範囲内にＨＲＳＧ給水流量を維持すべく前記ＨＲＳ
Ｇプレボイラ給水流量調節弁の開度を調整する手段であ
ることを特徴としている。

【００７５】本請求項５のガスタービン併設式複合サイ
クル発電設備では、分岐される主給水の他部のＨＲＳＧ
排熱回収ボイラへの給送流量が、ＨＲＳＧプレボイラ給
水流量計によるＨＲＳＧ給水の検出流量に基づいたＨＲ
ＳＧプレボイラ給水流量調節弁の開度調整により、あら
かじめ設定されているＨＲＳＧ主給水流量指令値の範囲
内に維持される。

【００７６】本発明に係る請求項６に記載の発明は、請
求項１および２、または請求項１および３の何れかのガ
スタービン併設式複合サイクル発電設備において、前記
ＨＲＳＧドラムからのＨＲＳＧ主蒸気が給送されるＨＲ
ＳＧ主蒸気管の管路には、ＨＲＳＧ主蒸気流量を検出す
るＨＲＳＧ主蒸気流量検出器、該ＨＲＳＧ主蒸気流量検
出器の後流側でＨＲＳＧ主蒸気を減温するＨＲＳＧ主蒸
気管減温器、および該ＨＲＳＧ主蒸気管減温器の後流側
で減温されたＨＲＳＧ主蒸気温度を検出するＨＲＳＧ主
蒸気温度検出器が設けられ、また、前記ＨＲＳＧ主蒸気
管減温器には、ＨＲＳＧ主蒸気管減温水管からＨＲＳＧ
主蒸気管減温調節弁を介して減温水を供給し得るように
させてあり、この態様で、前記ＨＲＳＧ主蒸気温度制御
手段は、前記ＨＲＳＧ主蒸気流量検出器による検出流
量、および前記ＨＲＳＧ主蒸気温度検出器による検出温
度に対応して、あらかじめ設定されているＨＲＳＧ主蒸
気温度指令値の範囲内にＨＲＳＧ主蒸気温度を維持すべ
く前記ＨＲＳＧ主蒸気管減温調節弁の開度を調整する手
段であることを特徴としている。

【００７７】本請求項６のガスタービン併設式複合サイ
クル発電設備では、燃焼ボイラの主蒸気に合流するＨＲ
ＳＧ主蒸気の温度が、ＨＲＳＧ主蒸気流量検出器による
検出流量、およびＨＲＳＧ主蒸気温度検出器による検出
温度に基づいたＨＲＳＧ主蒸気管減温調節弁の開度調整
により、あらかじめ設定されているＨＲＳＧ主蒸気温度
指令値の範囲内に維持される。

【００７８】本発明に係る請求項７に記載の発明は、請
求項１および２、または請求項１および３の何れかのガ
スタービン併設式複合サイクル発電設備において、前記
ＨＲＳＧドラムからＨＲＳＧ主蒸気が給送されるＨＲＳ
Ｇ主蒸気管の管路には、ＨＲＳＧ主蒸気圧力を検出する
ＨＲＳＧ主蒸気圧力検出器が設けられ、かつ該ＨＲＳＧ
主蒸気管から前記復水器に分岐したＨＲＳＧ主蒸気バイ
パス管の管路には、復水される蒸気の圧力を調節するＨ
ＲＳＧ主蒸気バイパス調節弁が設けられており、この態
様で、前記ＨＲＳＧ主蒸気圧力制御手段は、前記ＨＲＳ
Ｇ主蒸気圧力検出器による検出圧力に対応して、あらか
じめ設定されているＨＲＳＧ主蒸気圧力指令値の範囲内
にＨＲＳＧ主蒸気圧力を維持すべく前記ＨＲＳＧ主蒸気
バイパス調節弁の開度を調整する手段であることを特徴
としている。

【００７９】本請求項７のガスタービン併設式複合サイ
クル発電設備では、燃焼ボイラの主蒸気に合流するＨＲ
ＳＧ主蒸気の圧力が、ＨＲＳＧ主蒸気圧力検出器による
検出圧力に基づいたＨＲＳＧ主蒸気バイパス調節弁の開
度調整により、あらかじめ設定されているＨＲＳＧ主蒸
気圧力指令値の範囲内に維持される。

【００８０】

【発明の実施の形態】以下、本発明に係るガスタービン
併設式複合サイクル発電設備の実施形態につき、上記図
１の装置構成を援用するとともに、図２ないし図１０を
参照して詳細に説明する。

【００８１】本発明の実施形態においては、先にも述べ
たように、既設発電プラントの有効利用と、該既設発電
プラントに与える影響の範囲が少ないということから、
図１に示すガスタービン併設式複合サイクル発電プラン
トを選択し、その設備内容を新規に補完するとともに、
設備全体の統括制御を行い得るようにすることで、設備
自体の有効かつ効果的な運用の柔軟性を図ることによ
り、既設発電所での発電性能（出力）の増加と熱効率の
向上とを得られるようにしたものである。

【００８２】本実施形態を適用するガスタービン併設式
複合サイクル発電プラントについては、上記図１に示す
通りに、ガスタービンユニットと蒸気タービンユニット
とを各１組づつ用いた構成に加えて、図２ないし図１０
に示す所要の関連機器類等を補完し、設備全体の統括制
御を図るようにしている。なお、実施形態として示す図
２ないし図１０の構成において、援用する図１の構成と
同一符号は同一または相当部分を示している。

【００８３】まず、上記援用する図１のガスタービン併
設式複合サイクル発電プラントの運転時における起動操
作の手順、ならびに一例による異常発生時での対応操作
の手順の概略について述べる。

【００８４】ここで、同上装置起動のための前提条件と
して、たとえば、装置全体の各回転部分相応の軸受冷却
装置部および制御用空気圧縮部などは、既に運転作動さ
せてあるものとし、この状態で本発電プラント各部の起
動操作については、概略的にそれぞれ次の順序で行われ
る。

【００８５】(a) 複合サイクル発電プラントの起動操作
（時系列的に記載．停止操作は逆手順） (a1)蒸気タービンの起動 海水供給系（冷却系）の起動 循環水ポンプの起動 復水ポンプ（低圧給水ポンプ）の起動 グランド蒸気供給系の起動 復水器真空ホンプの起動 グランド排風機の起動 補助蒸気供給系の起動 (a2)復水器真空度の確保 給水ポンプの起動 プレボイラのクリーンアップ完了 燃焼ボイラへの通水 (a3)燃焼ボイラの点火 昇温・昇圧開始 (a4)ＨＲＳＧバイパス系風道の使用確認 (a5)ＨＲＳＧ給水ポンプの起動 (a6)ＨＲＳＧバイパス切替え部の使用確認 バイパス系→ＨＲＳＧ系の切替え (a7)ガスタービンの起動 ボイラ統括制御（給水制御、燃料制御、主蒸気温度制
御）＊ ＨＲＳＧ蒸気管圧力制御（バイパス管設定値＝主蒸気圧
力＋α）＊ ＨＲＳＧ蒸気管蒸気温度制御（設定値＝主蒸気温度）＊ ＨＲＳＧ給水流量制御＊ (a8)定格運転／負荷変化 以上の各過程がプラント各部の起動操作である。

【００８６】上記起動操作の手順において、(a7)の操作
過程での末尾に＊印を付した各過程は、本実施形態によ
るガスタービン併設式複合サイクル発電プラントを安全
かつ高性能に運転するために必要とされる新たに付加さ
れた制御システムであって、従来システムには無い機能
であり、したがって、上記図１に示した従来構成に対し
ても、その統括制御装置の機能として追加（詳細につい
ては次項以下に記述する）されることになる。

【００８７】(b) 異常発生時の操作（時系列的に記載．
蒸気タービン系ＭＦＴトリップを例とし、所内単独運転
の場合） ＭＦＴトリップ ＨＲＳＧ給水ポンプの停止 ＨＲＳＧバイパス切替え部の起動 ＨＲＳＧ系→バイパス系への切替え ＨＲＳＧ主蒸気管塞止弁の閉弁 以上の各過程が蒸気タービン系ＭＦＴトリップの場合の
対応操作である。

【００８８】上記複合サイクル発電プラントの運転に際
しては、既設燃焼ボイラで発生させる蒸気、およびＨＲ
ＳＧ排熱回収ボイラで発生させる蒸気のそれぞれに関し
て、これらの各発生蒸気の圧力、温度、流量の相互協調
と、プレボイラ系でのＨＲＳＧ排熱回収ボイラに対する
給水流量の協調との統括された運転制御が技術的課題に
なることが明らかであり、これらの各課題を効果的に解
決する手段が本発明の骨子である。

【００８９】次に、本ガスタービン併設式複合サイクル
発電プラントの統括制御および各部の制御概念につい
て、その個々の技術内容をそれぞれに明らかにするた
め、以下に項分けして詳細に説明する。

【００９０】(1) 《本ガスタービン併設式複合サイクル
発電プラントの統括制御概念》 図２ないし図４は本実施形態を適用したガスタービン併
設式複合サイクル発電プラントにおけるユニットマスタ
と、ボイラ・タービンマスタ部、ガスタービンマスタ部
および関連制御機器との統括制御概念を系統的に示す説
明図である。これらの図２ないし図４の各図において、
図中の左方端部には、本実施形態設備における各制御項
目または各設定項目を示してあり、右方端部には、制御
される各該当部を示してある。

【００９１】本実施形態の複合サイクル発電プラント
は、先にも述べ、かつ図１に示す構成からも明らかなよ
うに、１組づつの蒸気タービンユニット１０とガスター
ビンユニット５０とを有しており、発電機設備が蒸気タ
ービン発電機１４とガスタービン発電機５３との複数構
成であることから、本設備全体の統括制御は、次のよう
に行われる。

【００９２】これらの図２ないし図４を参照して、本ガ
スタービン併設式複合サイクル発電プラントに対する給
電要求指令は、ユニットマスタ１０００から、蒸気ター
ビンシステム側のボイラ・タービンマスタ部１００１
と、ガスタービンシステム側のガスタービンマスタ部１
００２とに出力され、該出力指令を受けたボイラ・ター
ビンマスタ部１００１では、これを蒸気タービンプラン
トの統括制御として該蒸気タービンプラントの運転制御
を行い、また、ガスタービンマスタ部１００２では、こ
れをガスタービンプラントの燃料制御としてガスタービ
ンプラントの運転制御を行う。

【００９３】すなわち、蒸気タービンプラント側の燃焼
ボイラ２０にあっては、上記給電指令に対応して、主蒸
気の圧力・温度を司る燃料流量制御と、主蒸気の流量を
司る給水流量制御と、主蒸気の温度を定格温度に維持す
るための主蒸気温度制御との３種類の基本制御手段によ
り、蒸気タービンプラントでの統括制御として、要求さ
れる定格の圧力・温度・流量を維持するように相互に協
調された統括制御が行われる。また、ガスタービンプラ
ント側にあっては、上記給電指令に対応して、発電機出
力と指令値との比較、速度などの修正を行うことによ
り、その燃料流量制御が行われる。

【００９４】(2) 《主給水流量およびＨＲＳＧ給水流量
の制御》 図５は燃焼ボイラへの主給水流量制御および排熱回収ボ
イラ（ＨＲＳＧ）への給水流量制御の概念を示す説明図
であり、また、図６は同上各流量制御の対象構成部を取
り出して示す部分ブロック図である。

【００９５】この図６を参照して、本蒸気タービンプラ
ントの場合、タービン飲み込み蒸気流量は、通常運転
中、要求負荷に見合ったボイラ・タービンマスタ部１０
０１からの給水流量信号を受けることで、主給水ポンプ
３７の下流側に設けられる主給水流量調節弁３９によっ
て制御される。

【００９６】ここで、本実施形態による発電設備の構成
においては、プラントでの熱効率を改善するために、低
圧給水加熱器群３３で再加熱されて脱気器３６を経た給
水系が、燃焼ボイラ系と排熱回収ボイラ系との２系列に
分けられている。つまり、脱気器３６からの出口側給水
については、主給水ポンプ３７（燃焼ボイラ系）側とＨ
ＲＳＧ給水ポンプ４１（排熱回収ボイラ系）側とに分流
されるようになっている。

【００９７】一方の主給水ポンプ３７から送出される給
水は、主給水管３８の主給水流量調節弁３９によって流
量制御されるとともに、管路中の主給水流量計９０によ
って流量検出された後、高圧給水加熱器群４０に給送さ
れ、かつ該高圧給水加熱器群４０を経て加熱された給水
が、その後流側でＨＲＳＧ出口プレボイラ給水管７５か
らの給水を合流して燃焼ボイラ２０に給送される。な
お、２０ａは燃焼ボイラ２０のボイラドラムである。

【００９８】他方、ＨＲＳＧ給水ポンプ４１によって送
出される給水は、ＨＲＳＧ給水管４２からＨＲＳＧ排熱
回収ボイラ７０に給送され、該ＨＲＳＧ排熱回収ボイラ
７０のＨＲＳＧ低温部において排熱との熱交換で再加熱
された後、ＨＲＳＧプレボイラ給水調節弁７６とＨＲＳ
Ｇ給水調節弁７７とから取り出される。

【００９９】ＨＲＳＧプレボイラ給水調節弁７６を経た
給水は、ＨＲＳＧ出口プレボイラ給水管７５の管路中に
設けられたＨＲＳＧプレボイラ給水流量計９１によって
流量検出された後、前記したように、燃焼ボイラ２０の
入口側で高圧給水加熱器群４０を経た給水と合流される
が、この合流された給水は、燃焼ボイラ２０での燃焼の
制御要素として扱われる。

【０１００】また、ＨＲＳＧ給水調節弁７７を経た給水
は、管路中に設けられたＨＲＳＧ給水流量計９２によっ
て流量検出され、かつＨＲＳＧドラム７０Ｂで熱交換さ
れて高温高圧の蒸気を発生し、この高温高圧の蒸気は、
ＨＲＳＧ主蒸気管７４の管路中に設けられたＨＲＳＧ主
蒸気流量計９３によって流量検出されるとともに、燃焼
ボイラ２０の高圧主蒸気管２３からの主蒸気と合流して
蒸気タービンに給送される。

【０１０１】上記図６の構成における実際の給水流量制
御の態様につき、図５を参照して述べる。

【０１０２】燃焼ボイラ２０への主給水流量は、ボイラ
出口蒸気流量と（主給水流量調節弁３９の通過給水流量
＋ＨＲＳＧプレボイラ給水流量）の差とボイラドラム２
０ａの水位とを比較することにより、このボイラドラム
水位設定との差によって該主給水流量調節弁３９の開度
が決められる。また、ＨＲＳＧ給水流量についても、同
様に、ＨＲＳＧ出口蒸気流量とＨＲＳＧ給水流量調節弁
７７の通過給水流量の差と、ＨＲＳＧドラム７０Ｂの水
位とを比較することにより、このＨＲＳＧドラム水位設
定との差によって該ＨＲＳＧ給水流量調節弁７７の開度
が決められる。

【０１０３】この場合、ＨＲＳＧ排熱回収ボイラ７０内
での発生蒸気は、ガスタービン５１の排気熱量とＨＲＳ
Ｇ側の伝熱面積によって一義的に決められる。つまり、
発生蒸気の圧力・温度・流量は、該ガスタービン５１か
らの排熱、入熱と伝熱管仕様と伝熱面積とによって決め
られ、該ガスタービン５１からの排熱の入熱に対応して
相対的に変動する。また、ＨＲＳＧプレボイラ給水は、
ＨＲＳＧ排熱回収ボイラ７０で熱交換されて温度上昇す
るが、高圧給水加熱機群４０出口との合流点での圧力が
一致するようにＨＲＳＧプレボイラ給水調節弁７６によ
って調節される。

【０１０４】以上のことから、主給水流量調節弁３９
は、要求主蒸気流量（出力制御指令値）からＨＲＳＧ出
口蒸気流量とＨＲＳＧプレボイラ給水流量を引いた流量
に制御されるようにボイラ・タービンマスタ部１００１
の制御信号によって制御される。さらに、ＨＲＳＧ蒸気
管減温器８０が使用されている場合には、この減温水流
量をも差し引くことになる（詳細については次のＨＲＳ
Ｇ主蒸気温度制御の項で説明）。

【０１０５】また、給水ポンプが１台のみで高圧給水加
熱器群４０とＨＲＳＧ排熱回収ボイラ７０とに給水する
場合には、負荷変動等の過渡的な流量変動に対してＨＲ
ＳＧ側への流量の応答遅れが生ずることから、本実施形
態では、主給水とＨＲＳＧ給水とにそれぞれ独立した各
別の給水ポンプを用いる場合（図示した主給水ポンプ３
７とＨＲＳＧ給水ポンプ４１）と、共通の給水ポンプを
用いる場合（不図示）との双方を対象とする。

【０１０６】〈独立した各別の給水ポンプを用いる場
合〉燃焼ボイラ側では、給水流量指令値の信号を受けて
主給水流量調節弁３９の開度調整を行い、ＨＲＳＧ側で
は、ガスタービン５１の負荷に見合った発生蒸気流量に
対応するようにＨＲＳＧプレボイラ給水調節弁７６の働
きで流量が制限される。

【０１０７】この場合の給水流量指令値は、次式(1) に
よって算出される。

【０１０８】 給水流量指令値＝主蒸気流量−ＨＲＳＧ出口蒸気流量−ＨＲＳＧプレボイラ 給水流量−ＨＲＳＧスプレ流量 ‥‥(1) 〈共通の給水ポンプを用いる場合〉この場合の主給水流
量調節弁３９に対する給水流量指令値は、上記各別の給
水ポンプを用いる場合と全く同様に、次式(2) によって
算出される。

【０１０９】 給水流量指令値＝主蒸気流量−ＨＲＳＧ出口蒸気流量−ＨＲＳＧプレボイラ 給水流量−ＨＲＳＧスプレ流量 ‥‥(2) (3) 《ＨＲＳＧ主蒸気温度制御》近年、ガスタービンプ
ラントの技術開発はめざましい発展を遂げており、この
結果、燃焼ガスの高温化がより一層進んでいるが、これ
に伴いガスタービン出口排気ガスの温度も上昇されて現
在では約６００℃にも達しており、今後の開発状況によ
っては、さらなる温度上昇が見込まれる。

【０１１０】一方、中小容量の蒸気タービンプラントで
は、ドラムボイラが主流をなしており、主蒸気温度で約
５３８℃、再熱蒸気温度で約５６６℃が一般的である。

【０１１１】すなわち、上記プラントの統括制御による
運転操作で述べたように、ガスタービン側が先に起動さ
れた場合には、燃焼ボイラ２０の出口側で蒸気タービン
側の起動時の蒸気条件が整う以前に、ガスタービン５１
は定格負荷に達することができて、高温・高圧蒸気の発
生が可能であり、従って、ガスタービン排熱を利用した
ＨＲＳＧ排熱ボイラ７０で発生する蒸気が、蒸気タービ
ンの主蒸気温度を超えることが十分に予想される。

【０１１２】蒸気タービン通気時における燃焼ボイラ２
０の出口主蒸気温度は、その実績として冷機状態（コー
ルド状態）で約３５０℃から約４００℃程度、暖機状態
（ウォーム状態）で約４００℃から約４５０℃程度、熱
機状態（ホット状態）で約４５０℃から約５００℃程度
になっており、この結果、ＨＲＳＧ排熱ボイラ７０の出
口蒸気温度との間に約５０℃から２００℃程度の差を生
ずる可能性がある。

【０１１３】ここで、蒸気タービン側においては、過大
な熱応力に対する構成材料の寿命上の問題として、各蒸
気タービン１１〜１３の金属表面温度と通過蒸気温度と
の差で生ずる熱応力に運用上の制限を設けるとともに、
各関連機器の定格温度を越える通過蒸気温度に対しても
構成材料の強度上の立場で、その運転に時間的な制限が
加えられている。

【０１１４】したがって、ＨＲＳＧ排熱ボイラ７０の出
口主蒸気温度は、各蒸気タービン１１〜１３を保護する
観点から、合流するガスタービンプラント側のＨＲＳＧ
主蒸気温度設定に合わせる必要があり、このために、Ｈ
ＲＳＧ排熱ボイラ７０から蒸気タービン高圧主蒸気管２
３へのＨＲＳＧ主蒸気管７４の出口主蒸気温度を計測
し、ＨＲＳＧ蒸気管減温器８０によって該ＨＲＳＧ主蒸
気管７４内のＨＲＳＧ主蒸気温度を低減させるようにす
る手段が必要になる。

【０１１５】図７は蒸気タービンの機械的強度を保護す
る目的でＨＲＳＧ主蒸気管での主蒸気温度制御の態様を
示す説明図であり、また、図８は同上ＨＲＳＧ主蒸気温
度制御の対象構成部を取り出して示す部分ブロック図で
ある。

【０１１６】この図８を参照して、ＨＲＳＧ排熱回収ボ
イラ７０で発生したＨＲＳＧ主蒸気は、ＨＲＳＧ主蒸気
管７４から蒸気タービンプラントの高圧主蒸気管２３に
導かれて、燃焼ボイラ２０からの主蒸気に合流した後、
該高圧主蒸気管２３の主蒸気塞止弁２４、主蒸気加減弁
２５を経て高圧蒸気タービン１１に供給される。

【０１１７】ここで、ＨＲＳＧ排熱回収ボイラ７０の発
生蒸気は、演算器９４によって、あらかじめ設定されて
いる主蒸気温度設定値とＨＲＳＧ主蒸気温度検出器９５
で検出されたＨＲＳＧ主蒸気温度とを比較し、主蒸気温
度設定値よりも検出されたＨＲＳＧ主蒸気温度が高いと
きに、ＨＲＳＧ蒸気管減温調節弁７９の開度を調節する
ことにより、ＨＲＳＧ蒸気管減温水管７８から供給され
る減温水をＨＲＳＧ蒸気管減温器８０に導いて該発生蒸
気の温度を調整する。なお、この場合、ＨＲＳＧ主蒸気
流量検出器９６で検出されるＨＲＳＧ主蒸気流量は、こ
こでの減温水供給制御の先行要素信号として演算器９４
に入力され、該制御が主蒸気温度設定値に合うように調
節される。

【０１１８】また、本ＨＲＳＧ主蒸気温度制御におい
て、ＨＲＳＧガスダンパ５８は、蒸気タービンプラント
の起動を待つ場合、あるいは蒸気タービンプラントの異
常運転時や停止時にあって、過度のＨＲＳＧ出口給水お
よびＨＲＳＧ主蒸気供給を行わないようにするためのも
のであり、該ＨＲＳＧガスダンパ５８をバイパス側に切
り替えることで、次のＨＲＳＧ蒸気配管圧力制御および
ＨＲＳＧバイパスダンパ開閉制御の項の記載からも明ら
かなように、ＨＲＳＧ排熱回収ボイラ７０における熱交
換を制限するようになっている。

【０１１９】(4) 《ＨＲＳＧ蒸気配管圧力制御およびＨ
ＲＳＧバイパスダンパ開閉制御》 図９はＨＲＳＧ出口主蒸気圧力制御とＨＲＳＧバイパス
ダンパ制御の態様を示す説明図であり、また、図１０は
同上各制御の対象部および関連部分を取り出して示す部
分ブロック図である。

【０１２０】この図１０を参照して、ＨＲＳＧバイパス
ダンパ５８は、ガスタービン側と蒸気ガスタービンの通
常運転時あるいは異常運転時におけるシステム隔離用に
設置されている。

【０１２１】すなわち、ガスタービン５３が蒸気タービ
ンプラントの起動を待つ場合、あるいはガスタービン５
３の単独運転時でＨＲＳＧ排熱回収ボイラ７０によるガ
スタービン排気ガスとの熱交換を不要としている場合に
あって、該ＨＲＳＧバイパスダンパ５８をＨＲＳＧバイ
パスモード側に切り替えることにより、ガスタービン排
気ガスを煙突８３から直接、大気中に放出させるように
する。

【０１２２】また、蒸気タービンプラントが起動され、
高圧給水系がサービスインされた後に、ＨＲＳＧ給水系
をサービスインした上で、該ＨＲＳＧバイパスダンパ５
８を大気側からＨＲＳＧモード側に切り替えることによ
り、ＨＲＳＧ排熱回収ボイラ７０で蒸気を発生させ、こ
のようにしてＨＲＳＧ蒸気系をサービスインすることが
できる。

【０１２３】ここで、ガスタービン５３の起動時間（起
動指令から定格負荷運転まで）は、蒸気タービンプラン
トの起動時間に比較して非常に短いことが知られてお
り、このためにＨＲＳＧ側の保護を目的にして、その起
動・停止などに関しては、該ＨＲＳＧ側と大気側との切
り替え、この場合、ＨＲＳＧバイパスダンパ５８の切り
替えが必要になる。また、負荷変動やＨＲＳＧ出口主蒸
気温度と蒸気タービン主蒸気温度とのマッチングなどの
ためにも、同様にＨＲＳＧバイパスダンパ５８の切り替
えを必要とする場合がある。

【０１２４】ＨＲＳＧ側がサービスインされた場合、Ｈ
ＲＳＧ排熱回収ボイラ７０で発生するＨＲＳＧ主蒸気
は、ＨＲＳＧ主蒸気管７４に導かれるとともに、その蒸
気条件が整った時点において蒸気タービン側の高圧主蒸
気管２３の主蒸気に合流する。ここで、蒸気タービンプ
ラントにおいては、燃焼ボイラ２０および高圧蒸気ター
ビン１１の設備特性によって蒸気タービン起動時での蒸
気条件から定格蒸気条件に至るまでに昇温・昇圧の過程
がスケジュール化されており、この状態で、先に述べた
如くにガスタービンの起動立ち上がりは非常に早く、そ
の起動過程では、ＨＲＳＧ側での発生ＨＲＳＧ主蒸気圧
力が蒸気タービン側での蒸気圧力を上回ることが予測さ
れる。

【０１２５】したがって、ここではＨＲＳＧ主蒸気管７
４から復水器３１にＨＲＳＧ主蒸気バイパス管８１およ
びＨＲＳＧ主蒸気バイパス調節弁８２を配するととも
に、ＨＲＳＧ主蒸気圧力を蒸気タービンの主蒸気圧力設
定値に合わせるべく、演算器９７によって、主蒸気圧力
設定値と該ＨＲＳＧ主蒸気管７４に配したＨＲＳＧ主蒸
気圧力検出器９８で検出されたＨＲＳＧ主蒸気圧力とを
比較し、主蒸気圧力設定値よりもＨＲＳＧ主蒸気圧力が
高いときに、ＨＲＳＧ主蒸気バイパス調節弁８２の開度
を制御することにより、ＨＲＳＧ出口主蒸気と蒸気ター
ビンの主蒸気との合流を可能にすることができるのであ
る。

【０１２６】

【発明の効果】以上、実施形態によって詳述したよう
に、本発明の請求項１に記載の発明によれば、燃焼ボイ
ラからの主蒸気によって蒸気タービンを駆動させ、かつ
駆動後の主蒸気を復水器で復水した後に、該復水した主
給水を低圧給水加熱器、脱気器、高圧給水加熱器を経て
燃焼ボイラに還流させる蒸気サイクルの再生再熱型蒸気
タービン発電プラントに対して、ガスタービンシンプル
サイクル発電プラントと、該ガスタービンの排気系にＨ
ＲＳＧ排熱回収ボイラとを併設させて構成し、蒸気サイ
クル系の脱気器を経て給水手段で給送される主給水の一
部を分岐した上で、該分岐された給水をＨＲＳＧ排熱回
収ボイラで再加熱してから、高圧給水加熱器を経て加熱
されている主給水に合流させるとともに、該ＨＲＳＧ排
熱回収ボイラで発生するＨＲＳＧ主蒸気を燃焼ボイラの
主蒸気に合流させて用いるようにしたガスタービン併設
式複合サイクル発電設備において、主給水流量制御手段
による燃焼ボイラへの主給水流量の制御、およびＨＲＳ
Ｇ給水流量制御手段による燃焼ボイラへの主給水に合流
する再加熱されたＨＲＳＧ給水流量の制御と、ＨＲＳＧ
主蒸気温度制御手段によるＨＲＳＧ排熱回収ボイラのＨ
ＲＳＧドラムから燃焼ボイラの主蒸気に合流するＨＲＳ
Ｇ主蒸気の温度制御、およびＨＲＳＧ主蒸気圧力制御手
段による該ＨＲＳＧ主蒸気の圧力制御と、ＨＲＳＧ排熱
回収ボイラバイパス切り替え手段によるガスタービン排
気のＨＲＳＧ排熱回収ボイラ側または大気側への選択的
な切り替え制御とを統括的に行うようにしたから、経年
火力発電設備の有効利用に合わせ、該設備への僅かな所
要機器類の付加による装置の改善によるのみで、設備全
体の効果的な統括制御システムを容易に確立でき、既設
の発電所に好ましくない影響を与えずに、しかも少ない
投資額および短い建設期間で設備自体の更新が可能にな
り、これによって設備の出力増加および熱効率向上、そ
れに設備運用の面での柔軟性向上を図り得る等の実用上
優れた種々の特長がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明を適用するガスタービン併設式複合サイ
クル発電設備の概要を簡略化して示すブロック図。

【図２】本発明の実施形態を適用したガスタービン併設
式複合サイクル発電プラントにおける統括制御概念を系
統的に示す前半の説明図。

【図３】同上実施形態によるガスタービン併設式複合サ
イクル発電プラントにおける統括制御概念を系統的に示
す後半の説明図。

【図４】同上実施形態によるガスタービン併設式複合サ
イクル発電プラントにおける統括制御概念を系統的に示
す別の説明図。

【図５】同上実施形態による燃焼ボイラへの主給水流量
制御およびＨＲＳＧ排熱回収ボイラへのＨＲＳＧ給水流
量制御の態様を示す説明図。

【図６】図５における主給水およびＨＲＳＧ給水流量制
御の対象部分を取り出して具体的に示す部分ブロック
図。

【図７】同上実施形態によるＨＲＳＧ主蒸気管でのＨＲ
ＳＧ主蒸気温度制御の態様を示す説明図。

【図８】図７におけるＨＲＳＧ主蒸気管でのＨＲＳＧ主
蒸気温度制御の対象部分を取り出して具体的に示す部分
ブロック図。

【図９】同上実施形態によるＨＲＳＧ出口主蒸気圧力と
ＨＲＳＧバイパスダンパ制御の態様を示す説明図。

【図１０】図９におけるＨＲＳＧ出口主蒸気圧力とＨＲ
ＳＧバイパスダンパ制御の対象部分および関連部分を取
り出して具体的に示す部分ブロック図。

【図１１】従来の再生再熱型蒸気タービン発電プラント
システムの概要を簡略化して示すブロック図。

【図１２】従来のガスタービン発電プラントでのシンプ
ルサイクルシステムの概要を簡略化して示すブロック
図。

【図１３】従来の排気再燃式複合サイクル発電システム
の概要を簡略化して示すブロック図。

【図１４】従来の排熱回収式多軸型複合サイクル発電シ
ステムの概要を簡略化して示すブロック図。

【符号の説明】

１０…１組の蒸気タービンユニット １１…高圧蒸気
タービン １２…中圧蒸気タービン １３…低圧蒸気
タービン １４…蒸気タービン発電機 ２０…燃焼ボイ
ラ ２１…ボイラ燃料供給管 ２２…ボイラ燃
料制御弁 ２３…高圧主蒸気管 ２４…主蒸気塞
止弁 ２５…主蒸気加減弁 ２６…低温再熱
蒸気管 ２７…高温再熱蒸気管 ２８…再熱蒸気
塞止弁 ２９…再熱蒸気加減弁 ３０…クロスオ
ーバー管 ３１…復水器 ３２…低圧給水
ポンプ ３３…低圧給水加熱器群 ３４…低圧抽気
管 ３５…低圧給水管 ３６…脱気器 ３７…主給水ポンプ ３８…主給水管 ３９…主給水流量調節弁 ４０…高圧給水
加熱器群 ４１…ＨＲＳＧ給水ポンプ ４２…ＨＲＳＧ
給水管 ４３ａ，４３ｂ…高圧抽気管 ５０…１組のガ
スタービンユニット ５１…ガスタービン ５２…空気圧縮
機 ５３…ガスタービン発電機 ５４…ガスター
ビン燃焼器 ５５…ガスタービン燃料供給管 ５６…ガスター
ビン燃料制御弁 ５７…ガスタービン排気ダクト ５８…ＨＲＳＧ
バイパスダンパ ７０…排熱回収ボイラ（ＨＲＳＧ） ７０Ａ…ＨＲＳ
Ｇ過熱器 ７０Ｂ…ＨＲＳＧドラム ７０Ｃ…ＨＲＳ
Ｇ蒸発器 ７０Ｄ…ＨＲＳＧ節炭器 ７１…ＨＲＳＧ
排気ダクト ７２…ＨＲＳＧ仕切り弁 ７３…ＨＲＳＧ
バイパスダクト ７４…ＨＲＳＧ主蒸気管 ７５…ＨＲＳＧ
出口プレボイラ給水管 ７６…ＨＲＳＧプレボイラ給水調節弁 ７７…ＨＲＳＧ
給水調節弁 ７８…ＨＲＳＧ蒸気管減温水管 ７９…ＨＲＳＧ
蒸気管減温調節弁 ８０…ＨＲＳＧ蒸気管減温器 ８１…ＨＲＳＧ
主蒸気バイパス管 ８２…ＨＲＳＧ主蒸気バイパス調節弁 ８３…煙突 ９０…主給水流量計 ９１…ＨＲＳＧ
プレボイラ給水流量計 ９２…ＨＲＳＧ給水流量計 ９３…ＨＲＳＧ
主蒸気流量計 ９４…演算器 ９５…ＨＲＳＧ
主蒸気温度検出器 ９６…ＨＲＳＧ主蒸気流量検出器 ９７…演算器 ９８…ＨＲＳＧ主蒸気圧力検出器

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 燃焼ボイラからの主蒸気によって蒸気タ
   ービンを駆動させ、該駆動後の主蒸気を復水器で復水
   し、かつ低圧給水加熱器、脱気器、高圧給水加熱器を経
   て燃焼ボイラに還流させる蒸気サイクルの再生再熱型蒸
   気タービン発電プラントに対し、ガスタービンシンプル
   サイクル発電プラントを併設させるとともに、該ガスタ
   ービンの排気系にＨＲＳＧ排熱回収ボイラを配置させて
   構成し、前記蒸気サイクル系の脱気器を経て給水手段で
   給送される主給水の一部を分岐して、前記ＨＲＳＧ排熱
   回収ボイラで再加熱してから前記高圧給水加熱器を経た
   主給水に合流させ、かつ該ＨＲＳＧ排熱回収ボイラで発
   生するＨＲＳＧ主蒸気を前記燃焼ボイラの主蒸気に合流
   させるガスタービン併設式複合サイクル発電設備であっ
   て、 前記燃焼ボイラへの主給水流量を制御する主給水流量制
   御手段、および該燃焼ボイラへの主給水に合流する前記
   再加熱されたＨＲＳＧ給水流量を制御するＨＲＳＧ給水
   流量制御手段と、前記ＨＲＳＧ排熱回収ボイラのＨＲＳ
   ＧドラムからのＨＲＳＧ主蒸気の温度を制御するＨＲＳ
   Ｇ主蒸気温度制御手段、およびＨＲＳＧ主蒸気の圧力を
   制御するＨＲＳＧ主蒸気圧力制御手段と、前記ガスター
   ビン排気をＨＲＳＧ排熱回収ボイラ側または大気側へ選
   択的に切り替えるＨＲＳＧ排熱回収ボイラバイパス切り
   替え手段とを備え、これらの各制御を統括的に行い得る
   ようにしたことを特徴とするガスタービン併設式複合サ
   イクル発電設備。
2. 【請求項２】 前記給水手段が、分岐される主給水の一
   部を主給水管を経て前記統括制御による流量調節のもと
   で前記高圧給水加熱器に給送する主給水ポンプと、分岐
   される主給水の他部をＨＲＳＧ給水管を経て前記統括制
   御による流量調節のもとで前記ＨＲＳＧ排熱回収ボイラ
   に給送するＨＲＳＧ給水ポンプとの各別に独立した給水
   ポンプ手段であることを特徴とする請求項１に記載のガ
   スタービン併設式複合サイクル発電設備。
3. 【請求項３】 前記給水手段が、主給水の一部を主給水
   管を経て前記高圧給水加熱器へ、他部をＨＲＳＧ給水管
   を経て前記ＨＲＳＧ排熱回収ボイラへそれぞれに統括的
   な流量調節のもとで給送する共通の給水ポンプ手段であ
   ることを特徴とする請求項１に記載のガスタービン併設
   式複合サイクル発電設備。
4. 【請求項４】 前記主給水管の管路には、主給水流量を
   調節する主給水流量調節弁、および主給水流量を検出す
   る主給水流量計が設けられており、この態様で、前記主
   給水流量制御手段は、前記主給水流量計による検出流量
   に対応して、あらかじめ設定されている主給水流量指令
   値の範囲内に主給水流量を維持すべく前記主給水流量調
   節弁の開度を調整する手段であることを特徴とする請求
   項１および２、または請求項１および３の何れかに記載
   のガスタービン併設式複合サイクル発電設備。
5. 【請求項５】 前記ＨＲＳＧ排熱回収ボイラからの再加
   熱された給水が給送されるＨＲＳＧ出口プレボイラ給水
   管の管路には、ＨＲＳＧプレボイラ給水流量を調節する
   ＨＲＳＧプレボイラ給水流量調節弁、およびＨＲＳＧプ
   レボイラ給水流量を検出するＨＲＳＧプレボイラ給水流
   量計が設けられており、この態様で、前記ＨＲＳＧ給水
   流量制御手段は、前記ＨＲＳＧプレボイラ給水流量計に
   よる検出流量に対応して、あらかじめ設定されているＨ
   ＲＳＧ給水流量指令値の範囲内にＨＲＳＧ給水流量を維
   持すべく前記ＨＲＳＧプレボイラ給水流量調節弁の開度
   を調整する手段であることを特徴とする請求項１および
   ２、または請求項１および３の何れかに記載のガスター
   ビン併設式複合サイクル発電設備。
6. 【請求項６】 前記ＨＲＳＧドラムからのＨＲＳＧ主蒸
   気が給送されるＨＲＳＧ主蒸気管の管路には、ＨＲＳＧ
   主蒸気流量を検出するＨＲＳＧ主蒸気流量検出器、該Ｈ
   ＲＳＧ主蒸気流量検出器の後流側でＨＲＳＧ主蒸気を減
   温するＨＲＳＧ主蒸気管減温器、および該ＨＲＳＧ主蒸
   気管減温器の後流側で減温されたＨＲＳＧ主蒸気温度を
   検出するＨＲＳＧ主蒸気温度検出器が設けられ、また、
   前記ＨＲＳＧ主蒸気管減温器には、ＨＲＳＧ主蒸気管減
   温水管からＨＲＳＧ主蒸気管減温調節弁を介して減温水
   を供給し得るようにさせてあり、この態様で、前記ＨＲ
   ＳＧ主蒸気温度制御手段は、前記ＨＲＳＧ主蒸気流量検
   出器による検出流量、および前記ＨＲＳＧ主蒸気温度検
   出器による検出温度に対応して、あらかじめ設定されて
   いるＨＲＳＧ主蒸気温度指令値の範囲内にＨＲＳＧ主蒸
   気温度を維持すべく前記ＨＲＳＧ主蒸気管減温調節弁の
   開度を調整する手段であることを特徴とする請求項１お
   よび２、または請求項１および３に記載のガスタービン
   併設式複合サイクル発電設備。
7. 【請求項７】 前記ＨＲＳＧドラムからのＨＲＳＧ主蒸
   気が給送されるＨＲＳＧ主蒸気管の管路には、ＨＲＳＧ
   主蒸気圧力を検出するＨＲＳＧ主蒸気圧力検出器が設け
   られ、また、該ＨＲＳＧ主蒸気管から前記復水器に分岐
   したＨＲＳＧ主蒸気バイパス管の管路には、復水される
   蒸気の圧力を調節するＨＲＳＧ主蒸気バイパス調節弁が
   設けられており、この態様で、前記ＨＲＳＧ主蒸気圧力
   制御手段は、前記ＨＲＳＧ主蒸気圧力検出器による検出
   圧力に対応して、あらかじめ設定されているＨＲＳＧ主
   蒸気圧力指令値の範囲内にＨＲＳＧ主蒸気圧力を維持す
   べく前記ＨＲＳＧ主蒸気バイパス調節弁の開度を調整す
   る手段であることを特徴とする請求項１および２、また
   は請求項１および３に記載のガスタービン併設式複合サ
   イクル発電設備。