JP2000129585A

JP2000129585A - コントロールケーブル

Info

Publication number: JP2000129585A
Application number: JP29534598A
Authority: JP
Inventors: Masato Uneme; 正人釆女; Yasuteru Miura; 康輝三浦; Yasutomo Aoki; 康知青木
Original assignee: Chuo Hatsujo KK; Asahi Glass Co Ltd; Chuo Spring Co Ltd
Current assignee: Chuo Hatsujo KK; Chuo Spring Co Ltd; AGC Inc
Priority date: 1998-10-16
Filing date: 1998-10-16
Publication date: 2000-05-09

Abstract

(57)【要約】【課題】高温、高荷重の過酷な使用条件下でも、高い
荷重伝達効率と耐久性を有するコントロールケーブルの
提供。【解決手段】内索を摺動自在に案内するための可撓性
を有する導管の内周に、弗素樹脂とポリフェニレンサル
ファイド樹脂からなる組成物でこれら２成分のうちの分
散相の平均粒子径が５μｍ以下に分散若しくは完全に相
溶化した組成物をチューブ状に形成してライナーとす
る。ライナーを構成するポリフェニレンサルファイド樹
脂は、分岐構造を融資ない線状のものを用い、その結晶
化温度を２４０〜２５５℃の範囲にし、割れを防止す
る。初期の荷重伝達効率が高いとともに（７５〜７８
％）、従来のＰＰＳ・弗素アロイでは、１００万回では
６０％まで低下しているのに対し、本発明では１００万
回の耐久回数においても、７０〜７２％を維持し、耐久
性も１３０万〜１５０万回まで使用に耐えうる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、コントロールケー
ブルに関する。さらに詳しくは、高温、高荷重下で耐久
性および荷重効率を顕著に向上せしめたコントロールケ
ーブルに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、荷重効率の向上のために、コント
ロールケーブルの内索の外周に合成樹脂層（コートイン
ナー）を被覆形成したり、導管内に合成樹脂層チューブ
（以下、ライナーという）を挿入することが行われてい
る。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】最近はコントロールケ
ーブルを使用する機械の高性能化、コンパクト化に伴
い、環境温度の上昇、負荷荷重の増大などその使用条件
が苛酷になってきている。例えば、自動車のエンジンル
ーム内で用いられるコントロールケーブルには、−４０
℃から１５０〜１７０℃以上の高温環境下で使用される
ものが増加している。

【０００４】ところが、前記内索の被覆（コートインナ
ー））や、ライナーに用いられる合成樹脂の使用温度
は、ポリアセタール樹脂（以下、ＰＯＭという）が１２
０℃以下、ポリブチレンテレフタレート樹脂（以下、Ｐ
ＢＴという）が１４０℃以下であり、１５０℃以上の高
温環境下では、ポリテロラフルオロエチレン（以下、Ｐ
ＴＦＥという）、テトラフルオロエチレン・パーフルオ
ロアルキルエーテル共重合体（以下、ＰＦＡという）な
ど若干の弗素樹脂が用いられていた。しかし、弗素樹脂
は摺動性は良いが、高荷重下の耐磨耗性に劣り、使用範
囲が比較的低荷重の用途に限定されていた。

【０００５】一般にスーパーエンプラと呼ばれる一群の
熱可塑性樹脂は、耐熱性が優れているが柔軟性が不足
し、且つ高価なため本コントロールケーブルの分野には
運用し難い。スーパーエンプラの中では、ポリフェニレ
ンサルファイド樹脂（以下、ＰＰＳという）が比較的安
価で摺動性も優れているが、コントロールケーブルの配
索に必要な柔軟性がなく、また高温環境下では経時的に
脆くなるので、主材として使用することができず、これ
までは僅かにＰＴＦＥ製ライナーの耐摩耗性を改良する
添加剤として使用例があるにすぎない。

【０００６】ＰＰＳに汎用の樹脂やエラストマーを配合
した組成物を使用する方法は柔軟性の付与には効果があ
るが、分岐を有しない線状構造のＰＰＳをベースにした
この配合組織（特開平４−９２１１２号公報、特開平４
−２１１７１２号公報に開示）を使ったライナー（以下
タイプＡという）は、荷重伝達効率が初期値が６５〜７
０％程度であり、目標とされる荷重伝達効率７０％に対
して、必要な値を確保できておらず、ケーブルとして必
要な荷重伝達効率が良くないという欠点があった。

【０００７】また架橋構造を有するＰＰＳに上記処方を
施した組成物を使ったライナー（以下タイプＢという）
は、エラストマー成分との相性が悪く、ケーブルの繰り
返し耐久性が、目標の１００万回以上に対して、２０〜
４０万回（試験条件：Ｒ１００／３６０度曲げ配
索））と甚だ低く、耐久性が悪いという欠点があった。
尚、上記タイプＡ、Ｂについての各荷重伝達効率の評価
試験は後述するとおり、本発明における荷重伝達効率の
評価試験と同様の、曲げ半径Ｒが１００ｍｍ、曲げ角度
３６０°の配索を用いて、ばね負荷６ｋｇｆ、ストロー
ク５０ｍｍの試験によって行った結果である。

【０００８】さらに、例えば、アクセルケーブルにおけ
る細径化の要求に応じて、インナーの径を、従来のφ２
ｍｍ程度からφ１ｍｍ程度にして細径化を図ると、これ
に伴って、面圧は４倍に上昇するため、耐久性の悪化及
び荷重効率の低下がさらに加速されるという問題があ
る。

【０００９】本発明は、かかる事情に鑑み、高温、高荷
重の苛酷な使用条件下でも、高い荷重効率と耐久性を有
するコントロールケーブルを提供することを目的とす
る。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明のコントロールケ
ーブルは、内索と該内索を摺動自在に案内するための導
管とからなり、前記導管の内周に弗素樹脂とＰＰＳから
なる組成物でこれら２成分のうちの分散相の平均粒子径
が１００μｍ以下に分散若しくは完全に相溶化した組成
物をチューブ状に成形し、ライナーとしたことを特徴と
している。

【００１１】本発明で使用する分散相の平均粒子径が５
μｍ以下に分散若しくは完全に相溶化した弗素樹脂とＰ
ＰＳからなる組成物を得るための手段は、特に限定しな
いが、代表的な方法として、カルボキシル基、１分子
中のカルボキシル基が脱水縮合した残基、エポキシ基、
水酸素、イソシアネート基、エステル基、酸アミド基、
アルデヒド基、アミノ基、加水分解性シリル基、シアノ
基などの反応性や極性を有する官能基を側鎖に導入した
弗素樹脂とＰＰＳとを溶融混練して得る方法、弗素樹
脂とＰＰＳの他に有機オニウム化合物を添加したものを
溶融混練して得る方法、弗素樹脂とＰＰＳの他に有機
シラン化合物を添加したものを溶融混練して得る方法等
が挙げられる。

【００１２】上記で用いる有機オニウム化合物を例示
すると、テトラブチルアンモニウムクロライド、テトラ
ブチルアンモニウムブロマイド、テトラブチルアンモニ
ウムヒドロサルフェート、テトラヘキシルアンモニウム
クロライド、テトラヘプチルアンモニウムクロライド、
テトラペンチルアンモニウムクロライド、トリブチルア
リルホスホニウムクロライド、トリブチルベンジルホス
ホニウムクロライド、ジブチルジフェニルホスホニウム
クロライド、テトラブチルホスホニウムクロライド、テ
トラブチルホスホニウムブロマイド、トリブチル（２−
メトキシ）プロピルホスホニウムクロライド、ベンジル
トリス（ジメチルアミノ）ホスホニウムクロライド等が
ある。

【００１３】上記で用いる有機シラン化化合物を例示
すると、テトラメトキシシラン、テトラエトキシシラ
ン、テトラプロポキシシラン、テトラブトキシシラン、
トリメチルメトキシシラン、トリメチルエトキシシラ
ン、ジメチルジメトキシシラン、ジメチルジエトキシシ
ラン、メチルトリメトキシシラン、メチルトリエトキシ
シラン、メチルジメトキシシラン、メチルジエトキシシ
ラン、ジメチルエトキシシラン、ジメチルビニルメトキ
シシラン、ジメチルビニルエトキシシラン、メチルビニ
ルジメトキシシラン、メチルビニルジエトキシシラン、
ジフェニルジメトキシシラン、フェニルトリメトキシシ
ラン、ジフェニルジエトキシシラン、フェニルトリエト
キシシラン、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエ
トキシシラン、アリルトリメチルシラン、エチニルトリ
メチルシラン、トリメチルクロロシラン、ジメチルジク
ロロシラン、メチルトリクロロシラン、メチルジクロロ
シラン、ジメチルクロロシラン、ジメチルビニルクロロ
シラン、メチルビニルジクロロシラン、トリフェニルク
ロロシラン、メチルジフェニルクロロシラン、ジフェニ
ルジクロロシラン、メチルフェニルジクロロシラン、フ
ェニルトリクロロシラン、クロロメチルジメチルクロロ
シラン、ビニルトリクロロシラン、エチルトリクロロシ
ラン、γ−クロロプロピルトリメトキシシラン、γ−ク
ロロプロピルメチルジクロロシラン、γ−クロロプロピ
ルメチルジメトキシシラン、γ−クロロプロピルメチル
ジエトキシシラン、γ−アミノプロピルトリエトキシシ
ラン、Ｎ−（β−アミノエチル）−γ−アミノプロピル
トリメトキシシラン、γ−アミノプロピルトリメトキシ
シラン、Ｎ−（β−アミノエチル）−γ−アミノプロピ
ルメチルジメトキシシラン、γ−メルカプトプロピルト
リメトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリエト
キシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシ
ラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジメトキシシラ
ン、γ−メタクリロキシプロピルトリメトキシキシシラ
ン、γ−メタクリロキシプロピルメチルジメトキシシラ
ン、γ−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラ
ン、γ−ヒドロキシプロピルトリメトキシシラン、γ−
ヨードプロピルトリメトキシシラン、γ−イソシアナー
トプロピルトリエトキシシラン、γ−メルカプトプロピ
ルメチルジメトキシシラン、Ｎ−フェニル−γ−アミノ
プロピルトリメトキシシラン、Ｎ−トリメチルシリルア
セトアミド、トリメチルシリル（ジメチルアミン）、ト
リメチルシリル（ジエチルアミン）、ｎ−ブチルジメチ
ルクロロシラン、ｔ−ブチルジメチルクロロシラン、ｎ
−ブチルトリクロロシラン、ｉ−ブチルトリメトキシシ
ラン、ｎ−ブチルトリメトキシシラン、クロロメチルジ
メチルクロロシラン、クロロメチルメチルジクロロシラ
ン、クロロメチルトリクロロシラン、クロロメチルトリ
メチルシラン、ｎ−デシルトリクロロシラン、ジメチル
オクタデシルクロロシラン、ｎ−ドデシルトリクロロシ
ラン、ｎ−ドデシルトリエトキシシラン、ｎ−ヘキサデ
シルトリクロロシラン、ｎ−ヘキサデシルトリメトキシ
シラン、ｎ−ヘキシルトリメトキシシラン、メタクリロ
キシメチルトリメトキシシラン、メチルフェニルジエト
キシシラン、メチルフェニルジメトキシシラン、メチル
トリイソプロポキシシラン、１−メトキシ−１−（トリ
メチルシロキシ）−２−メチル−１−プロペン、1,3-ビ
ス（γ−アミノプロピル)-1,1,3,3-テトラメチルジシロ
キサン、1,3-ビス（クロロメチル）-1,1,3,3- テトラメ
チルジシロキサンヘキサメチルジシラザン、Ｎ，Ｎ' −
ビス（トリメチルシリル）ウレア、Ｎ，Ｎ’−ビス（ト
リメチルシリル）アセトアミド、Ｎ，Ｎ’−ビス（トリ
メチルシリル）トリフルオロアアセトアミド、デカメチ
ルシクロペンタシロキサン、デカメチルテトラシロキサ
ン、3,3-ジフェニルヘキサメチルトリシロキサン、1,3-
ジビニル-1,1,3,3- テトラメチルジシロキサン、ヘキサ
メチルジシロキサン等がある。

【００１４】本発明で使用するＰＰＳは、構造式［−Ｃ
₆Ｈ₄−Ｓ−］_n（ただし−Ｃ₆Ｈ ₄−はフェニレン
基）で示される繰り返し単位を７０モル％以上，好まし
くは８０モル％以上を含む重合体であり、上記繰り返し
単位が７０モル％以下では結晶性ポリマーとしての特徴
である結晶化度が低くなり、機械物性が損なわれるため
好ましくない。

【００１５】ＰＰＳは一般にその製造法により線状で分
岐や架橋構造を有しない分子構造のものと、分岐や架橋
を有する構造のものが知られている。本発明においては
いかなる製造法により得られたＰＰＳを用いることも可
能であるが、特に分岐を有しない線状構造のものが好ま
しい。

【００１６】本発明で使用するＰＰＳの溶融粘度は、押
し出し成形品を得ることができれば特に制限はないが、
成形性の面から３００℃における溶融粘度が５０００〜
５００００ポイズのものでもメルトインデックス（ＭＩ
値）も１〜５（ｇ／１０ｍｉｎ）と小さいものが好まし
い。

【００１７】本発明で使用するポリフェニレンサルファ
イドと弗素樹脂の割合は、９９／１〜１０／９０重量％
であるが、好ましくは９７／３〜６０／４０重量％であ
る。ＰＰＳの割合が少なすぎるとＰＰＳの持つ強度や剛
性が著しく低下し、弗素樹脂の割合が少なすぎると柔軟
性が不足し、脆いものとなる。

【００１８】本発明で使用する弗素樹脂は、融点が３２
０℃以下のものが好ましく、より好ましくは３１０℃以
下のものである。融点が３２０℃を越えると弗素樹脂で
はＰＰＳとの混練温度が高くなるためＰＰＳの分解を伴
い、機械強度の低下及び加工性の低下が起こる。

【００１９】融点が３２０℃以下の弗素樹脂としては、
例えば、テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロ
ピレン共重合体、テトラフルオロエチレン／パーフルオ
ロアルキルビニルエーテル共重合体、ポリクロロトリフ
ルオロエチレン共重合体、ポリ弗化ビニリデン、ポリ弗
化ビニル、エチレン／テトラフルオロエチレン共重合
体、エチレン／クロロトリフルオロエチレン共重合体、
プロピレン／テトラフルオロエチレン共重合体、テトラ
フルオロエチレン／パーフルオロアルキルパーフルオロ
ビニルエーテル共重合体、弗化ビニリデン／ヘキサフル
オロプロピレン共重合体、弗化ビニリデン／クロロトリ
フルオロエチレン共重合体、テトラフルオロエチレン／
エチレン／イソブチレン共重合体、エチレン／ヘキサフ
ルオロプロピレン共重合体、テトラフルオロエチレン／
エチルビニルエーテル共重合体等であるが、特にエチレ
ン／テトラフルオロエチレン共重合体が好ましい。

【００２０】本発明で用いている樹脂組成物の調整方法
は特に限定されず、弗素樹脂及びＰＰＳのペレット、粉
末、ビーズ等、必要に応じて有機オニウム化合物や有機
シラン化合物をリボンブレンダー、ヘンシェルミキサ
ー、Ｖブレンダー等を用いてプリブレンドした後に、単
軸または２軸の押出機等を用いて溶融混練する方法等が
挙げられる。

【００２１】本発明で用いる樹脂組成物には、本発明の
効果を損なわない範囲で、酸化防止剤、熱安定剤、滑
剤、結晶核剤、紫外線防止剤、着色剤、難燃剤等の通常
の添加剤を添加することができる。また、本発明で用い
る樹脂組成物の必須成分ではないが、摺動性を改善する
目的で、ＰＴＦＥ、シリコーンオイル、二硫化モリブデ
ン、グラファイト、窒化硼素等の潤滑剤を配合すること
ができる。

【００２２】さらに、本発明において、硝子繊維、炭素
繊維を代表とする繊維状強化剤またはカオリン、マイ
カ、タルク、アルミナ、酸化チタン、炭酸カルシウム、
硝子ビーズ等の粒状強化剤を必要に応じて配合すること
ができる。

【００２３】本発明で用いる樹脂組成物をコントロール
ケーブル用導管のライナーとして成形する方法は特に限
定されないが、チューブ形状の成形品を得やすい押出成
形が適している。使用する押出機は通常用いられる単軸
押出機で良い。ダイス構造は最も単純なストレートダイ
で良く、ダイより押し出された溶融樹脂はサイジングチ
ューブを通りサイジングされ、冷却固化された後、引取
機で連続的に一定速度で引き取り、チューブを得る。こ
のとき、請求項３、５に示すようにＰＰＳの結晶化温度
が２４０℃以下、引張伸度が１０％以下の組成物を用い
ると結晶化が充分進まず、ケーブル使用時の熱影響によ
り、容易にライナーが裂けるため注意が必要である。ま
た結晶化を進めるため、チューブ引き取り速度を１〜５
ｍ／分と遅く設定し、サイジング温度もコントロールさ
れたものにすることが望ましい。

【００２４】

【発明の作用・効果】本発明では、コントロールケーブ
ルにおいて、弗素樹脂とポリフェニレンサルファイド樹
脂からなる組成物でライナーを構成し、各成分のうちの
分散相の平均粒子径が５μｍ以下に分散若しくは相溶化
してチューブ状に形成しているため、コントロールケー
ブルが高温、高荷重の苛酷な使用条件下で用いられて
も、高い荷重効率及び耐久性を確保することができる。
また、結晶化温度が高いＰＰＳをを用いているため、押
出成形時に結晶化が十分に進み、耐久性に優れ、また、
配索時にコントロールケーブルを曲げても、唐たけ割れ
現象を起こすなどの不具合を生じない。

【００２５】

【発明の実施の形態】次に、図面を参照しながら、本発
明のコントロールケーブルを説明する。図１は、本発明
のコントロールケーブルの実施例を示す一部切欠斜視図
である。図１に示すコントロールケーブルは、自動車の
アクセル、スロットル、各種オープナー、クラッチ、又
はブレーキなどの操作に用いられるもので、１は内索
（インナーケーブル）、２は導管、３はライナーであ
る。

【００２６】内索１は、複数本の鋼素線を撚り合わせて
形成したストランドを、図２に示すように、複数本撚り
合わせて形成したもので、本例では、中心から順に１
本、６本、９本の三重にストランドを配置して形成し
て、内索１の外径を１．０ｍｍとして形成している。
尚、内索１を構成するストランドの本数およびストラン
ドを構成する鋼素線の本数、並びに、内索１の外径寸法
は、上記に限定されるものではなく、種々の組み合わせ
を採用することができる。

【００２７】導管２は、ライナー３上に例えば厚さ０．
５〜２．０ｍｍ、幅１．０〜４．５ｍｍに圧延した１本
の平鋼線を螺旋状に密接して巻いた密着コイル４と、そ
の外周に厚さ０．５〜２．０ｍｍで被覆した合成樹脂か
らなるジャケット５とから構成されている。尚、密着コ
イル４は、上記の１本の平鋼線を用いることに限定され
ず、複数本の金属線をライナー３に巻き付けたものでも
よい。

【００２８】ライナー３は、弗素樹脂とポリフェニレン
サルファイド樹脂（ＰＰＳ）からなる組成物をチューブ
状に形成してなるもので、本例では、図３に示すよう
に、チューブの厚みが０．３ｍｍ、外径を２．４ｍｍ、
内径を１．８ｍｍに形成している。

【００２９】以下、本発明におけるライナー３の実施例
を比較例と合わせて具体的に説明するが、本発明はこれ
らに限定されない。なお、以下において、量を表す
「部」は重量部を表す。［ライナー実施例１］エチレン−テトラフルオロエチレ
ン共重合体（ＥＴＦＥ、例えば、旭硝子社製、商品名
「アフロンＬＭ」、以下、ＥＴＦＥという）１００部、
トリメトキシビニルシラン１．０部、及びジクミルパー
オキサイド０．１部を予め混合した後、２軸押出機で２
６０℃で押し出し、グラフト化ＥＴＦＥペレットを得
た。このグラフト化ＥＴＦＥペレット１９．０部とＰＰ
Ｓ（トープレン社製、商品名「ＬＢ−３０」）７６．０
部とＰＴＦＥ（旭硝子社製、商品名「フルオンＬ１５０
Ｊ」）５部を予め混合した後、２軸押出機で３１０℃で
押し出し、樹脂組成物ペレットを得た。このペレットを
用い３００℃で押出成形し、分散相の平均粒子径の測定
を行ったところ、分散相の平均粒子径は１μｍであっ
た。

【００３０】［ライナー実施例２］ＥＴＦＥ（旭硝子社
製、商品名「アフロンＬＭ」）１００部、グリシジルメ
タアクリルレート１．０部、及びジクミルパーオキサイ
ド０．１部を予め混合した後、２軸押出機で２６０℃で
押し出し、グラフト化ＥＴＦＥペレットを得た。このグ
ラフト化ＥＴＦＥペレット２８．５部とＰＰＳ（トープ
レン社製、商品名「ＬＢ−３０」）６６．５部とＰＴＦ
Ｅ（旭硝子社製、商品名「フルオンＬ１８２Ｊ」）５部
を予め混合した後、２軸押出機で３１０℃で押し出し、
樹脂組成物ペレットを得た。このペレットを用い３００
℃で押出成形し、ライナー実施例１と同様に分散相の平
均粒子径の測定を行ったところ、分散相の平均粒子径は
１μｍであった。

【００３１】［ライナー実施例３］ＥＴＦＥ（旭硝子社
製、商品名「アフロンＬＭ」）１９部と、ＰＰＳ（トー
プレン社製、商品名「ＬＢ−３０」）７６部とＰＴＦＥ
（旭硝子社製、商品名「フルオンＬ１５０Ｊ」）５部と
γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン０．７６
部を予め混合した後、２軸押出機で３１０℃で押し出
し、樹脂組成物ペレットを得た。このペレットを用い３
００℃で押出成形し、ライナー実施例１と同様に分散相
の平均粒子径の測定を行ったところ、分散相の平均粒子
径は２μｍであった。

【００３２】［ライナー実施例４］ＥＴＦＥ（旭硝子社
製、商品名「アフロンＬＭ」）２８．５部と、ＰＰＳ
（トープレン社製、商品名「ＬＢ−３０」）６６．５部
とＰＴＦＥ（旭硝子社製、商品名「フルオンＬ１８２
Ｊ」）５部とγ−アミノプロピルトリエトキシシラン
０．６７部を予め混合した後、２軸押出機で３１０℃で
押し出し、樹脂組成物ペレットを得た。このペレットを
用い３００℃で押出成形し、ライナー実施例１と同様に
分散相の平均粒子径の測定を行ったところ、分散相の平
均粒子径は３μｍであった。

【００３３】［ライナー実施例５］ＥＴＦＥ（旭硝子社
製、商品名「アフロンＬＭ」）１９．０部と、ＰＰＳ
（トープレン社製、商品名「ＬＢ−３０」）７６．０部
とＰＴＦＥ（旭硝子社製、商品名「フルオンＬ１５０
Ｊ」）５部とテトラエトキシシラン０．７６部とテトラ
ブチルアンモニウムブロマイド０．２９部を予め混合し
た後、２軸押出機で３１０℃で押し出し、樹脂組成物ペ
レットを得た。このペレットを用い３００℃で押出成形
し、ライナー実施例１と同様に分散相の平均粒子径の測
定を行ったところ、分散相の平均粒子径は３μｍであっ
た。

【００３４】［ライナー実施例６］ＥＴＦＥ（旭硝子社
製、商品名「アフロンＬＭ」）２８．５部と、ＰＰＳ
（トープレン社製、商品名「ＬＢ−１０」）６６．５部
とＰＴＦＥ（旭硝子社製、商品名「フルオンＬ１８２
Ｊ」）５部とテトラエトキシシラン０．６７部とテトラ
ブチルホスホニウムブロマイド０．２５部を予め混合し
た後、２軸押出機で３１０℃で押し出し、樹脂組成物ペ
レットを得た。このペレットを用い３００℃で押出成形
し、ライナー実施例１と同様に分散相の平均粒子径の測
定を行ったところ、分散相の平均粒子径は２μｍであっ
た。

【００３５】［ライナー実施例７］ＥＴＦＥ（旭硝子社
製、商品名「アフロンＬＭ」）１９．０部と、ＰＰＳ
（トープレン社製、商品名「ＬＢ−３０」）７６．０部
とＰＴＦＥ（旭硝子社製、商品名「フルオンＬ１５０
Ｊ」）５部とテトラブチルアンモニウムブロマイド０．
２９部を予め混合した後、２軸押出機で３１０℃で押し
出し、樹脂組成物ペレットを得た。このペレットを用い
３００℃で押出成形し、ライナー実施例１と同様に分散
相の平均粒子径の測定を行ったところ、分散相の平均粒
子径は３μｍであった。

【００３６】［ライナー実施例８］ＥＴＦＥ（旭硝子社
製、商品名「アフロンＬＭ」）２８．５部と、ＰＰＳ
（トープレン社製、商品名「ＬＢ−１０」）６６．５部
とＰＴＦＥ（旭硝子社製、商品名「フルオンＬ１８２
Ｊ」）５部とテトラブチルホスホニウムブロマイド０．
２５部を予め混合した後、２軸押出機で３１０℃で押し
出し、樹脂組成物ペレットを得た。このペレットを用い
３００℃で押出成形し、ライナー実施例１と同様に分散
相の平均粒子径の測定を行ったところ、分散相の平均粒
子径は３μｍであった。

【００３７】［比較例１］ＥＴＦＥ（旭硝子社製、商品
名「アフロンＬＭ」）１９．０部と、ＰＰＳ（トープレ
ン社製、商品名「ＬＢ−１０」）７６．０部とＰＴＦＥ
（旭硝子社製、商品名「フルオンＬ１８２Ｊ」）５部を
予め混合した後、２軸押出機で３１０℃で押し出し、樹
脂組成物ペレットを得た。このペレットを用い３００℃
で押出成形し、ライナー実施例１と同様に分散相の平均
粒子径の測定を行ったところ、分散相の平均粒子径は１
０μｍであった。

【００３８】［比較例２］ＰＰＳ（トープレン社製、商
品名「ＬＢ−３０」）９５．０部とＰＴＦＥ（旭硝子社
製、商品名「フルオンＬ１８２Ｊ」）５部を予め混合し
た後、２軸押出機で３１０℃で押し出し、樹脂組成物ペ
レットを得た。このペレットを用い３００℃で押出成形
したところ、容易に割れが発生し、ライナーとしては適
さないことが判明した。

【００３９】上記の実施例中、代表的な組成物としての
ライナー実施例２をライナーとして成形しコントロール
ケーブルとしての物性を測定した結果を上記の比較例と
比較して表１に示す。表１に示した主原料のリニア系Ｐ
ＰＳにおける結晶化速度は、降温結晶化速度（溶融後−
１０℃／ｍｉｎで降温したときの結晶化温度）に応じ
て、実施例２＞比較例１＞比較例２の順である。尚、表
１における物性の測定条件等は、以下のとおりである。デュロメータ硬さ：ＪＩＳＫ７２１５に準拠。摩耗量の計測は、荷重：５ｋｇｆ／ｃｍ²、速度：３０
ｍ／ｍｉｎ、時間：０．５ｈｒ。ＭＩ値は、温度：３００℃、荷重：５ｋｇ。また、割れ試験方法は、図４に示すとおり、０．３ｍｍ
プレス成形シートを形成して、シートの中心から外側へ
向かう遠心方向に対して直角に試験片を抽出し、試験片
を折り曲げてみたときの挙動によって、音をたてて割れ
た場合を「×」、静かに曲がる（割れない）場合を
「○」で評価した。

【００４０】

【表１】

【００４１】更に、上記の実施例中、代表的な組成物と
してのライナー実施例２をライナーとして成形しコント
ロールケーブルとしての荷重伝達効率を測定した結果
を、上記各比較例及び前述の問題点に示したタイプＡ、
タイプＢの組成物で作ったライナーの場合と比較した結
果とともに表２に示す。

【００４２】

【表２】

【００４３】尚、コントロールケーブルの性能を測定す
るための測定装置は、図５に示すとおり、配索半径Ｒが
１００ｍｍ、配索曲げ３６０°で配索したコントロール
ケーブルの内索１の一端を、ばね負荷６ｋｇｆのばねを
介してロードセルに固定し、他端をロードセルを介して
エアシリンダによって、ストローク５０ｍｍで引っ張っ
て、引張側荷重Ｆｉｎと固定側荷重Ｆｏｕｔとを測定し
て、荷重伝達効率（％）を、（Ｆｉｎ／Ｆｏｕｔ）×１
００で算出した。エアシリンダによるストロークと負荷
との関係は、図６に示すとおりである。

【００４４】上記とおり、本発明においては、以下のと
おり、大きな特徴が見られた。特徴１）実施例のライナー引っ張り伸度が１４％と比較
例１、２の４．１％、９．７％に比べて大きく、割れに
くいチューブが得られた。特徴２）タイプＡに比べ、ケーブル荷重伝達効率が１０
％弱向上した。特徴３）タイプＢに比べ、樹脂の耐摩耗性が向上し、ケ
ーブル耐久性が規定の条件下で５倍ほどのび、目標の１
００万回を満足した。

【００４５】本発明の荷重伝達効率の試験結果比較を、
従来から用いられるＰＴＦＥ、ＰＦＡＦＥＰ製ライナ
ーとともに、図７および表３に示す。尚、試験条件等は
表２の場合と同様で、図５、図６に示したものである。

【００４６】

【表３】

【００４７】図７および表３に示すとおり、本発明で
は、荷重伝達効率の初期値が７５〜７８％と比較表示し
た他のものと比べて十分に高いのみならず、目標耐久回
数である１００万回の使用後にも、荷重伝達効率が７０
〜７２％と、従来品として荷重伝達効率の値が良いＰＰ
Ｓ・エラストマアロイ（タイプＡ）の荷重伝達効率の６
０％と比較しても、かなり高い値を維持している。ま
た、耐久性を示す荷重伝達効率が５０％になるまでの耐
久回数も、１３０〜１５０万回と、従来品のＰＰＳ・エ
ラストマアロイの耐久回数に次ぐ優れた性能を有して
る。

【００４８】このように、本発明のライナーでは、荷重
伝達効率が初期値から目標耐久回数である１００万回を
越えるまでは、他とは比べものにならないほど高い値を
維持しており、耐久回数が１００万回を越えた後も、１
５０万回程度までの間では、従来品のＰＰＳ・エラスト
マアロイの荷重伝達効率より高い値を示しており、実質
的な使用環境において、従来品に対して全ての点で勝っ
ている。従って、コントロールケーブルにおいて優れた
ライナーとして用いることが可能である。上記実施例で
は、コントロールケーブルをアクセルケーブル、ブレー
キケーブルなど自動車用のケーブルとして用いる例を示
したが、プッシュプルタイプのケーブルとして、他の用
途にも適用できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のコントロールケーブルの実施例を示す
一部切欠斜視図である。

【図２】実施例のコントロールケーブルの内索（インナ
ーケーブル）を示す断面図。

【図３】本発明のコントロールケーブルにおけるライナ
ーを示す断面図。

【図４】本発明のライナーの割れ試験の方法を説明する
ための説明図。

【図５】本発明のライナーの荷重伝達効率の試験方法を
説明するための説明図。

【図６】図５の荷重伝達効率の試験におけるエアシリン
ダによるストロークと内索（インナーケーブル）へ加わ
る荷重との関係を示す特性図。

【図７】本発明のコントロールケーブルにおける荷重伝
達効率の変化を、従来例ともに示した特性図。

【符号の説明】

１内索（インナーケーブル）２導管３ライナー

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｃ１０Ｍ 111/04 Ｃ１０Ｍ 111/04 Ｄ０７Ｂ 1/16 Ｄ０７Ｂ 1/16 Ｈ０１Ｂ 7/02 Ｈ０１Ｂ 7/02 Ｆ // Ｃ１０Ｎ 50:08 (72)発明者三浦康輝神奈川県川崎市幸区塚越３−474−２旭硝子株式会社玉川分室内 (72)発明者青木康知神奈川県川崎市幸区塚越３−474−２旭硝子株式会社玉川分室内Ｆターム(参考） 3B153 AA01 AA45 CC12 CC16 CC31 CC74 FF13 FF15 FF38 GG01 GG05 GG40 4H104 CD02A CD04A CG03A EA02Z EA04A EA08A EA21A EA30Z LA03 LA04 LA20 PA37 QA11 5G309 LA22 RA01 RA09

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】内索と該内索を摺動自在に案内するため
の可撓性を有する導管とからなり前記導管の内周に弗素
樹脂とポリフェニレンサルファイド樹脂からなる組成物
でこれら２成分のうちの分散相の平均粒子径が５μｍ以
下に分散若しくは完全に相溶化した組成物をチューブ状
に形成したライナーを具備することを特徴とするコント
ロールケーブル。
【請求項２】前記ライナーの組成が、弗素樹脂とポリ
フェニレンサルファイド樹脂との重量比が５〜９５／９
５〜５の割合であることを特徴とする請求項１記載のコ
ントロールケーブル。
【請求項３】前記ライナーの組成物中のポリフェニレ
ンサルファイド樹脂の結晶化温度が、２４０℃〜２５５
℃の範囲にあることを特徴とする請求項１、２記載のコ
ントロールケーブル。
【請求項４】前記ライナーの組成物中のポリフェニレ
ンサルファイド樹脂に、架橋構造や分岐を有しない線状
構造のポリフェニレンサルファイドを使用したことを特
徴とする請求項１、２、３記載のコントロールケーブ
ル。
【請求項５】前記ライナーの組成物の曲げ弾性率が２
００００〜４００００ｋｇｆ／ｃｍ²、引っ張り伸度が
０〜３０％であることを特徴とする請求項１、２、３、
４記載のコントロールケーブル。
【請求項６】前記ライナーの組成物の溶融粘度が、３
０〜０．５ｇ／１０ｍｉｎであることを特徴とする請求
項１、２、３、４、５記載のコントロールケーブル。