JP2000119671A - 冷凍システム - Google Patents
冷凍システムInfo
- Publication number
- JP2000119671A JP2000119671A JP29826898A JP29826898A JP2000119671A JP 2000119671 A JP2000119671 A JP 2000119671A JP 29826898 A JP29826898 A JP 29826898A JP 29826898 A JP29826898 A JP 29826898A JP 2000119671 A JP2000119671 A JP 2000119671A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refrigerant
- oil
- refrigerating machine
- machine oil
- refrigeration system
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Lubricants (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 冷蔵庫等の冷凍システムにおいて、蒸発器内
での冷凍機油の滞留を防止することを目的とする。 【解決手段】 ４０℃での動粘度が２〜３０ｍｍ2 ／ｓ
であり、−３０℃での動粘度が２００ｍｍ2 ／ｓ以下で
ある冷凍機油を用いることにより、冷媒封入量を極力抑
制した冷凍システムにおいて負荷変動により液冷媒が完
全に気化した場合でも、冷凍機油の流動性が確保でき、
冷媒量を削減しながら、油滞留の問題を回避することが
できる。
での冷凍機油の滞留を防止することを目的とする。 【解決手段】 ４０℃での動粘度が２〜３０ｍｍ2 ／ｓ
であり、−３０℃での動粘度が２００ｍｍ2 ／ｓ以下で
ある冷凍機油を用いることにより、冷媒封入量を極力抑
制した冷凍システムにおいて負荷変動により液冷媒が完
全に気化した場合でも、冷凍機油の流動性が確保でき、
冷媒量を削減しながら、油滞留の問題を回避することが
できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷蔵庫等の低い蒸
発温度で使用される冷凍システムの安全性向上および効
率向上に関するものである。
発温度で使用される冷凍システムの安全性向上および効
率向上に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】現在、冷凍システムに利用されるハイド
ロフルオロカーボン（以下ＨＦＣという）系冷媒は、地
球温暖化への影響が大きいことから、ハイドロカーボン
（以下ＨＣという）系冷媒のような自然冷媒への転換が
検討されている。しかしながら、ＨＣ系冷媒は可燃性が
あることから、外部へ漏洩した場合の影響を少なくする
ため、冷凍システムに使用する冷媒封入量を抑制する検
討が進められている。
ロフルオロカーボン（以下ＨＦＣという）系冷媒は、地
球温暖化への影響が大きいことから、ハイドロカーボン
（以下ＨＣという）系冷媒のような自然冷媒への転換が
検討されている。しかしながら、ＨＣ系冷媒は可燃性が
あることから、外部へ漏洩した場合の影響を少なくする
ため、冷凍システムに使用する冷媒封入量を抑制する検
討が進められている。
【０００３】特に、冷凍システム内に存在する冷凍機油
に溶解する冷媒は、冷凍機油に保持されたままになり、
それ自身冷却作用を果さないことから、本来必要のない
冷媒として削減する必要がある。
に溶解する冷媒は、冷凍機油に保持されたままになり、
それ自身冷却作用を果さないことから、本来必要のない
冷媒として削減する必要がある。
【０００４】例えば、１９９４年ハノーバで開催された
自然冷媒に関する国際会議ＮｅｗＡｐｐｌｉｃａｔｉｏ
ｎｓ ｏｆ Ｎａｔｕｒａｌ Ｗｏｒｋｉｎｇ Ｆｌｕ
ｉｄｓ ｉｎ Ｒｅｆｒｉｇｅｒａｔｉｏｎ ａｎｄ
Ａｉｒ Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｉｎｇにおいて、Ｈ．Ｏ．
Ｓｐａｕｓｃｈｕｓ氏がＨＣ系冷媒の溶解量が少ない合
成冷凍機油として、ポリアルキレングリコール系油（以
下ＰＡＧという）やポリオールエステル系油（以下ＰＯ
Ｅという）の特性を評価している。この結果から、エー
テル結合やエステル結合等の極性の大きい官能基を多く
含む構造の合成冷凍機油に対して、プロパンやイソブタ
ン等のＨＣ系冷媒は、溶解性が低くなるものと推定され
る。
自然冷媒に関する国際会議ＮｅｗＡｐｐｌｉｃａｔｉｏ
ｎｓ ｏｆ Ｎａｔｕｒａｌ Ｗｏｒｋｉｎｇ Ｆｌｕ
ｉｄｓ ｉｎ Ｒｅｆｒｉｇｅｒａｔｉｏｎ ａｎｄ
Ａｉｒ Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｉｎｇにおいて、Ｈ．Ｏ．
Ｓｐａｕｓｃｈｕｓ氏がＨＣ系冷媒の溶解量が少ない合
成冷凍機油として、ポリアルキレングリコール系油（以
下ＰＡＧという）やポリオールエステル系油（以下ＰＯ
Ｅという）の特性を評価している。この結果から、エー
テル結合やエステル結合等の極性の大きい官能基を多く
含む構造の合成冷凍機油に対して、プロパンやイソブタ
ン等のＨＣ系冷媒は、溶解性が低くなるものと推定され
る。
【０００５】以下、図面を参照しながら従来の冷凍シス
テムの特徴について説明する。図９はＨＣ系冷媒を用い
た従来の冷凍システムの回路図である。図９において、
１は圧縮機，２は圧縮機１の底部に貯留された冷凍機
油，３は凝縮器，４は冷媒の減圧手段である膨張弁，５
は蒸発器である。ここで、冷凍機油２は４０℃での動粘
度が１０ｍｍ2 ／ｓであり、−３０℃での動粘度が２０
００ｍｍ2 ／ｓである。また、冷凍機油２はＨＣ系冷媒
に対して非相溶であり、代表的な蒸発温度−３０℃で約
１５％の冷媒が飽和溶解し、この冷媒溶解時の動粘度は
約２００ｍｍ2 ／ｓとなる。
テムの特徴について説明する。図９はＨＣ系冷媒を用い
た従来の冷凍システムの回路図である。図９において、
１は圧縮機，２は圧縮機１の底部に貯留された冷凍機
油，３は凝縮器，４は冷媒の減圧手段である膨張弁，５
は蒸発器である。ここで、冷凍機油２は４０℃での動粘
度が１０ｍｍ2 ／ｓであり、−３０℃での動粘度が２０
００ｍｍ2 ／ｓである。また、冷凍機油２はＨＣ系冷媒
に対して非相溶であり、代表的な蒸発温度−３０℃で約
１５％の冷媒が飽和溶解し、この冷媒溶解時の動粘度は
約２００ｍｍ2 ／ｓとなる。
【０００６】次に動作について説明する。圧縮機１で圧
縮された冷媒ガスが凝縮器３で液化され、さらに膨張弁
４で減圧されて気液混合状態となり、蒸発器５に送られ
て蒸発する。蒸発された冷媒は、再び圧縮機１に送り返
されて冷凍システムを循環する。この時、圧縮機１内に
滞留する冷凍機油２には５％以下のＨＣ系冷媒が溶解す
るだけである。
縮された冷媒ガスが凝縮器３で液化され、さらに膨張弁
４で減圧されて気液混合状態となり、蒸発器５に送られ
て蒸発する。蒸発された冷媒は、再び圧縮機１に送り返
されて冷凍システムを循環する。この時、圧縮機１内に
滞留する冷凍機油２には５％以下のＨＣ系冷媒が溶解す
るだけである。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の構成では、凝縮器や蒸発器において液冷媒が常に存
在すること、すなわち液冷媒が存在して冷凍機油に飽和
溶解していることを前提にしており、冷媒封入量を極力
抑制した冷凍システムにおいて負荷変動により液冷媒が
完全に気化した場合には、冷凍機油への冷媒溶解量がほ
とんどなくなって動粘度が増大し、多量の冷凍機油が滞
留して冷媒の流路阻害の要因となる。特に、低温となる
蒸発器においてはこの現象が顕著に現れる。
来の構成では、凝縮器や蒸発器において液冷媒が常に存
在すること、すなわち液冷媒が存在して冷凍機油に飽和
溶解していることを前提にしており、冷媒封入量を極力
抑制した冷凍システムにおいて負荷変動により液冷媒が
完全に気化した場合には、冷凍機油への冷媒溶解量がほ
とんどなくなって動粘度が増大し、多量の冷凍機油が滞
留して冷媒の流路阻害の要因となる。特に、低温となる
蒸発器においてはこの現象が顕著に現れる。
【０００８】また、蒸発器での冷凍機油の動粘度を下げ
るために、冷媒溶解量の比較的多い冷凍機油を用いて
も、液冷媒が存在しない場合には同様の現象が生じる。
るために、冷媒溶解量の比較的多い冷凍機油を用いて
も、液冷媒が存在しない場合には同様の現象が生じる。
【０００９】従って、冷凍システム内に存在する冷凍機
油に溶解する冷媒量を削減しながら、油滞留の問題を回
避する方法が望まれている。
油に溶解する冷媒量を削減しながら、油滞留の問題を回
避する方法が望まれている。
【００１０】本発明は、冷蔵庫等の低い蒸発温度で使用
される冷凍システムの安全性向上および効率向上を目的
とする。
される冷凍システムの安全性向上および効率向上を目的
とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】そこで本発明の冷凍シス
テムは、ＨＣを主成分とする冷媒と、４０℃での動粘度
が２〜３０ｍｍ2 ／ｓであり、−３０℃での動粘度が２
００ｍｍ2 ／ｓ以下である冷凍機油とからなるものであ
る。
テムは、ＨＣを主成分とする冷媒と、４０℃での動粘度
が２〜３０ｍｍ2 ／ｓであり、−３０℃での動粘度が２
００ｍｍ2 ／ｓ以下である冷凍機油とからなるものであ
る。
【００１２】この発明によれば、冷凍システム内、特に
低温となる蒸発器に存在する冷凍機油に溶解する冷媒量
を削減しながら、油滞留の問題を回避する効果が得られ
るものである。
低温となる蒸発器に存在する冷凍機油に溶解する冷媒量
を削減しながら、油滞留の問題を回避する効果が得られ
るものである。
【００１３】
【発明の実施の形態】本発明の請求項１に記載の発明
は、ハイドロカーボンを主成分とする冷媒と、４０℃で
の動粘度が２〜３０ｍｍ2 ／ｓであり、−３０℃での動
粘度が２００ｍｍ2 ／ｓ以下である冷凍機油とからなる
冷凍システムであり、冷媒封入量を極力抑制した冷凍シ
ステムにおいて負荷変動により液冷媒が完全に気化した
場合でも、冷凍機油の流動性が確保でき、冷媒量を削減
しながら、油滞留の問題を回避するという作用を有す
る。
は、ハイドロカーボンを主成分とする冷媒と、４０℃で
の動粘度が２〜３０ｍｍ2 ／ｓであり、−３０℃での動
粘度が２００ｍｍ2 ／ｓ以下である冷凍機油とからなる
冷凍システムであり、冷媒封入量を極力抑制した冷凍シ
ステムにおいて負荷変動により液冷媒が完全に気化した
場合でも、冷凍機油の流動性が確保でき、冷媒量を削減
しながら、油滞留の問題を回避するという作用を有す
る。
【００１４】請求項２に記載の発明は、ポリアルファオ
レフィンを主成分とする冷凍機油からなる請求項１記載
の冷凍システムであり、冷媒封入量を極力抑制した冷凍
システムにおいて負荷変動により液冷媒が完全に気化し
た場合でも、冷凍機油の流動性が確保でき、冷媒量を削
減しながら、油滞留の問題を回避するという作用を有す
るとともに、比較的高い蒸留温度を確保することができ
るため高温となる圧縮機に潤滑やシールに高い効果を有
する。
レフィンを主成分とする冷凍機油からなる請求項１記載
の冷凍システムであり、冷媒封入量を極力抑制した冷凍
システムにおいて負荷変動により液冷媒が完全に気化し
た場合でも、冷凍機油の流動性が確保でき、冷媒量を削
減しながら、油滞留の問題を回避するという作用を有す
るとともに、比較的高い蒸留温度を確保することができ
るため高温となる圧縮機に潤滑やシールに高い効果を有
する。
【００１５】請求項３に記載の発明は、エステルあるい
はエーテルあるいはカーボネート化合物を主成分とする
冷凍機油からなる請求項１記載の冷凍システムであり、
冷媒封入量を極力抑制した冷凍システムにおいて負荷変
動により液冷媒が完全に気化した場合でも、冷凍機油の
流動性が確保でき、冷媒量を削減しながら、油滞留の問
題を回避するという作用を有するとともに、比較的極性
が高く圧縮機内での冷媒の溶解量も削減するという作用
を有する。
はエーテルあるいはカーボネート化合物を主成分とする
冷凍機油からなる請求項１記載の冷凍システムであり、
冷媒封入量を極力抑制した冷凍システムにおいて負荷変
動により液冷媒が完全に気化した場合でも、冷凍機油の
流動性が確保でき、冷媒量を削減しながら、油滞留の問
題を回避するという作用を有するとともに、比較的極性
が高く圧縮機内での冷媒の溶解量も削減するという作用
を有する。
【００１６】請求項４に記載の発明は、炭素数１０〜１
５のハイドロカーボン化合物を添加した冷凍機油からな
る請求項１記載の冷凍システムであり、冷媒封入量を極
力抑制した冷凍システムにおいて負荷変動により液冷媒
が完全に気化した場合でも、冷凍機油の流動性が確保で
き、冷媒量を削減しながら、油滞留の問題を回避すると
いう作用を有するとともに、比較的安価で低温動粘度の
高い鉱油等のハイドロカーボン系冷媒の溶解性が高い油
に炭素数１０〜１５のハイドロカーボン化合物を配合す
ることで、−３０℃での動粘度が２００ｍｍ2 ／ｓ以下
である冷凍機油を安価に実現することができる。
５のハイドロカーボン化合物を添加した冷凍機油からな
る請求項１記載の冷凍システムであり、冷媒封入量を極
力抑制した冷凍システムにおいて負荷変動により液冷媒
が完全に気化した場合でも、冷凍機油の流動性が確保で
き、冷媒量を削減しながら、油滞留の問題を回避すると
いう作用を有するとともに、比較的安価で低温動粘度の
高い鉱油等のハイドロカーボン系冷媒の溶解性が高い油
に炭素数１０〜１５のハイドロカーボン化合物を配合す
ることで、−３０℃での動粘度が２００ｍｍ2 ／ｓ以下
である冷凍機油を安価に実現することができる。
【００１７】請求項５に記載の発明は、重合数１〜４の
アルキレングリコールあるいは重合数１〜４のアルキレ
ングリコールの誘導体を添加した冷凍機油からなる請求
項３記載の冷凍システムであり、冷媒封入量を極力抑制
した冷凍システムにおいて負荷変動により液冷媒が完全
に気化した場合でも、冷凍機油の流動性が確保でき、冷
媒量を削減しながら、油滞留の問題を回避するという作
用を有するとともに、比較的安価で低温動粘度の高いエ
ステル系油等のハイドロカーボン系冷媒の溶解性が低い
油に重合数１〜４のアルキレングリコールあるいは重合
数１〜４のアルキレングリコールの誘導体を配合するこ
とで、−３０℃での動粘度が２００ｍｍ 2 ／ｓ以下であ
る冷凍機油を安価に実現することができる。
アルキレングリコールあるいは重合数１〜４のアルキレ
ングリコールの誘導体を添加した冷凍機油からなる請求
項３記載の冷凍システムであり、冷媒封入量を極力抑制
した冷凍システムにおいて負荷変動により液冷媒が完全
に気化した場合でも、冷凍機油の流動性が確保でき、冷
媒量を削減しながら、油滞留の問題を回避するという作
用を有するとともに、比較的安価で低温動粘度の高いエ
ステル系油等のハイドロカーボン系冷媒の溶解性が低い
油に重合数１〜４のアルキレングリコールあるいは重合
数１〜４のアルキレングリコールの誘導体を配合するこ
とで、−３０℃での動粘度が２００ｍｍ 2 ／ｓ以下であ
る冷凍機油を安価に実現することができる。
【００１８】以下、本発明の実施の形態について、図１
から図８を用いて説明する。 （実施の形態１）図１は本発明の冷凍システムの回路図
である。図１において、６は冷凍システム，７は圧縮
機，８は凝縮器，９は冷媒の減圧手段である膨張弁，１
０は蒸発器である。圧縮機７はシェル内低圧タイプであ
り、圧縮機７の底部に冷凍機油１１を貯留している。冷
凍システム６に封入される冷媒はイソブタンを主成分と
する冷媒である。冷凍機油１１は、４０℃での動粘度が
約５ｍｍ2 ／ｓであり、１−デセンの２量体を主成分と
するポリアルファオレフィン系の冷媒に対して相溶な冷
凍機油である。冷凍機油１１の５０％蒸留温度は約３４
０℃であり、同粘度の鉱油よりも３０℃程度高い。
から図８を用いて説明する。 （実施の形態１）図１は本発明の冷凍システムの回路図
である。図１において、６は冷凍システム，７は圧縮
機，８は凝縮器，９は冷媒の減圧手段である膨張弁，１
０は蒸発器である。圧縮機７はシェル内低圧タイプであ
り、圧縮機７の底部に冷凍機油１１を貯留している。冷
凍システム６に封入される冷媒はイソブタンを主成分と
する冷媒である。冷凍機油１１は、４０℃での動粘度が
約５ｍｍ2 ／ｓであり、１−デセンの２量体を主成分と
するポリアルファオレフィン系の冷媒に対して相溶な冷
凍機油である。冷凍機油１１の５０％蒸留温度は約３４
０℃であり、同粘度の鉱油よりも３０℃程度高い。
【００１９】また、図２は冷凍機油１１の低温での動粘
度特性を実施例１として示したものである。ここで、比
較例１はイソブタン冷媒を使用する従来の冷凍システム
に適用されている鉱油系冷凍機油であり、イソブタン冷
媒と相溶である。比較例２と比較例３は比較例１の冷凍
機油にイソブタン冷媒がそれぞれ１０％，２０％溶解し
たものである。
度特性を実施例１として示したものである。ここで、比
較例１はイソブタン冷媒を使用する従来の冷凍システム
に適用されている鉱油系冷凍機油であり、イソブタン冷
媒と相溶である。比較例２と比較例３は比較例１の冷凍
機油にイソブタン冷媒がそれぞれ１０％，２０％溶解し
たものである。
【００２０】次に動作について説明する。圧縮機７で圧
縮された冷媒ガスが凝縮器８で液化され、さらに膨張弁
９で減圧されて気液混合状態となり、蒸発器１０に送ら
れて蒸発する。蒸発された冷媒は、再び圧縮機７に送り
返されて冷凍システム６を循環する。この時、圧縮機７
内は蒸発器１０と同じ低圧に保たれており、滞留する冷
凍機油１１には５％以下のＨＣ系冷媒が溶解するだけで
ある。
縮された冷媒ガスが凝縮器８で液化され、さらに膨張弁
９で減圧されて気液混合状態となり、蒸発器１０に送ら
れて蒸発する。蒸発された冷媒は、再び圧縮機７に送り
返されて冷凍システム６を循環する。この時、圧縮機７
内は蒸発器１０と同じ低圧に保たれており、滞留する冷
凍機油１１には５％以下のＨＣ系冷媒が溶解するだけで
ある。
【００２１】このとき、冷媒封入量を極力抑制した冷凍
システム６において負荷変動により蒸発器１０の出口で
液冷媒が完全に気化した場合でも、図２に示したように
冷凍機油１１の動粘度は３０〜３００ｍｍ2 ／ｓと低
く、冷凍機油の流動性を維持することができ、流路阻害
が防止できる。
システム６において負荷変動により蒸発器１０の出口で
液冷媒が完全に気化した場合でも、図２に示したように
冷凍機油１１の動粘度は３０〜３００ｍｍ2 ／ｓと低
く、冷凍機油の流動性を維持することができ、流路阻害
が防止できる。
【００２２】一方、冷媒に相溶する冷凍機油を用いた従
来の冷凍システムでは、図２に示したように、比較例１
では動粘度が１００００ｍｍ2 ／ｓ近くなる。これは、
従来の冷凍システムでは、蒸発器１０内に余剰の液冷媒
が存在することを前提としており、冷媒に対して溶解性
が高く蒸発温度で相溶する冷凍機油を選択することで、
冷媒溶解による動粘度低下を期待しているためである。
来の冷凍システムでは、図２に示したように、比較例１
では動粘度が１００００ｍｍ2 ／ｓ近くなる。これは、
従来の冷凍システムでは、蒸発器１０内に余剰の液冷媒
が存在することを前提としており、冷媒に対して溶解性
が高く蒸発温度で相溶する冷凍機油を選択することで、
冷媒溶解による動粘度低下を期待しているためである。
【００２３】図２で示したように、冷媒が溶解していな
い比較例１では１００００ｍｍ2 ／ｓ近くなる動粘度
が、冷媒が溶解する比較例２，比較例３では１／１０〜
１／１００まで減少する。この結果、冷凍機油の流動性
を維持することができ、流路阻害が防止できるものであ
る。従って、冷媒封入量を極力抑制した冷凍システム６
においては、本実施例のように冷凍機油自身の動粘度を
制御する必要がある。
い比較例１では１００００ｍｍ2 ／ｓ近くなる動粘度
が、冷媒が溶解する比較例２，比較例３では１／１０〜
１／１００まで減少する。この結果、冷凍機油の流動性
を維持することができ、流路阻害が防止できるものであ
る。従って、冷媒封入量を極力抑制した冷凍システム６
においては、本実施例のように冷凍機油自身の動粘度を
制御する必要がある。
【００２４】以上のように実施の形態１は、冷媒封入量
を極力抑制した冷凍システムにおいて負荷変動により液
冷媒が完全に気化した場合でも、冷凍機油の流動性が確
保でき、冷媒量を削減しながら、油滞留の問題を回避す
ることができる。また、比較的高い蒸留温度を確保する
ことができるため高温となる圧縮機に潤滑やシールに高
い効果が発揮できる。
を極力抑制した冷凍システムにおいて負荷変動により液
冷媒が完全に気化した場合でも、冷凍機油の流動性が確
保でき、冷媒量を削減しながら、油滞留の問題を回避す
ることができる。また、比較的高い蒸留温度を確保する
ことができるため高温となる圧縮機に潤滑やシールに高
い効果が発揮できる。
【００２５】なお、実施の形態１では冷凍機油の４０℃
の動粘度を約５ｍｍ2 ／ｓとしたが、２〜３０ｍｍ2 ／
ｓであれば、圧縮機内での潤滑性を維持することがで
き、同様の効果が期待できる。また、実施の形態１では
１−デセンの２量体を主成分とするポリアルファオレフ
ィン系の冷凍機油としたが、ポリアルファオレフィン単
一あるいは混合物を主成分とする冷凍機油であれば同様
の効果が得られる。
の動粘度を約５ｍｍ2 ／ｓとしたが、２〜３０ｍｍ2 ／
ｓであれば、圧縮機内での潤滑性を維持することがで
き、同様の効果が期待できる。また、実施の形態１では
１−デセンの２量体を主成分とするポリアルファオレフ
ィン系の冷凍機油としたが、ポリアルファオレフィン単
一あるいは混合物を主成分とする冷凍機油であれば同様
の効果が得られる。
【００２６】（実施の形態２）図３は本発明の冷凍シス
テムの回路図である。図３において、１２は冷凍システ
ム，１３は圧縮機，１４は凝縮器，１５は冷媒の減圧手
段である膨張弁，１６は蒸発器である。圧縮機１３はシ
ェル内低圧タイプであり、圧縮機１３の底部に冷凍機油
１７を貯留している。冷凍システム１２に封入される冷
媒はイソブタンを主成分とする冷媒である。冷凍機油１
７は、４０℃での動粘度が約５．５ｍｍ 2 ／ｓであり、
冷媒に対して非相溶のエーテル系の冷凍機油である。
テムの回路図である。図３において、１２は冷凍システ
ム，１３は圧縮機，１４は凝縮器，１５は冷媒の減圧手
段である膨張弁，１６は蒸発器である。圧縮機１３はシ
ェル内低圧タイプであり、圧縮機１３の底部に冷凍機油
１７を貯留している。冷凍システム１２に封入される冷
媒はイソブタンを主成分とする冷媒である。冷凍機油１
７は、４０℃での動粘度が約５．５ｍｍ 2 ／ｓであり、
冷媒に対して非相溶のエーテル系の冷凍機油である。
【００２７】また、図４は冷凍機油１７の低温での動粘
度特性を実施例２として示したものである。ここで、比
較例４はイソブタン冷媒を使用する従来の冷凍システム
に適用されるエーテル系冷凍機油であり、イソブタン冷
媒と非相溶である。比較例５と比較例６は比較例４の冷
凍機油にイソブタン冷媒がそれぞれ５％，１０％溶解し
たものである。
度特性を実施例２として示したものである。ここで、比
較例４はイソブタン冷媒を使用する従来の冷凍システム
に適用されるエーテル系冷凍機油であり、イソブタン冷
媒と非相溶である。比較例５と比較例６は比較例４の冷
凍機油にイソブタン冷媒がそれぞれ５％，１０％溶解し
たものである。
【００２８】次に動作について説明する。圧縮機１３で
圧縮された冷媒ガスが凝縮器１４で液化され、さらに膨
張弁１５で減圧されて気液混合状態となり、蒸発器１６
に送られて蒸発する。蒸発された冷媒は、再び圧縮機１
３に送り返されて冷凍システム１２を循環する。この
時、圧縮機１３内は凝縮器１４と同じ高圧に保たれてい
るが、滞留する冷凍機油１７には５％以下のＨＣ系冷媒
が溶解するだけである。
圧縮された冷媒ガスが凝縮器１４で液化され、さらに膨
張弁１５で減圧されて気液混合状態となり、蒸発器１６
に送られて蒸発する。蒸発された冷媒は、再び圧縮機１
３に送り返されて冷凍システム１２を循環する。この
時、圧縮機１３内は凝縮器１４と同じ高圧に保たれてい
るが、滞留する冷凍機油１７には５％以下のＨＣ系冷媒
が溶解するだけである。
【００２９】このとき、冷媒封入量を極力抑制した冷凍
システム１２において負荷変動により蒸発器１６の出口
で液冷媒が完全に気化した場合でも、図４に示したよう
に冷凍機油１７の動粘度は３０〜３００ｍｍ2 ／ｓと低
く、冷凍機油の流動性を維持することができ、流路阻害
が防止できる。
システム１２において負荷変動により蒸発器１６の出口
で液冷媒が完全に気化した場合でも、図４に示したよう
に冷凍機油１７の動粘度は３０〜３００ｍｍ2 ／ｓと低
く、冷凍機油の流動性を維持することができ、流路阻害
が防止できる。
【００３０】一方、冷媒に相溶しない冷凍機油を用いた
従来の冷凍システムでは、図４の比較例４に示したよう
に、冷凍機油単体の動粘度は比較的低く−３０℃で１０
００ｍｍ2 ／ｓ程度に抑えられている。しかし、液冷媒
と２相分離した冷凍機油には５〜１０％の冷媒が溶解し
て動粘度が低下する。図４に示したように、比較例４で
は１０００ｍｍ2 ／ｓ近くなる動粘度が、冷媒が溶解す
る比較例５，比較例６では１／２〜１／４まで減少す
る。これは、従来の冷凍システムでは、蒸発器１６内に
余剰の液冷媒が存在することを前提としており、冷媒に
対して非相溶な冷凍機油でも、冷媒溶解による動粘度低
下を期待しているためである。この結果、冷凍機油の流
動性を維持することができ、流路阻害が防止できるもの
である。従って、冷媒封入量を極力抑制した冷凍システ
ム１２においては、本実施例のように冷凍機油自身の動
粘度を制御する必要がある。
従来の冷凍システムでは、図４の比較例４に示したよう
に、冷凍機油単体の動粘度は比較的低く−３０℃で１０
００ｍｍ2 ／ｓ程度に抑えられている。しかし、液冷媒
と２相分離した冷凍機油には５〜１０％の冷媒が溶解し
て動粘度が低下する。図４に示したように、比較例４で
は１０００ｍｍ2 ／ｓ近くなる動粘度が、冷媒が溶解す
る比較例５，比較例６では１／２〜１／４まで減少す
る。これは、従来の冷凍システムでは、蒸発器１６内に
余剰の液冷媒が存在することを前提としており、冷媒に
対して非相溶な冷凍機油でも、冷媒溶解による動粘度低
下を期待しているためである。この結果、冷凍機油の流
動性を維持することができ、流路阻害が防止できるもの
である。従って、冷媒封入量を極力抑制した冷凍システ
ム１２においては、本実施例のように冷凍機油自身の動
粘度を制御する必要がある。
【００３１】以上のように実施の形態２は、冷媒封入量
を極力抑制した冷凍システムにおいて負荷変動により液
冷媒が完全に気化した場合でも、冷凍機油の流動性が確
保でき、冷媒量を削減しながら、油滞留の問題を回避す
ることができる。また、比較的極性が高く、シェル内高
圧タイプの圧縮機内での冷媒の溶解量も削減することが
できる。
を極力抑制した冷凍システムにおいて負荷変動により液
冷媒が完全に気化した場合でも、冷凍機油の流動性が確
保でき、冷媒量を削減しながら、油滞留の問題を回避す
ることができる。また、比較的極性が高く、シェル内高
圧タイプの圧縮機内での冷媒の溶解量も削減することが
できる。
【００３２】なお、実施の形態２では冷凍機油の４０℃
の動粘度を約５．５ｍｍ2 ／ｓとしたが、２〜３０ｍｍ
2 ／ｓであれば、圧縮機内での潤滑性を維持することが
でき、同様の効果が期待できる。また、実施の形態２で
はＨＣ冷媒に対して非相溶なエーテル系冷凍機油とした
が、エステルあるいはエーテルあるいはカーボネート化
合物を主成分とする冷凍機油であれば同様の効果が得ら
れる。
の動粘度を約５．５ｍｍ2 ／ｓとしたが、２〜３０ｍｍ
2 ／ｓであれば、圧縮機内での潤滑性を維持することが
でき、同様の効果が期待できる。また、実施の形態２で
はＨＣ冷媒に対して非相溶なエーテル系冷凍機油とした
が、エステルあるいはエーテルあるいはカーボネート化
合物を主成分とする冷凍機油であれば同様の効果が得ら
れる。
【００３３】（実施の形態３）図５は本発明の冷凍シス
テムの回路図である。図５において、１８は冷凍システ
ム，１９は圧縮機，２０は凝縮器，２１は冷媒の減圧手
段である膨張弁，２２は蒸発器である。圧縮機１９はシ
ェル内低圧タイプであり、圧縮機１９の底部に冷凍機油
２３を貯留している。冷凍システム１８に封入される冷
媒はイソブタンを主成分とする冷媒である。冷凍機油２
３は、冷媒に対して相溶な鉱油系冷凍機油に、炭素数１
２のハイドロカーボン化合物からなる添加剤を約３０重
量％配合したものであり、４０℃での動粘度が約６ｍｍ
2 ／ｓである。
テムの回路図である。図５において、１８は冷凍システ
ム，１９は圧縮機，２０は凝縮器，２１は冷媒の減圧手
段である膨張弁，２２は蒸発器である。圧縮機１９はシ
ェル内低圧タイプであり、圧縮機１９の底部に冷凍機油
２３を貯留している。冷凍システム１８に封入される冷
媒はイソブタンを主成分とする冷媒である。冷凍機油２
３は、冷媒に対して相溶な鉱油系冷凍機油に、炭素数１
２のハイドロカーボン化合物からなる添加剤を約３０重
量％配合したものであり、４０℃での動粘度が約６ｍｍ
2 ／ｓである。
【００３４】また、図６は冷凍機油２３の低温での動粘
度特性を実施例３として示したものである。ここで、比
較例１はイソブタン冷媒を使用する従来の冷凍システム
に適用されている鉱油系冷凍機油であり、イソブタン冷
媒と相溶である。比較例２と比較例３は比較例１の冷凍
機油にイソブタン冷媒がそれぞれ１０％，２０％溶解し
たものである。
度特性を実施例３として示したものである。ここで、比
較例１はイソブタン冷媒を使用する従来の冷凍システム
に適用されている鉱油系冷凍機油であり、イソブタン冷
媒と相溶である。比較例２と比較例３は比較例１の冷凍
機油にイソブタン冷媒がそれぞれ１０％，２０％溶解し
たものである。
【００３５】次に動作について説明する。圧縮機１９で
圧縮された冷媒ガスが凝縮器２０で液化され、さらに膨
張弁２１で減圧されて気液混合状態となり、蒸発器２２
に送られて蒸発する。蒸発された冷媒は、再び圧縮機１
９に送り返されて冷凍システム１８を循環する。この
時、圧縮機１９内は凝縮器２２と同じ低圧に保たれてお
り、滞留する冷凍機油１９には５％以下のＨＣ系冷媒が
溶解するだけである。
圧縮された冷媒ガスが凝縮器２０で液化され、さらに膨
張弁２１で減圧されて気液混合状態となり、蒸発器２２
に送られて蒸発する。蒸発された冷媒は、再び圧縮機１
９に送り返されて冷凍システム１８を循環する。この
時、圧縮機１９内は凝縮器２２と同じ低圧に保たれてお
り、滞留する冷凍機油１９には５％以下のＨＣ系冷媒が
溶解するだけである。
【００３６】このとき、冷媒封入量を極力抑制した冷凍
システム１８において負荷変動により蒸発器２２の出口
で液冷媒が完全に気化した場合でも、図６に示したよう
に冷凍機油２３の動粘度は３０〜３００ｍｍ2 ／ｓと低
く、冷凍機油の流動性を維持することができ、流路阻害
が防止できる。
システム１８において負荷変動により蒸発器２２の出口
で液冷媒が完全に気化した場合でも、図６に示したよう
に冷凍機油２３の動粘度は３０〜３００ｍｍ2 ／ｓと低
く、冷凍機油の流動性を維持することができ、流路阻害
が防止できる。
【００３７】一方、冷媒に相溶する冷凍機油を用いた従
来の冷凍システムでは、図６に示したように、比較例１
では動粘度が１００００ｍｍ2 ／ｓ近くなる。これは、
従来の冷凍システムでは、蒸発器２２内に余剰の液冷媒
が存在することを前提としており、冷媒に対して溶解性
が高く蒸発温度で相溶する冷凍機油を選択することで、
冷媒溶解による動粘度低下を期待しているためである。
図６で示したように、冷媒が溶解していない比較例１で
は１００００ｍｍ2 ／ｓ近くなる動粘度が、冷媒が溶解
する比較例２，比較例３では１／１０〜１／１００まで
減少する。この結果、冷凍機油の流動性を維持すること
ができ、流路阻害が防止できるものである。従って、冷
媒封入量を極力抑制した冷凍システム１８においては、
本実施例のように冷凍機油自身の動粘度を制御する必要
がある。
来の冷凍システムでは、図６に示したように、比較例１
では動粘度が１００００ｍｍ2 ／ｓ近くなる。これは、
従来の冷凍システムでは、蒸発器２２内に余剰の液冷媒
が存在することを前提としており、冷媒に対して溶解性
が高く蒸発温度で相溶する冷凍機油を選択することで、
冷媒溶解による動粘度低下を期待しているためである。
図６で示したように、冷媒が溶解していない比較例１で
は１００００ｍｍ2 ／ｓ近くなる動粘度が、冷媒が溶解
する比較例２，比較例３では１／１０〜１／１００まで
減少する。この結果、冷凍機油の流動性を維持すること
ができ、流路阻害が防止できるものである。従って、冷
媒封入量を極力抑制した冷凍システム１８においては、
本実施例のように冷凍機油自身の動粘度を制御する必要
がある。
【００３８】以上のように実施の形態３は、冷媒封入量
を極力抑制した冷凍システムにおいて負荷変動により液
冷媒が完全に気化した場合でも、冷凍機油の流動性が確
保でき、冷媒量を削減しながら、油滞留の問題を回避す
ることができる。また、冷凍機油に配合した炭素数１２
のハイドロカーボン化合物は、低温での粘度が低く配合
量によって粘度調整が容易であるため、安価な原料を用
いた基油を選定できる。
を極力抑制した冷凍システムにおいて負荷変動により液
冷媒が完全に気化した場合でも、冷凍機油の流動性が確
保でき、冷媒量を削減しながら、油滞留の問題を回避す
ることができる。また、冷凍機油に配合した炭素数１２
のハイドロカーボン化合物は、低温での粘度が低く配合
量によって粘度調整が容易であるため、安価な原料を用
いた基油を選定できる。
【００３９】なお、実施の形態３では冷凍機油の４０℃
の動粘度を約６ｍｍ2 ／ｓとしたが、２〜３０ｍｍ2 ／
ｓであれば、圧縮機内での潤滑性を維持することがで
き、同様の効果が期待できる。また、実施の形態３で
は、炭素数１２のハイドロカーボン化合物を添加剤とし
て冷凍機油に配合したが、炭素数１０〜１５のハイドロ
カーボン化合物であれば同様の効果が期待できる。
の動粘度を約６ｍｍ2 ／ｓとしたが、２〜３０ｍｍ2 ／
ｓであれば、圧縮機内での潤滑性を維持することがで
き、同様の効果が期待できる。また、実施の形態３で
は、炭素数１２のハイドロカーボン化合物を添加剤とし
て冷凍機油に配合したが、炭素数１０〜１５のハイドロ
カーボン化合物であれば同様の効果が期待できる。
【００４０】（実施の形態４）図７は本発明の冷凍シス
テムの回路図である。図７において、２４は冷凍システ
ム，２５は圧縮機，２６は凝縮器，２７は冷媒の減圧手
段である膨張弁，２８は蒸発器である。圧縮機２５はシ
ェル内高圧タイプであり、圧縮機２５の底部に冷凍機油
２９を貯留している。冷凍システム２４に封入される冷
媒はイソブタンを主成分とする冷媒である。冷凍機油２
９は、冷媒に対して非相溶なエーテル系冷凍機油に、ト
リエチレングリコールのジメチルエーテルからなる添加
剤を約３０重量％配合したものであり、４０℃での動粘
度が約５．２ｍｍ2 ／ｓである。
テムの回路図である。図７において、２４は冷凍システ
ム，２５は圧縮機，２６は凝縮器，２７は冷媒の減圧手
段である膨張弁，２８は蒸発器である。圧縮機２５はシ
ェル内高圧タイプであり、圧縮機２５の底部に冷凍機油
２９を貯留している。冷凍システム２４に封入される冷
媒はイソブタンを主成分とする冷媒である。冷凍機油２
９は、冷媒に対して非相溶なエーテル系冷凍機油に、ト
リエチレングリコールのジメチルエーテルからなる添加
剤を約３０重量％配合したものであり、４０℃での動粘
度が約５．２ｍｍ2 ／ｓである。
【００４１】また、図８は冷凍機油２９の低温での動粘
度特性を実施例４として示したものである。ここで、比
較例４はイソブタン冷媒を使用する従来の冷凍システム
に適用されるエーテル系冷凍機油であり、イソブタン冷
媒と非相溶である。比較例５と比較例６は比較例４の冷
凍機油にイソブタン冷媒がそれぞれ５％，１０％溶解し
たものである。
度特性を実施例４として示したものである。ここで、比
較例４はイソブタン冷媒を使用する従来の冷凍システム
に適用されるエーテル系冷凍機油であり、イソブタン冷
媒と非相溶である。比較例５と比較例６は比較例４の冷
凍機油にイソブタン冷媒がそれぞれ５％，１０％溶解し
たものである。
【００４２】次に動作について説明する。圧縮機２５で
圧縮された冷媒ガスが凝縮器２６で液化され、さらに膨
張弁２７で減圧されて気液混合状態となり、蒸発器２８
に送られて蒸発する。蒸発された冷媒は、再び圧縮機２
５に送り返されて冷凍システム２４を循環する。この
時、圧縮機２５内は凝縮器２６と同じ高圧に保たれてい
るが、滞留する冷凍機油２９には５％以下のＨＣ系冷媒
が溶解するだけである。
圧縮された冷媒ガスが凝縮器２６で液化され、さらに膨
張弁２７で減圧されて気液混合状態となり、蒸発器２８
に送られて蒸発する。蒸発された冷媒は、再び圧縮機２
５に送り返されて冷凍システム２４を循環する。この
時、圧縮機２５内は凝縮器２６と同じ高圧に保たれてい
るが、滞留する冷凍機油２９には５％以下のＨＣ系冷媒
が溶解するだけである。
【００４３】このとき、冷媒封入量を極力抑制した冷凍
システム２４において負荷変動により蒸発器２８の出口
で液冷媒が完全に気化した場合でも、図８に示したよう
に冷凍機油２９の動粘度は３０〜３００ｍｍ2 ／ｓと低
く、冷凍機油の流動性を維持することができ、流路阻害
が防止できる。
システム２４において負荷変動により蒸発器２８の出口
で液冷媒が完全に気化した場合でも、図８に示したよう
に冷凍機油２９の動粘度は３０〜３００ｍｍ2 ／ｓと低
く、冷凍機油の流動性を維持することができ、流路阻害
が防止できる。
【００４４】一方、冷媒に相溶しない冷凍機油を用いた
従来の冷凍システムでは、図８の比較例４に示したよう
に、冷凍機油単体の動粘度は比較的低く−３０℃で１０
００ｍｍ2 ／ｓ程度に抑えられている。しかし、液冷媒
と２相分離した冷凍機油には５〜１０％の冷媒が溶解し
て動粘度が低下する。図８に示したように、比較例４で
は１０００ｍｍ2 ／ｓ近くなる動粘度が、冷媒が溶解す
る比較例５，比較例６では１／２〜１／４まで減少す
る。これは、従来の冷凍システムでは、蒸発器２８内に
余剰の液冷媒が存在することを前提としており、冷媒に
対して非相溶な冷凍機油でも、冷媒溶解による動粘度低
下を期待しているためである。この結果、冷凍機油の流
動性を維持することができ、流路阻害が防止できるもの
である。従って、冷媒封入量を極力抑制した冷凍システ
ム２４においては、本実施例のように冷凍機油自身の動
粘度を制御する必要がある。
従来の冷凍システムでは、図８の比較例４に示したよう
に、冷凍機油単体の動粘度は比較的低く−３０℃で１０
００ｍｍ2 ／ｓ程度に抑えられている。しかし、液冷媒
と２相分離した冷凍機油には５〜１０％の冷媒が溶解し
て動粘度が低下する。図８に示したように、比較例４で
は１０００ｍｍ2 ／ｓ近くなる動粘度が、冷媒が溶解す
る比較例５，比較例６では１／２〜１／４まで減少す
る。これは、従来の冷凍システムでは、蒸発器２８内に
余剰の液冷媒が存在することを前提としており、冷媒に
対して非相溶な冷凍機油でも、冷媒溶解による動粘度低
下を期待しているためである。この結果、冷凍機油の流
動性を維持することができ、流路阻害が防止できるもの
である。従って、冷媒封入量を極力抑制した冷凍システ
ム２４においては、本実施例のように冷凍機油自身の動
粘度を制御する必要がある。
【００４５】以上のように実施の形態４は、冷媒封入量
を極力抑制した冷凍システムにおいて負荷変動により液
冷媒が完全に気化した場合でも、冷凍機油の流動性が確
保でき、冷媒量を削減しながら、油滞留の問題を回避す
ることができる。また、比較的極性が高く、シェル内高
圧タイプの圧縮機内での冷媒の溶解量も削減することが
できる。また、冷凍機油に配合したトリエチレングリコ
ールのジメチルエーテルは、ＨＣ冷媒に非相溶であると
ともに、低温での粘度が低く配合量によって粘度調整が
容易であるため、安価な原料を用いた基油を選定でき
る。
を極力抑制した冷凍システムにおいて負荷変動により液
冷媒が完全に気化した場合でも、冷凍機油の流動性が確
保でき、冷媒量を削減しながら、油滞留の問題を回避す
ることができる。また、比較的極性が高く、シェル内高
圧タイプの圧縮機内での冷媒の溶解量も削減することが
できる。また、冷凍機油に配合したトリエチレングリコ
ールのジメチルエーテルは、ＨＣ冷媒に非相溶であると
ともに、低温での粘度が低く配合量によって粘度調整が
容易であるため、安価な原料を用いた基油を選定でき
る。
【００４６】なお、実施の形態４では冷凍機油の４０℃
の動粘度を約５．２ｍｍ2 ／ｓとしたが、２〜３０ｍｍ
2 ／ｓであれば、圧縮機内での潤滑性を維持することが
でき、同様の効果が期待できる。また、実施の形態４で
はＨＣ冷媒に対して非相溶なエーテル系冷凍機油を基油
としたが、エステルあるいはエーテルあるいはカーボネ
ート化合物を主成分とする冷凍機油であれば同様の効果
が得られる。また、実施の形態４では、トリエチレング
リコールのジメチルエーテルを添加剤として冷凍機油に
配合したが、重合数１〜４のアルキレングリコールある
いは重合数１〜４のアルキレングリコールの誘導体であ
れば同様の効果が期待できる。
の動粘度を約５．２ｍｍ2 ／ｓとしたが、２〜３０ｍｍ
2 ／ｓであれば、圧縮機内での潤滑性を維持することが
でき、同様の効果が期待できる。また、実施の形態４で
はＨＣ冷媒に対して非相溶なエーテル系冷凍機油を基油
としたが、エステルあるいはエーテルあるいはカーボネ
ート化合物を主成分とする冷凍機油であれば同様の効果
が得られる。また、実施の形態４では、トリエチレング
リコールのジメチルエーテルを添加剤として冷凍機油に
配合したが、重合数１〜４のアルキレングリコールある
いは重合数１〜４のアルキレングリコールの誘導体であ
れば同様の効果が期待できる。
【００４７】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、４０℃で
の動粘度が２〜３０ｍｍ2 ／ｓであり、−３０℃での動
粘度が２００ｍｍ2 ／ｓ以下である冷凍機油を用いるこ
とで、冷媒封入量を極力抑制したＨＣ冷媒用冷凍システ
ムにおいて負荷変動により液冷媒が完全に気化した場合
でも、冷凍機油の流動性が確保でき、冷媒量を削減しな
がら、油滞留の問題を回避することができる。
の動粘度が２〜３０ｍｍ2 ／ｓであり、−３０℃での動
粘度が２００ｍｍ2 ／ｓ以下である冷凍機油を用いるこ
とで、冷媒封入量を極力抑制したＨＣ冷媒用冷凍システ
ムにおいて負荷変動により液冷媒が完全に気化した場合
でも、冷凍機油の流動性が確保でき、冷媒量を削減しな
がら、油滞留の問題を回避することができる。
【図１】本発明の実施の形態１を示す冷凍システムの回
路図
路図
【図２】本発明の実施の形態１の冷凍機油の低温での動
粘度を示す図
粘度を示す図
【図３】本発明の実施の形態２を示す冷凍システムの回
路図
路図
【図４】本発明の実施の形態２の冷凍機油の低温での動
粘度を示す図
粘度を示す図
【図５】本発明の実施の形態３を示す冷凍システムの回
路図
路図
【図６】本発明の実施の形態３の冷凍機油の低温での動
粘度を示す図
粘度を示す図
【図７】本発明の実施の形態４を示す冷凍システムの回
路図
路図
【図８】本発明の実施の形態４の冷凍機油の低温での動
粘度を示す図
粘度を示す図
【図９】従来の冷凍システムの回路図
６ 冷凍システム １１ 冷凍機油
Claims (5)
- 【請求項１】 ハイドロカーボンを主成分とする冷媒
と、４０℃での動粘度が２〜３０ｍｍ2 ／ｓであり、−
３０℃での動粘度が２００ｍｍ2 ／ｓ以下である冷凍機
油とからなる冷凍システム。 - 【請求項２】 ポリアルファオレフィンを主成分とする
冷凍機油からなる請求項１記載の冷凍システム。 - 【請求項３】 エステルあるいはエーテルあるいはカー
ボネート化合物を主成分とする冷凍機油からなる請求項
１記載の冷凍システム。 - 【請求項４】 炭素数１０〜１５のハイドロカーボン化
合物を添加した冷凍機油からなる請求項１記載の冷凍シ
ステム。 - 【請求項５】 重合数１〜４のアルキレングリコールあ
るいは重合数１〜４のアルキレングリコールの誘導体を
添加した冷凍機油からなる請求項３記載の冷凍システ
ム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29826898A JP2000119671A (ja) | 1998-10-20 | 1998-10-20 | 冷凍システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29826898A JP2000119671A (ja) | 1998-10-20 | 1998-10-20 | 冷凍システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000119671A true JP2000119671A (ja) | 2000-04-25 |
Family
ID=17857444
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29826898A Pending JP2000119671A (ja) | 1998-10-20 | 1998-10-20 | 冷凍システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000119671A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007026646A1 (ja) * | 2005-08-31 | 2007-03-08 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | 冷凍機油組成物 |
| JP2011522691A (ja) * | 2008-05-28 | 2011-08-04 | レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | マイクロ波プラズマの冷却方法およびそれを用いる化学分子の選択的破壊のためのプラズマ処理システム |
| CN104101138A (zh) * | 2014-07-16 | 2014-10-15 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 空调系统 |
| CN104132472A (zh) * | 2014-07-16 | 2014-11-05 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 空调系统 |
| JP2020125389A (ja) * | 2019-02-01 | 2020-08-20 | 谷川油化興業株式会社 | 熱交換媒体 |
| WO2023234262A1 (ja) * | 2022-05-30 | 2023-12-07 | Ｅｎｅｏｓ株式会社 | 冷凍機油用基油、冷凍機油、及び作動流体組成物 |
-
1998
- 1998-10-20 JP JP29826898A patent/JP2000119671A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007026646A1 (ja) * | 2005-08-31 | 2007-03-08 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | 冷凍機油組成物 |
| US8070978B2 (en) | 2005-08-31 | 2011-12-06 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Refrigerator oil composition |
| JP5006788B2 (ja) * | 2005-08-31 | 2012-08-22 | 出光興産株式会社 | 冷凍機油組成物 |
| KR101316983B1 (ko) | 2005-08-31 | 2013-10-11 | 이데미쓰 고산 가부시키가이샤 | 냉동기유 조성물 |
| JP2011522691A (ja) * | 2008-05-28 | 2011-08-04 | レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | マイクロ波プラズマの冷却方法およびそれを用いる化学分子の選択的破壊のためのプラズマ処理システム |
| CN104101138A (zh) * | 2014-07-16 | 2014-10-15 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 空调系统 |
| CN104132472A (zh) * | 2014-07-16 | 2014-11-05 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 空调系统 |
| CN104132472B (zh) * | 2014-07-16 | 2017-03-29 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 空调系统 |
| JP2020125389A (ja) * | 2019-02-01 | 2020-08-20 | 谷川油化興業株式会社 | 熱交換媒体 |
| JP7198101B2 (ja) | 2019-02-01 | 2022-12-28 | 谷川油化興業株式会社 | 熱交換媒体 |
| WO2023234262A1 (ja) * | 2022-05-30 | 2023-12-07 | Ｅｎｅｏｓ株式会社 | 冷凍機油用基油、冷凍機油、及び作動流体組成物 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2018387884B2 (en) | Refrigeration Cycle Apparatus | |
| CA2940623C (en) | Use of r-1233 in liquid chillers | |
| CN110373159B (zh) | 热循环用工作介质、热循环系统用组合物以及热循环系统 | |
| WO2014134821A1 (en) | Low gwp heat transfer compositions including co2 | |
| CN111895672B (zh) | 冷冻机、冷冻机用工作流体及冷冻机油 | |
| JP2011085275A (ja) | 冷凍装置 | |
| JP7060017B2 (ja) | 熱サイクル用作動媒体、熱サイクルシステム用組成物および熱サイクルシステム | |
| JP2000119671A (ja) | 冷凍システム | |
| JP3432135B2 (ja) | 冷媒圧縮式冷凍サイクル装置用作動媒体およびこれを用いた冷凍サイクル装置 | |
| JPH0959609A (ja) | トリフルオロイオドメタンを含む混合作動流体およびそれを用いた冷凍サイクル装置 | |
| EP0821046B1 (en) | Refrigerant cycle plant with difluoromethane/hydrocarbon refrigerant mixture | |
| US20140352336A1 (en) | Cascade refrigeration system | |
| US6604368B1 (en) | R 12 replacement refrigerant | |
| US20040118134A1 (en) | Refrigerating device | |
| JP2002235664A (ja) | 密閉型圧縮機 | |
| JP4282378B2 (ja) | １元冷凍装置 | |
| JPH11294873A (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
| JP2010096486A (ja) | 冷凍装置 | |
| JP4209601B2 (ja) | 冷凍装置 | |
| JP2000044938A (ja) | 空気調和機用作動媒体組成物及び該組成物を用いた空気調和機 | |
| JP2003287293A (ja) | 冷凍装置及び冷蔵庫 | |
| JP2000205669A (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
| TWI535684B (zh) | 冷媒組合物 | |
| WO1996002605A1 (en) | Refrigerant compositions | |
| JP2000009355A (ja) | 冷凍サイクル装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20051017 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
| RD01 | Notification of change of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421 Effective date: 20051114 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20070625 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20070710 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20071113 |