JP2000117274A - 水処理方法及び装置 - Google Patents
水処理方法及び装置Info
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Abstract
中の臭素酸の生成量を基準値以下に抑制する水処理方法
および水処理装置を得る。 【解決手段】接触槽と、滞留槽のそれぞれの内部を流れ
る被処理水中の溶存オゾン濃度を監視して被処理水の槽
内溶存オゾン濃度Cと被処理水の槽内滞留時間Tの積で
あるCT値の総和を常時計算し、CT値の総和が予め設
定された範囲を超えた際に、溶存オゾン分解装置を佐藤
させ接触槽と滞留槽のいずれか一つの槽内を流れる被処
理水中の溶存オゾンを分解する。
Description
力な酸化作用を利用して水中の殺菌,脱臭,有機物等の
酸化を行う水処理方法および水処理装置に係り、特にオ
ゾン処理による被処理水中の臭素酸の生成を抑制する水
処理方法および水処理装置に関する。
有するという特長を利用して、近年、オゾンガスを水中
に散気して殺菌,脱色,脱臭,有機物もしくは無機物の
酸化除去等を行う水処理が広く行われている。特に都市
近郊の水道では、取水源に起因する異臭味の被害が広が
っており、先に述べたオゾンの持つ強力な酸化力はこの
異臭味除去に大きな効果を発揮するので、オゾン及び活
性炭を用いた高度処理の導入が進められている。
れる水(以下被処理水と称する)を反応させるオゾン水
処理装置は、電気エネルギーからオゾンを発生させるオ
ゾン発生装置、被処理水を供給する送水ポンプ、反応を
進行させる反応槽、反応槽から未反応のまま排出される
排オゾンを分解する排オゾン処理設備から構成されてお
り、接触の方式としては反応槽下部からオゾンを気泡と
して吹出させる気泡塔方式がよく用いられている。最近
ではほとんどが気泡塔内において、被処理水を頂部から
供給しオゾンガスと対向させる向流接触方式を用いてお
り、大規模な浄水場等では、向流接触池を複数直列に接
続した、横流式向流多段接触池が用いられている。オゾ
ン処理装置の効率を表わす指標として、一般的にオゾン
吸収率、及び除去効率が用いられる。これらの指標が高
いほど、オゾン処理装置は経済的かつ処理性能が高い。
スのうち、反応槽内で被処理水に溶解し、あるいは分
解,消費されたオゾンの割合であり下式で表される。 オゾン吸収率(%)=( 注入オゾンガス濃度−排オゾンガ
ス濃度) ÷注入オゾンガス濃度×100 また除去効率は反応槽内で分解除去される被処理水中の
水質汚濁物質の割合であって、下式であらわされる。代
表的な水質汚濁物質として臭気物質、トリハロメタン前
駆物質などが挙げられる。 除去効率(%)=( 流入汚濁物質濃度−流出汚濁物質濃度)
÷流入汚濁物質濃度×100 これらオゾン処理装置においては、被処理水に対して除
去目的の酸化分解反応を十分に行うだけのオゾン注入が
必要であると同時に、過剰なオゾン注入は上記オゾン吸
収率の低下を招くことから、これら双方の値が常に高く
保てるようオゾン注入制御を行う必要がある。ここでオ
ゾン水処理設備の運転制御方法としては、大きく下記の
3 通りが挙げられる。 オゾン注入率一定制御 被処理水溶存オゾン一定制御 排オゾン濃度一定制御 これらの制御方法のうち、は被処理水水質が比較的一
定であれば、最も安価で、有効な制御方法である。は
オゾンの利用効率、排オゾン処理装置の負荷低減の観点
から有効である。しかし、特に国内都市近郊の河川を取
水源とする浄水場などでは、年間を通じて水質の変動が
大きいため、過不足無くオゾンを注入するという観点か
ら、の処理水溶存オゾン濃度一定制御が行われる。
ているのは、オゾン等の酸化剤と有機物の反応による消
毒副生成物である。中でも有機塩素系化合物であるトリ
ハロメタン等は、その発ガン性が指摘され、水道水中の
水質基準値も厳密に定められている。
の代替酸化剤としてオゾンを用い、オゾン処理後に生物
活性炭処理を行う事で十分に低減可能である。またアル
デヒド類も有害な消毒副生成物であるが、これらについ
ても生物活性炭処理により基準値以下まで低減可能であ
る。
生成物は、臭素酸(BrO3)である。臭素酸は被処理水中
に臭素が含まれる場合に、オゾンと直接反応して生成す
る。臭素酸は現段階では水質基準としては定められてい
ないが、その発癌性が指摘され、暫定許容値は10〜25μ
g/L と、前述のトリハロメタン類よりも厳しいものであ
る。また臭素酸に関して最も深刻な問題は、生物活性炭
でもその除去が殆ど期待できないことである。また臭素
酸の形態になると、最終消毒剤である塩素ともほとんど
反応しない。
止が不可能であり、如何にその生成を押えるかが問題と
なる。
量は溶存オゾン濃度、および接触時間に比例するとされ
ている。特に濃度時間積(CT値:オゾン接触槽内の溶
存オゾン濃度と接触時間の積)と良好な比例関係がある
と報告されている。
成量は反応槽内のCT値に依存していることから臭素酸
の生成を抑制,制御するには、CT値の監視,及びCT
値の制御が必要である。
理水溶存オゾン濃度一定制御が一般に行われる。しかし
この被処理水溶存オゾン濃度一定制御は、あくまでも注
入オゾンに対するフィードバック制御であり、どうして
も制御時間後れが生じる。従って降雨後等の急激な水質
変動時の追従性が悪いという欠点がある。
できても、オゾン接触槽内の溶存オゾン濃度分布が実測
できないことから、実際の接触槽内のCT値は経験的に
推測するしか手段がないのが現状である。
的は、速やかに反応槽内のCT値を制御して被処理水中
の臭素酸の生成量を基準値以下に抑制する水処理方法お
よび水処理装置を提供することにある。他の目的はオゾ
ン接触槽内の溶存オゾン濃度分布が実測可能な水処理装
置を提供することにある。
によれば被処理水にオゾンガスを導入して浄化処理を行
う水処理方法において、被処理水とオゾンガスを接触,
混合する接触槽と、被処理水中に溶解したオゾンと有機
物との反応時間を確保する滞留槽のそれぞれの内部を流
れる被処理水中の溶存オゾン濃度を監視して被処理水の
槽内溶存オゾン濃度Cと被処理水の槽内滞留時間Tの積
であるCT値の総和を常時計算し、CT値の総和が予め
設定された範囲を超えた際に、溶存オゾン分解装置を作
動させ接触槽と滞留槽のいずれか一つの槽内を流れる被
処理水中の溶存オゾンを分解することにより達成され
る。
を導入して浄化処理を行う水処理装置において、オゾン
ガスと被処理水を接触,混合する接触槽と、被処理水中
に溶解したオゾンと有機物との反応時間を確保する滞留
槽のそれぞれの内部に溶存オゾン監視装置と溶存オゾン
分解装置の組を備えることにより達成される。
存オゾン分解装置が、紫外線照射装置であることが有効
である。
存オゾン分解装置が、過酸化水素水溶液注入装置である
ことが有効である。
を分解するときは水質変動の有無に係わらず溶存オゾン
濃度は速やかに減少するために制御遅れがなくCT値の
良好な制御性が得られる。
オゾン分解装置の組(一組あるいは複数組)を備えると
きは接触槽内部の溶存オゾン濃度分布が正確に分かり、
CT値制御の精度が高まる。
ゾンを速やかに光分解する。過酸化水素水溶液注入装置
からの過酸化水素はオゾンを速やかに化学分解する。
につきシステムフローの一例を示す構成図である。一般
的な大規模浄水場における横流式向流3段オゾン接触池
である。先ずシステム全体の流れを説明する。
より導入口(1) よりオゾン接触槽(2 )内に導入され、
オゾン発生装置(3) より発生させたオゾンガスはオゾン
散気装置(4) を経てオゾン接触槽(2 )内に導入され
る。被処理水とオゾンガスはオゾン接触槽(2 )内で接
触,混合することで反応が進行する。本例の場合は、オ
ゾン接触,混合を3 段階で行っている。オゾン接触槽を
経た後、被処理水は滞留槽(5) 内で一定時間滞留の後、
排出口(6 )より系外に排出され、被処理水と未反応の
オゾンガスは排オゾン処理装置(7 )を経て系外に排出
される。
15min.)、滞留槽の滞留時間は5min. である。また接触
槽内及び滞留槽内の計4箇所に溶存オゾン監視装置(8)
及び溶存オゾン分解装置(9) を併設している。
験等に広く用いられている隔膜式オゾン測定電極及び信
号変換(増幅)器、並びに制御演算器(10)への伝送回路
等により構成される。
演算器(10)に送られ、その信号に基づき各溶存オゾン分
解装置(9a 〜9d) が制御される。
入装置,紫外線照射装置またはナトリウム化合物水溶液
注入装置等が用いられる。
置を示す模式図である。
る過酸化水素を注入する方式である。過酸化水素貯留タ
ンク(11),注入ポンプ(12)及び注入口(13)により構成さ
れる。過酸化水素とオゾン(溶存オゾン)の反応が下記
の式(1),式(2)に示される。過酸化水素は、水中
で水素イオンとヒドロペルオキシイオン(HO2 - に解
離する。オゾンに過酸化水素が注入されると、ヒドロペ
ルオキシイオンが、O 3 と反応して速やかに分解し、ヒ
ドロペルオキシラジカル(OH2 ・)とオゾニドイオン
(O3 - )を生成する。
O2 / O3 比(重量比)0.4 〜0.5 で十分である。
式図である。
源装置(15)により構成される。
(3),式(4)に示すように直接オゾンが分解される
過程と、式(5),式(6)に示すように過酸化水素の
生成を経由する過程の2つがある。これらの反応も非常
に速やかに進行する。
ンプであり、その照射強度は5.5mW/cm2 (殺菌灯レベ
ル)である。これらの溶存オゾン分解装置は、反応槽形
状,設備設置条件等により適宜選定される。
ゾン接触池は、次に示すような反応槽内溶存オゾン濃度
分布を持っている。
る反応槽内溶存オゾン濃度分布を示す線図である。
れる。横軸は時間である。併せてCT値の総和が図中の
斜線で囲まれた部分の面積で表される。図ではCT=8.
5(mg/L×min.) となる(溶存オゾン濃度分布は、オゾン
注入率、被処理水の水質に大きく依存する)。
度の関係を示す線図である。
8の場合には生成する臭素酸濃度を10μg/L 以下に抑制
するためには、CT値を約2.5(mg/L×min.) 以下にしな
くてはならない。
制御すれば可能であるが、前述したように急激な水質変
動等が発生した場合等には制御遅れが生じる。そこで反
応槽内の溶存オゾン濃度Cを常時監視してCT値の総和
が設定値を超えたときに溶存オゾン分解装置を作動させ
る。
T値制御は、制御演算器(10)を用いて例えば以下のよう
にして行うことができる。CT値の総和が設定値を超え
たときに溶存オゾン分解装置( 9c)を作動させる。こ
のとき3 段目の接触槽及び滞留槽の溶存オゾン濃度は0
となる。
触池における溶存オゾン濃度分布を示す線図である。併
せてCT値の総和が図中の斜線で囲まれた部分の面積で
表される。CT値は8.5 から2.5(mg/L*min.)に低下して
いる。従って臭素酸の生成は抑制され、常に一定基準値
以下の被処理水が得られる。
c)を作動させているが、その選択は自由である。
いては反応槽内の溶存オゾン監視装置と溶存オゾン分解
装置の組は一組であるが、複数組の溶存オゾン監視装置
と溶存オゾン分解装置を用いるときは反応槽内の溶存オ
ゾン濃度分布が正確にわかり、CT値制御の精度がより
高まる。
果は低下する。しかし制御演算器の機能を拡充し、オゾ
ン注入量を高めながら適宜溶存オゾン分解装置を作動さ
せると、最大限のオゾン酸化と臭素酸生成抑制の両効果
が得られる。
紫外線照射を併用することで、オゾン分解生成物である
OHラジカルの生成の促進されることから、従来オゾンの
みでは分解困難な物質の分解や、反応時間の短縮等の効
果も期待できる。
スを導入して浄化処理を行う水処理方法において、被処
理水とオゾンガスを接触,混合する接触槽と、被処理水
中に溶解したオゾンと有機物との反応時間を確保する滞
留槽のそれぞれの内部を流れる被処理水中の溶存オゾン
濃度を監視して被処理水の槽内溶存オゾン濃度Cと被処
理水の槽内滞留時間Tの積であるCT値の総和を常時計
算し、CT値の総和が予め設定された範囲を超えた際
に、溶存オゾン分解装置を作動させ接触槽と滞留槽のい
ずれか一つの槽内を流れる被処理水中の溶存オゾンを分
解するので、水質変動の有無に係わらず、溶存オゾン濃
度は速やかに減少して制御遅れのない良好なCT値制御
が得られ、その結果臭素酸濃度を基準値以下に抑制した
水処理を行うことができる。
を導入して浄化処理を行う水処理装置において、オゾン
ガスと被処理水を接触,混合する接触槽と、被処理水中
に溶解したオゾンと有機物との反応時間を確保する滞留
槽のそれぞれの内部に溶存オゾン監視装置と溶存オゾン
分解装置の組を備えるので、高精度のCT値制御を行う
ことができ、臭素酸濃度を基準値以下に抑制した高信頼
性の水処理装置が得られる。
ーの一例を示す構成図
式図
溶存オゾン濃度分布を示す線図
示す線図
る溶存オゾン濃度分布を示す線図
Claims (4)
- 【請求項1】被処理水にオゾンガスを導入して浄化処理
を行う水処理方法において、被処理水とオゾンガスを接
触,混合する接触槽と、被処理水中に溶解したオゾンと
有機物との反応時間を確保する滞留槽のそれぞれの内部
を流れる被処理水中の溶存オゾン濃度を監視して被処理
水の槽内溶存オゾン濃度Cと被処理水の槽内滞留時間T
の積であるCT値の総和を常時計算し、CT値の総和が
予め設定された範囲を超えた際に、溶存オゾン分解装置
を作動させ接触槽と滞留槽のいずれか一つの槽内を流れ
る被処理水中の溶存オゾンを分解することを特徴とする
水処理方法。 - 【請求項2】被処理水にオゾンガスを導入して浄化処理
を行う水処理装置において、オゾンガスと被処理水を接
触,混合する接触槽と、被処理水中に溶解したオゾンと
有機物との反応時間を確保する滞留槽のそれぞれの内部
に溶存オゾン監視装置と溶存オゾン分解装置の組を備え
ること特徴とする水処理装置。 - 【請求項3】溶存オゾン分解装置が、紫外線照射装置で
ある請求項2に記載の水処理装置。 - 【請求項4】溶存オゾン分解装置が、過酸化水素水溶液
注入装置である請求項2に記載の水処理装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29570898A JP3617334B2 (ja) | 1998-10-16 | 1998-10-16 | 水処理方法及び装置 |
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JP2000117274A true JP2000117274A (ja) | 2000-04-25 |
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Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000288562A (ja) * | 1999-04-01 | 2000-10-17 | Kubota Corp | オゾン処理方法および処理装置 |
JP2002210477A (ja) * | 2001-01-22 | 2002-07-30 | Japan Organo Co Ltd | オゾン含有排水の処理方法及び処理装置 |
JP2002307083A (ja) * | 2001-04-16 | 2002-10-22 | Toshiba Corp | 促進酸化処理装置 |
JP2004243265A (ja) * | 2003-02-17 | 2004-09-02 | Toshiba Corp | 水処理制御システム |
JP2008272761A (ja) * | 2008-08-04 | 2008-11-13 | Toshiba Corp | 促進酸化処理装置 |
CN103936235A (zh) * | 2014-04-29 | 2014-07-23 | 武汉市润之达石化设备有限公司 | 连续臭氧反应塔的污水处理设备 |
-
1998
- 1998-10-16 JP JP29570898A patent/JP3617334B2/ja not_active Expired - Lifetime
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