JP2000110520A

JP2000110520A - 摺動部品

Info

Publication number: JP2000110520A
Application number: JP10294472A
Authority: JP
Inventors: Manabu Okinaka; 学沖中; Masahito Taniguchi; 雅人谷口
Original assignee: NGK Spark Plug Co Ltd
Current assignee: Niterra Co Ltd
Priority date: 1998-09-30
Filing date: 1998-09-30
Publication date: 2000-04-18

Abstract

(57)【要約】【課題】カム摺動面の面圧が高くなっても、摩耗が少
なく耐久性の高い摺動部品を得る。【解決手段】摺動部品本体２に凹部５を形成する。セ
ラミック部材２１は一主面をカム摺動面２４として平面
に、反対主面をクラウニング面２２に形成する。このセ
ラミック部材２１のクラウニング面２２を本体２の凹部
に着座させ、傾斜した状態で回転可能で、同本体２から
分離不能に収容する。カム３１とカム摺動面２４が摺動
する際、カム摺動面２４は平面であるから、面圧が小さ
く摩耗も少ない。また反対のクラウニング面２２が本体
２との摺動を成すがカム摺動面２４のような過酷な摺動
でないから摩耗は少い。これより反対面のクラウニング
の減少は僅かであり、セラミック部材２１の回転性の低
下も少ない。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、エンジン（内燃機
関）の吸・排気弁などの動弁機構を駆動させるバルブリ
フタ、タペットなどの摺動部品、さらには燃料噴射ポン
プ部品などにおけるカムとの摺動面を構成する摺動部品
に関する。

【０００２】

【従来の技術】動弁機構を構成するバルブリフタなどの
摺動部品のうち、カム当り面をなす摺動面（以下、カム
摺動面という）には、円盤状の平坦な板或いは円柱状を
成すセラミックチップなどの耐摩耗部材（以下、セラミ
ックチップ又はチップともいう）がロー付けや圧入など
で固着され、そのセラミックチップの面（露出面）をカ
ム摺動面とすることで耐摩耗性の向上が図られている。
ところで、このような摺動部品のカム摺動面は、中央部
を外縁（外周部）より、１〜数十μｍ高くし、緩勾配の
山形とするクラウニング形状（曲率半径の大きい凸球面
状）とされる。これは、相手部材であるカムの摺動面に
緩やかなテーパーを施して両者をカム摺動面の中心から
偏心した位置で接触させて、カムの回転による運動にと
もなって適当なトルクを発生させ、摺動部品をカム摺動
面中央に垂直な軸線回りに回転させることにより、摩擦
抵抗の低減、油膜切れの回避、片当りによる偏摩耗の防
止を図るためである。

【０００３】このようなクラウニング形状とされるカム
摺動面は、相手部材（カム）との過酷な摺動を円滑にす
るために鏡面状態（Ｒａ（中心線平均粗さ）：０．０５
μｍ以下）とすることが必要とされる。このような鏡面
は寸法精度を高めるため、焼結後の耐摩耗部材を研磨す
ることで得ることになる。この方法は、クラウニングが
なければ平面研磨となるため比較的低コストですむが、
クラウニングがある場合には三次元曲面であることか
ら、その加工コストが著しく高くなる。

【０００４】一方、環境規制水準の高まりにより、燃焼
性の向上を目的として、マルチバルブ化やリフト量の増
大、燃料噴射圧力の増大が要求されている。これによ
り、こうした摺動部品のカム摺動面にかかる面圧（単位
面積当りの圧力）も益々増大している。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところが、このような
摺動部品では、そのカム摺動面に片当りの防止用にクラ
ウニングが付与されているが、反面、それが平面（平
坦）でないためにカムの接触面積が少なく、その分、平
面からなるカム摺動面に比べると面圧が高くなる。加え
て前記のように燃焼性の向上を達成すべく、カムの面圧
は益々高まっていることに基づき、カム摺動面の早期摩
耗の増大、ないしこれによる摺動部品の耐久性の低下が
問題となっている。

【０００６】このように、片当たりによる偏摩耗を防
ぎ、回転性を保持するために付与されるクラウニング
も、燃焼性の向上の要請に伴う面圧の上昇により、その
摩耗が早く、期待される寿命が維持されないことがある
といった問題が浮上してきた。本発明は、こうした問題
点に鑑みて成されたもので、カム摺動面の面圧が高くな
っても、摩耗が少なく耐久性の高い摺動部品を提供する
ことをその目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
め、請求項１記載の発明は、カム摺動面を構成する耐摩
耗部材が摺動部品本体に取付けられてなる摺動部品にお
いて、前記摺動部品本体に凹部を形成する一方、前記耐
摩耗部材をその上下両主面のうちの一方を平面に、他方
をクラウニング形状に形成し、該耐摩耗部材を前記摺動
部品本体の凹部内に、クラウニング形状に形成した主面
を該凹部の底面側にして収容し、前記平面をカム摺動面
として傾斜させた状態の下で前記底面側の主面において
摺動回転可能にすると共に該摺動部品本体から分離不能
にしたことを特徴とする。

【０００８】前記手段では耐摩耗部材は従来のようにロ
ー付けなどで固着されず、換言すれば遊嵌状態で本体の
凹部に収容されており、しかも、その着座面側がクラウ
ニング形状となっている。このため、耐摩耗部材は、偏
心位置にて摺動するカムとの摺動時にはそのクラウニン
グ形状などに対応し、カム摺動面をなす平面が片勾配状
に微小角度傾斜し、その下で、カム摺動面をなす平面
（以下、カム摺動面ともいう）の中央（の垂直軸）を中
心して凹部内にて摺動回転する。

【０００９】このように、耐摩耗部材はカム摺動面を傾
斜させて摺動回転（以下、単に回転ともいう）する。一
方、カム摺動面は平面であるためにカムとの接触面積が
大きくとれ、したがって面圧も従来のカム摺動面がクラ
ウニング形状のものより小さくなるから、カム摺動面の
摩耗を小さくできる。すなわち、燃焼性の向上の要請に
より、カムから受ける面圧が増大しても、カム摺動面の
摩耗を低減できる。

【００１０】つまり、従来の摺動部品におけるカム摺動
面のクラウニング量（外周縁から頂点までの高さ）は、
相手部材たるカム（テーパ）に対応して適宜に設計され
るが、そのクラウニング形状をなす主面の直径（摺動
径）が例えば１２ｍｍのチップでは１〜８μｍである。
そして、カム摺動面の摩耗はロー付けや圧入等で本体側
に固着された従来のものでは、カム摺動面がクラウニン
グ形状であるため、面圧も高く摩耗が大きい（摩耗が早
い）。したがって早期に片当たりとなりやすく、摺動部
品の回転性能が早期に低下する。

【００１１】これに対して本発明ではカム摺動面が平面
で面圧が小さく摩耗も少ない。そして、カム摺動面と反
対の本体への着座面（以下、反対面ともいう）側をクラ
ウニング形状とし、このクラウニング形状をなす主面
（以下、クラウニング面ともいう）で、本体（凹部底
面）と摺動させて耐摩耗部材自体を本体に対して回転さ
せるようにし、カムの片当たりを防止したものである。
そして、この回転において、クラウニング面は本体との
摺動を成すところであり、カム摺動面のような過酷な摺
動にはならないから摩耗は僅かである。つまり、反対面
のクラウニングの減少は僅かであり、これにより摺動部
品の回転性の低下も少なく、耐久性の高い耐摩耗部材と
なすことができる。

【００１２】しかも、本発明によれば、カム摺動面は平
面であるから、その面を焼結後、鏡面状態に研磨すると
しても低コストですむ。一方で、凹部の底面側のクラウ
ニング形状をなす主面の表面粗さは、カムとの摺動をし
ないから鏡面とする必要はなく、Ｒａ（中心線平均粗
さ）：１．０μｍ以下とすればよい。そして、このよう
な水準の表面仕上げ精度はバレル研磨で得られるからコ
ストアップを招くこともない。

【００１３】前記手段では、耐摩耗部材のカム摺動面を
平面としたが、このカム摺動面もクラウニング形状とし
てもよい。すなわち、請求項２記載の本発明は、カム摺
動面を構成する耐摩耗部材が摺動部品本体に取付けられ
てなる摺動部品において、前記摺動部品本体に凹部を形
成する一方、前記耐摩耗部材をその上下両主面をクラウ
ニング形状に形成し、該耐摩耗部材を前記摺動部品本体
の凹部内に、一方の主面を該凹部の底面側にして収容
し、他方の主面をカム摺動面として傾斜させた状態の下
で前記底面側の主面において摺動回転可能にすると共に
該摺動部品本体から分離不能にしたことを特徴とする。

【００１４】このようにした場合には、カム摺動面はカ
ムとの面圧が高くなるものの、耐摩耗部材が本体の凹部
内にて摺動するために、カム摺動面の摩耗はロー付けさ
れたもののように発生することはない。つまり、耐摩耗
部材の回転摺動により、カム摺動面におけるカムとの摺
動抵抗が低減されるため、カム摺動面の摩耗は従来のク
ラウニング形状のカム摺動面よりも小さく、したがっ
て、耐摩耗部材の回転性の低下も小さい。そして、この
ものでも、カム摺動面と反対面のクラウニング面は鏡面
仕上げする必要はなく、Ｒａ（中心線平均粗さ）：１．
０μｍ以下とすればよい。したがって、従来のカム摺動
面側のみが鏡面仕上げでクラウニング形状とされたもの
と同じ研磨工程で実現できるから、それと同様のコスト
で製造できる。

【００１５】なお、従来の摺動部品のカム摺動面のクラ
ウニング量は、相手部材であるカムのテーパに対応して
適宜に設定されるが、本発明のように凹部側の主面にク
ラウニングをつける場合には、前記耐摩耗部材の凹部の
底面側のクラウニング形状をなす主面の直径をＤとし、
該主面のクラウニング量（クラウニング面の外縁から中
央の頂点までの高さ）をＣとしたとき、Ｃ／Ｄを、６×
１０^-4〜７×１０^-3の範囲とするとよい。Ｃ／Ｄが、６
×１０^-4以下だと、カム摺動面の傾斜が少なく、片当た
り防止に不十分なためである。また、Ｃ／Ｄが、７×１
０^-3を超えるようだと、今度はカム摺動面の傾斜が大き
くなり、カムとの摺動による回転が不安定となるためで
ある。これよりカム摺動面と反対面のクラウニング量
（高さ）は、例えばクラウニング形状をなす主面の直径
をＤがφ１１ｍｍで、７〜８０μｍの範囲が適切であ
る。なお、前記耐摩耗部材の凹部の底面側のクラウニン
グ形状をなす主面の曲率半径（球Ｒ）が、２００ｍｍ〜
１６００ｍｍの範囲が好ましい。なお、両主面にクラウ
ニングを付ける場合には、反対面のクラウニング量を大
きくするのが好ましい。

【００１６】

【発明の実施の形態】本発明の請求項１の摺動部品の実
施の形態について、図１〜３を参照して詳細に説明す
る。図中、１は、本発明に係る摺動部品（本例では、燃
料噴射ポンプ用のシュー）であり、摺動部品本体（以
下、本体という）２は例えばＳ５０Ｃ或いはＳＣＭ４１
５などの焼き入れ鋼からなり逆カップ形状に形成され、
上部（カップ底板）の中央には図示しない被駆動側部品
への取付け用ボス３が突出状に形成されている。そし
て、その下面４の中央には所定の直径をもつ平面視円形
の凹部（空孔）５が所定の深さで本体２に同心状に設け
られている。

【００１７】一方、この凹部５に対しては、耐摩耗部材
としてセラミック部材２１が収容されている。セラミッ
ク部材２１は、その外径（直径）Ｄ１が凹部５の内径よ
りやや小さい略円盤状を成し、その上面（図示上の主
面）２２がクラウニング形状（凸球面状）に形成され、
本例では、その外周縁に４５度で面取２３が付けられて
いる。そしてカム摺動面２４をなす下面（図示下の主
面）は平面に形成され、その外周縁２５にはαが３０度
の面取２５が付けられている。なお本例でのセラミック
部材２１は直径Ｄ１が１２ｍｍで、最大厚さ４ｍｍ、凹
部５の底面６側のクラウニング面の周縁の面取２３がＣ
０．５ｍｍとされ、上面２２のうち、凹部５の底面側の
クラウニング形状をなす主面の直径をＤを１１ｍｍとし
ている。そしてクラウニング量Ｃは３０μｍに設定され
ている。なお、カム摺動面２４側の面取２５は、厚み方
向に１．５ｍｍにわたり形成される。

【００１８】そして本例では、セラミック部材２１は、
本体２の凹部５にクラウニング形状をなす上面（以下、
クラウニング面ともいう）２２を上にして収容され、凹
部５の底面６に着座するように構成されている。ただ
し、本例では、セラミック部材２１の自重によりカムが
圧接されていないときは、凹部５の底面６に接触するこ
となく、若干の隙間が保持されるような遊嵌状態になる
ように構成されている。なお、凹部５の開口端の内周縁
には、セラミック部材２１を収容した後セラミック部材
２１のカム摺動面側の外周縁の面取２５に掛かるよう
に、その開口端に沿ってリング状をなすように凸部７が
設けられ、セラミック部材２１が本体２から分離しない
ように構成されている。なお、この凸部７はセラミック
部材２１の収容前は、下向きに凸設された状態にあり、
収容後内側へかしめられたものである。そして、セラミ
ック部材２１はカム摺動面２４を成す平面が本体２の下
面４より下側に露出するように構成されるとともに、同
平面は微小角度θ（例えば０度２分〜０度５分）傾斜
し、凹部５内にて摺動回転するように収容されている。

【００１９】しかして、このような摺動部品１をなすセ
ラミック部材２１にカムが摺動するときは次のようであ
る。すなわち図３に示したように、セラミック部材２１
はそのカム摺動面２４の図示右側がカム３１に押さえら
れ、カム摺動面２４の垂直軸Ｊ１は本体２の軸Ｊ２に対
し微小角度θ傾斜した状態となり、その状態の下でカム
３１がその回転軸Ｊ３回りに回転してカム摺動面２４と
摺動して摺動部品１を上下に駆動する。このとき、セラ
ミック部材２１はその摺動によって凹部５内で片勾配状
になり、そのクラウニング面２２と凹部５の底面６とで
摺動回転する。

【００２０】すなわち、本例では凹部５内でセラミック
部材２１を回転させることで、従来の摺動部品自体の回
転の代わりをなさしめたものである。したがって、エン
ジン（燃料噴射ポンプ）に組込まれて使用される際に
は、セラミック部材２１のみが回転する。つまり、セラ
ミック部材２１はロー付けなどで固着されず、遊嵌状態
で本体２の凹部５に収容されており、しかも、反対面が
クラウニング形状となっているため、偏心位置にて摺動
するカム３１との摺動時にはそのクラウニング形状に対
応し、カム摺動面２４をなす平面が片勾配状に傾斜し、
その下で、同平面の中心軸Ｊ１を中心としてセラミック
部材２１は凹部５内にて回転する。この際、カム摺動面
２４は平面であるためにカム３１との接触面積が大き
く、したがって面圧も従来のカム摺動面がクラウニング
形状のものより小さくなるから、同カム摺動面２４の摩
耗を小さくできる。すなわち、燃焼性の向上の要請によ
り、カム３１から受ける面圧が増大しても、カム摺動面
２４の摩耗を低減できる。

【００２１】なお、このようなセラミック部材２１は、
セラミックを主成分とする原料粉体をその形状を成すよ
うにプレス成形し、これを焼成し、その後、バレル研磨
にかけ、そしてカム摺動面２４のみをダイヤモンド砥石
にて鏡面状態に研磨仕上げすることで製造される。この
際において鏡面仕上げをなす面は平面であるから、低コ
ストで仕上げられる。なお、耐摩耗部材の材質は、高硬
度、高耐摩耗性、機械的強度に優れる、窒化けい素、炭
化けい素、或いはジルコニアを主成分とするセラミック
とするのが適切である。また、カム摺動面の反対面の仕
上げ手法は焼成・バレル研磨後、ダイヤモンド砥石にて
鏡面研磨、球面形状とする工法によって仕上げてもバレ
ル仕上品と同等以上の性能を得ることができ、何等変わ
りがない。

【００２２】なお、前記においてはセラミック部材２１
の本体２からの分離防止手段として、開口端の周縁に沿
ってリング状に凸部７を設け、これを凹部５の内側にセ
ラミック部材２１を収容した後、かしめた場合を例示し
たが、この凸部７に代えて多数の爪を間隔をおいてリン
グ状に配置しておき、これを内側にかしめてもよい。ま
た、図４に示したように、前記形態において、別部品と
してバネ性のある穴用同心止め輪などの有端リング１７
を、凹部５の内周面５ａの開口端寄り部位に周設した溝
１８に嵌着しても良いなど適宜の手段とし得る。

【００２３】図５は、請求項２記載の摺動部品４１の実
施形態例を示したものであるが、前記の摺動部品におけ
るセラミック部材２１のカム摺動面２４にもクラウニン
グをつけた点のみが相違するだけで、前記形態と本質的
相違はないので、同一の部位には同一の符号を付すに止
め、同相違点のみ説明する。すなわち、本例のようにカ
ム摺動面３４もクラウニング形状とした場合には、カム
摺動面３４はカム３１との面圧が高くなる。しかし、セ
ラミック部材２１がカム３１との摺動によって本体２の
凹部５内にて摺動回転するために、カム摺動面３４の摩
耗は摺動部品本体２にロー付けされた従来のものと異な
って少ない。したがって、耐摩耗部材としての回転性の
低下も小さい。なお、カム摺動面３４のクラウニング量
は反対面のクラウニング量より小さくするのが好まし
い。

【００２４】次に図１の摺動部品サンプル（請求項１記
載の実施例品）を各３個づつ製造し、ガソリンエンジン
の燃料噴射ポンプに組込み、カムクリアランス：０．５
ｍｍ、エンジン回転数：２５００ｒｐｍの条件で、５０
００時間の耐久試験（エンジン試験）を行い、セラミッ
ク部材２１のカム摺動面２４の摩耗を形状測定器で測定
し、比較例と比較した。表１はその最大摩耗の平均値
（試料数３）である。

【００２５】なお、セラミック部材２１は窒化けい素焼
結体（９０ｗｔ％Ｓｉ3 Ｎ 4，残部焼結助材）であり、
その外径（直径）Ｄ１は１２ｍｍであり、厚さは４ｍｍ
である。ただし、セラミック部材の凹部の底面側のクラ
ウニング形状をなす主面の直径Ｄは、周縁の面取２３の
分（両側で１ｍｍ）外径Ｄ１よりも小さく、１１ｍｍと
され、その主面すなわちカム摺動面の反対面（クラウニ
ング面）の表面粗さはＲａ：０．８μｍとされ、クラウ
ニング量（クラウニング面の外周（直径Ｄ）縁）から中
央の頂点までの高さ）Ｃを３〜１１０μｍとした。な
お、比較例は、ロー付けによるセラミックとメタルの熱
収縮差によって摺動面に３μｍのクラウニングを形成し
たものである。また、カム摺動面の表面粗さは、いずれ
も鏡面（Ｒａ：０．１μｍ下）とした。ただし、使用オ
イル（潤滑油）は各サンプルの試験終了ごとに新品に交
換した。

【００２６】

【表１】

【００２７】表１より、比較例（カム摺動面をクラウニ
ング形状としたセラミック部材のロー付け品）では、そ
のカム摺動面に５０００時間で５５μｍの摩耗が発生し
た。これに対して本発明品（カム摺動面を平面とし反対
面にクラウニングをつけて摺動回転可能としたもの）で
は、５０００時間経過時でも、４１μｍ以下の摩耗であ
った。そのうち、クラウニング量を７〜８０μｍ付与し
たもの（Ｃ／Ｄが、６×１０^-4〜７×１０^-3の範囲のも
の）では、５０００時間経過時でも、８〜１９μｍと摩
耗を激減できた。

【００２８】前記試料における反対面のクラウニング量
が１８μｍのものにおいて、反対面の表面粗さをＲａ：
０．０５〜１．０μｍと変えた試料で前記と同様の試験
をし、３０００時間経過後のカム摺動面の摩耗量を測定
した。なお、カムクリアランスは０としてカム表面の油
膜の形成を不利とした。表２はそのカム摺動面の最大摩
耗の平均値（試料数３）である。

【００２９】

【表２】

【００３０】表２より、本発明品では、反対面の表面粗
さに関係なく、好結果が得られることが分かる。つま
り、反対面の表面粗さは鏡面（Ｒａ：０．０５）とする
までもなく、Ｒａ：０．５〜１．０μｍでもよいことが
分かる。そしてこの程度の表面粗さはバレル研磨でも達
成できるので、研磨コストの上昇を招くこともない。

【００３１】次に図１の摺動部品サンプル（片面クラウ
ニング品）と、図５の両主面ともにクラウニングを付与
した摺動部品サンプル（両主面クラウニング品）につい
て、カムクリアランス：０ｍｍ、エンジン回転数：３０
００ｒｐｍとして、５０００時間の耐久試験（エンジン
試験）をし、カム摺動面の摩耗を形状測定器で測定し
た。ただし、使用オイル（潤滑油）は、表１の結果を示
す試験１において５０００時間の耐久試験に用いたもの
（劣化オイル）を再度使用した。なお、カムクリアラン
スを０としたのは、前記したようにカム表面の油膜の形
成を積極的に不利とするためであり、劣化オイルを使用
したのはカムとセラミック両者の摩耗促進を図るためで
ある。表３はそのカム摺動面の最大摩耗の平均値（試料
数３）である。ただし、いずれの試料も反対面のクラウ
ニング量は３０μｍであり、両主面ともにクラウニング
を付与したもののカム摺動面のクラウニング量は３μｍ
である。

【００３２】

【表３】

【００３３】この結果から、両面クラウニング品では、
本試験のような過酷な試験条件下でも、摩耗量を顕著に
低減できることが分かる。これより明らかなように、両
主面ともにクラウニングを付与するのが耐摩耗性の向上
のために好しいといえる。なお、片面クラウニングのも
ので、摩耗が２８μｍ以上となったものでは偏摩耗の発
生がみられた。カムクリアランス０によるカム表面の油
膜の形成不良に基づく、セラミック部材の回転性の低下
によってカムが片当たりしたものと考えられる。

【００３４】前記においては、カム摺動面の反対面（ク
ラウニング面）のクラウニング量（クラウニング面の外
周（直径Ｄ）縁から中央の頂点までの高さ）Ｃを３〜１
１０μｍとしたものにおいて試験したがそのクラウニン
グ面の形状は正確な球面としたものではない。そこで、
表１の試験において、この反対面（クラウニング面）を
球面とした点のみ条件を変えて同様の試験をした。ただ
し、その球Ｒ（曲率半径）は形状測定器（テーラーホブ
ソン製のTalysurf−１２０Ｌ）による解析値で球Ｒ３０
００〜１５０ｍｍである。表４はその場合のカム摺動面
の最大摩耗の平均値（試料数３）である。

【００３５】

【表４】

【００３６】表４より、本発明品（カム摺動面を平面と
し反対面にクラウニングとして球面を（曲率半径：３０
００〜１５０ｍｍ）としたもの）では、５０００時間経
過時でも、カム摺動面の最大摩耗（平均値）は４５μｍ
以下の摩耗であり、比較例より同摩耗を小さくできた。
そのうち、曲率半径が１６００〜２００ｍｍものでは、
５０００時間経過時でも２０〜２２μｍと摩耗を激減で
きた。

【００３７】なお、前記形態では、燃料噴射ポンプ用の
摺動部品において具体化した場合を例示したが、本発明
では、図６に示したように摺動部品がバルブリフタ５１
である場合においても同様に適用できる。図６は、摺動
部品本体が内部中央にバルブステム５５を内挿可能の筒
状のバルブリフタ本体５２となっている点を除けば、前
記形態における摺動部品と本質的に相違する点はないの
で、同一部位には同一の符号を付し、詳細な説明は省略
する。

【００３８】さらに図７に示したように摺動部品がエン
ジン用タペット６１である場合においても同様に適用で
きる。図７は、摺動部品本体がキノコ形をなすエンジン
用タペット本体６２となっている点を除けば、これまた
前記形態における摺動部品と本質的に相違する点はない
ので、同一部位には同一の符号を付し、詳細な説明は省
略する。なお、図６，７の摺動部品における耐摩耗部材
２１は、いずれも両主面ともクラウニング形状としたの
ものを図示しているが、カム摺動面を平面としたものと
してももちろん良い。これより理解されるように、本発
明は、カムとの摺動面を構成する摺動部品に広く適用で
きる。

【００３９】

【発明の効果】以上の説明から明らかなように本発明に
係る摺動部品によれば、カム摺動面の面圧が高くなって
も、摩耗が少なく耐久性の高い摺動部品となすことがで
きる。とくに、請求項２記載の摺動部品によればその効
果は著しい。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る請求項１記載の摺動部品の実施形
態例（燃料噴射ポンプ用の摺動部品）の断面正面図。

【図２】図１の摺動部品をカム摺動面側から見た図。

【図３】図１の摺動部品がカムと摺動する状態の断面正
面図。

【図４】耐摩耗部材の分離防止手段の別例を説明する断
面正面図。

【図５】本発明に係る請求項２記載の摺動部品の実施形
態例（燃料噴射ポンプ用の摺動部品）の断面正面図。

【図６】本発明に係る請求項２記載の摺動部品の別の実
施形態例（バルブリフタ）の断面正面図。

【図７】本発明に係る請求項２記載の摺動部品の別の実
施形態例（タペット）の断面正面図。

【符号の説明】

１，５１，６１摺動部品２，５２，６２摺動部品本体５凹部６凹部の底面２１セラミック部材（耐摩耗部材）２２耐摩耗部材の主面（反対面）２４，３４耐摩耗部材の主面（カム摺動面）

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】カム摺動面を構成する耐摩耗部材が摺動
部品本体に取付けられてなる摺動部品において、前記摺
動部品本体に凹部を形成する一方、前記耐摩耗部材をそ
の上下両主面のうちの一方を平面に、他方をクラウニン
グ形状に形成し、該耐摩耗部材を前記摺動部品本体の凹
部内に、クラウニング形状に形成した主面を該凹部の底
面側にして収容し、前記平面をカム摺動面として傾斜さ
せた状態の下で前記底面側の主面において摺動回転可能
にすると共に該摺動部品本体から分離不能にしたことを
特徴とする摺動部品。
【請求項２】カム摺動面を構成する耐摩耗部材が摺動
部品本体に取付けられてなる摺動部品において、前記摺
動部品本体に凹部を形成する一方、前記耐摩耗部材をそ
の上下両主面をクラウニング形状に形成し、該耐摩耗部
材を前記摺動部品本体の凹部内に、一方の主面を該凹部
の底面側にして収容し、他方の主面をカム摺動面として
傾斜させた状態の下で前記底面側の主面において摺動回
転可能にすると共に該摺動部品本体から分離不能にした
ことを特徴とする摺動部品。
【請求項３】前記耐摩耗部材の凹部の底面側のクラウ
ニング形状をなす主面の表面粗さをＲａ：１．０μｍ以
下とした請求項１又は２記載の摺動部品。
【請求項４】前記耐摩耗部材の凹部の底面側のクラウ
ニング形状をなす主面の直径をＤとし、該主面のクラウ
ニング量をＣとしたとき、Ｃ／Ｄを、６×１０^-4〜７×
１０^-3の範囲とした請求項１、２又は３記載の摺動部
品。
【請求項５】前記耐摩耗部材の凹部の底面側のクラウ
ニング形状をなす主面の曲率半径が、２００ｍｍ〜１６
００ｍｍの範囲とした請求項１、２又は３記載の摺動部
品。