JP2000089109A

JP2000089109A - ズームレンズ

Info

Publication number: JP2000089109A
Application number: JP10274349A
Authority: JP
Inventors: Takaharu Nurishi; 塗師　　隆治
Original assignee: Canon Inc
Current assignee: Canon Inc
Priority date: 1998-09-10
Filing date: 1998-09-10
Publication date: 2000-03-31

Abstract

(57)【要約】【課題】全変倍範囲に渡り高い光学性能を有し、望遠
側の偏心収差を効果的に補正可能で大口径で広角、高変
倍比を達成する。【解決手段】物体側から順に、変倍の際に固定の正の
屈折力を有する第１レンズ群Ｌ１、負の屈折力を有し、
変倍のための第２レンズ群Ｌ２、変倍に伴う像面変動を
補正する第３レンズ群Ｌ３、絞りＳＰ、固定の正の屈折
力し結像作用をする第４レンズ群Ｌ４が配列されてい
る。第１レンズ群Ｌ１において、望遠端での軸上マージ
ナル光線入射高の最大値をｈmax 、最小値をｈmin とし
たとき、ｈmax ／ｈmin ＜１．７ …(1) を満足し、第１レンズ群Ｌ１の焦点距離をｆ１とし、第
１レンズ群Ｌ１の負レンズＧ１の焦点距離をｆＧ１とし
たとき、ｆＧ１／ｆ１＜−２．０ …(2) を満足し、負レンズＧ１の物体側の曲率半径をr1、像側
の曲率半径をr2としたとき、（r2＋r1）／（r2−r1）＞−１．７ …(3) を満足するようにされている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、テレビカメラ、写
真用カメラ、ビデオカメラ等に好適なズームレンズに関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来からテレビカメラ、写真用カメラ、
ビデオカメラ等には、大口径かつ高変倍で高い光学性能
を有するズームレンズが要求されている。特に、放送用
のカラーテレビカメラでは、その上に操作性や機動性が
重視され、その要求に応えて撮像デバイスも２／３イン
チや１／２インチの小型のＣＣＤ（固体撮像素子）が主
流となっている。このＣＣＤは撮像範囲全体が略均一の
解像力を有しているので、ズームレンズも画面中心から
画面周辺まで解像力が略均一であることが必要である。

【０００３】従って、例えばコマ収差、非点収差、歪曲
収差等の諸収差に加え、各部品の製造誤差に伴って発生
する偏心コマ収差等の光軸に対し非対称な収差も良好に
補正されて、画面全体が高い光学性能を保持しているこ
とが大切である。

【０００４】更に、大口径、広角、高変倍比で、かつ小
型軽量であること、そして撮像手段の前方に色分解光学
系や各種のフィルタを配置するために、長いバックフォ
ーカスを有すること等が要望されている。

【０００５】放送用のカラーテレビカメラ用のズームレ
ンズとしては、比較的高変倍比化及び大口径化が容易で
あることから、４群ズームレンズが多く用いられてお
り、この４群ズームレンズは物体側から順に、合焦用の
正の屈折力の第１レンズ群、変倍用の負の屈折力の第２
レンズ群、変倍に伴って変動する像面を補正するための
正又は負の屈折力の第３レンズ群、そして結像用の正の
屈折力の第４レンズ群の４つのレンズ群から構成されて
いる。

【０００６】例えば、特公昭５９−４６８６号公報や特
開平６−２４２３７８号公報等には、広角端の画角が２
ω＝７２゜〜８７゜、Ｆナンバが１．６〜２．０程度、
変倍比が８程度の大口径比かつ高変倍の４群ズームレン
ズが提案されている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】ズームレンズにおい
て、Ｆナンバが１．７〜２．０の大口径比、変倍比１０
以上の高変倍比、広角端画角２ω＝７８°以上、かつ全
変倍範囲に渡って高い光学性能を得るためには、各レン
ズ群の屈折力やレンズ構成を適切に設定する必要があ
る。一般に、全変倍範囲で収差変動が少なくするために
は、例えば各レンズ群のレンズ枚数を増加して収差補正
上の設計の自由度を増加する必要がある。

【０００８】特に、第１レンズ群の小型化と広角端の画
角７８°以上を両立するためには、第１レンズ群は焦点
距離を短縮し、かつ広角端における第２レンズ群との主
点間隔を小さくするためにバックフォーカスを長く確保
する必要がある。従って、特公昭５９−４６８６号公報
や特開平６−２４２３７８号公報で提案されているよう
に、第１レンズ群は物体側に負の屈折力、像側に正の屈
折力を配したレトロフォーカス型の形式でレンズの構成
枚数が７枚以上のものが用いられる。

【０００９】例えば、特開平６−２４２３７８号公報の
第１の数値実施例においては、第１レンズ群は９枚のレ
ンズにより構成されている。最も物体側の３枚の負レン
ズr1〜R6により主点を像側に押し出し、発生したプラス
の球面収差を正レンズR7〜R8の物体側の面R7により補正
し、また正レンズr14 〜r17 により発生するマイナスの
球面収差を負屈折力の接合面r12 により補正することに
より、第１レンズ群内での球面収差の発生を抑制してい
る。

【００１０】ズームレンズの高倍率化に関しては、望遠
端における第１レンズ群の各レンズの偏心に伴う望遠側
の光学性能の低下が製造上の最大の問題点となる。これ
は第１レンズ群における軸上マージナル光線の入射高ｈ
が変倍比に比例して増大し、球面収差係数がｈの３乗、
コマ収差係数がｈの２乗で影響して、それらの一次関数
である偏心コマ収差係数が増大することが主原因となっ
ている。

【００１１】例えば、特開平６−２４２３７８号公報に
おいて、望遠端において軸上マージナル光線ｈが特に高
い位置を通る第１レンズ群内の各レンズ群の球面収差係
数、コマ収差係数が大きくなって、偏心コマ収差係数が
増大するために、望遠側の偏心コマ収差の発生を抑制し
て高い光学性能を得るためには、第１レンズ群内の各レ
ンズ群の製造誤差を厳しく抑制する必要がある。小型化
のために縮小系として第１レンズ群の屈折力を強める
と、全ての負レンズ及び正レンズの屈折力がそれぞれ強
くなるために、更に誤差管理を厳しくしなければならな
くなる。

【００１２】従って、大口径比で広角、高変倍比のズー
ムレンズを作成しようとすると、望遠端において偏心コ
マ収差係数の高い第１レンズ群の構成枚数が多くなるた
めに、部品公差の厳しいレンズ群が増加し、製造が困難
になるという問題点がある。

【００１３】本発明の目的は、所謂４群ズームレンズに
おいて、全変倍範囲に渡り高い光学性能を有し、偏心収
差を効果的に補正可能し、広角かつ高変倍で製造の容易
な大口径のズームレンズを提供することにある。

【００１４】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明に係るズームレンズは、物体側から順に、変倍
の際に固定の正の屈折力の第１レンズ群、変倍用の負の
屈折力の第２レンズ群、変倍に伴う像面変動を補正する
第３レンズ群、前記固定の正の屈折力の第４レンズ群を
有するズームレンズにおいて、前記第１レンズ群は、物
体側から順に最も物体側に負レンズＧ１を有し負の屈折
力の第１の部分光学系、正の屈折力の第２の部分光学
系、正の屈折力の第３の部分光学系から構成し、前記第
１レンズ群において望遠端での軸上マージナル光線入射
高の最大値をｈmax 、最小値をｈmin としたとき、ｈmax ／ｈmin ＜１．７を満足し、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、前
記負レンズＧ１の焦点距離をｆＧ１としたとき、ｆＧ１／ｆ１＜−２．０を満足し、前記負レンズＧ１の物体側の曲率半径をr1、
像側の曲率半径をr2としたとき、（r2＋r1）／（r2−r1）＞−１．７を満足することを特徴とする。

【００１５】

【発明の実施の形態】本発明を図示の実施例に基づいて
詳細に説明する。図１は断面図を示し、物体側から順
に、変倍の際に固定で正の屈折力を有する前記玉レンズ
群である第１レンズ群Ｌ１、負の屈折力を有し変倍のた
めに広角端から望遠端へ像面側に単調に移動する第２レ
ンズ群Ｌ２、広角端から望遠端ヘの変倍に際し物体側へ
凸状の弧を描くように移動し変倍に伴う像面変動を補正
する第３レンズ群Ｌ３、絞りＳＰ、固定の正の屈折力し
結像作用をする第４レンズ群Ｌ４が配列されており、第
４レンズ群Ｌ４の像面側の２枚は色分解プリズムと等価
のガラスブロックとされている。

【００１６】また、第１レンズ群Ｌ１は、物体側から順
に負の屈折力でかつ最も物体側が負レンズＧ１から成る
第１の部分光学系Ｘ１、正の屈折力の第２の部分光学系
Ｘ２、正の屈折力の第３の部分光学系Ｘ３から構成され
ている。そして、r1、r2、r3、・・・は各レンズ面の曲
率半径、d1、d2、d3、・・・はレンズ厚又は空気間隔を
示している。

【００１７】図２、図３、図４は広角端、中間焦点距
離、望遠端のそれぞれの光路図を示している。変倍に際
しては第２レンズ群Ｌ２が移動し、この移動に伴って第
３レンズ群Ｌ３が移動して像面変動を補正している。

【００１８】第１レンズ群Ｌ１において、望遠端での軸
上マージナル光線入射高の最大値をｈmax 、最小値をｈ
min としたとき、ｈmax ／ｈmin ＜１．７ …(1) を満足し、第１レンズ群Ｌ１の焦点距離をｆ１とし、負
レンズＧ１の焦点距離をｆＧ１としたとき、ｆＧ１／ｆ１＜−２．０ …(2) を満足し、負レンズＧ１の物体側の曲率半径をr1、像側
の曲率半径をr2としたとき、（r2＋r1）／（r2−r1）＞−１．７ …(3) を満足するようにされている。

【００１９】ここで、光学系内の部分系が光軸と直交方
向に微小量偏心した場合の偏心収差の発生について、収
差論的な立場により、第２３回応用物理学講演会（１９
６２年）において、松居より示された方法に基づいて説
明する。

【００２０】撮影レンズの一部のレンズ群ＰをＥだけ平
行偏心させたときの全系の収差量ΔＹ’は、式(4) に示
すように偏心前の収差量ΔＹと偏心により発生した偏心
収差量ΔＹ(E) との和になる。 ΔＹ’＝ΔＹ＋ΔＹ(E) …(4)

【００２１】ここで、偏心収差ΔＹ(E) は式(5) に示す
ように、１次の偏心コマ収差(IIE)、１次の偏心非点収
差(IIIE)、１次の偏心像面湾曲収差(PE)、１次の偏心歪
曲収差(VE1) 、１次の偏心歪曲付加収差(VE2) 、１次の
原点移動ΔＥで表される。

【００２２】 ΔＹ(E) ＝（−Ｅ／２α_K'）［Ｒ² （２＋cos ２φ_R)(IIE) ＋２Ｒ（Ｎ₁tanω）[{２ cos( φ_R −φ_w)＋ cos（φ_R ＋φ_w)}(IIIE) ＋ cosφ_R φ_w(PE)]＋（Ｎ₁ tanω² {(２＋２ cosφ_w)(VE1) −(VE2)}］ −１／（２α_K'){Ｅ（ΔＥ)} …(5)

【００２３】また、式(6) 〜式(11)に示す(IIE) 〜（Δ
Ｅ）までの収差は、全系の焦点距離を１に規格化したと
きに、近軸光線の偏心レンズ群への軸上光線の入射角と
出射角をそれぞれα_p 、α_p'とし、瞳中心を通る主光線
の入射角をβ_p としたときに、偏心レンズ群の収差係数
I_p、II_p 、III_p、P_p、V_p、及び偏心レンズ群よりも像側
のレンズ系の収差係数I_q、II_q 、III_q、P_q、V_qを用いて
表すことができる。

【００２４】 (IIE) ＝α_p'II_q −α_p(II_p ＋II_q)−β_p'I_q＋β_p(I_p＋I_q） …(6) (IIIE)＝α_pIII_q −α_p(III_p＋III_q）−β_p'II_q ＋β_p(II_p ＋II_q ）…(7) (PE)＝α_p'P_q−α_p(P_p＋P_q） …(8) (VE1) ＝α_p'V_q−α_p(V_p＋V_q）−β_p'III_q＋β_p(III_p＋III_q） …(9) (VE2) ＝β_p'P_q−β_p(P_p＋P_q） …(10) （ΔＥ）＝−２（α_p'−α_p) …(11)

【００２５】この内、結像性能に影響するのは偏心コマ
収差(IIE) 、偏心非点収差(IIIE)、偏心像面湾曲収差(P
E)である。また、図２〜図４に示すように第１レンズ群
Ｌ１では、望遠端において軸上マージナル光線の入射高
ｈが高く、軸外主光線の入射高Ｈは低くなるために、第
１レンズ群Ｌ１、第２レンズ群Ｌ２に対して球面収差係
数I 、コマ収差係数IIの影響が大きい。

【００２６】従って、偏心コマ収差(IIE) を補正するこ
とにより、望遠側の光学性能を良好とすることができ
る。第１レンズ群Ｌ１内の或る部分系ｘの微小な偏心Ｅ
ｘに伴う偏心コマ収差を、負レンズＧ１の平行偏心によ
り補正するには、各部分系ｘの偏心コマ収差係数(IIE)x
に対し負レンズＧ１の偏心量Ｅ_G1を、概略次式のように
すればよい。Ｅ_G1＝−Ｅｘ・(IIE)x／(IIE)_G1 …(12)

【００２７】式(12)において、(IIE)_G1 が小さ過ぎると
負レンズＧ１の偏心量Ｅ_G1が増大し、他の偏心諸収差、
例えば偏心像面湾曲収差等への影響が大きくなるため
に、式(12)のＥ_G1が大きくなり過ぎないように、負レン
ズＧ１の偏心コマ収差係数(IIE)_G1 の値が適切な大きさ
である必要がある。

【００２８】式(6) に示すように、偏心コマ収差係数(I
IE) は球面収差係数I とコマ収差係数IIの１次関数であ
り、球面収差係数I は軸上マージナル光線の入射高ｈの
３乗で影響し、コマ収差係数IIは入射高ｈの２乗で影響
するために、偏心コマ収差係数(IIE) は入射高に大きく
依存する。

【００２９】従って、式(1) により第１レンズ群Ｌ１中
の軸上マージナル光線の入射高ｈの最大値と最小値の比
ｈmax ／ｈmin を規制することにより、入射高ｈがｈma
x 近傍となる第１レンズ群Ｌ１中の各部分系ｘの偏心コ
マ収差係数(IIE)xを抑制することができる。

【００３０】図２〜図４に示すように、負レンズＧ１内
ではｈ≒ｈmin となるので、適切な偏心コマ収差係数(I
IE)_G1 を得るためには、或る程度以上の負の屈折力を持
たせ、適切なプラスの球面収差を発生させる必要があ
る。従って、式(2) により、負レンズＧ１の焦点距離ｆ
Ｇ１の下限を、第１レンズ群Ｌ１の焦点距離ｆ１との関
係で規制している。

【００３１】また、図２〜図４に示すように負レンズＧ
１では広角端において、軸外主光線の入射高Ｈが最も高
くなるので、広角端の負のディストーションを抑制する
ために物体側は凸のメニスカス形状となる。負レンズＧ
１の負の屈折力が式(2) の規制に伴って強くなると、物
体側の第１面の曲率半径r1が大きくなり、式(3) を満た
す形状となる。物体側に凸であり、正の屈折力を持つ曲
率半径r1が大きくなることにより、曲率半径r1によるマ
イナスの球面収差の発生量が減少し、結果として負レン
ズＧ１全体のプラスの球面収差発生量がより大きくなっ
て、適切な偏心コマ収差係数(IIE)_G1 を得ることができ
る。

【００３２】このように、式(2) 、式(3) を満足させる
ことにより、負レンズＧ１の偏心コマ収差係数(IIE)_G1
を、部分系ｘの偏心コマ収差係数(IIE)xに対し小さくな
り過ぎないようにし、偏心量Ｅ_G1を抑制することができ
る。

【００３３】従って、式(1) 、式(2) 及び式(3) を満足
しないと、負レンズＧ１を含む第１の部分光学系Ｘ１の
平行偏心による偏心収差補正効果が不十分となる。第１
の部分光学系Ｘ１を負レンズＧ１単独として偏心収差を
補正する場合を説明したが、第１の部分光学系Ｘ１は負
レンズＧ１を含む２枚以上のレンズ群で構成してもよ
い。

【００３４】このように、第１レンズ群Ｌ１の構成を適
切に設定することにより、第１レンズ群Ｌ１内の任意の
部分系ｘの偏心による望遠側の光学性能への影響を、最
も物体側の負レンズ負レンズＧ１を含む第１の部分光学
系Ｘ１の偏心調整により補正できるので、製造が容易に
なる。

【００３５】第１レンズ群Ｌ１は物体側から順に、部分
光学系Ｘ１を凹、凹、凹、部分光学系Ｘ２を凸、部分光
学系Ｘ３を凸、凹、凸、凸、凸の計９枚のレンズ構成と
している。部分光学系Ｘ１の３枚の凹レンズにより主点
を像側に押し出し、発生したプラスの球面収差を部分光
学系Ｘ２の凸レンズＧ４の物体側の面R7により補正し、
また部分光学系Ｘ３の４枚の凸レンズにより発生したマ
イナスの球面収差を接合面の曲率半径r12 により補正す
ることにより、第１レンズ群Ｌ１内での球面収差の発生
を抑制している。曲率半径r7、r12 は大きな球面収差を
発生させるために、式(6) に従って偏心コマ収差係数(I
IE) も大きくなり、これらを含むレンズ群の偏心が望遠
端での偏心コマ収差発生の主原因となる。

【００３６】従って、本実施例では第１レンズ群Ｌ１に
おいて、式(1) 〜(3) を満足させることにより、負レン
ズＧ１の適切な偏心コマ収差係数を確保している。その
結果、負レンズＧ１を平行偏心させるだけで、曲率半径
r7、r12 を含むレンズ群の微小な偏心に伴う偏心コマ収
差を補正することを可能としている。第１レンズ群Ｌ１
内の他のレンズ群の偏心の影響については、偏心コマ収
差係数はより小さいために、容易に補正可能である。

【００３７】このように、第１レンズ群Ｌ１は式(1) 〜
(3) を満たすことにより、第１レンズ群Ｌ１内の各レン
ズの微小な偏心による偏心コマ収差を、第１の部分光学
系Ｘ１の平行偏心により良好に補正可能とし、全変倍範
囲で高い光学性能を得ている。なお、本実施例における
各条件式(1) 〜(3) の実際の値は次の通りである。

【００３８】(1) １．６８９ (2) −１．８５１ (3) −１．６２８

【００３９】図５〜図７は広角端、中間焦点距離、望遠
端の各ズーム位置における球面収差、非点収差、歪曲収
差、倍率色収差を示し、非点収差図において実線はサジ
タル像面、点線はメリディオナル像面を示している。ま
た、図８及び図９はそれぞれ凸レンズである第７面、第
８面、及び接合レンズである第１１面〜第１３面が＋
０．０３ｍｍ平行偏心した場合の望遠端の横収差図を示
している。図１１はそれぞれ第７面、第８面、第１１面
〜第１３面が＋０．０３ｍｍ平行偏心した際に、第１の
部分光学系Ｘ１の平行偏心により偏心収差を補正した場
合の望遠端の横収差図を示す。このときの第１の部分光
学系Ｘ１の偏心量Ｅ_x1はそれぞれ＋０．０４５ｍｍ、−
０．０４５ｍｍであり、十分小さいために、偏心像面湾
曲等の他の偏心収差に対する影響は小さい。

【００４０】なお、実施例では第１の部分光学系Ｘ１を
負レンズＧ１単独として偏心収差を補正する場合を説明
したが、第１の部分光学系Ｘ１は負レンズＧ１を含む２
枚以上のレンズ群で構成してもよい。

【００４１】このように、本実施例では第１レンズ群Ｌ
１を適切に設定して、第１レンズ群Ｌ１内の各レンズ群
の偏心に起因する望遠側での偏心収差を、最も物体側の
第１の部分光学系Ｘ１において容易に補正可能とし、全
変倍範囲で高い光学性能を得ることができる。

【００４２】そして、本実施例は次の表１の望遠端にお
ける近軸追跡値に示すようにされ、１２倍のズーム比を
有し、かつ広角端画角２ωは７８゜を超えている。

【００４３】表１望遠端における近軸追跡値物体距離∝ 焦点距離ｆ＝ 80.4000 αは媒質傾角、ｈは軸上マージナル光線の入射高、βは
軸外光線の入射高、Ｈは軸外主光線の入射高である。

【００４４】群面番号 power α ｈ β Ｈ 1- 1 0.004069 0.000000 1.000000 -1.000000 -2.283351 2 -0.017031 0.327110 0.994129 -1.746907 -2.251995 3 -0.004712 -1.034148 1.242831 1.336744 -2.573468 4 -0.000987 -1.504969 1.265362 2.311651 -2.608078 5 0.002100 -1.605358 1.346002 2.518567 -2.734590 6 -0.005034 -1.378076 1.366634 2.026811 -2.765383 7 0.009131 -1.931166 1.451423 3.175988 -2.904827 8 -0.002889 -0.865645 1.491096 1.043491 -2.952650 9 0.002477 -0.211993 1.509185 1.729328 -2.978461 10 0.005582 -0.911403 1.569939 1.136095 -3.054192 11 0.000874 -0.206821 1.595375 -0.234613 -3.025338 12 -0.005489 -0.094751 1.596713 -0.447134 -3.019024 13 0.002046 -0.799420 1.677836 0.885237 -3.108856 14 0.007036 -0.523418 1.679138 0.373833 -3.109786 15 0.003999 0.426459 1.651124 -1.385351 -3.018783 16 0.011002 0.957320 1.648743 -2.355935 -3.012923 17 -0.004019 2.415708 1.551788 -5.021000 -2.811404 2-18 0.016512 1.914286 0.497820 -4.112565 -0.547106 19 -0.065644 2.575193 0.480856 -4.838904 -0.515230 20 -0.014926 0.037327 0.478268 -2.119619 -0.368274 21 -0.016350 -0.536610 0.481132 -1.677679 -0.359820 22 0.034900 -1.169085 0.483313 -1.205332 -0.357072 23 -0.011208 0.187070 0.471793 -2.207259 -0.221145 24 -0.004336 -0.238068 0.472969 -2.007983 -0.211225 3-25 -0.028193 -0.402934 0.499498 -1.934355 -0.083869 26 0.002995 -1.535171 0.507696 -1.744244 -0.074555 27 -0.001487 -1.412929 0.538012 -1.762195 -0.036745 4-28 0.000000 -1.477256 0.568892 -1.757802 0.000000 29 -0.003451 -1.477256 0.601965 -1.757802 0.039354 30 0.018987 -1.644292 0.669607 -1.768722 0.112114 31 0.006893 -0.622082 0.671154 -1.597571 0.116088 32 0.000678 -0.250135 0.680887 -1.533236 0.175747 33 0.012179 -0.213028 0.681417 -1.523658 0.179537 34 -0.009976 0.454214 0.648474 -1.347856 0.277293 35 0.000865 -0.065914 0.649214 -1.570267 0.294920 36 0.006478 -0.020772 0.654490 -1.549761 0.688528 37 0.010090 0.320121 0.637813 -1.191139 0.750580 38 0.008061 0.837557 0.635729 -0.582218 0.752029 39 -0.018704 1.249550 0.623900 -0.094855 0.752927 40 -0.001149 0.311347 0.605271 -1.227086 0.826348 41 0.007627 0.255447 0.604636 -1.303403 0.829590 42 -0.012505 0.626233 0.566094 -0.794666 0.878498

【００４５】表２は数値実施例を示し、riは物体側がｉ
番目のレンズ面の曲率半径、diは物体側から第ｉ番目の
レンズ厚又は空気間隔、niとνi は第ｉ番目のレンズの
屈折率とアッベ数である。

【００４６】表２ f= 6.70000 fn0=1:2.0 ２ω=78.8 ° r 1= 180.000 d 1= 2.50 n 1=1.73234 ν 1=54.7 r 2= 43.000 d 2= 19.34 r 3= -140.397 d 3= 2.00 n 2=1.66152 ν 2=50.9 r 4= 670.389 d 4= 4.04 r 5= 314.978 d 5= 2.00 n 3=1.66152 ν 3=50.9 r 6= 131.419 d 6= 3.53 r 7= 89.000 d 7= 6.68 n 4=1.81265 ν 4=25.4 r 8= 281.287 d 8= 1.20 r 9= 251.430 d 9= 8.70 n 5=1.62287 ν 5=60.3 r10= -111.584 d10= 9.89 r11= 871.769 d11= 2.00 n 6=1.76168 ν 6=27.5 r12= 47.955 d12= l2.23 n 7=1.49845 ν 7=81.6 r13= -243.622 d13= 0.20 r14= 88.526 d14= 8.57 n 8=1.62287 ν 8=60.3 r15= -155.758 d15= 0.20 r16= 56.615 d16= 5.24 n 9=1.62287 ν 9=60.3 r17= 154.981 d17=可変 r18= 53.786 d18= 1.00 n10=1.88815 ν10=40.8 r19= 13.530 d19= 5.57 r20= -50.111 d20= 0.75 n11=1.74795 ν11=44.8 r21= 45.745 d21= 0.15 r22= 21.040 d22= 8.59 n12=1.73429 ν12=28.5 r23= -13.728 d23= 0.75 n13=1 88815 ν13=40.8 r24= 204.853 d24=可変 r25= -26.488 d25= 0.75 n14=1.74679 ν14=49.3 r26= 36.138 d26= 3.20 n15=1.85501 ν15=23.9 r27= 574.950 d27=可変 r28= 0.000(絞り) d28= 1.80 r29= -210.914 d29= 5.71 n16=1.72793 ν16=38.0 r30= -38.338 d30= 0.20 r31= 74.444 d31= 4.73 n17=1.51314 ν17=60.5 r32= -757.023 d32= 0.20 r33= 40.163 d33= 8.68 n18=1.48915 ν18=70.2 r34= -35.101 d34= 1.66 n19=1.83932 ν19= 37.2 r35= -970.493 d35= 20.42 r36= 77.719 d36= 6.30 n20=1.50349 ν20=56.4 r37= -49.898 d37= 0.20 r38= 104.128 d38= 1.40 n21=1.83932 ν21=37.2 r39= 17.956 d39= 7.23 n22=1.50349 ν22=56.4 r40= 438.317 d40= 0.20 r41= 67.946 d41= 7.51 n23=1.51825 ν23= 64.2 r42= -23.179 d42= 1.40 n24=1.80811 ν24=46.6 r43= 144.533 d43= 0.30 r44= 36.712 d44= 5.52 n25=1.50349 ν25=56.4 r45= -38.644 d45= 5.00 r46= 0.000 d46= 30.00 n26=1.60718 ν26=38.0 r47= 0.000 d47= 16.20 n27=1.51825 ν27=64.2 r48= 0.000

【００４７】可変間隔焦点距離 6.70 12.33 22.78 42.21 80.40 d17 0.92 17.84 29.91 38.43 44.27 d24 46.32 27.26 13.82 6.07 5.29 d27 4.00 6.14 7.52 6.74 1.68

【００４８】望遠端における各面の収差係数分担値群面番号球面収差係数コマ収差係数偏心コマ収差係数 1- 1 0.021747 -0.000969 -0.117809 2 -9.510931 18.238016 6.553917 3 0.063180 0.026843 0.361506 4 -4.141967 6.674228 0.191040 5 5.655402 -9.333870 -0.691133 6 -14.986056 26.361618 3.230018 7 25.446659 -45.520771 -9.012841 8 -3.795667 5.962255 1.266841 9 3.752815 -5.938982 -1.209529 10 0.186775 -0.492061 -1.269697 11 0.035237 -0.004420 -0.165805 12 -12.028589 21.177427 7.263011 13 -0.000258 0.005550 -0.043602 14 4.828762 -7.539056 -3.650882 15 4.300631 -9.302282 -2.127234 16 -0.126619 0.175899 -0.157476 17 1.903789 -4.555124 0.992766 2-18 -0.812471 2.287660 -0.616338 19 -2.619744 0.875183 3.842957 20 -0.065949 0.222145 -0.938249 21 -1.940143 -0.552570 0.541259 22 5.413092 -0.285661 -6.754570 23 -1.508563 1.349292 3.140082 24 -0.055076 -0.173253 0.060260 3-25 -0.062019 0.121948 0.235608 26 0.578099 0.239680 -0.687217 27 -1.383155 -1.561494 0.146652 4-28 0.000000 0.000000 0.000000 29 0.868397 1.212900 0.258559 30 -0.029238 0.050928 0.118250 31 0.624438 0.798758 -0.763315 32 -0.001399 -0.014964 -0.025414 33 0.708214 0.845601 -1.763903 34 -1.033932 0.155911 2.197755 35 -0.000001 0.000042 -0.075617 36 0.051756 0.167769 -0.632208 37 1.544343 0.519279 -2.156604 38 -0.035777 0.120002 -0.262558 39 -2.185368 -3.538033 4.154884 40 0.001486 -0.014971 -0.022857 41 0.002076 0.010313 0.161582 42 -1.872827 -1.989286 3.034033 43 -0.031787 ー0.160116 0.186309 44 0.451769 1.274985 -1.354193 45 2.026081 1.794056 -2.735260 46 -0.296978 0.026086 0.000000 47 0.011783 -0.001035 0.000000 48 0.067770 -0.005953 0.000000 1-48 0.019788 -0.290496 -0.020035

【００４９】

【発明の効果】以上説明したように本発明に係るズーム
レンズは、全変倍範囲に渡り高い光学性能を有し、特に
第１レンズ群内の各レンズ群の製造誤差に起因する望遠
側の偏心収差を、最も物体側の部分光学系の平行偏心に
より容易にかつ効果的に補正可能で大口径で広角、高変
倍比を達成することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例の広角端のレンズの断面図である。

【図２】広角端における光路図である。

【図３】中間焦点距離における光路図である。

【図４】望遠端における光路図である。

【図５】広角端の収差図である。

【図６】中間距離の収差図である。

【図７】望遠端の収差図である。

【図８】望遠端において、第７面と第８面が＋０．０３
ｍｍ平行偏心した場合の収差図である。

【図９】望遠端において、第１１面〜第１３面が＋０．
０３ｍｍ平行偏心した場合の収差図である。

【図１０】図８において、部分系の平行偏心により補正
した収差図である。

【図１１】図９において、部分系の平行偏心により補正
した収差図である。

【符号の説明】

Ｌ１第１レンズ群Ｌ２第２レンズ群Ｌ３第３レンズ群Ｌ４第４レンズ群ＳＰ絞り

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】物体側から順に、変倍の際に固定の正の
屈折力の第１レンズ群、変倍用の負の屈折力の第２レン
ズ群、変倍に伴う像面変動を補正する第３レンズ群、前
記固定の正の屈折力の第４レンズ群を有するズームレン
ズにおいて、前記第１レンズ群は、物体側から順に最も
物体側に負レンズＧ１を有し負の屈折力の第１の部分光
学系、正の屈折力の第２の部分光学系、正の屈折力の第
３の部分光学系から構成し、前記第１レンズ群において
望遠端での軸上マージナル光線入射高の最大値をｈmax
、最小値をｈmin としたとき、ｈmax ／ｈmin ＜１．７を満足し、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、前
記負レンズＧ１の焦点距離をｆＧ１としたとき、ｆＧ１／ｆ１＜−２．０を満足し、前記負レンズＧ１の物体側の曲率半径をr1、
像側の曲率半径をr2としたとき、（r2＋r1）／（r2−r1）＞−１．７を満足することを特徴とするズームレンズ。