JP2000060737A - 複合焼き板及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 縁から縁へ一定の調理温度を保ち、これによ
り、従来技術の炭素鋼焼き板に存在する冷温の縁部とい
う問題点を解決する焼き板を提供すること。 【解決手段】 ステンレス鋼、炭素鋼又はチタニウムの
１つ以上の外側板に拡散結合された重い銅製コア４を有
する複合焼き板２が提供される。銅製コア４を有する複
合体は、外側金属板を銅製コア４に爆発結合して、拡散
結合させ、その後、熱間圧延ミル内にて多数パスの僅か
な漸増縮小パスを行うことにより形成される。該漸増縮
小は、銅製コア４及び異質な外側金属層の重なり合う熱
加工範囲に属する狭小な制御された温度範囲内にて行わ
れる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本出願は、１９９８年７月１
０日付けで出願された米国仮特許出願第６０／０９２，
３８６号に基づく優先権を主張する出願に基づくもので
ある。

【０００２】本発明は、全体として、調理具製品にて使
用されるクラッド金属複合体、及び異質な金属を結合す
る方法に関する。より具体的には、本発明は、商業的レ
ストランにて使用される型式の焼き板（ｇｒｉｄｄｌ
ｅ）及び焼き網（ｇｒｉｌｌ）の調理面として使用され
る異質の金属の多層の結合複合体に関する。

【０００３】

【従来の技術】商業的なファーストフードレストラン
は、典型的に、焼き板／焼き網の調理面にて極めて多数
のハンバーガパティを同時に調理する。従来の焼き板の
調理面は、厚さが２５．４ｍｍ（１インチ）程度の炭素
鋼の重い部片から成っている。この重い鋼材料は、焼き
板の面に沿って均一な高温を保とうとして吸熱部分を提
供する。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】全ての食品製品、特に
ハンバーガパティが適正な程度に調理されることを確実
にするため、商業的装置において、均一な高温度を実現
することが重要である。調理不十分なハンバーガの肉に
てＥ．大腸菌食品の毒による病気が生じ、また、死亡事
故さえも発生している。病気予防センターからの最近の
統計によれば、年間、４０，０００人もの多くの人が
Ｅ．大腸菌Ｏ１５７：Ｈ７細菌によって病気に罹ってい
る。記録された略全ての事故にて、調理不十分又は生の
ハンバーガがその原因とされている。

【０００５】従来のファーストフードの調理工程におい
て、レストランは、冷凍ハンバーガパティを使用し、そ
の冷凍したパティを直接、焼き板の面の上に載せること
は稀なことではない。当然に、冷凍したパティが焼き板
の面に接触するとき、その面から熱が奪われ、こうした
領域内にて焼き板は冷える。パティが調理サイクル中、
定期的に裏返されるとき、同様の温度低下が生ずる。炭
素鋼は、良好な熱伝導体ではなく、従って、低温のパテ
ィ又は冷凍パティを載せること又は裏返し作業によって
表面の温度が低下した後、適正な最小の調理温度に戻る
ためには、一定の時間的遅れがあることが周知である。

【０００６】このように、従来の炭素鋼の焼き板面は、
熱が回復するまで相当な時間的遅れを伴い、このこと
は、必然的に、食品製品を完全に調理するのに必要な全
体の時間に反映する。

【０００７】製品のより大きい処理量を実現しようとし
て、焼き板の高温箇所、すなわち、その前になにも存在
していなかった個所にハンバーガパティを裏返しするこ
とが商業的に一般的な方法である。食品調理の安全性を
確保するため、かかる調理技術は、人の教育を正しく行
うことを必要とするが、焼き板の冷温箇所に食品製品を
偶発的に誤って載せることによる事故的な調理不足の可
能性を解消することはできない。

【０００８】商業的な炭素鋼焼き板は、上述した鋼の熱
伝導性の短所のため、使用前に、長時間の予熱を必要と
する。その結果、エネルギコストが更に増す。更に、炭
素鋼焼き板は、典型的に、低温であり、従って、熱不足
のため、調理に使用することができない周縁に、５０．
８乃至７６．２ｍｍ（２乃至３インチ）の幅の領域を有
している。この場合にも、食品製品がこの縁付近に誤っ
て置かれたならば、この制約により及び食品の可能な安
全上の問題により総処理量は悪影響を受ける。

【０００９】理想的には、商業的な焼き板は、引掻き及
び磨耗に耐え得るように鋼のような硬い調理面を有する
が、冷温個所の回復時間及び予熱時間を短くするため高
熱伝導率を有する必要がある。

【００１０】従来、冷温箇所に起因する熱の回復時間の
遅れを最小にし得るように、熱伝導率特性が改良された
複合金属板で出来た調理焼き板を製造しようとする試み
が為された。かかる製品の１つは、ステンレス鋼クラッ
ド板を利用するものであった。この焼き板の試みは、幾
つかの性質上の問題のため成功してはいない。アルミニ
ウム及びステンレス鋼は、熱膨張係数が著しく相違し、
このため、平坦な複合板は、加熱したとき、熱による反
りを生じる。更に、ステンレス鋼とアルミニウムとの結
合は、製品を溶接したときに損われる。このことは、高
温の溶接時に、境界面にアルミニウムの脆弱な金属間化
合物が形成されることに起因する。

【００１１】ニッケル鉄の外側クラッド材を有する銅製
コアを採用する誘導加熱面を開示する米国特許第５，２
２７，５９７号には、更なる従来技術の調理焼き板が記
載されている。この銅製コアは、局部的な加熱及び冷却
を為し得るように、２．５４ｍｍ（０．１００インチ）
と比較的薄い。ニッケル鉄と銅製コアとを結合するため
の１つの一般的な方法は、異質金属板をろう付けするこ
とにより行うが、その結合方法に関して何も開示されて
いない。かかる結合方法は、コアと外面層との間の熱伝
導率は、低伝導率のろう付けフラック等を含むろう付け
継手によって損われるから、調理面に特に適した継手を
形成するものではない。また、調理温度にて、ろう付け
構造体は、層剥離することが既知であり、このことは、
層剥離した継手内部に形成された絶縁空気スペースが存
在するため、更に著しい熱伝導率の問題を生じさせる。

【００１２】大気に露呈されたとき、表面に形成される
酸化銅の層は、極めて展性であり、例えば、圧延結合す
る間に拡散結合するのに必要な下方の裸金属との接触を
妨げるから、銅は、他の金属に圧延結合することが難し
いことは古くから既知である。

【００１３】１０２銅合金コアをキュプロニッケル（cu
pronickel）として既知の紅砒ニッケル鉱合金に接続す
る初期の方法は、また、圧印鋳造のため複合材料を製造
するためにも採用されている。この方法は、いわゆる圧
延結合の真空パック技術を使用する。１０２銅合金の銅
板を有する２つのキュプロニッケルの外板から成る開始
材料の積重ね体は、その周縁が境界板に溶接されてい
る。銅合金板の表面は、最初に研磨して酸化物層を除去
した。次に、縁溶接した積重ね体は、真空ポンプにより
排気し、その後の圧延結合のため無酸素の環境を提供し
得るように密封した。このように、溶接した板の積重ね
体内に負圧が存在するため、圧延温度にて銅板に酸化物
層は何ら形成されなかった。銅合金製コア及びキュプロ
ニッケル外層は、比較的容易に圧延を為し得るように同
様の熱加工温度を有する。しかしながら、上述した方法
における主たる問題点は、適正な圧延結合を為すのに必
須である良好な真空パックを実現することが難しいこと
である。均一さを実現し得ないことのため、この結合方
法は、極めて労働集約的であり、また不経済である。

【００１４】理想的な調理焼き板は、ステンレス鋼のよ
うな耐食性材料の密に結合した外層を有する銅又は銅合
金から成るコアを採用するものであろう。また、他の有
利な焼き板は、銅製コアを採用するが、チタニウム又は
炭素鋼の調理面を採用することもできる。

【００１５】当該出願人が知る限り、従来、ステンレス
鋼複合板と銅コアとを圧延結合することは、これら２つ
の材料を熱間圧延することが難しいため、従来、不可能
であった。ステンレス鋼の熱加工温度は銅の融点近くま
でになり、このことは、圧延工程を商業的に行うことを
極めて難しくする。圧延する前に開始複合体を最初に形
成する上述した真空パック法は、また、許容し得ない程
にコスト高であり、このためステンレス鋼クラッド銅製
のコア製品を商業的に実現不可能にする。

【００１６】

【課題を解決するための手段】本発明は、ステンレス
鋼、炭素鋼、及びチタニウムのような他の異質な金属に
対して銅を拡散結合（ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ ｂｏｎｄｉ
ｎｇ）し、また、その後に、その結合した複合体を圧延
して、経済的な方法にて改良に係る焼き板を形成する方
法を提供するものである。

【００１７】本発明は、商業的なファーストフード店が
経験する問題点を解決するのみならず、既存の炭素鋼焼
き板に優る幾つかの重要な利点を提供するクラッド金属
製の複合焼き板を提供することにより、複合金属の技術
の問題点を解決するものである。本発明の焼き板は、従
来から使用されている炭素鋼焼き板よりも遥かに迅速に
熱を回収する調理面を提供するものであり、このこと
は、食品製品の生産量を著しく増大させることにつなが
る。更に、本発明は、調理面における低温箇所を実質的
に解消し、事故的な調理不足の可能性を著しく少なく
し、ファーストフード業界における健康面の安全性を著
しく改良し且つ保護する複合焼き板材料を提供するもの
である。

【００１８】更に、本発明は、縁から縁へ一定の調理温
度を保ち、これにより、従来技術の炭素鋼焼き板に存在
する冷温の縁部という問題点を解消する焼き板を提供す
るものである。更に、本発明は、炭素鋼に対して採用さ
れているものと同一の方法を使用して、曲げ、切断し、
成形し又は溶接することのできる複合焼き板であって、
アルミニウム製コアを含む従来技術の熱伝導性複合体を
溶接することを妨げる、有害で弱体な金属間介在物を形
成しない、複合焼き板を提供するものである。更に、本
発明は、複合体中に採用される材料の熱膨張係数が同様
であるため、加熱したときに、熱によって反ったりまた
は層剥離しない複合焼き板を提供するものである。

【００１９】更に、本発明の複合焼き板は、最初の加熱
時間、及び調理サイクル間の熱回復時間を最小にし、エ
ネルギコストを低減し且つ労働効率を高めるものであ
る。簡単に説明すると、本発明は、その間にステンレス
鋼の外層と、銅又は銅合金の重いコアとから成ることが
最も好ましい、多層の拡散結合金属板に関するものであ
る。仕上がった焼き板は、２．５４乃至２５．４ｍｍ
（０．１００インチ乃至１．０インチ）の範囲の厚さを
有し、複合焼き板の層における好ましい厚さの比はステ
ンレス鋼１０％／銅８０％／ステンレス鋼１０％であ
る。本発明による現在の好適な焼き板は、仕上り厚さが
６．３５ｍｍ（０．２５０インチ）であり、銅製コアは
約５．０８ｍｍ（０．２０インチ）の厚さで、ステンレ
ス鋼の外層の各々が約０．６３５ｍｍ（０．０２５イン
チ）の厚さを有している。採用される特定の金属合金に
関して、好適な焼き板の組成は、高純度のＣ−１０２等
級銅の内側コアを有する３０４Ｌ等級のステンレス鋼の
外層の拡散結合複合体である。

【００２０】本発明に従って焼き板を製造する方法は、
好ましくは低炭素量３０４Ｌ等級のステンレス鋼である
ことが好ましいステンレス鋼の外側シートを提供するス
テップを含み、該シートの各々が厚さが約６．３５ｍｍ
（０．２５０インチ）であり、また、例えば、厚さが約
５０．８ｍｍ（２インチ）のＣ−１０２等級のような高
純度の銅の内側コアシート又は板を提供し、三層の複合
積重ね体を形成するステップと、ステンレスシートを積
重ね体の銅板の内側コアに爆発結合して複合スラブを形
成するステップと、複合スラブをより小さいスラブに切
断するステップと、そのより小さいスラブを７６０℃乃
至８７１．１１℃（１４００°Ｆ乃至１６００°Ｆ）の
範囲の温度まで加熱するステップと、仕上がった圧延複
合板を製造し得るように、何回かの圧延パスの後、より
小さいスラブを再加熱することにより、スラブの温度を
７６０℃乃至８７１．１１℃（１４００°Ｆ乃至１６０
０°Ｆ）に入念に保ちつつ、最初に、一回の圧延パス当
たり２．５４ｍｍ（０．１００インチ）程度の、比較的
僅かな縮小程度にて多数のパスを行うことにより、より
小さいスラブの各々を熱間圧延するステップと、ローラ
水平化装置内にて及び空気冷却により仕上がった圧延複
合体板を平坦にするステップとを含んでいる。仕上がっ
た圧延し平坦化し且つ冷却した板からサンドブラストに
よりミルスケールを除去する。複合体スラブから切断し
たより小さいスラブは、同時に、本発明の方法により加
工し、一方のスラブに圧延パスを行う間に、残りのより
小さいスラブは加熱炉内にて再加熱し、適正な圧延温度
を達成するようにする。

【００２１】

【発明の実施の形態】本発明の条規及びその他の特徴
は、添付図面と共に以下の詳細な説明を読むことにより
容易に明らかになるであろう。

【００２２】本発明は、食品の調理業界にて焼き板とし
て使用される複合板の構造に関するものである。本発明
の複合焼き板は、図１に全体として参照番号２で示して
ある。該焼き板２は、比較的厚い銅製コア４と、拡散結
合により銅製コア４に密に接続された比較的薄いステン
レス鋼外層６とを備えている。銅製コア４とステンレス
鋼層６との間の拡散結合は、爆発結合を行い、その後に
熱間圧延を行うことにことにより実現され、この詳細に
ついては以下に説明する。ステンレス鋼−銅−ステンレ
ス鋼の組み合わせにより、複合焼き板２は、ステンレス
鋼の高耐食性及び耐磨耗性と相俟って銅の優れたエネル
ギ伝達特性を示す。

【００２３】外層６用の現在の好適なステンレス鋼合金
は、型３０４Ｌステンレスである。従来型の３０４ステ
ンレス鋼は、結合過程中、良好に機能するが、耐食性が
低下することになるクロムの粒子境界層の移行を防止す
るため、低炭素型である、型３０４Ｌが必要となる。

【００２４】コア層４用の現在の好適な銅材料は、型Ｃ
−１０２銅のような、より高純度の銅である。多岐に亙
る銅合金が使用可能であるが、利用可能性、熱伝導率及
び経済性の理由のため、より高純度のＣ−１０２銅であ
ることが好ましい。本明細書にて使用するように、
「銅」という語は、別に特定しない限り、高純度の銅及
び銅合金を含むものとする。

【００２５】本発明の方法を実施するにあたり、図２及
び図３に示すように、大きい三層の積重ね体１０を最初
に組み立てる。該積重ね体１０は、中央の銅製のコア板
１２と、ステンレス鋼製の２つの外板１４とを備えてい
る。ステンレス鋼製の外板１４の開始厚さは、最終製品
に必要とされる溶接法である爆発結合法に対応し、ま
た、複合焼き板２の銅含有率を最大にし得るように選択
される。一例として、合計圧延縮小率が９０％のとき、
積重ね体１０に対し１０％−８０％−１０％の厚さの比
が使用されるならば、各ステンレス鋼製外板１４の開始
厚さを２．５４ｍｍ（０．１００インチ）とするとき、
仕上った焼き板２における層６の最終厚さは０．２５４
ｍｍ（０．０１０インチ）となる。溶接のため、０．２
５４ｍｍ（０．０１０インチ）より薄いステンレス鋼の
層６は、実際的ではない。仕上った焼き板２の外周に溶
接し、例えば、滴受けのような種々の物品を取り付ける
ことができるようにすることが必要である。ステンレス
鋼層６は、理想的な溶接箇所を提供する。

【００２６】仕上った焼き板２の厚さは、２．５４乃至
２５．４ｍｍ（０．１乃至１インチ）の範囲にあるが、
より好適な範囲は５．０８乃至７．６２ｍｍ（０．２乃
至０．３インチ）であり、現在の好適な公称全厚は、仕
上げ品にて６．３５ｍｍ（０．２５インチ）である。こ
のため、結合前の積重ね体１０における層１４に対する
ステンレスの厚さの現在、好適な開始厚さは、５．０８
乃至７．６２ｍｍ（０．２００乃至０．３００インチ）
の範囲にあり、このことは、仕上がった焼き板２のステ
ンレス層６の各々に対して０．５０８乃至０．７６２ｍ
ｍ（０．０２０乃至０．０３０インチ）の最終的な厚さ
範囲を提供する。

【００２７】図２に図示した板の積重ね体１０に対する
実用的な最大の開始厚さは、６３．５ｍｍ（２・１／２
インチ）であり、この値は、銅コア板１２の厚さを５
０．８ｍｍ（２インチ）に制限することになる。このよ
うに、積重ね体１０の合計厚さは、爆発結合前に、６
３．５ｍｍ（２・１／２インチ）である。板の積重ね体
を形成する板１２、１４の典型的な長さ／寸法「Ｘ」
は、３０．４８ｍ（１２０インチ）であり、幅「Ｙ」は
１２．１９２ｍ（４８インチ）ある。図３を参照。開始
板のこれらの寸法は、爆発結合工程の経済性を最大にし
得るように選択される。材料の４５４ｇ（１ポンド）当
たりの結合コストを低減し得るように爆発結合される材
料のポンド量を最大にすることが有利である。

【００２８】爆発結合する前に、銅製コア板１２及びス
テンレス鋼外板１４の表面は、化学的な高圧洗浄水、又
は機械的なワイヤーブラシ又は研磨手段により洗浄し
て、表面の酸化物及び表面の不純物を除去する。次に、
積重ね体１０中の清浄となった板１２、１４は、銅製コ
ア１２とステンレス鋼外板１４との間に最初の拡散結合
部を形成する公知の爆発結合法を使用して爆発結合させ
る。この爆発結合ステップは、図３に図示する結合した
複合スラブ２０を形成する。２つの清浄な金属面を圧力
結合することにより拡散結合が為され、このため、鉄及
び銅の原子の電子は、２つの異種金属板又はシート間の
境界部にて共有される。その後の熱間圧延は、爆発結合
により最初に造成された拡散結合を改良する。

【００２９】爆発結合によって複合スラブ２０が形成さ
れた後、大気中の酸素が複合体中に入るのを防止するた
め、ステンレス鋼層１４を銅製コア板１２に密に結合す
る。このため、銅製コアは、非保護雰囲気中で圧延温度
まで加熱されたときでさえ、その境界部に酸化物が存在
しない状態を保つ。

【００３０】上述したように、積重ね体１０及び形成さ
れる結合複合スラブ２０は、規模の経済性を最大化し得
るように、可能な限り最大の材料寸法となるように形成
される。しかしながら、その後の圧延結合工程は、スラ
ブ２０の寸法３０４．８ｃｍ×１２１．９２ｃｍ（１０
フィート×４フィート）の大きいスラブを実現すること
が不可能ではないにしても、難しい極めて狭い温度範囲
を必要とする。従って、爆発結合させた複合スラブ２０
は、鋸引き、せん断又はその他の方法にて切断してより
小さい部片とする。例えば、各々が２２７ｋｇ乃至４５
４ｋｇ（５００ポンド乃至１，０００ポンド）の範囲の
より軽量なスラブは、圧延されるときに、容易に再加熱
することができる。これらのより小さスラブは、図３に
概略図で、参照番号３０、４０、５０、６０により図示
されている。このように、より小さいスラブ３０、４
０、５０、６０は、より大きいスラブ２０により得ら
れ、これらより小さいスラブの各々は、例えば、幅７
６．２ｃｍ（２・１／２フィート）×長さ１２１．９２
ｃｍ（４フィート）×厚さ６．３５ｃｍ（２・１／２イ
ンチ）とすることができる、寸法幅「Ｚ」及び長さ
「Ｙ」を有している。

【００３１】次に、その前に、爆発結合した大きい複合
スラブ２０から切断したより小さいスラブ３０、４０、
５０、６０を加熱炉内にて、必要とされる２乃至３時間
の間、７６０℃乃至８７１．１１℃（１４００°乃至１
６００°Ｆ）の圧延温度で加熱される。上述したよう
に、スラブは爆発結合されているため、結合した板の間
に入って銅を再酸化させる大気中の酸素は存在しない。
従って、より小さいスラブの加熱は、非保護的な加熱炉
の雰囲気内にて行われる。

【００３２】熱間圧延工程中、狭く設定した７６０℃乃
至８７１．１１℃（１４００°乃至１６００°Ｆ）の範
囲にスラブの温度を制御することが必須であり、更に、
ミルを通じて各圧延パスを行う間に、スラブの縮小量を
入念に制御することも必須である。ステンレス鋼及び銅
がそれぞれの熱加工温度範囲にある間に、圧延パスが行
われることが必要であるから、温度の制御は極めて重要
である。ステンレス鋼は、約７６０℃乃至１１４８．８
８℃（１４００°乃至２1００°Ｆ）の範囲の熱加工温
度を有している。他方、銅は、約７０４．４４乃至８７
１．１１℃（１３００乃至１６００°Ｆ）の程度の熱加
工温度範囲を有している。従って、これら材料間の熱加
工温度の範囲が不均衡なため、選択された熱加工温度
は、ステンレス鋼の下限値をカバーし銅の熱加工限界の
上限値に重なり合う。

【００３３】銅の融点は１０４８．８８℃（１９２０°
Ｆ）であることに留意すれば、７６０℃乃至８７１．１
１℃（１４００°乃至１６００°Ｆ）の熱加工温度範囲
は、銅がより容易に塑性変形する温度である。従って、
個々の圧延パス毎に大きい圧延縮小を行うことはできな
い。さもなければ、銅は、ステンレス鋼の層に対して大
きい程度に塑性変形し、チューブから歯磨きを搾り出す
場合と全く同様に、ステンレス鋼の層の間から搾り出さ
れて、スラブの外周から逃げる。

【００３４】このように、本発明による熱間圧延工程
中、各圧延パスの間に行われる厚さの縮小程度をパス毎
に、約２．５４ｍｍ（０．１００インチ）の僅かな漸増
に制限することが必須となる。このようにして、スラブ
３０、４０、５０、６０が６３．５ｍｍ（２・１／２イ
ンチ）から５０．８ｍｍ（２インチ）に縮小する迄、圧
延は続行し、このため、パス毎に２．５４ｍｍ（０．１
インチ）縮小させることにより、約５回のパスを必要と
する。５０．８ｍｍ（２インチ）の厚さに達したとき、
５０．８ｍｍ（２インチ）の厚さのスラブは、該スラブ
が２５．４ｍｍ（１インチ）の厚さに縮小される迄、約
６乃至７回のパスに亙り１回のパス毎に３．８１ｍｍ
（０．１５０インチ）の僅かな縮小量を更に付加して圧
延することができる。６．３５ｍｍ（０．２５インチ）
という焼き板の好適な最終厚さに達する迄、３回の圧延
パス毎に、５．８０ｍｍ（０．２０インチ）の縮小を実
現することにより、圧延による縮小はより付加的になさ
れる。

【００３５】各圧延パスの間、銅及びステンレス鋼材料
の適正な熱変形を許容し得るように、スラブは、７６０
乃至８７１．１１℃（１４００乃至１６００°Ｆ）の所
定の熱加工温度範囲内にあることが必須である。この温
度が７６０℃（１４００°Ｆ）以下であるならば、ステ
ンレス鋼を熱加工することはできず、また、この温度が
８７１．１１℃（１６００°Ｆ）以上であるならば、銅
は、過度に塑性変形する。この臨界的な熱加工温度範囲
が保たれることを確実にするためには、各圧延パス後に
スラブ３０、４０、５０、６０を加熱炉内に入れること
が好ましい。このように、スラブ３０、４０、５０、６
０のような複数のスラブを同時に加工し、スラブの１つ
が圧延されているとき、残りのスラブは、加熱炉内にあ
って再加熱され又は予め設定した熱加工温度内にて浸漬
されるようにすることが有利である。圧延のために加熱
炉から除去した次のスラブは、加熱炉内にて最も長時
間、浸漬させたスラブであり、圧延したばかりのスラブ
は、加熱炉内に充填して戻す。このようにして、スラブ
３０乃至６０の全てが所望の仕上げ板の厚さに圧延され
る迄、この工程は続けられる。

【００３６】

【実施例】調理試験 本発明に従って形成された複合焼き板２は、焼き板用の
ＡＳＴＭ標準試験方法第Ｆ−１２７５−９５号に従った
実験条件に基づいて試験を行った。

【００３７】試験した焼き板２は、幅５０８ｍｍ×長さ
６０９．６ｍｍ×厚さ６．３５ｍｍ（２０インチ×２４
インチ×０．２５０インチ）とした。焼き板２は、Ｃ−
１０２銅で出来た厚さ５．０８ｍｍ（０．２０インチ）
のコア４と、拡散結合された３０４Ｌステンレス鋼外層
６とを備え、該外層６の各々の厚さが０．６３５ｍｍ
（０．０２５インチ）であるようにした。焼き板２は、
ステンレス鋼の外層を銅製コアに最初に爆発結合し、そ
の後に、上述したように多数回の加熱及び圧延ステップ
にて圧延することにより形成した。

【００３８】この調理試験の目的は、１９０．５５℃
（３７５°Ｆ）までの加熱時間に対する複合焼き板２の
性能、板の不作動温度分布、実際のハンバーガパティの
調理性能を実証することであった。加熱装置は、ＩＲバ
ーナによる４８，０００ＢＴＵ／時の入力とした。焼き
板面に熱電対による温度検出機能を備える電子制御装置
を採用した。

【００３９】結果 標準的な加熱試験を行い、その結果、低温状態から焼き
板の表面にて測定した１９０．５５℃（３７５°Ｆ）の
温度に達するのに必要な時間は５分以下であった。この
ことは、従来の炭素鋼焼き板を使用する場合の１５乃至
３０分という通常の立ち上がり時間と比較することがで
きる。不作動温度試験の結果、実験室で使用した幅１
９．０５ｍｍ（０．７５インチ）の鋼フレーム板で支持
した領域を除いて、焼き板の全体に亙って良好な温度分
布状態となることがわかった。この調理試験は、脂肪含
有量が２２％である１１３．５ｇ（１／４ポンド）の冷
凍肉パティを１６個、使用した。調理サイクルは、５・
３／４分の裏返し時間を含んで合計９分と測定された。
焼き板及びパティ調理の性能は良好であると評価され、
パティの中心部の測定温度は７１．１１℃（１６０°
Ｆ）以上であった。冷凍したパティの初期重量は１．８
３９ｋｇ（４．０５２ポンド）であり、最終的な調理重
量は１．０７０ｋｇ（２．３５７ポンド）であり、調理
中の脂肪及び水分の損失に起因する重量の損失が４２％
であることを示す。このことは、パティの調理が良好で
あることを示す。焼き板の回復時間、すなわち、焼き板
に冷凍パティを装填した後に１９０．５５℃（３７５°
Ｆ）という所望の調理温度に達するのに必要な時間は、
優れた結果であると見なされる、実質的に瞬間的である
と観察された。また、重い銅製コア４により提供される
優れた熱伝導特性のため、焼き板の全体に亙って端縁か
ら端縁に調理されることも分かった。このように、調理
試験の結果、本発明の銅製コア／ステンレス鋼の複合焼
き板は、従来の炭素鋼製焼き板よりも遥かに優れたもの
であることが実証された。

【００４０】本発明の特定の実施の形態に関して詳細に
説明したが、この開示の全体的な教示内容に鑑みて、こ
うした詳細の色々な改変例及び代替例が具体化可能であ
ることが当業者に理解されよう。本明細書に記載した現
在の好適な実施の形態は、特許請求の範囲及びその全て
の均等例を包含する本発明の範囲の単に一例にしか過ぎ
ず、その範囲を何ら限定するのではないことを意図する
ものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による焼き板の断面図である。

【図２】本発明の方法に使用される金属シートの三層の
積重ね体の僅かに拡大した部分図である。

【図３】図２の三層積重ね体から製造された爆発結合ス
ラブの斜視図である。

【符号の説明】

２ 焼き板 ４ 銅製コア ６ ステンレス鋼外層 １０ 積重ね体 １２ 銅コア板 １４ 銅外板 ２０ 複合スラブ ３０ スラブ ４０ スラブ ５０ スラブ ６０ スラブ

Claims (12)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 複合焼き板において、 銅製コアと、該コアに拡散結合されたステンレス鋼外層
   とを備え、銅製コアが前記板の合計厚さの約６０乃至８
   ０％を占める、複合焼き板。
2. 【請求項２】 請求項１に記載の焼き板において、銅製
   コアがＣ−１０２銅であり、ステンレス鋼外層が型３０
   ４Ｌステンレス鋼である焼き板。
3. 【請求項３】 請求項１に記載の焼き板において、銅製
   コアが約５．０８ｍｍ（０．２０インチ）の厚さであ
   り、ステンレス鋼外層の各々が約０．６３５ｍｍ（０．
   ０２５インチ）の厚さを有する、焼き板。
4. 【請求項４】 複合焼き板において、 銅製板と、 該銅製板に拡散結合された少なくとも１つの外側金属層
   であって、ステンレス鋼、チタニウム及び炭素鋼から成
   る群から選択された１つ以上の金属から成る少なくとも
   1つの外側金属層とを備え、 銅製板が前記板の合計厚さの少なくとも約８０％を占め
   る、複合焼き板。
5. 【請求項５】 複合焼き板において、銅製コアと、最初
   の爆発結合により及びその後の熱間圧延結合により銅製
   コアに拡散結合された異質金属の少なくとも１つの外層
   とを備える、複合焼き板。
6. 【請求項６】 請求項４に記載の焼き板において、少な
   くとも１つの金属外層が、ステンレス鋼、チタニウム及
   び炭素鋼から成る群から選択された１つ以上の金属であ
   る、焼き板。
7. 【請求項７】 複合焼き板の製造方法において、 （ａ）銅製板を提供するステップと、 （ｂ）ステンレス鋼、炭素鋼及びチタニウムから成る群
   から選択された１つ以上の金属から成る少なくとも１つ
   の金属板を提供するステップと、 （ｃ）銅製板を少なくとも１つの金属板に爆発結合し
   て、爆発結合した複合スラブを提供するステップと、 （ｄ）爆発結合した複合スラブを銅及び前記少なくとも
   １つの金属板に対する熱加工温度まで加熱するステップ
   と、 （ｅ）前記スラブの厚さを薄くし得るように前記加熱し
   た爆発結合複合スラブを圧延し、前記少なくとも１つの
   金属板を銅製板に更に拡散結合するステップと、 （ｆ）所望の仕上がり焼き板の厚さを得られるように漸
   増的に前記スラブの厚さを薄くすべくステップ（ｄ）乃
   至（ｅ）を繰り返すステップとを備える、製造方法。
8. 【請求項８】 請求項７に記載の製造方法において、爆
   発結合した複合スラブを複数のより小さいスラブに切断
   し、該複数のより小さいスラブをステップ（ｄ）乃至
   （ｆ）に従って加工するステップを含む、製造方法。
9. 【請求項９】 請求項７に記載の製造方法において、ス
   テップ（ｂ）にて２つの金属板が提供される、製造方
   法。
10. 【請求項１０】 請求項７に記載の製造方法において、
    加熱ステップが約７６０℃乃至約８７１．１１℃（１４
    ００°Ｆ乃至１６００°Ｆ）の温度にて行われる、製造
    方法。
11. 【請求項１１】 請求項７に記載の製造方法において、
    爆発結合した複合スラブは約６３．５ｍｍ（２．５イン
    チ）の厚さを有し、所望の仕上がった焼き板の厚さが、
    約５．０８ｍｍ（０．２インチ）の仕上がった銅製コア
    の厚さを有して約６．３５ｍｍ（０．２５インチ）であ
    る、製造方法。
12. 【請求項１２】 請求項１１に記載の製造方法におい
    て、仕上がった焼き板が、該焼き板に結合された２つの
    ステンレス鋼の層を有し、ステンレス鋼層の各々が、約
    ０．６３５ｍｍ（０．０２５インチ）の仕上がった厚さ
    を有する、製造方法。