JP2000058087A - 円筒型セルタイプ固体電解質型燃料電池 - Google Patents
円筒型セルタイプ固体電解質型燃料電池Info
- Publication number
- JP2000058087A JP2000058087A JP10234894A JP23489498A JP2000058087A JP 2000058087 A JP2000058087 A JP 2000058087A JP 10234894 A JP10234894 A JP 10234894A JP 23489498 A JP23489498 A JP 23489498A JP 2000058087 A JP2000058087 A JP 2000058087A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- cell
- fuel
- cylindrical
- porous body
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
Landscapes
- Fuel Cell (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 円筒型セルの集積された発電室内へのガス供
給を均一化することにより発電性能を向上させた固体電
解質型燃料電池を提供する。 【解決手段】 本発明の燃料電池は、発電室２の下部
に、セラミックボールを積層した整流層２３を設置し
た。これにより、燃料ガスをセルに均一に流すことが可
能となり、高性能な燃料電池の作成が可能となった。
給を均一化することにより発電性能を向上させた固体電
解質型燃料電池を提供する。 【解決手段】 本発明の燃料電池は、発電室２の下部
に、セラミックボールを積層した整流層２３を設置し
た。これにより、燃料ガスをセルに均一に流すことが可
能となり、高性能な燃料電池の作成が可能となった。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、円筒型セルタイプ
の固体電解質型燃料電池（以下Ｔ−ＳＯＦＣともいう）
に関する。特に燃料ガス及び酸化剤ガスをセル集合体内
に均一に供給できるコンパクトな整流層を備え、より発
電性能を向上させたＴ−ＳＯＦＣに関する。
の固体電解質型燃料電池（以下Ｔ−ＳＯＦＣともいう）
に関する。特に燃料ガス及び酸化剤ガスをセル集合体内
に均一に供給できるコンパクトな整流層を備え、より発
電性能を向上させたＴ−ＳＯＦＣに関する。
【０００２】
【従来の技術】図４は、従来知られている代表的なＴ−
ＳＯＦＣの構造を模式的に示す図である。（Ａ）は側面
断面図、（Ｂ）は平面断面図である。このＴ−ＳＯＦＣ
１′の中枢部分である円筒型セル集合体３は、ケーシン
グ１３内の発電室２内に納められており、細長い円筒状
（寸法例、直径１３mm×発電有効長５００mm）の多数の
円筒型セル７から構成されている。円筒型セル７は、上
端開放・下端閉（有底筒状）のセラミックチューブであ
る。円筒型セル７の断面は多層円筒状をしており、空気
極、固体電解質層、燃料極、インターコネクタ等の各層
（図示されず）が積層されている。セル７は、そのボト
ム１９において、セラミック台４１上に置かれている。
セラミック台４１は、ケーシング１３の底板２５上に置
かれている。
ＳＯＦＣの構造を模式的に示す図である。（Ａ）は側面
断面図、（Ｂ）は平面断面図である。このＴ−ＳＯＦＣ
１′の中枢部分である円筒型セル集合体３は、ケーシン
グ１３内の発電室２内に納められており、細長い円筒状
（寸法例、直径１３mm×発電有効長５００mm）の多数の
円筒型セル７から構成されている。円筒型セル７は、上
端開放・下端閉（有底筒状）のセラミックチューブであ
る。円筒型セル７の断面は多層円筒状をしており、空気
極、固体電解質層、燃料極、インターコネクタ等の各層
（図示されず）が積層されている。セル７は、そのボト
ム１９において、セラミック台４１上に置かれている。
セラミック台４１は、ケーシング１３の底板２５上に置
かれている。
【０００３】円筒型セル７の各層の肉厚は数μm 〜１．
５mmであり、それぞれ必要な機能（導電性、通気性、固
体電解質、電気触媒性等）を有する酸化物を主成分とす
るセラミックス材で形成されている。この円筒型セル７
の内面に酸化剤ガス（空気や酸素リッチガス等、以下空
気という）を流し、外面にＨ2 、ＣＯ、ＣＨ4 等の燃料
ガスを流すと、このセル内でＯ2-イオンが移動して電気
化学的反応が起こり、空気極と燃料極との間に電位差が
生じ発電が行われる。なお、円筒型セル７の内外関係は
逆であってもよい。
５mmであり、それぞれ必要な機能（導電性、通気性、固
体電解質、電気触媒性等）を有する酸化物を主成分とす
るセラミックス材で形成されている。この円筒型セル７
の内面に酸化剤ガス（空気や酸素リッチガス等、以下空
気という）を流し、外面にＨ2 、ＣＯ、ＣＨ4 等の燃料
ガスを流すと、このセル内でＯ2-イオンが移動して電気
化学的反応が起こり、空気極と燃料極との間に電位差が
生じ発電が行われる。なお、円筒型セル７の内外関係は
逆であってもよい。
【０００４】円筒型セル７内には、空気を通すための細
長い空気導入管５が通っている。空気導入管５は、燃料
電池１′上部の空気分配器（図示されず）から下に出
て、円筒型セル７内に入り、その下端はセル７の底近く
にまで達している。この空気導入管５の下端から、空気
が円筒型セル７の底に供給される。セル底に供給された
空気は、上述の発電反応に寄与しつつチューブ内を上方
に向かい、セル７上端部からセル外に出て排気燃焼室８
に至る。この排気燃焼室８においては、後述する燃料ガ
ス排気と空気排気とが混合され、排気中の未反応の酸素
と燃料が燃焼（一般的な燃焼）する。
長い空気導入管５が通っている。空気導入管５は、燃料
電池１′上部の空気分配器（図示されず）から下に出
て、円筒型セル７内に入り、その下端はセル７の底近く
にまで達している。この空気導入管５の下端から、空気
が円筒型セル７の底に供給される。セル底に供給された
空気は、上述の発電反応に寄与しつつチューブ内を上方
に向かい、セル７上端部からセル外に出て排気燃焼室８
に至る。この排気燃焼室８においては、後述する燃料ガ
ス排気と空気排気とが混合され、排気中の未反応の酸素
と燃料が燃焼（一般的な燃焼）する。
【０００５】円筒型セル７の外面には、燃料電池１′の
下部の燃料供給室２０から上方に向けて燃料ガスが供給
される。なお、燃料ガスは燃料供給管２７から燃料供給
室２０内に入る。燃料ガスは、上述の発電反応に寄与し
つつセル７外を上方に向かい、未反応部分の燃料ガス
と、セル部での電気化学的燃焼反応生成物（ＣＯ2 、Ｈ
2 Ｏ等）は、上述の排気燃焼室に入る。この排気燃焼室
で燃焼した後の排ガスの顕熱は、燃料電池に供給される
空気及び燃料ガスの予熱に用いられたり、あるいは、通
常の蒸気ボイラー・タービンを用いる発電システムに送
られて発電に利用される。
下部の燃料供給室２０から上方に向けて燃料ガスが供給
される。なお、燃料ガスは燃料供給管２７から燃料供給
室２０内に入る。燃料ガスは、上述の発電反応に寄与し
つつセル７外を上方に向かい、未反応部分の燃料ガス
と、セル部での電気化学的燃焼反応生成物（ＣＯ2 、Ｈ
2 Ｏ等）は、上述の排気燃焼室に入る。この排気燃焼室
で燃焼した後の排ガスの顕熱は、燃料電池に供給される
空気及び燃料ガスの予熱に用いられたり、あるいは、通
常の蒸気ボイラー・タービンを用いる発電システムに送
られて発電に利用される。
【０００６】次に、図４の燃料電池１′における円筒型
セル７の電気的接続関係について説明する。図４（Ｂ）
に示されているように、図の左右方向に４列に並んでい
る円筒型セル７は、互いに電気的に直列に接続されてい
る。すなわち、右側の円筒型セルのインターコネクタ１
５がその左側の外面（外面電極、この場合燃料極）にＮ
ｉフェルト１７を介して接続されている。通常の燃料電
池にあっては、円筒型セル１本における発電電圧は約１
ボルト程度であるので、多数の円筒型セルを直列に接続
して所要の電圧を得る。円筒型セル集合体の最外列の外
側には、集電板９、９′が、Ｎｉフェルト１１、１１′
を介して、円筒型セル７に接続されている。この集電板
９から、セル集合体１で発電された電力を外部へ取り出
す。
セル７の電気的接続関係について説明する。図４（Ｂ）
に示されているように、図の左右方向に４列に並んでい
る円筒型セル７は、互いに電気的に直列に接続されてい
る。すなわち、右側の円筒型セルのインターコネクタ１
５がその左側の外面（外面電極、この場合燃料極）にＮ
ｉフェルト１７を介して接続されている。通常の燃料電
池にあっては、円筒型セル１本における発電電圧は約１
ボルト程度であるので、多数の円筒型セルを直列に接続
して所要の電圧を得る。円筒型セル集合体の最外列の外
側には、集電板９、９′が、Ｎｉフェルト１１、１１′
を介して、円筒型セル７に接続されている。この集電板
９から、セル集合体１で発電された電力を外部へ取り出
す。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】図４のような従来の固
体電解質型燃料電池にあっては、発電室２０内における
各セル７への燃料供給が不均一となる問題があった。す
なわち、周辺部（ケーシング１３寄り）に優先的に燃料
が流れ、中央部のセルに十分な燃料が供給されないので
ある。そのため、中央部のセルの発電性能が十分に出
ず、その結果燃料電池全体の出力も低くなっていた。
体電解質型燃料電池にあっては、発電室２０内における
各セル７への燃料供給が不均一となる問題があった。す
なわち、周辺部（ケーシング１３寄り）に優先的に燃料
が流れ、中央部のセルに十分な燃料が供給されないので
ある。そのため、中央部のセルの発電性能が十分に出
ず、その結果燃料電池全体の出力も低くなっていた。
【０００８】この問題を定量的に把握するため、次のよ
うな実験を行った。 使用燃料電池 ：図４に示されている３×４列のセルを有するもの。 空気極材質 ：ＬａＳｒＭｎＯ3 インターコネクタ材質：ＬａＣａＣｒＯ3 電解質 ：Ｙ2 Ｏ3 安定化ＺｒＯ2 （ＹＳＺ） 燃料極材質 ：Ｎｉ＋ＹＳＺ
うな実験を行った。 使用燃料電池 ：図４に示されている３×４列のセルを有するもの。 空気極材質 ：ＬａＳｒＭｎＯ3 インターコネクタ材質：ＬａＣａＣｒＯ3 電解質 ：Ｙ2 Ｏ3 安定化ＺｒＯ2 （ＹＳＺ） 燃料極材質 ：Ｎｉ＋ＹＳＺ
【０００９】 ガス供給温度：１０００℃ 酸化剤 ：空気、１０リットル／分・セル 燃料 ：加湿水素、供給量０．６リットル／分・セル 燃料利用率 ：８０％ 電流密度 ：０．３A/cm2 なおここで、燃料利用率とは、取り出す電流に必要な燃
料の量の理論値（ｆ1）と実際に流した燃料の量（ｆ
2 ）を用いて次式で定義した。 燃料利用率＝（ｆ1 ／ｆ2 ）×１００（％）
料の量の理論値（ｆ1）と実際に流した燃料の量（ｆ
2 ）を用いて次式で定義した。 燃料利用率＝（ｆ1 ／ｆ2 ）×１００（％）
【００１０】このような条件で燃料電池を運転しながら
以下を測定した。 各セルの発電電圧：図４（Ｂ）に模式的に示されている
Ｖ1 〜Ｖ4 各セルの温度： 同じくＴ1 〜Ｔ4 なお、各値の添字１、４は周辺部のセルにおける値であ
ることを表し、添字２、３は中央部のセルにおける値で
あることを表す。
以下を測定した。 各セルの発電電圧：図４（Ｂ）に模式的に示されている
Ｖ1 〜Ｖ4 各セルの温度： 同じくＴ1 〜Ｔ4 なお、各値の添字１、４は周辺部のセルにおける値であ
ることを表し、添字２、３は中央部のセルにおける値で
あることを表す。
【００１１】図５は、上述の従来の燃料電池における各
セルの発電電圧及び温度測定データを表すグラフであ
る。図５（ａ）の電圧を示すグラフも、図５（ｂ）のセ
ル温度を示すグラフも、いずれも中凹のグラフになって
いる。これは、周辺部のセルにおける電気化学的反応
が、中央部のセルにおけるそれよりも活発であることを
示している。その原因が上述の燃料の不均一供給にある
のである。
セルの発電電圧及び温度測定データを表すグラフであ
る。図５（ａ）の電圧を示すグラフも、図５（ｂ）のセ
ル温度を示すグラフも、いずれも中凹のグラフになって
いる。これは、周辺部のセルにおける電気化学的反応
が、中央部のセルにおけるそれよりも活発であることを
示している。その原因が上述の燃料の不均一供給にある
のである。
【００１２】本発明は、円筒型セルの集積された発電室
内へ燃料ガス等を均一に供給できるコンパクトな整流層
を備え、より発電性能を向上させたＴ−ＳＯＦＣ燃料電
池を提供することを目的とする。
内へ燃料ガス等を均一に供給できるコンパクトな整流層
を備え、より発電性能を向上させたＴ−ＳＯＦＣ燃料電
池を提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明の円筒型セルタイプ固体電解質型燃料電池
は、 多層円筒状に積層された空気極、固体電解質層、
燃料極、及び、インターコネクタを有する複数の円筒型
セルの集合体を備え、 該セルの外周部が酸化剤ガス又
は燃料ガスの流路をなしており、 上記流路にガスを供
給するガス供給部に整流層を設け、 上記セル集合体内
のガス流路におけるガス流速のバラツキを５％以内とし
たことを特徴とする。
め、本発明の円筒型セルタイプ固体電解質型燃料電池
は、 多層円筒状に積層された空気極、固体電解質層、
燃料極、及び、インターコネクタを有する複数の円筒型
セルの集合体を備え、 該セルの外周部が酸化剤ガス又
は燃料ガスの流路をなしており、 上記流路にガスを供
給するガス供給部に整流層を設け、 上記セル集合体内
のガス流路におけるガス流速のバラツキを５％以内とし
たことを特徴とする。
【００１４】ガス供給部からは、円筒型セル外周部に空
気又は燃料ガスが供給される。このとき、ガス供給部内
のセラミックボール等からなるガス整流層は、ガスを均
一に分散・整流してセル集合体におくる役割を果たす。
気又は燃料ガスが供給される。このとき、ガス供給部内
のセラミックボール等からなるガス整流層は、ガスを均
一に分散・整流してセル集合体におくる役割を果たす。
【００１５】ここで、上記セル集合体内のガス流路にお
けるガス流速のバラツキは５％以内が好ましく、±３％
以内がより好ましい。本発明者らの研究によれば、その
範囲内でＳＯＦＣの発電性能・耐久性を良好に維持でき
る。
けるガス流速のバラツキは５％以内が好ましく、±３％
以内がより好ましい。本発明者らの研究によれば、その
範囲内でＳＯＦＣの発電性能・耐久性を良好に維持でき
る。
【００１６】整流層の厚さは４０mm以上が好ましく、５
０mm以上がより好ましい。図２は、セル集合体内のセル
外周のガス流路の流速の分布状況を示すグラフである。
縦軸は、１２箇所の測定点のうち、流速が平均の±３％
以内に収まった点の割合を示す。横軸は、整流層として
のアルミナボール（径３mm）の層の厚さを示す。グラフ
中のプロット図形の丸は平均流速５１×１０-3ｍ／ｓの
場合を示し、正方形は平均流速２５×１０-3ｍ／ｓの場
合を示す。
０mm以上がより好ましい。図２は、セル集合体内のセル
外周のガス流路の流速の分布状況を示すグラフである。
縦軸は、１２箇所の測定点のうち、流速が平均の±３％
以内に収まった点の割合を示す。横軸は、整流層として
のアルミナボール（径３mm）の層の厚さを示す。グラフ
中のプロット図形の丸は平均流速５１×１０-3ｍ／ｓの
場合を示し、正方形は平均流速２５×１０-3ｍ／ｓの場
合を示す。
【００１７】図２から明らかなように、流速分布の均一
度は流速の絶対値にはあまり関係しない。そして、整流
層厚４０mmもあれば、ほとんど良好な流速分布が得られ
る。整流層厚５０mm以上であれば±３％内の均一度の割
合は１００％である。
度は流速の絶対値にはあまり関係しない。そして、整流
層厚４０mmもあれば、ほとんど良好な流速分布が得られ
る。整流層厚５０mm以上であれば±３％内の均一度の割
合は１００％である。
【００１８】ところで、整流層の厚さが厚くなると燃料
電池の装置寸法が大きくなって好ましくない。また製造
費も高くなる。そこで、上記本発明者らの知見に従い、
整流層の厚さは１５０mmあるいは２００mm以下とするこ
とが好ましい。
電池の装置寸法が大きくなって好ましくない。また製造
費も高くなる。そこで、上記本発明者らの知見に従い、
整流層の厚さは１５０mmあるいは２００mm以下とするこ
とが好ましい。
【００１９】
【発明の実施の形態】図１は、本発明の１実施例に係る
円筒型セル型の固体電解質型燃料電池の発電室内を示す
側面断面図である。図４の従来の燃料電池と同様の部位
は同じ符号で示されている。図１の燃料電池１の特徴
は、発電室２の下部に、セラミックハニカム２１とセラ
ミック連続多孔体２３とが設置されていることである。
すなわち、燃料供給室２０内の下側には、ケーシング底
板２５上に、セラミック連続多孔体２３が置かれてい
る。セラミック連続多孔体２３は、その左右及び奥行寸
法が、燃料供給室（ガス供給部）２０の内側寸法より少
々小さい程度で、両者間のスキマは、微少である。
円筒型セル型の固体電解質型燃料電池の発電室内を示す
側面断面図である。図４の従来の燃料電池と同様の部位
は同じ符号で示されている。図１の燃料電池１の特徴
は、発電室２の下部に、セラミックハニカム２１とセラ
ミック連続多孔体２３とが設置されていることである。
すなわち、燃料供給室２０内の下側には、ケーシング底
板２５上に、セラミック連続多孔体２３が置かれてい
る。セラミック連続多孔体２３は、その左右及び奥行寸
法が、燃料供給室（ガス供給部）２０の内側寸法より少
々小さい程度で、両者間のスキマは、微少である。
【００２０】セラミック連続多孔体２３の上面には、セ
ラミックハニカム２１が、厚さが一定の層をなすように
設置されている。ハニカム２１の穴の方向は上下方向と
なっている。ハニカム２１の左右、奥行寸法、及び、ハ
ニカム２１と燃料供給室２０の壁面とのスキマについて
は、上述のセラミック連続多孔体２３の場合と同様であ
る。なお、ハニカム２１と連続多孔体２３の上下関係は
逆であってもよい。
ラミックハニカム２１が、厚さが一定の層をなすように
設置されている。ハニカム２１の穴の方向は上下方向と
なっている。ハニカム２１の左右、奥行寸法、及び、ハ
ニカム２１と燃料供給室２０の壁面とのスキマについて
は、上述のセラミック連続多孔体２３の場合と同様であ
る。なお、ハニカム２１と連続多孔体２３の上下関係は
逆であってもよい。
【００２１】図１の燃料電池を用いて、以下の条件で発
電実験を行った。発電実験Ａ セル寸法、セル各部材質：前述の従来例と同じ ガス供給温度、酸化剤・燃料の種類・流量、電流密度：
前述の従来例と同じ 整流層：アルミナボール（径３mm） 厚さ５０mm セラミックハニカム：コージエライト、穴寸法１．２m
m，厚さ３０mm 燃料：加湿水素、供給量０．６リットル／分・セル、利
用率８０％
電実験を行った。発電実験Ａ セル寸法、セル各部材質：前述の従来例と同じ ガス供給温度、酸化剤・燃料の種類・流量、電流密度：
前述の従来例と同じ 整流層：アルミナボール（径３mm） 厚さ５０mm セラミックハニカム：コージエライト、穴寸法１．２m
m，厚さ３０mm 燃料：加湿水素、供給量０．６リットル／分・セル、利
用率８０％
【００２２】図３は、図１に示されている本発明の１実
施例に係るＴ−ＳＯＦＣを、加湿水素を燃料として運転
した場合における各セルの発電電圧及び温度を示すグラ
フである。発電電圧及び温度の測定位置は図４（Ｂ）に
示されている従来例の場合と同じである。
施例に係るＴ−ＳＯＦＣを、加湿水素を燃料として運転
した場合における各セルの発電電圧及び温度を示すグラ
フである。発電電圧及び温度の測定位置は図４（Ｂ）に
示されている従来例の場合と同じである。
【００２３】図３においては、電圧、温度とも、中央部
のセルと周辺部のセルでほとんど差はなく、燃料ガスが
各セルに均一に供給されていることが示されている。こ
れらの結果より、セル下部に連続空孔を有する多孔体、
ハニカムなどを用いることで燃料ガスをセルに均一に流
すことが可能となり、高性能な燃料電池を作成可能とな
ることが明らかになった。
のセルと周辺部のセルでほとんど差はなく、燃料ガスが
各セルに均一に供給されていることが示されている。こ
れらの結果より、セル下部に連続空孔を有する多孔体、
ハニカムなどを用いることで燃料ガスをセルに均一に流
すことが可能となり、高性能な燃料電池を作成可能とな
ることが明らかになった。
【００２４】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば、セル下部に連続空孔を有する多孔体、ハニカ
ムなどの整流層を配置することで燃料ガスをセルに均一
に流すことが可能となり、高性能な燃料電池の作製が可
能となった。
によれば、セル下部に連続空孔を有する多孔体、ハニカ
ムなどの整流層を配置することで燃料ガスをセルに均一
に流すことが可能となり、高性能な燃料電池の作製が可
能となった。
【図１】本発明の１実施例に係る円筒型セル型のＴ−Ｓ
ＯＦＣの発電室内を示す側面断面図である。
ＯＦＣの発電室内を示す側面断面図である。
【図２】セル集合体内のセル外周のガス流路の流速の分
布状況を示すグラフである。
布状況を示すグラフである。
【図３】図１に示されている本発明の１実施例に係るＴ
−ＳＯＦＣを、加湿水素を燃料として運転した場合にお
ける各セルの発電電圧及び温度を示すグラフである。
−ＳＯＦＣを、加湿水素を燃料として運転した場合にお
ける各セルの発電電圧及び温度を示すグラフである。
【図４】従来知られている代表的なＴ−ＳＯＦＣ１′の
構造を模式的に示す図である。（Ａ）は側面断面図、
（Ｂ）は平面断面図である。
構造を模式的に示す図である。（Ａ）は側面断面図、
（Ｂ）は平面断面図である。
【図５】上述の従来の燃料電池における各セルの発電電
圧及び温度測定データを表すグラフである。
圧及び温度測定データを表すグラフである。
１′ 燃料電池 ２ 発電室 ３ 円筒型セル集合体 ５ 空気導入管 ７ 円筒型セル ９ 集電板 １１ Ｎｉフェルト １３ ケーシング １５ インターコネクタ １７ Ｎｉフェル
ト １９ ボトム ２０ 燃料供給室 ２１ セラミックハニカム ２３ 整流層 ２５ ケージング底板 ２７ 燃料供給管 ４１ セラミック台
ト １９ ボトム ２０ 燃料供給室 ２１ セラミックハニカム ２３ 整流層 ２５ ケージング底板 ２７ 燃料供給管 ４１ セラミック台
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田尻 浩昭 福岡市南区塩原２丁目１番47号 九州電力 株式会社総合研究所内 (72)発明者 黒石 正宏 福岡県北九州市小倉北区中島２丁目１番１ 号 東陶機器株式会社内 (72)発明者 竹内 弘明 福岡県北九州市小倉北区中島２丁目１番１ 号 東陶機器株式会社内 (72)発明者 池端 昭夫 福岡県北九州市小倉北区中島２丁目１番１ 号 東陶機器株式会社内 (72)発明者 相沢 正信 福岡県北九州市小倉北区中島２丁目１番１ 号 東陶機器株式会社内 Ｆターム(参考） 5H026 AA06 CV02 HH03 HH05 5H027 AA06
Claims (4)
- 【請求項１】 多層円筒状に積層された空気極、固体電
解質層、燃料極、及び、インターコネクタを有する複数
の円筒型セルの集合体を備え、 該セルの外周部が酸化剤ガス又は燃料ガスの流路をなし
ており、 上記流路にガスを供給するガス供給部に整流層を設け、 上記セル集合体内のガス流路におけるガス流速のバラツ
キを５％以内としたことを特徴とする円筒型セルタイプ
固体電解質型燃料電池。 - 【請求項２】 上記整流層の厚みを４０mm以上としたこ
とを特徴とする請求項１記載の円筒型セルタイプ固体電
解質型燃料電池。 - 【請求項３】 上記整流層がセラミックスボールを充填
したものあるいは多孔体であることを特徴とする請求項
１又は２記載の円筒型セルタイプ固体電解質型燃料電
池。 - 【請求項４】 上記整流層の厚さが４０〜２００mmであ
ることを特徴とする請求項１記載の円筒型セルタイプ固
体電解質型燃料電池。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10234894A JP2000058087A (ja) | 1998-08-07 | 1998-08-07 | 円筒型セルタイプ固体電解質型燃料電池 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10234894A JP2000058087A (ja) | 1998-08-07 | 1998-08-07 | 円筒型セルタイプ固体電解質型燃料電池 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000058087A true JP2000058087A (ja) | 2000-02-25 |
Family
ID=16977983
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10234894A Pending JP2000058087A (ja) | 1998-08-07 | 1998-08-07 | 円筒型セルタイプ固体電解質型燃料電池 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000058087A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008282792A (ja) * | 2007-04-11 | 2008-11-20 | Hitachi Ltd | 燃料電池発電システム |
| KR101323234B1 (ko) * | 2011-09-30 | 2013-10-30 | 한국에너지기술연구원 | 연료전지의 번들 모듈 |
| KR20200072940A (ko) * | 2018-12-13 | 2020-06-23 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 고체산화물 연료전지용 분배 플레이트 및 이를 포함하는 고체산화물 연료전지 |
-
1998
- 1998-08-07 JP JP10234894A patent/JP2000058087A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008282792A (ja) * | 2007-04-11 | 2008-11-20 | Hitachi Ltd | 燃料電池発電システム |
| KR101323234B1 (ko) * | 2011-09-30 | 2013-10-30 | 한국에너지기술연구원 | 연료전지의 번들 모듈 |
| KR20200072940A (ko) * | 2018-12-13 | 2020-06-23 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 고체산화물 연료전지용 분배 플레이트 및 이를 포함하는 고체산화물 연료전지 |
| KR102140483B1 (ko) * | 2018-12-13 | 2020-08-03 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 고체산화물 연료전지용 분배 플레이트 및 이를 포함하는 고체산화물 연료전지 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0505186B1 (en) | Solid electrolyte type fuel cell | |
| US6361892B1 (en) | Electrochemical apparatus with reactant micro-channels | |
| US6440596B1 (en) | Solid-oxide fuel cell hot assembly | |
| JPS63110560A (ja) | 電気化学的電池 | |
| JP4585218B2 (ja) | 燃料電池組立体 | |
| JP3545958B2 (ja) | 固体電解質型燃料電池 | |
| JP2005100687A (ja) | 燃料電池 | |
| JP4991087B2 (ja) | 燃料電池組立体 | |
| JPH0359955A (ja) | 燃料電池発電装置 | |
| JP2698482B2 (ja) | 発電装置 | |
| JP2000058087A (ja) | 円筒型セルタイプ固体電解質型燃料電池 | |
| JP3346784B2 (ja) | 縦縞円筒型固体電解質燃料電池 | |
| JP4859413B2 (ja) | セルスタック及び燃料電池 | |
| JP2816476B2 (ja) | 固体電解質型燃料電池モジュール | |
| JP5062948B2 (ja) | 燃料電池発電装置 | |
| EP3602662B1 (en) | System for solid oxide fuel cells with staged fuel supply | |
| JPH0758618B2 (ja) | 固体電解質型燃料電池 | |
| JP4018916B2 (ja) | 燃料電池セル及びセルスタック並びに燃料電池 | |
| JPH08255618A (ja) | 固体電解質型燃料電池 | |
| JPH0359956A (ja) | 燃料電池発電装置 | |
| JP4282109B2 (ja) | 固体電解質型燃料電池のスタック構造 | |
| JP4028790B2 (ja) | 燃料電池セル及び燃料電池 | |
| JPH09293524A (ja) | 燃料電池発電装置 | |
| JPH03102779A (ja) | 燃料電池発電装置 | |
| JPH08203552A (ja) | 固体電解質型燃料電池 |