JP2000054030A - 加工性に優れ、かつ加工性の幅方向での変動が少ない薄鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性に優れ、かつ加工性の幅方向での変動が少ない薄鋼板の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 寸法精度の厳しいプレス加工用途にも適合し
得る、加工性に優れ、かつ加工性の幅方向で均一な薄鋼
板の製造方法を提供すること。 【解決手段】 重量％にて、Ｃ：０．２％以下、Ｓｉ：
２．０％以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｐ：０．２以下、
Ｓ：０．０５％以下、Ｏ：０．００４％以下、ｓｏｌ．
Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０２％以下を含有
する連続鋳造スラブを再加熱後または直接熱間圧延する
に際して、Ａｒ3以上で圧下率７０％以上で１次圧延を
施し、鋼帯全体をＡｒ3＋１０℃〜１１５０℃の範囲内
で再加熱し、その再加熱の前または後またはその両方で
鋼帯の幅方向エッジを１００℃以下で加熱し、Ａｒ3点
以上の温度で８０％以上の圧下率にて２次圧延を施し、
その終了温度をＡｒ3〜Ａｒ3＋３０℃の範囲内とし、引
き続き７５０℃以下の温度で巻き取る。
得る、加工性に優れ、かつ加工性の幅方向で均一な薄鋼
板の製造方法を提供すること。 【解決手段】 重量％にて、Ｃ：０．２％以下、Ｓｉ：
２．０％以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｐ：０．２以下、
Ｓ：０．０５％以下、Ｏ：０．００４％以下、ｓｏｌ．
Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０２％以下を含有
する連続鋳造スラブを再加熱後または直接熱間圧延する
に際して、Ａｒ3以上で圧下率７０％以上で１次圧延を
施し、鋼帯全体をＡｒ3＋１０℃〜１１５０℃の範囲内
で再加熱し、その再加熱の前または後またはその両方で
鋼帯の幅方向エッジを１００℃以下で加熱し、Ａｒ3点
以上の温度で８０％以上の圧下率にて２次圧延を施し、
その終了温度をＡｒ3〜Ａｒ3＋３０℃の範囲内とし、引
き続き７５０℃以下の温度で巻き取る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、加工性に優れ、か
つ加工性の幅方向での変動が少ない鋼板の製造方法に関
する。
つ加工性の幅方向での変動が少ない鋼板の製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】熱延鋼板および冷延鋼板は、自動車、産
業機械等に広く使用されている。そして、それらの用途
にはプレス加工で成形される部材が多いため、その部材
の形状に応じて様々な加工性が要求される。
業機械等に広く使用されている。そして、それらの用途
にはプレス加工で成形される部材が多いため、その部材
の形状に応じて様々な加工性が要求される。
【０００３】しかしながら、近年の自動車、産業機械等
のメーカーからの合理化の要求が厳しく、特に同メーカ
ーでの製品の製造時での歩留まりのさらなる向上が求め
られている。このような背景から、材質面では特に均一
性の高いことが重要となっている。
のメーカーからの合理化の要求が厳しく、特に同メーカ
ーでの製品の製造時での歩留まりのさらなる向上が求め
られている。このような背景から、材質面では特に均一
性の高いことが重要となっている。
【０００４】このような観点から、材料の加工性を均一
にする目的で、熱延での加熱温度を従来よりも低温と
し、仕上げ圧延での圧下率を高くして圧延終了後に急冷
し、比較的高温で巻取り、その後冷延および焼鈍すると
いった技術が提案されている（特公平７−５６０５５号
公報）。
にする目的で、熱延での加熱温度を従来よりも低温と
し、仕上げ圧延での圧下率を高くして圧延終了後に急冷
し、比較的高温で巻取り、その後冷延および焼鈍すると
いった技術が提案されている（特公平７−５６０５５号
公報）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この技
術では、コイルの長手方向の均一性は改善されているも
のの、コイルの幅方向の均一性には問題がある。すなわ
ち、この技術では熱延での加熱温度を低温とし、さらに
は仕上圧延で高圧下率の圧延のため、コイルのエッジお
よびその近傍での温度の低下が著しく、結果としてコイ
ルの幅方向で組織がばらつく問題が生じる。
術では、コイルの長手方向の均一性は改善されているも
のの、コイルの幅方向の均一性には問題がある。すなわ
ち、この技術では熱延での加熱温度を低温とし、さらに
は仕上圧延で高圧下率の圧延のため、コイルのエッジお
よびその近傍での温度の低下が著しく、結果としてコイ
ルの幅方向で組織がばらつく問題が生じる。
【０００６】このように、コイルの幅方向で組織がばら
つくと、材料内における加工性の面内での均一性が悪く
なり、特に寸法精度の厳しいプレス加工品においては、
プレス加工時のコイルの幅方向端部付近では、幅中央部
に対して加工性が低いため、スプリングバックの幅方向
の差によりプレス加工後における加工部品の寸法精度に
問題が生じる。したがって、コイル内での板採りをコイ
ルの幅方向端部付近を含まないような低い歩留まりで行
わざる得ない。
つくと、材料内における加工性の面内での均一性が悪く
なり、特に寸法精度の厳しいプレス加工品においては、
プレス加工時のコイルの幅方向端部付近では、幅中央部
に対して加工性が低いため、スプリングバックの幅方向
の差によりプレス加工後における加工部品の寸法精度に
問題が生じる。したがって、コイル内での板採りをコイ
ルの幅方向端部付近を含まないような低い歩留まりで行
わざる得ない。
【０００７】本発明は、かかる事情に鑑みてなされたも
のであって、寸法精度の厳しいプレス加工用途にも適合
し得る、加工性に優れ、かつ加工性の幅方向で均一な薄
鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
のであって、寸法精度の厳しいプレス加工用途にも適合
し得る、加工性に優れ、かつ加工性の幅方向で均一な薄
鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述した
課題を解決すべく鋭意研究を重ねた。その結果、自動
車、産業機械等のメーカーでの使用条件からみて、コイ
ルからの製品採取を高歩留まりで行なうことができる、
加工性に優れ、かつ加工性の幅方向で均一な薄鋼板を得
るためには、加工性の観点から組成を適正なものとした
鋼の連続鋳造スラブを再加熱後または直接熱間圧延する
に際して、 （１）熱延における１次圧延の圧延温度および圧下率を
適正にして、１次圧延後でのオーステナイト粒径を細粒
とすること （２）引き続き、１次圧延後の素材全体を特定の温度範
囲にて加熱して、さらに幅方向エッジも加熱し、１次圧
延後でのオーステナイト粒径の均一性を高めること （３）続いて、２次圧延での圧下率、温度および巻取温
度を適正にして、2次圧延後における繰り返し再結晶に
よるオーステナイト粒径を細粒でかつ均一としてその組
織を凍結することが必要であることを見出した。
課題を解決すべく鋭意研究を重ねた。その結果、自動
車、産業機械等のメーカーでの使用条件からみて、コイ
ルからの製品採取を高歩留まりで行なうことができる、
加工性に優れ、かつ加工性の幅方向で均一な薄鋼板を得
るためには、加工性の観点から組成を適正なものとした
鋼の連続鋳造スラブを再加熱後または直接熱間圧延する
に際して、 （１）熱延における１次圧延の圧延温度および圧下率を
適正にして、１次圧延後でのオーステナイト粒径を細粒
とすること （２）引き続き、１次圧延後の素材全体を特定の温度範
囲にて加熱して、さらに幅方向エッジも加熱し、１次圧
延後でのオーステナイト粒径の均一性を高めること （３）続いて、２次圧延での圧下率、温度および巻取温
度を適正にして、2次圧延後における繰り返し再結晶に
よるオーステナイト粒径を細粒でかつ均一としてその組
織を凍結することが必要であることを見出した。
【０００９】また、加工性に優れ、かつ加工性の幅方向
で均一な冷延鋼板を得るためには、上記のようにして得
られた熱延鋼板を素材として用いて、冷間圧延と再結晶
焼鈍を施すことが必要であることを見出した。本発明
は、このような知見に基づいてなされたものである。
で均一な冷延鋼板を得るためには、上記のようにして得
られた熱延鋼板を素材として用いて、冷間圧延と再結晶
焼鈍を施すことが必要であることを見出した。本発明
は、このような知見に基づいてなされたものである。
【００１０】すなわち、本発明は、以下の（１）〜
（５）を提供するものである。 （１） 重量％にて、Ｃ：０．２％以下、Ｓｉ：１．０
％以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｐ：０．２以下、Ｓ：
０．０５％以下、Ｏ：０．００４％以下、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０２％以下を含有す
る鋼を連続鋳造した後、得られた鋼スラブを再加熱後ま
たは直接熱間圧延するに際して、Ａｒ3以上の温度で７
０％以上の圧下率にて１次圧延を施して鋼帯とする工程
と、その後に該鋼帯の全体をＡｒ3＋１０℃〜１１５０
℃の範囲内で再加熱する工程と、その再加熱の前工程、
または後工程、または前後工程で鋼帯の幅方向エッジを
鋼帯の温度を基準として１００℃以下で加熱する工程
と、Ａｒ3点以上の温度で８０％以上の圧下率にて２次
圧延を施し、かつ該２次圧延終了温度をＡｒ3〜Ａｒ3＋
３０℃の範囲内とする工程と、引き続き７５０℃以下の
温度で巻き取る工程とを具備することを特徴とする、加
工性に優れ、かつ加工性の幅方向での変動が少ない薄鋼
板の製造方法。
（５）を提供するものである。 （１） 重量％にて、Ｃ：０．２％以下、Ｓｉ：１．０
％以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｐ：０．２以下、Ｓ：
０．０５％以下、Ｏ：０．００４％以下、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０２％以下を含有す
る鋼を連続鋳造した後、得られた鋼スラブを再加熱後ま
たは直接熱間圧延するに際して、Ａｒ3以上の温度で７
０％以上の圧下率にて１次圧延を施して鋼帯とする工程
と、その後に該鋼帯の全体をＡｒ3＋１０℃〜１１５０
℃の範囲内で再加熱する工程と、その再加熱の前工程、
または後工程、または前後工程で鋼帯の幅方向エッジを
鋼帯の温度を基準として１００℃以下で加熱する工程
と、Ａｒ3点以上の温度で８０％以上の圧下率にて２次
圧延を施し、かつ該２次圧延終了温度をＡｒ3〜Ａｒ3＋
３０℃の範囲内とする工程と、引き続き７５０℃以下の
温度で巻き取る工程とを具備することを特徴とする、加
工性に優れ、かつ加工性の幅方向での変動が少ない薄鋼
板の製造方法。
【００１１】（２） 重量％にて、Ｃ：０．２％以下、
Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｐ：０．２
以下、Ｓ：０．０５％以下、Ｏ：０．００４％以下、ｓ
ｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０２％以下
を含有する鋼を連続鋳造した後、得られた鋼スラブを再
加熱後または直接熱間圧延するに際して、Ａｒ3以上の
温度で７０％以上の圧下率にて１次圧延を施して鋼帯と
する工程と、その後に該鋼帯の全体をＡｒ3＋１０℃〜
１１５０℃の範囲内で再加熱する工程と、その再加熱の
前工程、または後工程、または前後工程で鋼帯の幅方向
エッジを鋼帯の温度を基準として１００℃以下で加熱す
る工程と、Ａｒ3点以上の温度で８０％以上の圧下率に
て２次圧延を施し、かつ該２次圧延終了温度をＡｒ3〜
Ａｒ3＋３０℃の範囲内とする工程と、引き続き７５０
℃以下の温度で巻き取る工程とを具備し、その後、冷間
圧延し、引き続き再結晶焼鈍することを特徴とする、加
工性に優れ、かつ加工性の幅方向での変動が少ない薄鋼
板の製造方法。
Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｐ：０．２
以下、Ｓ：０．０５％以下、Ｏ：０．００４％以下、ｓ
ｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０２％以下
を含有する鋼を連続鋳造した後、得られた鋼スラブを再
加熱後または直接熱間圧延するに際して、Ａｒ3以上の
温度で７０％以上の圧下率にて１次圧延を施して鋼帯と
する工程と、その後に該鋼帯の全体をＡｒ3＋１０℃〜
１１５０℃の範囲内で再加熱する工程と、その再加熱の
前工程、または後工程、または前後工程で鋼帯の幅方向
エッジを鋼帯の温度を基準として１００℃以下で加熱す
る工程と、Ａｒ3点以上の温度で８０％以上の圧下率に
て２次圧延を施し、かつ該２次圧延終了温度をＡｒ3〜
Ａｒ3＋３０℃の範囲内とする工程と、引き続き７５０
℃以下の温度で巻き取る工程とを具備し、その後、冷間
圧延し、引き続き再結晶焼鈍することを特徴とする、加
工性に優れ、かつ加工性の幅方向での変動が少ない薄鋼
板の製造方法。
【００１２】（３） 上記（１）、（２）において、前
記２次圧延終了温度は、前記鋼帯の全体加熱を行う加熱
装置の出力を調整することによりＡｒ3〜Ａｒ3＋３０℃
の範囲内に制御されることを特徴とする、加工性に優
れ、かつ加工性の幅方向での変動が少ない薄鋼板の製造
方法。
記２次圧延終了温度は、前記鋼帯の全体加熱を行う加熱
装置の出力を調整することによりＡｒ3〜Ａｒ3＋３０℃
の範囲内に制御されることを特徴とする、加工性に優
れ、かつ加工性の幅方向での変動が少ない薄鋼板の製造
方法。
【００１３】（４） 上記（１）〜（３）において、さ
らにＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒのうち１種または２種以上を
０．０１〜０．２％含有することを特徴とする、加工性
に優れ、かつ加工性の幅方向での変動が少ない薄鋼板の
製造方法。
らにＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒのうち１種または２種以上を
０．０１〜０．２％含有することを特徴とする、加工性
に優れ、かつ加工性の幅方向での変動が少ない薄鋼板の
製造方法。
【００１４】（５） 上記（１）〜（４）において、さ
らにＢ：０．０００１〜０．０１０％を含有することを
特徴とする、加工性に優れ、かつ加工性の幅方向での変
動が少ない薄鋼板の製造方法。
らにＢ：０．０００１〜０．０１０％を含有することを
特徴とする、加工性に優れ、かつ加工性の幅方向での変
動が少ない薄鋼板の製造方法。
【００１５】
【発明の実施の形態】上述したように、コイルからの製
品採取を高歩留まりで行なうためには、まず、鋼中の成
分を最適化することが必要である。
品採取を高歩留まりで行なうためには、まず、鋼中の成
分を最適化することが必要である。
【００１６】このために本発明では、鋼の基本組成を、
重量％にて、Ｃ：０．２％以下、Ｓｉ：２．０％以下、
Ｍｎ：３．０％以下、Ｐ：０．２以下、Ｓ：０．０５％
以下、Ｏ：０．００４％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１
〜０．１％、Ｎ：０．０２％以下としている。以下、こ
れらの限定理由について説明する。
重量％にて、Ｃ：０．２％以下、Ｓｉ：２．０％以下、
Ｍｎ：３．０％以下、Ｐ：０．２以下、Ｓ：０．０５％
以下、Ｏ：０．００４％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１
〜０．１％、Ｎ：０．０２％以下としている。以下、こ
れらの限定理由について説明する。
【００１７】Ｃ：０．２％以下 Ｃは鋼板の加工性に悪影響を及ぼす元素であるため、そ
の含有量は少ない方が好ましい。Ｃ量が０．２％を超え
ると、加工性の劣化が著しくなることから、その含有量
を０．２％以下とした。加工性の向上のためのより好ま
しい範囲は０．０５％であり、加工性をさらに高いレベ
ルとする観点からは０．００５％以下であることが一層
好ましい。
の含有量は少ない方が好ましい。Ｃ量が０．２％を超え
ると、加工性の劣化が著しくなることから、その含有量
を０．２％以下とした。加工性の向上のためのより好ま
しい範囲は０．０５％であり、加工性をさらに高いレベ
ルとする観点からは０．００５％以下であることが一層
好ましい。
【００１８】Ｓｉ：２．０％以下 Ｓｉは鋼板を固溶強化する作用を有するが、加工性に悪
影響を及ぼす元素であるため少ないほうが好ましい。Ｓ
ｉ量が２．０％を超えると、加工性の劣化が著しくなる
ことから、その含有量を２．０％以下とした。加工性の
向上のためのより好ましい範囲は０．５％以下である。
加工性をさらに高いレベルとする観点からは０．１％以
下であることが一層好ましい。
影響を及ぼす元素であるため少ないほうが好ましい。Ｓ
ｉ量が２．０％を超えると、加工性の劣化が著しくなる
ことから、その含有量を２．０％以下とした。加工性の
向上のためのより好ましい範囲は０．５％以下である。
加工性をさらに高いレベルとする観点からは０．１％以
下であることが一層好ましい。
【００１９】Ｍｎ：３．０％以下 Ｍｎは鋼板の靱性を改善し、鋼板を固溶強化する作用を
有するが、加工性に悪影響を及ぼす元素である。Ｍｎ量
が３．０％を超えると、強度が上昇し、加工性の劣化が
著しくなることから、その含有量を３．０％以下とし
た。加工性の向上のためのより好ましい範囲は２．０％
以下である。加工性をさらに高いレベルとする観点から
は０．５％以下であることが一層好ましい。
有するが、加工性に悪影響を及ぼす元素である。Ｍｎ量
が３．０％を超えると、強度が上昇し、加工性の劣化が
著しくなることから、その含有量を３．０％以下とし
た。加工性の向上のためのより好ましい範囲は２．０％
以下である。加工性をさらに高いレベルとする観点から
は０．５％以下であることが一層好ましい。
【００２０】Ｐ：０．２％以下 Ｐは鋼板を固溶強化する作用を有するが、その含有量が
０．２％を超えると粒界偏析による粒界脆化が生じやす
くなる。したがって、Ｐの含有量を０．２％以下とし
た。加工性の向上のためのより好ましい範囲は０．１％
である。加工性をさらに高いレベルとする観点からは
０．０２％以下であることが一層好ましい。
０．２％を超えると粒界偏析による粒界脆化が生じやす
くなる。したがって、Ｐの含有量を０．２％以下とし
た。加工性の向上のためのより好ましい範囲は０．１％
である。加工性をさらに高いレベルとする観点からは
０．０２％以下であることが一層好ましい。
【００２１】Ｓ：０．０５％以下 Ｓは０．０５％を超えると硫化物の析出量が多くなり、
加工性が劣化する。したがって、Ｓの含有量を０．０５
％以下とした。加工性の向上のためのより好ましい範囲
は０．０２％以下である。加工性をさらに高いレベルと
する観点からは０．００５％以下であることが一層好ま
しい。
加工性が劣化する。したがって、Ｓの含有量を０．０５
％以下とした。加工性の向上のためのより好ましい範囲
は０．０２％以下である。加工性をさらに高いレベルと
する観点からは０．００５％以下であることが一層好ま
しい。
【００２２】ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１％ ｓｏｌ．Ａｌは鋼の脱酸材として使用され、さらには後
述するＴｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖの添加歩留まりを上昇させ
るために必須な添加元素である。しかし、０．０１％未
満では上記した効果が得られず、一方、０．１％を超え
るとその効果が飽和して不経済となる。よって、ｓｏ
ｌ．Ａｌの含有量を０．０１〜０．１％とした。
述するＴｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖの添加歩留まりを上昇させ
るために必須な添加元素である。しかし、０．０１％未
満では上記した効果が得られず、一方、０．１％を超え
るとその効果が飽和して不経済となる。よって、ｓｏ
ｌ．Ａｌの含有量を０．０１〜０．１％とした。
【００２３】Ｎ：０．０２％以下 Ｎはその含有量が少ないほど後述する炭窒化物形成元素
の添加量が少なくなり経済的である。Ｎ量が０．０２％
を超えると炭窒化物形成元素を添加してＮを固定しても
鋼板の加工性の低下が避けられない。よって、Ｎ含有量
を０．０２％以下とした。加工性の向上のためのより好
ましい範囲は０．００５％以下である。
の添加量が少なくなり経済的である。Ｎ量が０．０２％
を超えると炭窒化物形成元素を添加してＮを固定しても
鋼板の加工性の低下が避けられない。よって、Ｎ含有量
を０．０２％以下とした。加工性の向上のためのより好
ましい範囲は０．００５％以下である。
【００２４】Ｏ：０．００４％以下 Ｏはその含有量が少ないほど加工性に対しては好まし
い。Ｏ量が０．００４％を越えると鋼板の加工性の低下
が避けられない。よって、Ｏ含有量を０．００４％以下
とした。このような範囲のＯ含有量は、上記ｓｏｌ．Ａ
ｌ量を制御することにより達成される。
い。Ｏ量が０．００４％を越えると鋼板の加工性の低下
が避けられない。よって、Ｏ含有量を０．００４％以下
とした。このような範囲のＯ含有量は、上記ｓｏｌ．Ａ
ｌ量を制御することにより達成される。
【００２５】なお、素材鋼としては、上記した成分に加
えて、さらにＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒのうち１種または２
種以上を０．０１〜０．４％含有してもよい。これらの
成分は炭窒化物や硫化物を形成し、鋼中のＣ、Ｎ、Ｓを
減少させ、加工性をより優れたものとすることができる
ので、必要に応じて単独または複合で添加することが好
ましい。しかし、これらの合計含有量が０．０１％未満
では所望の効果が得られず、一方、０．４％を超えると
強度が上昇しすぎて加工性が劣化するため、０．０１〜
０．４％の範囲とした。
えて、さらにＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒのうち１種または２
種以上を０．０１〜０．４％含有してもよい。これらの
成分は炭窒化物や硫化物を形成し、鋼中のＣ、Ｎ、Ｓを
減少させ、加工性をより優れたものとすることができる
ので、必要に応じて単独または複合で添加することが好
ましい。しかし、これらの合計含有量が０．０１％未満
では所望の効果が得られず、一方、０．４％を超えると
強度が上昇しすぎて加工性が劣化するため、０．０１〜
０．４％の範囲とした。
【００２６】さらには、本発明においては、耐縦割れ性
やほうろう材における耐爪とび性の向上を目的として、
Ｂを０．０００１〜０．０１０％の範囲で添加してもよ
い。Ｂ量が０．０００１％未満では耐縦割れ性やほうろ
う用途における耐爪とび性向上の効果が得られず、一
方、０．０１０％を超えると、その効果が飽和する。よ
って、Ｂ量の範囲を０．０００１〜０．０１０％とし
た。
やほうろう材における耐爪とび性の向上を目的として、
Ｂを０．０００１〜０．０１０％の範囲で添加してもよ
い。Ｂ量が０．０００１％未満では耐縦割れ性やほうろ
う用途における耐爪とび性向上の効果が得られず、一
方、０．０１０％を超えると、その効果が飽和する。よ
って、Ｂ量の範囲を０．０００１〜０．０１０％とし
た。
【００２７】次に、本発明の製造条件について説明す
る。自動車および産業機械等のメーカーでの使用条件か
らみて、コイルからの製品採取を高歩留まりで行うため
には、上述のように鋼組成を適切に制御した上で、平均
結晶粒径（Ｄ）およびコイルの幅方向での平均結晶粒径
の変動（Ｄmax／Ｄmin）を特定の範囲内とすることが必
要である。ただし、Ｄmaxは幅方向での平均結晶粒径の
最大値、Ｄminは幅方向での平均結晶粒径の最小値であ
る。
る。自動車および産業機械等のメーカーでの使用条件か
らみて、コイルからの製品採取を高歩留まりで行うため
には、上述のように鋼組成を適切に制御した上で、平均
結晶粒径（Ｄ）およびコイルの幅方向での平均結晶粒径
の変動（Ｄmax／Ｄmin）を特定の範囲内とすることが必
要である。ただし、Ｄmaxは幅方向での平均結晶粒径の
最大値、Ｄminは幅方向での平均結晶粒径の最小値であ
る。
【００２８】すなわち、 （１）平均結晶粒径（Ｄ）：５〜３５μｍ （２）コイルの幅方向での平均結晶粒径の変動（Ｄmax
／Ｄmin）：２．０以下であることが必要である。
／Ｄmin）：２．０以下であることが必要である。
【００２９】ここで、Ｄが５μｍ未満では本発明で意図
する高い加工性が得られない。一方、Ｄが３５μｍを超
えると加工時に肌荒れが問題となる。Ｄが５〜３５μｍ
であれば、高い加工性が得られ、かつ肌荒れも発生せず
に、コイルからの製品採取を高歩留まりで行うことがで
きる。加工性の向上のためのより好ましい範囲は１５〜
３０μｍであり、加工性を確保しつつ、強度を高めるこ
とができる範囲は、５〜１５μｍである。
する高い加工性が得られない。一方、Ｄが３５μｍを超
えると加工時に肌荒れが問題となる。Ｄが５〜３５μｍ
であれば、高い加工性が得られ、かつ肌荒れも発生せず
に、コイルからの製品採取を高歩留まりで行うことがで
きる。加工性の向上のためのより好ましい範囲は１５〜
３０μｍであり、加工性を確保しつつ、強度を高めるこ
とができる範囲は、５〜１５μｍである。
【００３０】また、コイルの幅方向での平均結晶粒径の
変動（Ｄmax／Ｄmin）が２．０を超えると、図１に示す
ように、材料内における加工性の面内での均一性が悪く
なり、プレス加工時のコイルの幅方向端部付近では、幅
中央部に対して加工性が低いため、プレス加工後におけ
る加工部品の寸法精度に問題が生じる。したがって、コ
イル内での仮採りをコイルの幅方向端部付近を含まない
ような低い歩留まりで行わざるを得なくなる。なお、寸
法精度については、スプリングバックの幅方向の差につ
いて実際に実験を行って把握した。すなわち、スプリン
グバックの幅方向の差は、上述の組成を満たす鋼を用い
て製造条件を変化させて作製した薄鋼板を用い、後述す
る実施例に示すような試験方法により求め、スプリング
バックの幅方向の差が２度を超えると寸法精度が悪いと
判断した。
変動（Ｄmax／Ｄmin）が２．０を超えると、図１に示す
ように、材料内における加工性の面内での均一性が悪く
なり、プレス加工時のコイルの幅方向端部付近では、幅
中央部に対して加工性が低いため、プレス加工後におけ
る加工部品の寸法精度に問題が生じる。したがって、コ
イル内での仮採りをコイルの幅方向端部付近を含まない
ような低い歩留まりで行わざるを得なくなる。なお、寸
法精度については、スプリングバックの幅方向の差につ
いて実際に実験を行って把握した。すなわち、スプリン
グバックの幅方向の差は、上述の組成を満たす鋼を用い
て製造条件を変化させて作製した薄鋼板を用い、後述す
る実施例に示すような試験方法により求め、スプリング
バックの幅方向の差が２度を超えると寸法精度が悪いと
判断した。
【００３１】連続鋳造スラブを再加熱後または直接熱間
圧延する製造方法において、このような平均結晶粒径お
よびその幅方向の変動を適切なものとするためには、上
述の組成の鋼を連続鋳造した後、得られた鋼スラブを再
加熱後または直接熱間圧延するに際して、（１）熱延に
おける１次圧延の圧延温度および圧下率を適正にして、
１次圧延後でのオーステナイト粒径を細粒とすること、
（２）引き続き、１次圧延後の素材全体を特定の温度範
囲にて加熱して、さらに幅方向エッジも加熱し、１次圧
延後でのオーステナイト粒径の均一性を高めること、
（３）続いて、２次圧延での圧下率、温度及び巻取温度
を適正にして、2次圧延後における繰り返し再結晶によ
るオーステナイト粒径を細粒でかつ均一としてその組織
を凍結することが必要であり、そのために本発明では、
Ａｒ3以上の温度で７０％以上の圧下率にて１次圧延を
施して鋼帯とする工程と、その後に該鋼帯の全体をＡｒ
3＋１０℃〜１１５０℃の範囲内で再加熱する工程と、
その再加熱の前工程、または後工程、または前後工程で
鋼帯の幅方向エッジを鋼帯の温度を基準として１００℃
以下で加熱する工程と、Ａｒ3点以上の温度で８０％以
上の圧下率にて２次圧延を施し、かつ該２次圧延終了温
度をＡｒ3〜Ａｒ3＋３０℃の範囲内とする工程と、引き
続き７５０℃以下の温度で巻き取る工程とを具備する。
以下、製造条件の限定理由について説明する。
圧延する製造方法において、このような平均結晶粒径お
よびその幅方向の変動を適切なものとするためには、上
述の組成の鋼を連続鋳造した後、得られた鋼スラブを再
加熱後または直接熱間圧延するに際して、（１）熱延に
おける１次圧延の圧延温度および圧下率を適正にして、
１次圧延後でのオーステナイト粒径を細粒とすること、
（２）引き続き、１次圧延後の素材全体を特定の温度範
囲にて加熱して、さらに幅方向エッジも加熱し、１次圧
延後でのオーステナイト粒径の均一性を高めること、
（３）続いて、２次圧延での圧下率、温度及び巻取温度
を適正にして、2次圧延後における繰り返し再結晶によ
るオーステナイト粒径を細粒でかつ均一としてその組織
を凍結することが必要であり、そのために本発明では、
Ａｒ3以上の温度で７０％以上の圧下率にて１次圧延を
施して鋼帯とする工程と、その後に該鋼帯の全体をＡｒ
3＋１０℃〜１１５０℃の範囲内で再加熱する工程と、
その再加熱の前工程、または後工程、または前後工程で
鋼帯の幅方向エッジを鋼帯の温度を基準として１００℃
以下で加熱する工程と、Ａｒ3点以上の温度で８０％以
上の圧下率にて２次圧延を施し、かつ該２次圧延終了温
度をＡｒ3〜Ａｒ3＋３０℃の範囲内とする工程と、引き
続き７５０℃以下の温度で巻き取る工程とを具備する。
以下、製造条件の限定理由について説明する。
【００３２】熱延における１次圧延温度：Ａｒ3点以上 １次圧延の温度はまず、粗圧延材の結晶粒径の制御の観
点より規定される。Ａｒ3点未満であるとフェライト域
の圧延であるため、再結晶の進行よりも、回復が進行す
るため、結晶粒の微細化を図ることができず、結果とし
て本発明で規定する結晶粒経を得ることができない。し
たがって、１次圧延温度をＡｒ3点以上とした。
点より規定される。Ａｒ3点未満であるとフェライト域
の圧延であるため、再結晶の進行よりも、回復が進行す
るため、結晶粒の微細化を図ることができず、結果とし
て本発明で規定する結晶粒経を得ることができない。し
たがって、１次圧延温度をＡｒ3点以上とした。
【００３３】熱延における１次圧延の圧下率：７０％以
上 １次圧延での圧下率が７０％未満では、１次圧延後での
オーステナイト粒径を細粒とすることができず、結果と
して本発明で規定する結晶粒径を得ることができない。
圧下率が７０％以上であれば、本発明で規定する結晶粒
径を得ることがきるため、１次圧延の圧下率を７０％以
上とした。
上 １次圧延での圧下率が７０％未満では、１次圧延後での
オーステナイト粒径を細粒とすることができず、結果と
して本発明で規定する結晶粒径を得ることができない。
圧下率が７０％以上であれば、本発明で規定する結晶粒
径を得ることがきるため、１次圧延の圧下率を７０％以
上とした。
【００３４】鋼帯の再加熱温度：Ａｒ3＋１０℃〜１１
５０℃ 粗圧延鋼帯または仕上げスタンド間の鋼帯をＡｒ3＋１
０℃〜１１５０℃の範囲内で加熱することにより、1次
圧延後でのオーステナイト粒径の均一性を高めることが
でき、結果として、スラブの熱履歴が鋳造ままであって
も、再加熱であっても、結晶粒径の変動を本発明で意図
する範囲まで小さくすることができる。Ａｒ3＋１０℃
未満では、２次圧延において表層およびその近傍でフェ
ライト相への変態が進行して表層が粗大粒化するため、
結晶粒径の変動を本発明で意図する範囲まで低く抑える
ことができない。一方、１１５０℃を超えると、平均粒
径（Ｄ）が本発明で意図する範囲を超えてしまう。した
がって、１次圧延鋼帯の加熱温度をＡｒ3＋１０℃〜１
１５０℃の範囲とした。
５０℃ 粗圧延鋼帯または仕上げスタンド間の鋼帯をＡｒ3＋１
０℃〜１１５０℃の範囲内で加熱することにより、1次
圧延後でのオーステナイト粒径の均一性を高めることが
でき、結果として、スラブの熱履歴が鋳造ままであって
も、再加熱であっても、結晶粒径の変動を本発明で意図
する範囲まで小さくすることができる。Ａｒ3＋１０℃
未満では、２次圧延において表層およびその近傍でフェ
ライト相への変態が進行して表層が粗大粒化するため、
結晶粒径の変動を本発明で意図する範囲まで低く抑える
ことができない。一方、１１５０℃を超えると、平均粒
径（Ｄ）が本発明で意図する範囲を超えてしまう。した
がって、１次圧延鋼帯の加熱温度をＡｒ3＋１０℃〜１
１５０℃の範囲とした。
【００３５】鋼帯の幅方向エッジの加熱：１００℃以下 粗圧延後の鋼帯の全体加熱の前工程、または後工程、ま
たは前後工程で、鋼帯の幅方向エッジを加熱することに
より、所望の組織を得ることができる。具体的には、鋼
帯の幅方向エッジを、鋼帯の温度を基準として１００℃
以下で加熱することにより、鋼帯の幅方向の組織、つま
り幅方向での平均結晶粒径の変動を本発明で意図するも
のとすることができる。
たは前後工程で、鋼帯の幅方向エッジを加熱することに
より、所望の組織を得ることができる。具体的には、鋼
帯の幅方向エッジを、鋼帯の温度を基準として１００℃
以下で加熱することにより、鋼帯の幅方向の組織、つま
り幅方向での平均結晶粒径の変動を本発明で意図するも
のとすることができる。
【００３６】熱延における２次圧延の圧下率：８０％以
上 ２次圧延での圧下率が８０％未満では、２次圧延後での
オーステナイト粒径を細粒とすることができず、結果と
して、本発明で意図する結晶粒径を得ることができな
い。圧下率が８０％以上であれば、本発明で意図する結
晶粒径を得ることができるため、２次圧延の圧下率を８
０％以上とした。
上 ２次圧延での圧下率が８０％未満では、２次圧延後での
オーステナイト粒径を細粒とすることができず、結果と
して、本発明で意図する結晶粒径を得ることができな
い。圧下率が８０％以上であれば、本発明で意図する結
晶粒径を得ることができるため、２次圧延の圧下率を８
０％以上とした。
【００３７】熱延における２次圧延の温度：Ａｒ3点以
上 ２次圧延での温度がＡｒ3点未満では、1次圧延後でのフ
ェライト相の圧延部分が粗大粒化して、結果として、本
発明で意図する結晶粒径を得ることができない。Ａｒ3
点以上において本発明で意図する結晶粒径が得られるた
め、２次圧延の温度をＡｒ3点以上とした。
上 ２次圧延での温度がＡｒ3点未満では、1次圧延後でのフ
ェライト相の圧延部分が粗大粒化して、結果として、本
発明で意図する結晶粒径を得ることができない。Ａｒ3
点以上において本発明で意図する結晶粒径が得られるた
め、２次圧延の温度をＡｒ3点以上とした。
【００３８】２次圧延終了温度：Ａｒ3〜Ａｒ3＋３０℃ ２次圧延終了温度がＡｒ3点未満ではフェライト変態後
に仕上げ圧延が施されるため、結晶粒が粗大粒化し、一
方Ａｒ3＋３０℃超ではオーステナイト粒径を細粒化す
ることができず、結果として本発明で意図する結晶粒径
を得ることができない。したがって、２次圧延終了温度
をＡｒ3〜Ａｒ3＋３０℃の範囲に制御することによっ
て、鋼帯の組織つまり結晶粒径を本発明で意図するもの
とすることができる。この場合に、２次圧延終了温度
は、鋼帯の全体加熱を行う加熱装置の出力を調整するこ
とにより行うことができる。
に仕上げ圧延が施されるため、結晶粒が粗大粒化し、一
方Ａｒ3＋３０℃超ではオーステナイト粒径を細粒化す
ることができず、結果として本発明で意図する結晶粒径
を得ることができない。したがって、２次圧延終了温度
をＡｒ3〜Ａｒ3＋３０℃の範囲に制御することによっ
て、鋼帯の組織つまり結晶粒径を本発明で意図するもの
とすることができる。この場合に、２次圧延終了温度
は、鋼帯の全体加熱を行う加熱装置の出力を調整するこ
とにより行うことができる。
【００３９】巻取温度：７５０℃以下 巻取温度は２次圧延後での繰り返し再結晶によるオース
テナイト粒径を細粒でかつ均一とし、その組織を凍結す
るために制御が必要な製造条件である。巻取温度が７５
０℃を超えると、巻取後にフェライトが粒成長し、結果
として本発明で意図する結晶粒径を得ることができな
い。巻取温度が７５０℃以下であれば本発明で意図する
結晶粒径が得られるため、巻取温度を７５０℃以下とし
た。
テナイト粒径を細粒でかつ均一とし、その組織を凍結す
るために制御が必要な製造条件である。巻取温度が７５
０℃を超えると、巻取後にフェライトが粒成長し、結果
として本発明で意図する結晶粒径を得ることができな
い。巻取温度が７５０℃以下であれば本発明で意図する
結晶粒径が得られるため、巻取温度を７５０℃以下とし
た。
【００４０】本発明における冷延鋼板を得る方法として
は、上記方法によって得られた熱延鋼板を素材として、
冷間圧延と再結晶焼鈍を施すことにより得られる。冷間
圧延は鋼板を所定の板厚にするとともに、圧延集合組織
を発達させて、その後の再結晶焼鈍工程において加工性
の向上に好ましい集合組織を発達させるために施され
る。冷間圧延の条件は特に限定されるものではないが、
上記目的のためには、５０％以上の圧下率で最終板厚に
加工することが好ましい。
は、上記方法によって得られた熱延鋼板を素材として、
冷間圧延と再結晶焼鈍を施すことにより得られる。冷間
圧延は鋼板を所定の板厚にするとともに、圧延集合組織
を発達させて、その後の再結晶焼鈍工程において加工性
の向上に好ましい集合組織を発達させるために施され
る。冷間圧延の条件は特に限定されるものではないが、
上記目的のためには、５０％以上の圧下率で最終板厚に
加工することが好ましい。
【００４１】再結晶焼鈍は通常採用される条件で行えば
よい。具体的には５５０〜９００℃の温度範囲で焼鈍を
行なってフェライトを再結晶させる。５５０℃未満の温
度では、長時間の箱焼鈍でも再結晶が十分に生じない。
一方、９００℃を超える温度ではオーステナイト化が進
行して加工性が劣化する。再結晶焼鈍を行なう方法とし
ては、連続焼鈍、箱焼鈍、または溶融亜鉛めっき処理に
先行する連続熱処理のいずれでもよい。
よい。具体的には５５０〜９００℃の温度範囲で焼鈍を
行なってフェライトを再結晶させる。５５０℃未満の温
度では、長時間の箱焼鈍でも再結晶が十分に生じない。
一方、９００℃を超える温度ではオーステナイト化が進
行して加工性が劣化する。再結晶焼鈍を行なう方法とし
ては、連続焼鈍、箱焼鈍、または溶融亜鉛めっき処理に
先行する連続熱処理のいずれでもよい。
【００４２】本発明によれば、上述のように、連続鋳造
スラブを再加熱後または直接熱間圧延して熱延鋼板を得
る場合でも、このような熱延鋼板を素材として冷延鋼板
を得る場合でも、加工性に優れ、かつ加工性の幅方向で
の変動が少ないものとすることができる。
スラブを再加熱後または直接熱間圧延して熱延鋼板を得
る場合でも、このような熱延鋼板を素材として冷延鋼板
を得る場合でも、加工性に優れ、かつ加工性の幅方向で
の変動が少ないものとすることができる。
【００４３】上述した組成の素材鋼は、例えば転炉、電
気炉等により溶製される。鋼片の製造は造塊-分塊圧延
法または連続鋳造法、薄スラブ鋳造法、ストリップ鋳造
法のいずれでも構わない。なお、本発明においては、連
続鋳造または造塊、分塊圧延により得られたスラブ加熱
する製造方法においては、スラ部を室温以上の温度まで
冷却した後、熱延加熱炉に装入する。その場合、熱延加
熱炉への装入温度はＡｒ3点以下であることが組織を制
御する上で好ましい。
気炉等により溶製される。鋼片の製造は造塊-分塊圧延
法または連続鋳造法、薄スラブ鋳造法、ストリップ鋳造
法のいずれでも構わない。なお、本発明においては、連
続鋳造または造塊、分塊圧延により得られたスラブ加熱
する製造方法においては、スラ部を室温以上の温度まで
冷却した後、熱延加熱炉に装入する。その場合、熱延加
熱炉への装入温度はＡｒ3点以下であることが組織を制
御する上で好ましい。
【００４４】なお、本発明においては粗圧延鋼帯を加熱
する前工程、もしくは後工程でレベラー等の矯正装置に
よって形状矯正を行うことが好ましい。矯正を粗圧延鋼
帯を加熱する前工程で行なう場合、粗圧延鋼帯の形状が
良くなることにより粗圧延鋼帯の加熱時の均一性が良く
なり、粗圧延鋼帯内の組織の均一性が高くなり、さらに
は仕上げ圧延機に挿入される粗圧延鋼帯の形状がよいた
め、仕上げ圧延における塑性変形時の均一性が高くな
り、結果として得られる鋼板の組織も均一になる。ま
た、矯正を粗圧延鋼帯を加熱する後工程で行う場合、少
なくとも仕上げ圧延機に挿入される粗圧延鋼帯の形状が
良いため、仕上げ圧延における塑性変形時の均一性が高
くなり、結果として組織が均一となる。
する前工程、もしくは後工程でレベラー等の矯正装置に
よって形状矯正を行うことが好ましい。矯正を粗圧延鋼
帯を加熱する前工程で行なう場合、粗圧延鋼帯の形状が
良くなることにより粗圧延鋼帯の加熱時の均一性が良く
なり、粗圧延鋼帯内の組織の均一性が高くなり、さらに
は仕上げ圧延機に挿入される粗圧延鋼帯の形状がよいた
め、仕上げ圧延における塑性変形時の均一性が高くな
り、結果として得られる鋼板の組織も均一になる。ま
た、矯正を粗圧延鋼帯を加熱する後工程で行う場合、少
なくとも仕上げ圧延機に挿入される粗圧延鋼帯の形状が
良いため、仕上げ圧延における塑性変形時の均一性が高
くなり、結果として組織が均一となる。
【００４５】本発明においては、鋼帯の全体の再加熱
は、仕上げ圧延のスタンド間で行ってもよい。この場合
でも本発明の効果はなんら損なわれない。
は、仕上げ圧延のスタンド間で行ってもよい。この場合
でも本発明の効果はなんら損なわれない。
【００４６】本発明方法によって得られた冷延鋼板は、
適宣、表面処理（溶融亜鉛めっき、合金化溶融亜鉛めっ
き、電気めっき、有機被覆コーテングなど）やプレス加
工を施した後、例えば、自動車、家電製品、鋼構造物な
どに使用されるが、特にこれらの用途において要求され
る高加工性と強度を有するものである。
適宣、表面処理（溶融亜鉛めっき、合金化溶融亜鉛めっ
き、電気めっき、有機被覆コーテングなど）やプレス加
工を施した後、例えば、自動車、家電製品、鋼構造物な
どに使用されるが、特にこれらの用途において要求され
る高加工性と強度を有するものである。
【００４７】
【実施例】次に、本発明による具体的な実施例につい
て、比較例と比較しながら以下に説明する。表１に示す
化学組成を有する鋼（材料Ｎｏ．１〜１７）を、表２に
示す条件で熱間圧延し、冷却して巻取り処理を行ない、
材料Ｎｏ．１〜６については熱延板の結晶粒径を測定し
た。材料Ｎｏ．１〜１５の各材は２次圧延終了温度が本
発明の範囲内となるように、鋼帯の全体を加熱する加熱
装置および幅方向エッジを加熱する加熱装置の出力調整
を行いながら、熱間圧延を行った材料である。また、材
料Ｎｏ．１及び材料Ｎｏ．７は鋳造後直接に熱間圧延を
行なった。平均結晶粒径の変動（Ｄmax／Ｄmin）は熱延
板の幅方向の平均粒径（Ｄ）を測定し、その最大値を最
小値で割ることにより求めた。また、材料Ｎｏ．７〜１
７については、熱延板を酸洗後、表２に示す条件にて冷
間圧延と焼鈍とを行い、材料Ｎｏ．１〜６と同様に、結
晶粒径を調べた。
て、比較例と比較しながら以下に説明する。表１に示す
化学組成を有する鋼（材料Ｎｏ．１〜１７）を、表２に
示す条件で熱間圧延し、冷却して巻取り処理を行ない、
材料Ｎｏ．１〜６については熱延板の結晶粒径を測定し
た。材料Ｎｏ．１〜１５の各材は２次圧延終了温度が本
発明の範囲内となるように、鋼帯の全体を加熱する加熱
装置および幅方向エッジを加熱する加熱装置の出力調整
を行いながら、熱間圧延を行った材料である。また、材
料Ｎｏ．１及び材料Ｎｏ．７は鋳造後直接に熱間圧延を
行なった。平均結晶粒径の変動（Ｄmax／Ｄmin）は熱延
板の幅方向の平均粒径（Ｄ）を測定し、その最大値を最
小値で割ることにより求めた。また、材料Ｎｏ．７〜１
７については、熱延板を酸洗後、表２に示す条件にて冷
間圧延と焼鈍とを行い、材料Ｎｏ．１〜６と同様に、結
晶粒径を調べた。
【００４８】プレス成形品の評価としては、上記熱延板
および冷延板の幅方向中央部および端部より試験片を採
取し、曲げ加工後のスプリングバック角度を測定し、そ
の差が１度以下の場合は「プレス成形性が極めて良
好」、その差が１度超えで２度以下の場合は「プレス成
形性が良好」、２度超えの場合は「プレス成形性が不
良」として評価した。その結果を平均結晶粒径および平
均結晶粒径の変動とともに表３に示した。
および冷延板の幅方向中央部および端部より試験片を採
取し、曲げ加工後のスプリングバック角度を測定し、そ
の差が１度以下の場合は「プレス成形性が極めて良
好」、その差が１度超えで２度以下の場合は「プレス成
形性が良好」、２度超えの場合は「プレス成形性が不
良」として評価した。その結果を平均結晶粒径および平
均結晶粒径の変動とともに表３に示した。
【００４９】表２、表３から明らかなように、本発明に
係る鋼板においては、曲げ加工において割れが生じず、
加工性に優れていることが確認された。また、プリング
バック角度の幅方向の差が２度以下となり、幅方向での
プレス成形性の均一性に優れていることが確認された。
係る鋼板においては、曲げ加工において割れが生じず、
加工性に優れていることが確認された。また、プリング
バック角度の幅方向の差が２度以下となり、幅方向での
プレス成形性の均一性に優れていることが確認された。
【００５０】なお、本発明例のＮｏ．１０、１１、１４
の各材は、深絞り性においても特に優れており、コイル
の幅方向の端部より製品を採取した場合も、コイルの幅
方向中央から採取した製品と同レベルの優れた深絞り性
を有しており、プレス成形性の要求度の特に厳しい部材
でも、高歩留まりで製造することができるといった効果
を得ることができる。
の各材は、深絞り性においても特に優れており、コイル
の幅方向の端部より製品を採取した場合も、コイルの幅
方向中央から採取した製品と同レベルの優れた深絞り性
を有しており、プレス成形性の要求度の特に厳しい部材
でも、高歩留まりで製造することができるといった効果
を得ることができる。
【００５１】
【表１】
【００５２】
【表２】
【００５３】
【表３】
【００５４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
加工性に優れ、かつ加工性の幅方向での変動が少ない鋼
板の製造方法を提供することができ、工業上有用な効果
がもたらされる。本発明による鋼板は自動車用、産業機
器用、家電用（テレビ用のフレーム材、シャドウマスク
材およびインナーシールド材、各種容器材など）、ほう
ろう用等に供することができる。
加工性に優れ、かつ加工性の幅方向での変動が少ない鋼
板の製造方法を提供することができ、工業上有用な効果
がもたらされる。本発明による鋼板は自動車用、産業機
器用、家電用（テレビ用のフレーム材、シャドウマスク
材およびインナーシールド材、各種容器材など）、ほう
ろう用等に供することができる。
【図１】Ｄmax／Ｄminとスプリングバック角度の幅方向
の差（Δθ）の関係を示す図。
の差（Δθ）の関係を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２２Ｄ 11/12 Ｂ２２Ｄ 11/12 Ａ // Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１Ｓ 38/06 38/06 38/14 38/14 (72)発明者 本屋敷 洋一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4E002 AA01 AA05 AA07 AB03 AD04 AD05 BD08 BD09 CA05 4K037 EA01 EA02 EA04 EA05 EA06 EA15 EA16 EA18 EA19 EA22 EA23 EA25 EA27 EA28 EA31 EA32 EA35 EB06 EB09 FB04 FB07 FC07 FE01 FE02 FE03
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％にて、Ｃ：０．２％以下、Ｓｉ：
２．０％以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｐ：０．２以下、
Ｓ：０．０５％以下、Ｏ：０．００４％以下、ｓｏｌ．
Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０２％以下を含有
する鋼を連続鋳造した後、得られた鋼スラブを再加熱後
または直接熱間圧延するに際して、Ａｒ3以上の温度で
７０％以上の圧下率にて１次圧延を施して鋼帯とする工
程と、その後に該鋼帯の全体をＡｒ3＋１０℃〜１１５
０℃の範囲内で再加熱する工程と、その再加熱の前工
程、または後工程、または前後工程で鋼帯の幅方向エッ
ジを鋼帯の温度を基準として１００℃以下で加熱する工
程と、Ａｒ3点以上の温度で８０％以上の圧下率にて２
次圧延を施し、かつ該２次圧延終了温度をＡｒ3〜Ａｒ3
＋３０℃の範囲内とする工程と、引き続き７５０℃以下
の温度で巻き取る工程とを具備することを特徴とする、
加工性に優れ、かつ加工性の幅方向での変動が少ない薄
鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％にて、Ｃ：０．２％以下、Ｓｉ：
２．０％以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｐ：０．２以下、
Ｓ：０．０５％以下、Ｏ：０．００４％以下、ｓｏｌ．
Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０２％以下を含有
する鋼を連続鋳造した後、得られた鋼スラブを再加熱後
または直接熱間圧延するに際して、Ａｒ3以上の温度で
７０％以上の圧下率にて１次圧延を施して鋼帯とする工
程と、その後に該鋼帯の全体をＡｒ3＋１０℃〜１１５
０℃の範囲内で再加熱する工程と、その再加熱の前工
程、または後工程、または前後工程で鋼帯の幅方向エッ
ジを鋼帯の温度を基準として１００℃以下で加熱する工
程と、Ａｒ3点以上の温度で８０％以上の圧下率にて２
次圧延を施し、かつ該２次圧延終了温度をＡｒ3〜Ａｒ3
＋３０℃の範囲内とする工程と、引き続き７５０℃以下
の温度で巻き取る工程とを具備し、その後、冷間圧延
し、引き続き再結晶焼鈍することを特徴とする、加工性
に優れ、かつ加工性の幅方向での変動が少ない薄鋼板の
製造方法。 - 【請求項３】 前記２次圧延終了温度は、前記鋼帯の全
体加熱を行う加熱装置の出力を調整することによりＡｒ
3〜Ａｒ3＋３０℃の範囲内に制御されることを特徴とす
る、請求項１または請求項２に記載の、加工性に優れ、
かつ加工性の幅方向での変動が少ない薄鋼板の製造方
法。 - 【請求項４】 さらにＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒのうち１種
または２種以上を０．０１〜０．２％含有することを特
徴とする、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載
の、加工性に優れ、かつ加工性の幅方向での変動が少な
い薄鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 さらにＢ：０．０００１〜０．０１０％
を含有することを特徴とする、請求項１から請求項４の
いずれか１項に記載の、加工性に優れ、かつ加工性の幅
方向での変動が少ない薄鋼板の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP23018498A JP3582369B2 (ja) | 1998-07-31 | 1998-07-31 | 加工性に優れ、かつ加工性の幅方向での変動が少ない薄鋼板の製造方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23018498A JP3582369B2 (ja) | 1998-07-31 | 1998-07-31 | 加工性に優れ、かつ加工性の幅方向での変動が少ない薄鋼板の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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| JP3582369B2 JP3582369B2 (ja) | 2004-10-27 |
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ID=16903921
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23018498A Expired - Lifetime JP3582369B2 (ja) | 1998-07-31 | 1998-07-31 | 加工性に優れ、かつ加工性の幅方向での変動が少ない薄鋼板の製造方法 |
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| JP (1) | JP3582369B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100435435B1 (ko) * | 1999-11-01 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 초극박 열연강판 생산겸용 연속열간압연장치 및 이를이용한 초극박 열연강판의 제조방법 |
| JP2006116591A (ja) * | 2004-10-25 | 2006-05-11 | Jfe Steel Kk | 鋼の鋳造方法 |
| KR100931208B1 (ko) * | 2002-12-26 | 2009-12-10 | 주식회사 포스코 | 극박 표면처리 원판의 제조방법 |
| JP2016041833A (ja) * | 2014-08-14 | 2016-03-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 化成処理性に優れるＳｉ含有熱延鋼板およびその製造方法 |
-
1998
- 1998-07-31 JP JP23018498A patent/JP3582369B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100435435B1 (ko) * | 1999-11-01 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 초극박 열연강판 생산겸용 연속열간압연장치 및 이를이용한 초극박 열연강판의 제조방법 |
| KR100931208B1 (ko) * | 2002-12-26 | 2009-12-10 | 주식회사 포스코 | 극박 표면처리 원판의 제조방법 |
| JP2006116591A (ja) * | 2004-10-25 | 2006-05-11 | Jfe Steel Kk | 鋼の鋳造方法 |
| JP4613579B2 (ja) * | 2004-10-25 | 2011-01-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の鋳造方法 |
| JP2016041833A (ja) * | 2014-08-14 | 2016-03-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 化成処理性に優れるＳｉ含有熱延鋼板およびその製造方法 |
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| Publication number | Publication date |
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